日本修正惯用法内力计算

通用技术内力公式内力是修炼武功的关键要素，是武学世界中的一种特殊能量。

在武侠小说和电影中，内力被描绘为能够增强武功、提升实力的重要力量。

而在武侠小说中，通常会有一些特别的技巧或法门来培养和发挥内力，其中最有名的就是“通用技术内力公式”。

按照通用技术内力公式，内力的增长可以用以下公式表示：内力增长=基础内力*练功次数*练功效果其中，基础内力指的是个人的原始内力水平，这是一个人所固有的内力基数。

练功次数是指一个人进行修炼的次数，这与个人的时间和毅力有关。

练功效果是指每次修炼所能提升的内力水平，这取决于修炼方法的高效性和修炼者的悟性。

然而，通用技术内力公式并不是一种具体的修炼方法，它只是一种用来计算内力增长的数学公式。

为了真正培养和发挥内力，修炼者还需要掌握适合自己的武功技巧和修炼法门。

在武侠小说中，通常会有各种不同的修炼方法和内力功法，每个流派都有自己独特的修炼法门和内力秘籍。

修炼者需要仔细研究和理解这些法门，从中获得灵感和启示。

通过不断修炼和实践，修炼者才能够真正掌握内力的奥秘，提升自己的实力。

此外，内力的培养和发挥也与修炼者的心理状态和体能素质有关。

修炼者需要修炼内外兼修，注重保持身心的平衡与和谐。

只有通过内外兼修，修炼者才能真正达到内力的巅峰状态。

综上所述，通用技术内力公式是武侠小说中描述内力的一种理论模型。

通过这个公式，修炼者可以计算自己的内力增长，并根据计算结果来制定修炼计划。

但是，要真正掌握内力，修炼者还需要研究和实践各种具体的修炼方法和内力功法。

只有通过不断修炼和培养，才能真正达到内力的高水平。

高水压条件下盾构隧道结构特征分析摘要：武汉长江隧道工程盾构长距离穿越砂层、盾构承受水压高，最高5.7bar，地质条件和地下水状况非常复杂，江底段隧道最小覆土厚度小于1d，而且水底部分与覆土压力相比水压力更大，特别是武昌深槽段，水压力主导的施工。

为了确保盾构管片结构安全，本文通过梁弹簧计算模型，分别进行了大量的计算，分普通地层和复杂地层两个方面，从水压变化方面进行了计算。

分析高水压对管片结构的影响。

关键词：盾构隧道水土压力梁弹簧计算模型隧道覆土1．概述根据提供的武汉长江隧道纵断面图，武汉长江隧道盾构段隧道底板最高点为江北竖井一侧（标高-0.89m），最低点位于k3+718m处（标高-31.78m），盾构穿越的地层主要为中密粉细砂（地层代号⑤2）、密实粉细砂（地层代号⑤3），底部中间为卵石层（地层代号⑥）及强风化泥质粉砂岩夹砂岩、页岩（地层代号⑦1和⑦2）之间。

局部见中密中粗砂（地层代号⑤4）、密实中粗砂（地层代号⑤5）、可塑粉质粘土层（地层代号⑤6）。

盾构两端接近竖井处的地层为软塑粉质粘土层（地层代号④4）、中密粉土层（地层代号④6）其可挖性除中风化泥质粉砂岩夹砂岩、页岩为ⅳ级、强风化泥质粉砂岩夹砂岩、页岩及密实卵石为外ⅲ级外，其它土层为ⅰ级。

盾构穿越地层主要为富含地下水的砂土层，其地下水特征在两岸表现为较高承压水头的承压水特征，在长江则表现为高水头压的潜水特性。

由于其水头压力较高，盾构施工时易引起突发性涌水和流砂，而导致大范围的突然塌陷。

同时，高水头压对盾构机和隧道的密封及抗渗能力提出了更高要求。

根据盾构段隧道底板标高k3+588.6m～k4+250m段盾构工作面的下部将切入密实卵石层（地层代号⑥）及强、中风化泥质粉砂岩夹砂、页岩（地层代号⑦1、⑦2）层中，与盾构工作面其它土层构成了软硬不均匀的工作面，盾构推进时，由于受力不均，容易造成盾构在线路方向上的偏离。

如图1所示lk4+200地质剖面所示。

目录第一篇总论第1章总则第1条适用范围第2条定义第3条有关法规第2章调查第4条调查目的第5条当地条件调查第6条障碍物等调查第7条地形和地质调查第8条环境保护调查第3章规划第9条隧道净空形状及尺寸第10条隧道的平面形状第11条隧道埋深第12条隧道坡度第13条盾构法的选定第14条衬砌第15条隧道的附属设备第16条辅助工法第17条竖井及施工基地第18条环境保护措施第19条进度第20条观测、量测、工程记录第二篇衬砌第1章总则第21条适用范围弟22条名称第23条符号第24条衬砌结构及形式的选择第25条设计基本原则第26条设计计算书第27条设计图第2章荷载第28条荷载种类第29条垂直和水平土压第30等水压第31条自重第32条上覆荷载的影响第33条地层反力第34条施工荷载第35条内部荷载第36条地震的影响第37条并排隧道的影响絮38条接近施工的影响第39条地层下沉的影响第40条其他荷载第3章材料第41条材料第42条材料试验第43条材料的弹性系数及泊松比第4章容许应力第44条容许应力第45条容许应力的提高第5章管片形状及尺寸第46条管片形状及尺寸第47条接头角度及插入角度第48条楔形环第6章管片的构造计算第49条结构计算的基本原则第50条断面力的计算第51条有效宽度第52 条主断面的应力第53条接头计算第54条壳板及背板的计算第51条纵向加劲肋计算第7章细部结构设计第52条接头构造第53条螺栓的配置第54条纵向加劲肋第55条防止漏水第56条注浆孔第57条起吊环第59条钢筋的加工、配置及固定第60条防腐蚀、防锈第8章管片制造第65条一般事项第66条制造要领第67条尺寸精度第68条检查第69条管片标记第9章管片的贮存、运输和管理第70条一般事项第71条贮存第72条运搬和管理第10章二次衬砌第73条一般事项第74条内力和应力第75条二次衬砌厚度第三篇盾构第1章总则第76条适用范围第77条盾构的计划第2章设计基本原则第78条荷载第79条结构设计弟80条盾构重量第3章盾构本体第81条盾构组成弟82条盾构外径第83条盾构长度第84条切口环第85条支承环第86条盾尾第87条隔板第4章开挖机构第88条开挖机构的选定第89条刀盘的形式第90条刀盘的支持方式第91条刀头装备扭矩第92条开口第93条刀头第94条刀头轴承板第95条扩挖装置第5章推进机构第96条总推进力第97条盾构千斤顶的选择及配置第98条盾构千斤顶的行程第99条盾构千斤顶的推进速度第6章管片组装机构第100条组装机的选择第101条组装机的能力第102条组装衬砌用的辅助设备第7章液压、电气、控制机构第103条液压设备第104条电气机器第105条控制系统第8章附属设备第106条态势控制设备第107条中折设备第108条测量设备第109条同时回填注浆设备第110条后方台车第111条滑润机构第9章土压式盾构第112条土压式盾构的体系第113条土压式盾构的构造第114条掌子面稳定机构第115条添加剂注入机构第116条搅拌机构第117条排土机构第10章泥水式盾构第118条泥水式盾构的体系第119条泥水式盾构的构造第120条掌子面稳定机构第121条送、排泥机构第11章人力开挖式、半机械开挖式、机械开挖式盾构第122条人力开挖式、半机械开挖式盾构的构造第123条机械开挖式盾构的构造第124条支挡装置第125条开挖装载机械的选择第126条排土机械第12章盾构制造第127条制造的一般规定第128条工厂拼装和现场组装第129条检查第13章盾构的维修管理第130条维修和检查第四篇施工及施工设备第1章总则第131条施工计划第2章测量第132条洞外测量第133条洞内测量第134条推进管理测量第3章施工第135条竖井第136条出发和到达第137条推进第138条土压式盾构的开挖、支护、出碴第139条泥水式盾构的开挖、支护、出碴第140条开放式盾构的开挖、支护、出碴第141条一次衬砌第142条回填注浆第143条防水第144条二次衬砌第145条并设盾构的施工第146条横断河川的施工第147条小埋深的施工第148条大埋深的施工第149条小半径曲线的施工第150条大坡度的施工第151条长距离的施工第152条刀盘交换第153条地中接合第154条地中扩大第155条地中拆除障碍物第4章辅助方法第156条一般原则第157条药液压注法第158条高压喷射搅拌法第159条冻结法第160条降低地下水位法第161条压气法第5章地层位移和建筑物防护第162条地层位移及防止对策第163条接近施工和既有建筑物的防护对策第6章施工设备第164条对施工设备的要求第165条材料堆置场和仓库第166条出碴第167条材料运送设备第168条电力设备第169条照明设备第170条通讯联络设备第171条通风设备第172条安全通路、升降设备第173条给、排水设备第174条消防、防火设备第175条可燃性瓦斯、有害气体对策设备第176条盾构出发、到达、转向设备第177条一次衬砌设备第178条回填注浆设备第179条作业台车第180条二次衬砌设备第181条压气设备及空气压缩机设备第182条土压式盾构运转控制设备第183条泥土固化设备第184条泥水的运转控制设备第185条泥水处理设备第186条砾石处理设备第7章施工管理第187条进度管理第188条质量管理第189条作业管理第8章安全卫生管理第190条安全卫生管理原则第191条作业环境整备第192条压气管理第193条防止灾害第194条事故对策、救护对策第9章环境保护措施第195条环境保护的一般规定第196条防止噪音第197条防止振动第198条防止水质污染第199条防止地下水措施第200条防止缺氧症第201条开挖土砂的处理第一篇总论第1章总则第1条适用范围本规范提示采用盾构法时的调查、计划、设计和施工的一般标准。

修正惯用法和弹性地基梁法的对比作者：郭德平来源：《中小企业管理与科技·学术版》2009年第01期摘要：盾构管片的结构力学计算方法有多种，本文针对修正惯用法和弹性地基梁的基本原理和计算结果进行了对比和分析。

关键词：管片设计修正惯用法弹性地基梁比较0 引言盾构技术由于其独特的优势，使其在地铁建设和越江隧道方面得到了广泛的运用。

关于盾构管片的设计还没有统一的设计方法，很多时候是用经验类的方法进行设计。

无论在结构荷载或者在模型建立方面都还没有形成系统的理论和方法。

为了更好的认识修正惯用法和弹性地基梁法，本文以狮子洋衬砌设计为背景，用上述两种方法进行原理及内力计算方面的对比和分析。

1 修正惯用法针对惯用法没有解决接头对圆环对抗弯刚度的影响。

引入η-ξ对错缝拼装的衬砌进行内力计算，即为修正惯用法。

此法按均质圆环计算，但考虑环向接头的存在，圆环整体的弯曲刚度降低，取圆环的抗弯刚度为ηEI。

考虑错缝拼装对整体补强效果，进行弯矩重分配。

将计算出的弯矩增大即(l+ξ)M，得到管片处的弯矩；将求出的弯矩减少即(1-ξ)M，得到接头处的弯矩。

其中η称为弯曲刚度有效率，ξ称为弯矩增加率。

它为传递给邻环的弯矩与计算弯矩之比。

管片接头由于存在一些铰的作用，所以可以认为弯矩并不是全部经由管片接头传递，其一部分是利用环接头的剪切阻力传递给错缝拼装起来的邻接管片，参见图1。

2 弹性地基圆环法弹性地基圆环法是在自由变形圆环法的基础上改进而成，这种方法充分考虑了周围地层的强度和刚度。

周围地层的作用可分为两种:全周弹簧和局部弹簧，全周弹簧模型在360°范围内地层以抗压或抗拉弹簧模式和管片相互作用，局部弹簧模型在拱顶90°范围内没有弹簧作用，这种模型充分考虑了圆形隧道的起拱作用。

弹性地基圆环法将管片看作为一个整体，假定管片环是弯曲刚度均匀的环，不考虑管片接头部分的弯曲刚度下降，管片主截面模拟成圆弧梁。

3 计算断面的选取衬砌横断面的设计计算应按下列控制断面进行：①上覆地层厚度最大的横断面；上覆地层厚度最小的横断面；②地下水位最低的横断面；地下水位最高的横断面；③地面超载最大的横断面；有偏压的横断面；④地表有突变的横断面；附近现有或将来拟建新隧道的横断面；根据《珠江狮子洋隧道工程地质勘察报告》选择了四个断面，分别为：地下水位最低、最高的横断面；上覆地层厚度最大、最小的横断面。

盾构隧道管片内力计算及配筋优化分析摘要：以北京某在建工程地铁盾构隧道衬砌管片为研究对象，采用修正惯用法（公式法、地基弹簧法）、三维梁～弹簧法分别对衬砌管片在不同地层条件下的受力进行分析（匀质软地层、匀质硬地层、中软下硬地层、中硬下软地层），提出了各种算法和地层条件下，衬砌管片内力的分布和变化规律，经对比分析，结合盾构管片环结构的实际受力环境和特点，得出了指导和优化衬砌管片结构配筋设计的相关结论和建议，提升了结构的安全性和经济性。

关键词：盾构隧道；管片配筋；修正惯用法；三维梁～弹簧法；1 前言在城市轨道交通工程中，单层装配式混凝土管片是盾构隧道常用的衬砌结构型式，衬砌管片设计是盾构隧道结构设计的核心内容，与工程的安全性、经济性和耐久性密切相关。

常用的盾构管片内力计算方法有惯用法、修正惯用法、多铰环法及梁-弹簧模型法[1-3]，这些计算方法主要以二维分析为主，大致地模拟了盾构管片的受力状态，并选取计算结果最大包络进行配筋。

这些算法简便、易于实现，但却未能充分精细地揭示管片的实际内力状态，因此管片配筋针对性较弱，影响工程的经济性。

本次研究以北京某在建工程地铁盾构隧道衬砌管片为研究对象，考虑地层条件和衬砌构造的三维空间特征，充分考虑管片环内接头所引起的刚度下降以及错缝拼装导致的环间传力效应，分别采用修正惯用法（公式法、地基弹簧法）、三维梁～弹簧法对衬砌管片在不同地层条件下的受力进行分析（匀质软地层、匀质硬地层、中软下硬地层、中硬下软地层），通过对分析结论的整理、归纳，总结了各种算法的适用性和不同地质条件下衬砌管片内力的分布和变化规律，以期指导和优化衬砌管片结构设计，提升结构的安全性和经济性。

2 工程概况盾构隧道埋深10.5m～30m，穿越地层分为全断面卵石（匀质硬地层）、全断面粉土、粉质粘土交互（匀质软地层）、仰拱卵石、中部粉土（中软下硬地层）以及中部卵石、下部粉质粘土（中硬下软地层）等四种典型的地层结构（详见图1）。