临氢钢

临氢钢板标准
临氢钢板是经过氢脆试验后无氢脆现象的钢板。

其标准可以根据使用领域的不同而有所差异，以下是一些常见的临氢钢板标准：
1. GB/T 714-2015《结构用碳素钢和低合金结构用钢热轧钢板和钢带》：这个标准适用于用于制造桥梁、铁路车辆等结构的热轧临氢钢板。

2. GB/T 19879-2015《宇航材料高强度冷轧钢板》：这个标准适用于宇航材料中的临氢钢板，要求钢板在氢脆试验中不得出现氢脆现象。

3. ASTM A648-12《临氢铁素体钢装配用开孔锚栓带板》：这个标准适用于制造装配用开孔锚栓带板的临氢铁素体钢。

这些标准中都规定了临氢钢板的化学成分、物理性能、机械性能等要求，以及相应的试验方法和检验规则。

使用临氢钢板的工程或产品可以根据需要选择适当的标准，并按照标准要求进行选材和质量检验。

API 941-1998 炼厂和石化厂用高温高压临氢作业用钢 API-941炼油厂和石油化工厂用高温高压临氢作业用钢ww 美国石油学会出版物 941w 第五版1997 年 1 月补充件 11998 年 4 月bzxzwcom40-1标准下载网 com特殊说明API 出版物只能应用于解决具有普遍性的问题在特定的环境下还应对照地方的州的和联邦的法律及法规进行审查API 既不是为雇主制造商或供应商就健康安全危害及其防范措施履行其对雇员和有关人员提供培训警告和装备方面的责任而编写的也不为他们违反地方的州的或联邦的法律承担责任有关特殊材料及相关工况下的安全健康危害及其预防措施的资料应从该材料的制造w商或供应商或材料的安全数据表中获得API 出版物所包含的内容无论以隐含的方式或明确的方式解释均不能理解为授权制w造销售或可以使用被专利保护的任何方法设备或产品也不能理解为出版物内包含的w内容能保护任何人免于承担违反专利权的责任API 标准通常至少每五年审查修订确认或撤销一次有时可以在该五年期内一次b性地至多延长两年本出版物自发行日起五年后就不能再作为有效版本使用如果有延长期则自延长期内再版之日起旧版作废有关出版物的版本情况可以从 API 授权部门z[电话202 682-8000]查明API 出版物和资料的汇总目录每年由API 出版并按季更新xAPI 地址是 1220L StreetNW Washington com5z本文件系按 API 的标准化程序编写的并被指定为API 标准之一API 标准化程序保w证在编制过程中适时地通知有关人员并确保他们的参与有关本标准内容的解释或有关本标准的编制程序的问题和意见应直接写信给列在内封面上的各部门负责人并寄至cAmerican Petroleum Institute 1220 L Street NW Washington DC 20005 欲取得本出版o物全部或其中一部分的复制或翻译许可也应和该部门负责人联系 m出版 API 标准的目的是为了便于大众广泛获得经客观证明过的良好的工程设计和操作的实践准则并不排除读者可以根据自己良好的工程实践就何时何处采用本标准作出判断API 标准的制订和出版也不想以任何方式禁止任何人应用其它实践准则制造商若在其符合某 API 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出版物可供任何希望使用者采用本学会已尽了一切努力以保证出版物内数据的准确性和可靠性但是本学会对出版物不解释不担保或不承担责任并明确表示对使用本出版物引起的任何损失或损害对与本出版物有矛盾而违反了联邦州或市的规定本学会不承担任何义务或责任请提出修改意见并提交制造销售和市场部负责人寄至美国石油学会1220L StreetwNW Washington DC 20005wwbzxzwcom40-5炼油厂和石油化工厂高温高压临氢作业用钢0 简介a 本推荐准则对钢抵抗高温氢侵蚀的能力进行了论述除高温氢侵蚀外低温下由于水样腐蚀机理或金属的加工如焊接或电镀等招致氢进入钢中也会引起钢的损伤下面几种低温氢损伤的形式已在其它工业出版物[1 2 3] 中进行了定义和论述b 氢脆HEc 氢致应力开裂HSCd 硫化物应力开裂SSCe 氢鼓包f 氢诱导开裂HICg 应力导向氢诱导开裂SOHIC在通常的温度下即使是高压下氢气分子也不能渗入钢中碳钢是在2000psi14MPa下输送氢气筒体的标准用材许多经焊后热处理的碳钢制压力容器已在 10000psi69MPa 430°F 221°C 条件下成功连续使用然而在相同条件下当氢分压较高和温度适中操作时就有一些承受高应力的碳钢和硬化钢由于氢脆而发生了开裂对于按照 ASME 锅炉压力容器规范制造的碳钢设备推荐的常温下的最大氢分压为 13000psi 绝压90 MPa 只要上述低温氢损伤不发生在低于这个压力下碳钢设备就能够满意地操作几乎没有得到高于这个压力的操作和经验数据如果工厂打算在氢分压为 13000psi 绝压90 MPa 以上操作时应考虑采用带信号孔的奥氏体不锈钢衬里的壳体在高温下氢分子分解成原子形式它能够容易地进入到钢材中并进行扩散在这些条件下氢在钢中的扩散是很迅速的如第 4 节所述高温氢侵蚀的形式氢可以与钢中的碳发生反应引起表面脱碳和内部脱碳以及微裂这种氢的损伤形式称为高温氢侵蚀1 范围本推荐准则汇总实验结果和来自操作装置的实际数据建立起高温高压下临氢环境中碳钢和低合金钢的操作极限同时也讨论了高应力热处理化学成分和复合层对高温和高压下的钢材抗氢能力的影响本推荐准则适用于炼油厂石油化工厂和化工厂在高温和高压下加工氢或有含氢流体40-6的设备本推荐准则中的导则也适用于那些氢处理装置如合成氨甲醇食用油和高级乙醇等等加氢工艺通常要求采用一些标准和材料而这些标准和材料在炼油工业的其它操作中并不是得到保证的在某些高温和氢分压组合下碳钢在化学和冶金方面都发生变化这些在发展阶段就会影响安全操作在这种条件下应采用含铬和钼的合金钢本推荐准则讨论的钢材在给出的导则内操作具有抵抗高温氢侵蚀能力然而它们可能并不抵抗其它诸如出现在蒸汽中或在高温氢侵蚀范围内的其它冶金损伤机理的腐蚀本推荐导则也不涉及钢材在高压临氢环境操作中迅速冷却而可能造成的损伤即加氢反应器需要脱气处理的可能仅详细讨论钢材的抗高温氢侵蚀能力2 引用文件2．1 标准除特殊说明外下列标准和规范均指最新版本并在规定范围内组成本推荐准则的一部分ASME锅炉与压力容器规范第II篇材料A部分铁基材料和D部分性能第III 篇《核动力工厂部件设计准则》和第Ⅷ篇《压力容器》第 1 分篇和第 2 分篇压力管道规范ASMEANSI B313 化工厂和石油炼厂管道22 其它引用文件此外本出版物还参考了下列出版物1． NACE International Technical Committee Report 8X294Review of PublishedLiterature on Wet H2S Cracking of Steels Through 19892．NACE International Technical Committee Report 8X194Materials andFabrication Practices of New Pressure Vessels Used in Wet H2S Refinery Service3．NACE International Standard RP0472-95 Methods and Controls to PreventIn-Service Environmental Cracking of Carbon Steel Weldments in 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年以来所积累的经验支持数据是从各种工业装置和实验室获得的见图1尽管温度和氢分压数据不一定总是准确的但对工业应用来说这样的准确性就足够了满意的操作标记是由暴露时间至少在一年以上得到的不满意的操作标记是由实验室或操作数据得到的而与暴露时间无关图 1 中钢材的化学成分应符合ASMEASTM各级别规定的范围[4]进一步取得经验使得最通用的钢材曲自从图 1 的原始版本在 1949 年API上发表线的位置更趋于准确05Mo钢的曲线是一个例外这一版将所有关于 05Mo钢包括C-05Mo钢的数据都集中到了附录A 中这一版还增加了发生在现有的125Cr-com-05Mo钢的高温氢侵蚀点关于125Cr-05Mo 钢的更多讨论见附录B附录 C 给出了关于225Cr-1Mo 钢类似的讨论32 新设备的材料选择选择临氢操作的设备材料时经常使用图 1当用图 1 作为一个材料选择的辅助工具时很重要的一点是应明白图 1 仅涉及材料的抗高温氢侵蚀它并没有考虑高温下的其它40-10重要因素如可能在系统中存在的其它腐蚀如硫化氢蠕变回火脆化或其它高温损伤机理可能发生的叠加作用如高温氢侵蚀和蠕变之间的影响图中曲线给出的温度点存在±20°F±11°C的波动范围因为图 1 在很大程度上是基于试验数据的所以对一个正在操作的工厂选择钢材时应在相应的曲线下增加一个安全裕度图1中的数据点被标有序号这些序号对应下列的数据来源图中的字母则对应于本页所列的注解参考文献1．Shell Oil Company private communication to API Subcommittee on Corrsion2 ．Timken Roller Bearing Company private communication to API Subcommittee onCorrosion3 ．FK Naumann Influence of Alloy Additions to Steel Upon Resistanceto Hydrogen UnderHigh Pressure Technische Mitieilungen Krupp1938 Vol1 No12 pp223-2344 ．NP Inglis and WAndrews The Effect on Various Steel of Hydrogen at High 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225Cr-1Mo-V 钢使用极限是基于 10 万小时实验室试验结果的该合金至少等同于 3Cr-1Mo 钢见22 节中的参考件 2240-12氢分压Mpa 绝Wen温度温度FoCo2氢分压磅英寸绝40-13图 1 临氢作业用钢防止脱碳和微裂的操作极限40-14注解A ．一段 A106 的管道在使用 5745 小时后已侵蚀到它厚度的 27 而同根管道的其它地方则没有发现受到侵蚀B ．腐蚀集中发生在热弯钢弯头的过热区弯头的非加热直段部分没有腐蚀C ．在一套 29 个试样中12 个被侵蚀而 17 个则没有D ．2 年的暴露期后6 个碳钢管中的 5 个被侵蚀另一个则没有E ．侵蚀集中发生在 A106 管子的焊缝和热影响区而该区域的另一侧金属则没受影响F ． 11 年操作后在热弯的 A106 钢弯头的过热区发现了氢侵蚀而没加热的直管则没有G ．2 年操作后碳钢管子的所有部分包括焊缝和热影响区都良好H ．4 年操作后A106 管子的焊缝和热影响区发现裂纹J．31年操作后03C-13Cr-com寸02mm深的裂纹K．125Cr-025Mo钢管L．4年操作后 03C-13Cr-025Mo锻钢没受影响N．7年操作后03C-152Cr-com寸13mm深的裂纹P．30年操作后030C-074Cr-043Ni锻钢没受影响Q．15 年在合成氨装置操作后015C-225Cr-100Mo 钢管没有发生高温氢侵蚀但渗氮层达0012英寸03mm深S．8年后碳钢开裂T．18年后碳钢未发现高温氢侵蚀U．暴露450天后125Cr-05Mo阀体没有高温氢侵蚀引起的损伤4．高温氢侵蚀的形式4．1 总则如上所述高温氢对钢的侵蚀有如下两种形式a表面脱碳b内部脱碳和微裂纹高温和低氢分压的联合作用会有利于表面脱碳但不会产生内部脱碳和微裂而较低温度但高于430°F221°C和高氢分压的联合作用会有利于内部脱碳和开裂这些机理在下面会有更充分的论述图1上部的虚线表示钢材与氢相接触时其表面的脱碳倾向而没有内部脱碳和微裂实线则表示由于甲烷形成而引起钢材内部脱碳和微裂的倾向42 表面脱碳表面脱碳并不产生裂纹在这点上与钢材暴露在其它气体中产生的表面脱碳相类似如空气氧气或二氧化碳气表面脱碳的通常影响是强度和硬度有轻微的和局部的降低而延性增加因为这些影响通常较轻微所以对表面脱碳的关注就比对内部脱碳少的多40-15已提出一些理论解释这种现象[567]但普遍的能接受的观点是基于碳迁移到表面并在表面形成碳的气体化合物使钢出现贫碳形成的气体化合物为CH4 或存在含氧气体时形成CO蒸汽会加速这种反应溶解碳向表面扩散速率控制机理认为是碳的扩散由于碳化物不断析出溶解碳所以碳化物的稳定性直接关系到表面脱碳的速度对于表面脱碳比内部脱碳占优势的场合其温度及压力组合的实际数值尚未进行广泛[8]地研究但是由诺曼Naumann 提出的极限或许是最准确的趋向诺曼是根据100h的试验结果来表明脱碳的趋势而长时间的暴露则已显示出有较低的操作极限43 内部脱碳和微裂图1中的实线给出一些区域高于此区域时曾报道材料出现过内部脱碳和微裂事故对于每种合金钢曲线低于曲线或位于曲线左侧部位已有安全操作长达近 40 年的经验温度高于实线和位于实线右侧则发生内部脱碳内部脱碳和微裂发生之前有一个随温度和氢分压而定的孕育期52节进一步讨论[8]内部脱碳和微裂是由氢向钢中渗透并反应生成其它气体如甲烷而造成的所生成。

临氢12Cr2Mo1R容器板化学成分及力学性能
1、临氢12Cr2Mo1R钢板简介
临氢12Cr2Mo1R，读作12铬2钼1容，“12”代表碳元素含量，Cr是化学元素铬，Mo是化学元素钼，R是容器的容第一个大写字母，H是临氢。

临氢12Cr2Mo1R属于舞钢抗氢Cr－Mo钢，也可表示为12Cr2Mo1R（H）。

2、临氢12Cr2Mo1R钢板执行标准：GB/T 35012-2018。

3、临氢12Cr2Mo1R临氢钢交货状态：正火（允许加速冷却）+回火
4、临氢12Cr2Mo1R钢板尺寸、外形、重量及允许偏差
临氢12Cr2Mo1R钢板尺寸、外形、重量及允许偏差应符合GB/T 709-2006标准的规定；钢板的厚度允许偏差应符合GB/T709-2006中的B类规定；钢板按理论重量交货，计算用钢板的密度为7.85g/㎤。

5、临氢12Cr2Mo1R钢板化学成分(熔炼分析)：
6、临氢12Cr2Mo1R钢板力学性能：
7、临氢12Cr2Mo1R钢板的晶粒度和非金属夹杂物如下
晶粒度检验应在钢板试样最大模焊后热处理状态进行，奥氏体晶粒度应为5级或更细。

8、临氢12Cr2Mo1R钢板探伤：钢板应逐张进行超声检测，并应符合NB/T 47013.3-2015的Ⅰ级要求。

加钒Cr-Mo临氢钢复合板的爆炸焊接实验研究冯 健1，刘富国2，侯国亭11.舞钢神州重工金属复合材料有限公司，河南 平顶山 4625002.洛阳双瑞金属复合材料有限公司，河南 洛阳 471800摘　要：为了使重质油裂化和媒化工设备所用的加钒Cr-Mo临氢钢复合板具有更优的抗氢脆性能、抗回火脆化性能以及抗氢致剥离裂纹性能，我国技术人员加大了对加钒Cr-Mo临氢钢复合板材料的研发力度。

文章利用高效、快捷的爆炸焊接技术，通过实验论证爆炸焊接加钒Cr-Mo临氢钢复合板的可行性，有利于进一步研发爆炸焊接加钒Cr-Mo临氢钢复合板，促进了我国加钒Cr-Mo临氢钢复合板的国产化和发展。

关键词：爆炸焊接；加钒Cr-Mo临氢钢；金属复合板；热处理中图分类号：TG456.6 文献标志码：A 文章编号：2096-2789（2021）02-0132-03近年来，重质油裂化和媒化工等新工艺不断涌现，要求加氢设备材料能够耐受高温高压等苛刻条件下的临氢环境。

因此，国外技术人员早在20世纪80年代就研发了具有更高强度，且满足高温、高压等苛刻条件下的临氢环境中使用的新材料，如加钒Cr-Mo临氢钢2.25Cr-1Mo-0.25V[1]。

我国技术人员在研发加钒Cr-Mo临氢钢的过程中也取得了一定的成果，梅丽华等[2]取得了2.25Cr-1Mo-0.25V钢加氢反应器的研制成果，宋昆晟等[3]总结了2.25Cr-1Mo-0.25V钢产生焊缝回火脆化的原因和预防措施；马喜龙等[4-5]分别探讨了热处理工艺对2.25Cr-1Mo-0.25V加钒Cr-Mo临氢钢低温韧性和相变温度的影响，取得了积极的成果，并成功运用到生产实践中。

但是，到目前为止，我国对加钒Cr-Mo临氢钢复合板的研发还处于空白阶段,尚未发现任何关于钒Cr-Mo临氢钢复合板的研究成果或文献。

我国大型加氢设备所使用的加钒Cr-Mo临氢钢复合板主要依赖进口或使用堆焊工艺生产，极大增加了设备制造成本和制造工期。

临氢作业用钢防止脱碳和微裂的操作极限
临氢作业是石油化工行业中常用的一种加工工艺，其中涉及到氢气的使用。

为了保证临氢作业的安全性和稳定性，需要采取一些措施来防止钢件脱碳和微裂的发生。

以下是一些常用的操作极限：
1. 脱碳极限：临氢作业中，钢件在氢气环境下容易发生脱碳现象，影响钢件的质量和性能。

为了防止脱碳的发生，需要控制钢件在氢气环境中的停留时间和温度，一般要求钢件在氢气环境中的停留时间不超过2小时，温度不超过150℃。

2. 微裂极限：临氢作业中，钢件在氢气环境下容易发生微裂现象，影响钢件的强度和稳定性。

为了防止微裂的发生，需要控制钢件在氢气环境中的停留时间和温度，一般要求钢件在氢气环境中的停留时间不超过4小时，温度不超过200℃。

此外，为了进一步提高临氢作业的安全性和稳定性，还需要采取其他措施，如加强钢件的预热和保温，控制氢气的流量和压力等。

在实际操作中，需要根据具体情况制定相应的操作极限和安全措施，以确保钢件的质量和安全性。

临氢钢板14Cr1MoR 12Cr2Mo1R14Cr1MoR、12Cr2Mo1R钢板用于石油化工、核电、汽轮机缸体、火电等高温高压，与氢或氢混合介质接确的大型设备上。

舞钢抗氢Cr-Mo钢的生产工艺：电炉炼钢－LF炉精炼－VD炉真空脱气－轧板－探伤－正火－回火－钢板精整－性能检验。

河南昌申钢铁有限公司制定合适的内控成分，严格控制化学成分波动范围，确保钢板性能的稳定。

加强配料控制及冶炼操作，有效控制Sn、Sb、As、Cu等有害元素含量，除低P、S含量提高钢的纯净度，减少回火脆化倾向，提高钢的高温耐蚀性能。

采用控制升温，保证加热时间与温度，河南昌申钢铁有限公司采用控制轧制等措施，保证钢板内在质量。

严格控制轧制及热处理工艺，使钢板获得合理的组织结构及晶粒大小，保证钢板具有良好的综合性能。

河南昌申钢铁有限公司舞钢抗氢Cr－Mo 钢的主要钢种：焦炭塔用临氢14Cr1MoR、气化炉用临氢SA387Gr11C12、加氢反应器用 2.25Cr-1Mo钢板、大厚度抗氢12Cr2Mo1R（H钢板临氢2.25Cr-1Mo-0.25V钢板对应国外牌号：SA387Gr11C12、2.25Cr-1Mo。

交货状态：出厂时预调质（回火或正火回火）状态。

出厂硬度：钢板出厂时表面硬度270-340HB布氏硬度。

对应国外牌号：4Cr13、S136、2083、420。

对应国外牌号：SA387Gr11C12、2.25Cr-1Mo。

期货交货期60天，价格合理，欢迎来人来电洽谈业务，合作共赢！并可办理铁路、公路运输事宜！现货如下：容器板14Cr1MoR 48*1950*9450 7.03 容器板14Cr1MoR 54*1700*9000 6.558 容器板14Cr1MoR 34*1800*5150 2.511容器板14Cr1MoR 42*3010*6100 6.169容器板14Cr1MoR 44*2200*8900 6.855容器板14Cr1MoR 46*2320*8500 7.214容器板A387MGr12CL2 25*2600*8000 4.082 容器板A387MGr12CL2 25*2600*5800 2.959 容器板A387MGr12CL2 25*2600*5950 3.036 容器板A387MGr12CL2 25*2600*8000 4.082 容器板14Cr1MOR 64*1820*6600 6.035容器板14Cr1MOR 68*2200*10800 11.937容器板14Cr1MOR 68*2200*10940 12.847容器板14Cr1MoR 40*2560*7100 5.807容器板14Cr1MoR 65*1560*5750 4.654容器板14Cr1MoR 80*2200*9650 13.457 容器板14Cr1MoR 97*1950*5600 8.315 容器板14Cr1MoR 46*1900*6000 4.117 容器板14Cr1MoR 60*2750*5850 7.678容器板14Cr1MoR 74*2340*12050 16.546容器板14Cr1MoR 50*2990*6900 8.098容器板14Cr1MoR 74*2250*9600 12.734容器板14Cr1MoR 68*2500*10400 14.103 容器板14Cr1MoR 62*2160*5000 5.32容器板14Cr1MoR 70*2350*8000 10.441容器板14Cr1MoR 70*1800*8000 7.998容器板14Cr1MoR 36*2520*6540 5.815容器板14Cr1MoR 36*2220*7250 5.667容器板14Cr1MoR 36*1920*8450 3.884容器板14Cr1MoR 47*1930*5450 3.93容器板14Cr1MoR 54*1320*10030 5.664容器板14Cr1MoR 58*1880*4100 3.546容器板14Cr1MoR 72*1630*2050 1.908容器板14Cr1MoR 22*1740*8000 2.453容器板14Cr1MoR 28*2100*9000 4.228容器板14Cr1MoR 28*2100*9000 4.228电话：0375*8201*707容器板14Cr1MoR 30*2430*10200 5.934容器板14Cr1MoR 30*2450*10180 5.971容器板14Cr1MoR 30*2430*10320 6.004容器板14Cr1MoR 38*2200*7700 5.12容器板14Cr1MoR 38*2200*7660 5.093容器板14Cr1MoR 110*1710*5140 7.693容器板14Cr1MoR 24*3500*9800 6.664容器板14Cr1MoR 30*2190*7180 3.777 容器板14Cr1MoR 32*2000*7730 3.95容器板14Cr1MoR 42*2000*8600 5.772 容器板14Cr1MoR 44*2200*6350 4.918 容器板14Cr1MoR 44*2200*8200 6.351 容器板14Cr1MoR 54*2300*6800 6.746 电话：0375*8201*666容器板14Cr1MoR 54*2000*5500 4.715容器板14Cr1MoR 65*1800*6600 6.169容器板14Cr1MoR 70*3220*7300 13.169 容器板14Cr1MoR 36*2300*6900 4.485容器板14Cr1MoR 24*1910*3230 1.162 容器板14Cr1MoR 40*1710*2430 1.305 容器板14Cr1MoR 45*1900*5640 3.836容器板14Cr1MoR 25*2100*6950 2.916 容器板14Cr1MoR 25*2000*7000 2.797 容器板14Cr1MoR 48*1800*9040 6.208。

舞钢12Cr2Mo1R（H)临氢钢板
1、12Cr2Mo1R（H)牌号解析
12Cr2Mo1R（H)的化学成分和力学性能基本与GB713 中的12Cr2Mo1R相同，只是在此基础
上某些化学成分元素稍微要求高些，添加一些附加要求，以满足更为苛刻的使用条件。

H表
示抗氢致裂纹钢，对SP含量要求比不含H高
2、12Cr2Mo1VR(H)钢板高温性能
3、12Cr2Mo1VR(H)钢板执行标准：舞阳钢铁内控标准
4、12Cr2Mo1VR(H)交货状态（热处理）：正火+回火（NT）
5、12Cr2Mo1VR(H)钢板分类：锅炉及压力容器钢板
6、12Cr2Mo1VR(H)钢板用途
主要用于制造50立方米以上的球型贮罐，也可用于制造单层卷焊容器、多层热套卷焊容器、多层包扎容器等二、三类容器及低温压力容器。

广泛应用于石油、化工、电站、锅炉等行业，用于制作反应器、换热器、分离器、球罐、油气罐、液化气罐、锅炉汽包、液化石油汽瓶、
水电站高压水管、水轮机蜗壳等设备及构件。

1、SA516Gr70（HIC）/SA516Gr70（R-HIC）适用范围本技术条件适用于在酸性环境下使用的厚度≤165mm的SA516Gr60（HIC），SA516Gr60（R-HIC）、SA516Gr65（HIC），SA516Gr65（R-HIC）和SA516Gr70（HIC），SA516Gr70（R-HIC）钢板的检验与验收。

加做硫化物应力腐蚀（SSCC）检验项目的抗硫化氢腐蚀钢板牌号用SA516Gr60（R-HIC）、SA516Gr65（R-HIC）和SA516Gr70（R-HIC）表示。

为满足用户的不同要求，便于生产管理，针对钢种的S、P要求又分为Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ三个级别。

2、SA516Gr70（HIC）/SA516Gr70（R-HIC）牌号说明SA516Gr60(HIC)-Ⅰ指的是钢种级别SA516Gr60，腐蚀试验只做氢致开裂检验（HIC），成分要求熔炼分析P ≤0.015、S≤0.003；成品分析P≤0.015、S≤0.004。

SA516Gr60(R-HIC)-Ⅰ指的是钢种级别SA516Gr60，腐蚀试验做氢致开裂检验（HIC）和硫化物应力腐蚀（SSCC）检验，成分要求熔炼分析P≤0.015、S≤0.003；成品分析P≤0.015、S≤0.004。

3、SA516Gr70（HIC）/SA516Gr70（R-HIC）尺寸、外形、重量及允许偏差钢板尺寸、外形、重量及允许偏差应符合ASME SA20／SA20M的规定。

4、SA516Gr70（HIC）/SA516Gr70（R-HIC）技术要求4.1化学成份钢的化学成分（wt%）应符合表1、表2的规定。

表1钢板的化学成分wt%表2（1）表中未注明元素符合ASTMA20/A20M-03的规定。

（2）碳当量（CE）计算公式如下：CE=C+Mn/6+(Cr+Mo+V)/5+(Ni+Cu)/15钢板厚度t≤38mm CE≤0.43%；钢板厚度t＞38-64mm CE≤0.45%；钢板厚度t＞64-102mm CE≤0.46%；钢板厚度t>102-165mm CE≤0.48%；（3）Ca值仅供参考，不作验收条件，Ca、O含量可用成品分析值代替熔炼分析。

临氢用途铬钼钢要求
临氢用途的铬钼钢是一种具有特殊需求的合金钢，常见于高温高
压氢气环境下的工业应用中。

不同于普通的钢材，铬钼钢在临氢使用
条件下具有一些独特的要求，主要包括抗氢脆性能、耐蚀性能和强度
等方面。

首先，对于临氢使用的铬钼钢来说，抗氢脆性能是一个至关重要
的要求。

在高温高压氢气环境中，钢材容易与氢发生作用，引起氢脆。

氢脆会导致钢材的塑性和韧性急剧下降，从而影响钢材的使用安全性能。

因此，铬钼钢需要具有较高的抗氢脆性能，特别是在长时间作用
下仍然能维持良好的力学性能。

其次，铬钼钢在临氢使用条件下还需要具有良好的耐蚀性能。

氢
气会引起钢材的腐蚀和氢腐蚀现象，进而降低钢材的使用寿命。

因此，铬钼钢需要具备一定的抗腐蚀性能，能够在氢气环境中长期使用而不
出现严重的腐蚀问题。

同时，铬钼钢还需要具备良好的氧化抗渗透性，以避免氢气在钢材内部的渗透和损害。

最后，临氢用途的铬钼钢还需要具备一定的强度和耐磨性。

在高温高压的氢气环境中，钢材需要能够承受较大的压力和力量，同时还需要具备良好的耐磨性，以减少因摩擦引起的磨损和破坏。

因此，铬钼钢需要具有一定的强度和硬度，能够在长期高强度工作环境下保持良好的力学性能。

总结起来，临氢用途的铬钼钢需要具备抗氢脆性能、耐蚀性能和强度等方面的要求。

这些要求保证了钢材在高温高压的氢气环境中能够保持稳定的力学性能和使用寿命，同时还能够减少氢气对钢材的损害和腐蚀作用。

在实际应用中，铬钼钢在石油、化工、海洋等领域中得到广泛的应用，发挥着重要的作用。