30米箱梁张拉计算程序

某桥梁工程30米预制箱梁预应力张拉施工控制一、施工前的准备工作（一）波纹管1、波纹管安装尺寸定位必须准确，为确保波纹管不被挪动、移位，采用钢筋加工环形架作为波纹管的定位架，纵向间距不超过1.0m,横向定位及纵向定位按设计图纸坐标尺寸定位，波纹管用相对应塑料管套在里面作衬管，以保证波纹管成形管。

2、浇筑混凝土前应仔细波纹管是否有孔洞或变形，接头处是否用胶带密封好，在与锚垫板接头处，一定要用海绵或其它材料堵塞好，以防水泥浆渗进波纹管或锚孔内。

3、浇筑混凝土过程中应尽量避免振捣棒接触波纹管，并经常抽动塑料衬管直至混凝土初凝结束，以防漏浆堵孔。

4、待梁片养护到张拉强度时清理孔道内异物。

（二）钢绞线1、钢绞线的存放应垫起，遮盖防止雨水浸蚀生锈，钢绞线采用Φs15.2高强低松驰预应力钢绞线（GB/T5224-2003）标准强度fpk=1860MPa,Ep=1.95×105MPa。

2、钢绞线下料要在干净整洁的地面上进行，并清除表面的锈迹杂物，下料时用砂轮切割机切割。

3、穿束前，将钢绞线理顺，用扎丝绑扎好，以防在穿束过程中钢绞线打绞，并应逐根清理对称，防止张拉受力不均匀，导致有的钢绞线达不到张拉控制应力而有的则可能拉断。

4、穿束时，将钢束中单根钢绞线编号，以便张拉时做到对应编号，对称张拉。

二、张拉控制要点1、锚具采用符合国标规定的夹片式群锚锚具M15-3J，M15-4J，M15-5J，锚具应经检验合格后方可使用。

2、混凝土强度达到90%后方可张拉钢束，钢束张拉应两端及横向对称张拉进行，张拉顺序为：N1，N2，N3，N4。

3、预应力张拉采用应力与伸长量双控，并以应力控制为主，同时保证实际伸长量与理论伸长量之差控制是土6%以内。

4、单根钢绞线不允许断丝。

5、千斤顶、油表配套校正曲线试验、钢尺等器具应经检查校正合格后方可使用。

6、预应力张拉前先用初应（0.1-0.2бcon）张拉一次，再开始测引伸量。

张拉程序为：0 初应力 1.0锚下设计张拉应力（持荷3min,锚固）。

30m箱梁预应力张拉计算书一、工程概述本次预应力张拉计算针对的是 30m 箱梁，该箱梁采用后张法预应力施工工艺。

箱梁的设计承载能力和使用性能在很大程度上取决于预应力的施加效果，因此准确的预应力张拉计算至关重要。

二、设计参数1、箱梁混凝土强度等级为 C50，弹性模量 Ec ＝ 345×10^4 MPa。

2、预应力钢绞线采用高强度低松弛钢绞线，规格为 1×7 152 1860，其标准强度 fpk ＝ 1860 MPa，弹性模量 Ep ＝ 195×10^5 MPa。

3、每束钢绞线的根数和布置根据设计要求确定。

4、锚具采用 OVM 系列锚具，锚下控制应力σcon ＝ 075 fpk ＝1395 MPa。

三、预应力损失计算1、锚具变形和钢筋内缩引起的预应力损失σl1对于夹片式锚具，根据规范取值计算。

2、预应力钢筋与孔道壁之间的摩擦引起的预应力损失σl2考虑孔道偏差系数 k 和摩擦系数μ，通过计算公式得出。

3、混凝土加热养护时，受张拉的钢筋与承受拉力的设备之间温差引起的预应力损失σl3若施工过程中存在此项情况，按照实际温差计算。

4、预应力钢筋的应力松弛引起的预应力损失σl4根据规范规定的松弛系数和张拉控制应力计算。

5、混凝土的收缩和徐变引起的预应力损失σl5综合考虑混凝土的强度、龄期、环境条件等因素计算。

四、张拉力计算1、单根钢绞线的张拉力 P ＝σcon × Ap其中 Ap 为单根钢绞线的截面积。

2、每束钢绞线的张拉力为单根张拉力乘以束内钢绞线根数。

五、理论伸长值计算1、根据公式ΔL ＝ Pp × L ／（Ap × Ep) 计算其中 Pp 为平均张拉力，L 为预应力筋的长度。

2、考虑孔道曲线部分对伸长值的影响，进行修正计算。

六、实际伸长值测量与计算1、测量初始伸长值ΔL1，从千斤顶开始加载至初应力（一般为10%σcon）时的伸长量。

2、测量最终伸长值ΔL2，从初应力加载至控制应力时的伸长量。

30米箱梁预应力张拉计算书一、张拉设计2 预应力钢束为φ高强度低废弛钢绞线，横载面积 140mm，有单束5 根、4 根两种形式，锚具型号分别为OVM15-5型、OVM15-4、锚下控制应力 N1～N3 为 1340Mpa，N4 为 1320Mpa，T1 为 1395Mpa，T2 为1340MPa。

二、张拉设施采纳1 、张拉设施能力计算（以单束 5 根为例，边跨 N1～N3）P=σ控×A×n=1340 6×10 2 -6N/m×140×102m×5=938KN=为了抵消夹片锚固回缩时的预应力损失（按一端回缩6mm计），超张拉 3%σ控：P max=P×103%=2、张拉设施行程（以最长钢束拉力无磨阻损失为例）L=σ控×L/E p=1340 ×106×× 103/ ×1011)=张拉时为双侧张拉 , 单侧伸长量为 2=所采纳QYC150型穿心式液压千斤顶, 其张拉力T=150T，行程l s=400mm。

3、压力表采纳2150T 千斤顶活塞面积为290cm。

由式 P n=P/A n（式中 P n—计算压力表读数； P—张拉力； A n—张拉设施工作液压面积），得：P4 2 n =×10 N/29000mm=mm 2所采纳最大读数为60MPa的压力表。

三、分级张拉段区分为了便于伸长量丈量和控制两头张拉的同步进行，把张拉段分为10%σ控、20%σ控、100%σ控、103%σ控四个阶段，各阶段张拉力分别为：张拉力4φ张拉阶段5φs10%σ控（KN）20%σ控（KN）100%σ控（KN）938103%σ控（KN）四、应力张拉操作程序初张拉至δ k（正确丈量伸长量），持荷3分钟，而后张拉至δ k，持荷 3 分钟，再张拉直接到位δk，持荷 3 分钟，进油张拉到δk锚固。

不再采纳超张拉工艺。

30米预应力箱梁张拉计算一、引言预应力箱梁是一种常用的桥梁结构，它具有较高的承载能力和抗震性能。

在预应力箱梁的施工过程中，预应力张拉是非常关键的一步。

本文将以30米预应力箱梁张拉计算为主题，介绍预应力张拉的步骤和计算方法。

二、预应力张拉的步骤1. 钢束布置：首先根据设计要求，确定预应力钢束的布置方案。

钢束应均匀分布在箱梁的上下两侧，并保证钢束的位置和间距符合设计要求。

2. 钢束穿线：将预应力钢束从箱梁的一侧穿过，并通过预埋管道或孔洞，使其延伸到箱梁的另一侧。

在穿线过程中，需要注意预应力钢束的锚固长度和锚固位置，以确保施工的安全和可靠性。

3. 张拉预应力：通过预应力张拉机械设备，对钢束进行张拉，使其产生预应力。

张拉的过程中，应根据设计要求控制预应力的大小和张拉的速度。

同时，还要监测张拉力的变化，确保预应力的稳定性和一致性。

4. 锚固预应力：在完成预应力张拉后，将钢束的末端固定在锚具上，形成锚固预应力。

锚固的过程中，需要根据设计要求选择合适的锚具，并确保锚固的可靠性和稳定性。

5. 后张拉：对已经锚固的预应力钢束进行后张拉，以进一步增加预应力的大小和均匀性。

后张拉的过程中，需要根据设计要求控制后张拉力的大小和后张拉的顺序。

三、预应力张拉的计算方法1. 预应力力的计算：根据设计要求，计算每根预应力钢束所需的预应力力。

预应力力的计算公式为：F = A × σ，其中F为预应力力，A为钢束的横截面积，σ为预应力应力。

2. 钢束的应力计算：根据预应力力和钢束的横截面积，计算钢束的应力。

应力的计算公式为：σ = F / A。

3. 钢束的变形计算：根据钢束的应力和弹性模量，计算钢束的变形。

变形的计算公式为：δ = L × σ / E，其中δ为钢束的变形，L 为钢束的长度，E为钢束的弹性模量。

4. 钢束的张拉长度计算：根据钢束的变形和钢束的长度，计算钢束的张拉长度。

张拉长度的计算公式为：L0 = L + δ，其中L0为钢束的张拉长度。

箱梁预应力张拉施工方案项目部二0一五年十月二十日30m 箱梁一、工程概况及设计要求1、本桥为3*30m 三跨先简支后连续梁桥，梁板为C 50砼预制应力箱梁。

2、（1）预应力钢束布置：如施工图桥施S4-2-9、S4-2-1、S4-2-11，边跨梁布置为4-5φj 15.24、2-4φj 15.24，中跨梁布置为4-4φj 15.24、4-4φj 15.24，箱梁顶板预应力束布置为2-3φj 15.24、5-4φj 15.24（2）预应力钢束材料：采用低松驰钢铰线，公称直径15.24(15.20)mm ，按设计钢绞线标准强度R y b =1860N/mm 2, 弹性模量Es=1.95×105Mpa 。

（3）锚具体系：按设计配筋及《公路桥涵设计规范》、《公路桥涵施工技术规范》，采用钢绞线群锚体系YM15-4或YM15-5体系并选配同型号的锚垫板，箱梁顶板负弯矩束采用BM15-3，15-4。

3、张拉时砼强度：按设计要求，需待梁砼达到85%设计强度方可张拉。

顶板负弯矩张拉需待湿接头混凝土强度大于95%且7天以上方可进行。

4、成孔：按设计配筋及《公路桥涵设计规范》、《公路桥涵施工技术规范》，孔道采用预埋金属波纹管成孔，张拉后孔道采用普通压浆工艺灌注纯水泥浆。

二、预应力施工方法1、张拉工艺：按设计要求两端同时对称张拉，即采用YDC-120千斤顶二套分别置于梁的两端进行对称张拉。

2、张拉顺序：按《公路桥涵施工技术规范》及设计图预应力束布置情况，先张拉端部上截面束，再下截面束，N 1 N 3 N 2 N 4。

顶板负弯矩束为T3、T 2、T 1。

3、张拉程序：按设计给定张拉控制应力σk =0.75R y b =0.75×1860=1395MPa ，每束张拉控制力30m 梁： 4孔781.2KN ，按《公路桥涵施工技术规范》，具体如下：0→0.15σk(量伸长量初读△11)→1.0σk (持荷2min量△12)→校核伸长值（满足）→锚固或0→0.15σk(量伸长量初读△11)→0.3σk(量伸长量初读△12)→1.0σk (持荷2min量△13) →校核伸长值（满足）→锚固（注：4孔张拉力：4×140mm2×1395Mpa=781.2KN）。

30m箱梁预应力张拉计算书一、工程概述本工程为_____桥梁项目，其中 30m 箱梁采用预应力混凝土结构。

箱梁预应力钢束的布置和张拉是确保箱梁结构承载能力和耐久性的关键环节。

本次计算旨在确定预应力钢束的张拉控制应力、张拉力以及伸长量等参数，为施工提供准确的技术依据。

二、设计参数1、箱梁混凝土强度等级：C502、预应力钢绞线规格：采用高强度低松弛钢绞线，规格为 1×7-1520mm，标准强度 fpk ＝ 1860MPa，弹性模量 Ep ＝ 195×10⁵MPa。

3、管道摩擦系数：μ ＝ 0254、管道偏差系数：k ＝ 000155、锚具变形和钢绞线回缩值：一端锚具回缩量为 6mm，两端共计12mm。

三、预应力钢束布置本箱梁共设置了_____束预应力钢束，分别为 N1、N2、N3 等。

每束钢绞线的根数和布置位置根据箱梁的受力要求进行设计。

四、张拉控制应力计算根据设计要求，预应力钢绞线的张拉控制应力σcon 为：σcon ＝ 075fpk ＝ 075×1860 ＝ 1395MPa五、张拉力计算每束钢绞线的张拉力 P 按下式计算：P ＝σcon×Ap其中，Ap 为每根钢绞线的截面积，1×7-1520mm 钢绞线的截面积Ap ＝ 140mm²。

例如，对于 N1 束钢绞线，假设根数为 n，则其张拉力为：P ＝ 1395×n×140依次计算出各束钢绞线的张拉力。

六、理论伸长量计算预应力钢绞线的理论伸长量ΔL 按下式计算：ΔL ＝（P×L）／（Ap×Ep）式中，L 为预应力钢绞线的有效长度。

以 N1 束为例，详细计算其理论伸长量。

首先确定 N1 束钢绞线的有效长度，然后代入公式进行计算。

依次计算出各束钢绞线的理论伸长量。

七、实际伸长量计算实际伸长量的测量应在初应力（一般为10%σcon）下测量伸长量ΔL1，然后在20%σcon 下测量伸长量ΔL2，最后在100%σcon 下测量伸长量ΔL3。

30m小箱梁后张法预应力张拉计算与应力控制1 工程概况（1）跨径30m的预应力混凝土简支连续箱梁，梁体高度1.6m,宽度2.4m,采用C50混凝土，（2）钢绞线规格：采用高强低松驰钢绞线Φs15.2规格，标准强度Rby=1860Mpa，公称截面面积140mm2，弹性模量根据检测报告取Ep＝2.00×105Mpa。

钢束编号从上到下依次为N1、N2、N3、N4，其中：中跨梁：N1、N2、N3、N4为4Φs15.2；边跨梁：N1、N2为5Φs15.2，N3、N4为4Φs15.2；(3) 根据施工设计图钢绞线张拉控制应力按75%控制，即σcon=1860×75%=1395Mpa，单股钢绞线张拉吨位为：P＝1395×140＝195.3KN，锚口摩阻损失厂家提供为2%，5股钢绞线张拉吨位为：F＝195.3×5×1.02＝996.03KN，4股钢绞线张拉吨位为：F＝195.3×4×1.02＝796.82KN，采用两端张拉，夹片锚固。

(4)箱梁砼强度达到90%、N4钢束。

(5)张拉：0～10%（测延伸量）～20%（测延伸量）～100%（测延伸量并核对）～（持荷5分钟，以消除夹片锚固回缩的预应力损失）～锚固（观测回缩）。

2 油压表读数计算根据千斤顶的技术性能参数，结合计量测试研究院检定证书检定结果所提供的线性方程，计算实际张拉时的压力表示值Pu：前端：千斤顶型号：YCYP150型编号：6067 油压表编号：9398或3676校准方程：编号6067千斤顶配9398油表：P=0.0333XF+0.2ApEp PpL 编号6067千斤顶配3676油表：P=0.0334XF-0.06后端：千斤顶型号：YCYP150型 编号：6068 油压表编号：2246或2360编号6068千斤顶配2246油表：P=0.0331XF+0.28编号6068千斤顶配2360油表：P=0.0328XF+0.48XF=所需力值P=压力表读数3 伸长量计算(1) 预应力筋的理论伸长△L （mm ）按下式计算：△L=式中：Pp-预力筋的平均张拉力为（N ），直线筋取张拉端的拉力，两端张拉的曲线筋，计算方法见曲线段预应力筋平均张拉力：L=预应力筋的长度（mm ）Ap=预应力筋的截面面积（mm 2）：取140Ap=预应力筋的弹性模量（N/mm 2）。

30米预制梁张拉计算（后张法）1、基本数据1。

1 先简支后连续预应力箱梁砼设计强度：C50；设计要求砼强度达到90％（顶板钢绞线束要求接头砼强度达到95%）后方可进行张拉。

1。

2相同编号的应同时两端对称均匀张拉,张拉顺序为①＃组、③＃组、②＃组、④#组；张拉完成后应近快压浆。

箱梁顶板钢绞线束采用两端单根对称均匀张拉，张拉顺序为T1、T2。

1。

3 取κ=0。

0015，µ=0。

20（按规范取值）1。

4 钢绞线每束根数中跨：①＃组：3φj15。

24mm;②#组:4φj15。

24mm;③＃组:4φj15.24mm；④＃组：3φj15.24mm 。

边跨：①#组:4φj15.24mm；②＃组：5φj15.24mm；③#组：5φj15。

24mm;④#组：4φj15。

24mm 。

箱梁顶板钢绞线束:T1：4φj15。

24mm、T2：3φj15。

24mm.钢绞线采用ASTMA416-92标准270级，φj15。

24mm，Ry=1860MPa，Ey=1。

95×105MPa，Ag=140mm2/根,。

1。

5 千斤顶选用：1。

6 钢绞线锚具、波纹管直径:YM15-3 、YM15—4：ø外=56mm；YM15—5:ø外=67mm ;GBM15-3：ø内=60×19mm ;GBM15-4：ø内=70×19mm.1.7 钢绞线要素见施工图S5-3-2—12、S5—3—2—13 、S5—3-2—23。

2、计算过程2。

1 张拉程序：0 初应力（约10％，划线）δcon(持荷2min，锚固）2.2 张拉力及油表读数P =σcon×0。

75×A×n=1860×0。

75×140×nP1中=585。

9（KN) P1中初=585.9KN×10%=58.59（KN）P2中=781。

2(KN) P2中初=585。

一．设计规范及参考文献（一）重机设计规范（GB3811-83）（二）钢结构设计规范（GBJ17-88）（三）公路桥涵施工规范（041-89）（四）公路桥涵设计规范（JTJ021-89）（五）石家庄铁道学院《GFJT-40/300拆装式架桥机设计计算书》（六）梁体按30米箱梁100吨计。

二.架桥机设计荷载（一）.垂直荷载=100t梁重:Q1=7.5t（含卷扬机）天车重：Q2吊梁天车横梁重：Q=7.3t(含纵向走行)3主梁、桁架及桥面系均部荷载：q=1.29t/节(单边)1.29×1.1=1.42 t/节(单边)0号支腿总重: Q=5.6t4=14.6t1号承重梁总重：Q52号承重梁总重：Q=14.6t6=7.5+7.3=14.8t纵向走行横梁（1号车）：Q7纵向走行横梁（2号车）：Q=7.5+7.3=14.8t8梁增重系数取：1.1活载冲击系数取：1.2不均匀系数取：1.1（二）．水平荷载1.风荷载a.设计取工作状态最大风力，风压为7级风的最大风压：=19kg/m2q1b. 非工作计算状态风压，设计为11级的最大风压;=66kg/m2q2(以上数据参照石家庄铁道学院《GFJT-40/300拆装式架桥机设计计算书》)2.运行惯性力：Ф=1.1三.架桥机倾覆稳定性计算（一）架桥机纵向稳定性计算架桥机纵向稳定性最不利情况出现在架桥机悬臂前行阶段，该工况下架桥P 5= P6=14.8t （天车、起重小车自重）P7为风荷载，按11级风的最大风压下的横向风荷载，所有迎风面均按实体计算，P7=ΣCKnqAi=1.2×1.39×66×(0.7+0.584+0.245+2.25+0.3+0.7+0.8+1.5)×12.9=10053kg=10.05t作用在轨面以上5.58m处M抗=43.31×15+14.8×（22+1.5）+14.8×27.5+14.6×22=1725.65t.mM倾=5.6×32+45.44×16+10.05×5.58=962.319t.m架桥机纵向抗倾覆安全系数n=M抗/M倾=1725.65/(962.319× 1.1)=1.63>1.3 <可)(二) 架桥机横向倾覆稳定性计算1.正常工作状态下稳定性计算架桥机横向倾覆稳定性最不利情况发生在架边梁就位时，最不利位置在1号天车位置，检算时可偏于安全的将整个架桥机荷载全部简化到该处，计算简图如图图2P1为架桥机自重（不含起重车），作用在两支点中心P1=43.31+45.44+7.3×2+14.6×2=132.55 tP2为导梁承受的风荷载，作用点在支点以上3.8m处，导梁迎风面积按实体面积计，导梁形状系数取1.6。

神木市沙峁至贺家川公路改建工程LJ-2标段窟野河大桥30m箱梁预应力张拉计算书编制：审核：2019年5月20日目录第1章工程概况 (1)第2章张拉力计算 (2)第3章张拉工艺流程质量控制 (14)第4章张拉注意事项及安全技术 (16)第1章工程概况本计算书适用于神木市沙峁至贺家川公路改建工程LJ-2标段。

30m预应力砼连续箱梁采用先简支后连续结构，主梁由预制C50预应力混凝土浇筑,和现浇砼桥面组合而成后采用张拉预应力施工，预应力钢铰线,符合采用标准(GB/T 5224-2003)公称直径15.2mm的高强度低松驰钢绞线，抗拉强度标准1860MPa，公称面积为140mm2)。

锚具采用M15-4、M15-5型圆形锚具及其配套的配件。

钢绞线采用符合GB/T 5224-2003标准的低松弛高强度钢绞线，单根钢绞线公称直径Φs15.20，钢绞线的面积Ap=140mm 2，钢绞线的标准强度fpk=1860MP a，松弛率ρ=0.035，弹性模量E p=1.95×105Mpa。

松弛系数ξ=0.3，管道摩擦系数μ=0.25，管道偏差系数k=0.0015；根据设计要求，配备YDC-1500千斤顶4台，压力表四块，上述设备均应在法定权威机构进行标定。

施工要求1、预应力施工需计算书经审批且监理工程师在场的前提下才能进行张拉作业施工。

2、当气温低于+5℃或超过+35℃时禁止施工。

3、箱梁的砼强度应不低于设计强度等级值得90%，弹性模量不低于混凝土28d弹性模量的85%时，方可张拉预应力钢束。

采取两端对称同时张拉，每次张拉一束钢绞线，张拉前应检查预应力钢束是否在管道内移动正常，张拉顺序为不少于7天且锚下砼达90%设计强度。

张拉顺序为N1、N3、N2、N4号钢束。

4、预应力张拉采用两端对称，张拉方法采用伸长值和张拉控制应力，双控实际伸长值与理论伸长量控制在±6%以内，否则应停止施工。

待查明原因采取措施后方可继续张拉。