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主桥箱梁悬灌施工方案一、工程概况XXYY大桥位于国道212线武胜（川渝界）至重庆合川高速公路D合同段，桥梁全长1433.78m，其中主桥全长490m，主桥上部结构为三跨预应力混凝土连续刚构，跨径设置为：130m+230m+130m。
桥梁在K81+605处设有竖曲线变坡点，前后纵坡为0.3%及－0.3%，竖曲线半径为100000m；桥面横坡为双向2%。
设计桥面全宽24.5m，分左、右两幅，每幅采用单箱单室截面，每幅箱梁顶板宽11.9m，底板宽7m，外翼缘板悬臂长2.45m，箱梁顶板设置成2%单向横坡。
主桥箱梁为三向预应力结构，箱梁箱梁梁段全长15m，每个“T”构纵桥向划分为30个对称梁段，梁段数及梁段长度从根部至跨中分别为：10×3.0m，7×3.5m，13×4.0m，累计悬臂总长108m。
箱梁跨中及边跨现浇段梁高4.0m，桥墩与箱梁相接的根部断面及墩顶0号梁段高为13.0 m。
从中跨跨中至箱梁根部，箱高以半立方抛物线变化。
箱梁腹板在墩顶范围内厚120cm，箱梁根部至10号梁段腹板厚70cm，从11号梁段至 20号梁段腹板厚60cm，从21号梁段至 30号梁段腹板厚50cm，厚度变化处设100 cm渐变过度段。
每号梁段的腹板上设有抗剪齿口。
箱梁底板厚从箱粱根部截面的130 cm厚渐变至跨中及边跨支点截面的32 cm厚，按直线变化。
每幅主桥共11道横隔板，分别在两主墩墩顶各设两道2.5m厚的横隔板，边跨梁端各设一道1.2 m厚横隔板，此类横隔板均设置了人洞以便施工，边跨梁段底板也设有一人洞供施工及桥运营后检查用。
此外在中、边跨合拢段及中跨25号梁段各设一道30cm厚横隔板，以消除底板预应力产生的径向力对结构的不利影响，确保箱梁的横向安全。
每幅桥每个“T”构悬臂浇筑钢束110束，其中肋束40束，顶板束70束，此外还有2束预备束。
箱梁悬臂浇筑完成后，未利用的预备束孔应灌浆填塞。
悬臂梁施工方案编制人: ______________审核人: ______________批准人: ______________---项目部.00五年七月悬臂梁施工方案1.工程概况1.1工程概况滠口左线引桥1#桥、滠口右线桥、谌家矶左线引桥多次跨越府环河下游的朱家河、新斗马河、滠水河西支。
长江武汉关历史最高水位为黄海高程27.654m,汉口舵落口历史最高水位为27.814m,府河受长江倒灌顶托的影响，最高水位为27.42m。
6.4悬臂灌注施工方法该桥悬臂灌注连续梁施工采用2套轻型三角形挂篮(每套挂篮及附属设备重(含模板)不大于33T),在2个主墩上分别对称平衡悬灌箱梁。
0#梁段采用在主墩身周围用万能杆件搭设扇形托架，在托架上浇注成形。
其它悬浇段在挂篮上对称浇注砼，边孔边部梁段搭设满堂支架现浇施工。
悬浇段和现浇段施工完成后，在两边跨先合拢，形成两单悬臂梁，最后在中跨合拢，形成三跨连续梁。
边跨合拢采用支架现浇合拢，主跨利用其中一套挂篮合拢。
张拉合拢后钢绞线完成体系转换。
施工顺序为：［0#段施工］—［悬臂灌筑一般梁段边孔边部梁段］—［边孔合拢］—［中孔合拢］。
各合拢段砼灌注，选择在非温度变化剧烈日之夜间气温最低时进行。
为切实保证灌注质量，在合拢段两端截面间设钢支撑，并于顶底板上各张拉部分钢绞线，以临时锁定合拢端两段梁体。
合拢段砼达到一定强度后，拆除临时支座，解除一端活动支座临时水平约束，待砼强度达到设计强度的85%f，张拉部分正力矩钢绞线。
施工时，悬灌两端施工设备的重量要保持平衡，并注意无左右偏载，两端浇注进度之差控制在2立方米以内。
6.4.1 0 号梁段灌注施工工艺(1)托架架设及预压在主墩浇砼前，预埋工字钢、角钢牛腿，墩身施工完后，0号梁段利用支承在墩身上的扇形托架，支立联接在牛腿及角钢上，在托架上现浇来完成。
托架配件通过施工便道运到施工现场，垂直提升时采用吊车。
托架采取现场整体拼装的方式，利用万能杆件进行拼装。
张花合同花垣河大桥悬灌施工方案概述张花合同花垣河大桥位于中国湖南省娄底市，是连接张家界和花垣县的重要桥梁。
本文将介绍该桥悬灌施工方案的设计和实施过程。
设计钢梁采用悬灌施工的原因该大桥的主要桥梁为钢梁悬索设计，而钢梁的吊装需要大型起重设备，但是该桥位于丘陵地形且两岸道路狭窄，无法满足目前市场上常见的大型起重设备的作业条件，因此需要采用悬灌施工方式。
悬灌施工的方案设计悬灌施工方案设计需要考虑很多因素，例如悬挂点的数量和位置，吊点荷载的稳定分布，以及具体施工方案的细节等。
经过相关专家多方论证和比较，最终确定的方案如下：•采用两台40吨的桥吊作为主要吊装设备，同时配置2台8吨的辅助吊装设备；•在桥面上设置8个悬挂点，每个悬挂点由两个分别悬挂在左右两排主缆上的吊篮组成，固定在桥梁下侧；•将钢梁按照约定的分段进行加工和调整，每个钢梁分为6个小段，每段长度不超过30米，方便施工现场拼装和调整；•安排专业的工人对钢梁进行悬挂和调整，保证吊点荷载的稳定分布；•在合理安排吊点的基础上，尽量缩短钢梁的悬挂时间，提高施工效率。
实施过程施工前准备在正式进入施工阶段之前，需要做好准备工作，主要包括以下步骤：1.对施工现场进行全面勘察和测量，确定钢梁悬挂点的数量和位置，保证施工的安全性和稳定性；2.制定钢梁加工方案，确保每个钢梁的长度和重量满足悬挂和调整的要求；3.组建具有丰富经验和高素质的悬吊施工团队，并进行专业培训和业务考试。
施工阶段在经过长时间、精心的筹备后，悬灌施工正式拉开帷幕，具体步骤如下：1. 海上吊运和运输首先对加工好的钢梁进行海上吊运和运输，到达指定码头后通过大型卡车运输至施工现场。
2. 钢梁的悬挂和调整对每个钢梁进行悬挂和调整，保证吊点荷载的稳定分布，同时尽量缩短钢梁的悬挂时间。
3. 钢梁的拼接和固定当两个钢梁吊装到位后，现场进行拼接和固定，保证钢梁的结构强度和稳定性。
4. 放梁钢梁组装完毕后，进行“放梁”作业，即将钢梁从悬挂吊篮中卸下，固定在桥墩上。
张花合同花垣河大桥悬灌施工方案1.项目背景张花合同花垣河大桥位于湖南省张家界市花垣县板庙乡境内，是沪昆高速公路的重要构成部分。
本次工程为悬索桥，施工难度大。
因其跨度长、高度巨大，采用了悬灌施工方法。
2.施工方法本工程采用悬灌施工方法，具体步骤如下：2.1制作灌装具根据大桥结构，设计适合该工程的灌装具，制作成型。
确定灌装具的尺寸、工作载荷、连接方式等。
2.2制作荷载支撑装置根据灌装具的工作荷载，在大桥结构上制作支撑装置。
支撑装置需要满足工程要求及相关标准，保证其稳定性、耐久性等。
2.3扣捆荷载工具将灌装具和荷载支撑装置进行扣捆，保证灌装具与支撑装置的稳固连接。
2.4对荷载进行调整、测量调整灌装具工作位置，保证荷载均匀分布。
使用专业测量工具对荷载进行测量，根据实际情况进行调整。
2.5进行混凝土灌注将混凝土灌注至灌装具内，排除空气，保证混凝土密实性及其它性能指标达到工程要求。
2.6撤离灌装具混凝土灌注结束后，进行灌装具的撤离。
确保大桥结构稳定不受损坏。
3.施工计划首先需要根据工程需求，编制详细的施工计划，包括灌装具生产计划、荷载支撑装置制作计划、灌装及撤离计划等。
在施工过程中需要密切监测荷载变化、施工现场安全情况及灌装具与支撑装置的实际状况，及时调整施工计划和施工方式，保证施工进度和安全。
4.安全措施在施工过程中，需要严格遵守相关安全规章制度，严格落实“安全第一”的工作原则。
同时，还需要采取专业的安全措施，保证施工中不发生安全事故。
具体措施如下：1.建立完善的安全管理制度，保证施工人员遵守规章制度；2.严格使用设备和工具，保证安全性、可靠性、稳定性；3.建设合理的暂住设施和文娱设施，保证员工的身心健康；4.定期进行安全检查，及时发现安全隐患并采取措施解决。
5.总结悬灌施工是大桥施工中常见的方法，其操作技术要求高、风险大。
为了保证工程顺利进行，计划科学、实施稳定、安全措施完善都是十分必要的。
在以往的施工中，我们总结出来了很多经验，并创新了一系列工艺和技术，这对以后的施工也美滋滋大有好处。
谈悬灌连续梁施工技术近年来，悬浇连续箱梁的结构在跨越城区及河流的公路及铁路桥梁设计中广泛应用，本文以响肠河大桥跨越既有道路悬浇箱梁的施工实践，介绍了无竖向预应力悬灌连续箱梁施工的主要技术及施工流程，以供业内同行借鉴。
标签：悬灌连续梁施工技术措施控制0 引言近些年，建筑业开始广泛应用悬灌施工法开展桥梁施工，预应力混凝土桥梁随之发展起来。
为提高桥梁工程质量和安全性能，本文以响肠河大桥为例，基于实际情况进行论证取值，控制结构自重、施工偏差、材料参数、混凝土收缩徐变等影响因素，实时监测桥梁施工全过程，参考监测数据合理调整施工参数，以此进行线性控制，保证了施工质量目标。
1 工程概况响肠河大桥的连续梁处于平面圆曲线上，曲线半径R=8000m，设计结构形式为5﹡80m预应力连续梁。
该连续梁在2#与3#墩之间跨越302省道。
该连续梁梁体为单箱室、变高度、变截面结构。
箱梁底宽7.9m，顶宽12.2m。
中支点处梁高4.25m，端支座处、边跨直线段和跨中处梁高2.15m，箱梁底板下缘按二次抛物线变化。
该桥设计采用悬灌法施工，中跨、边跨合拢段块长均为 2.0m，现浇段长9.75m。
2 连续梁的施工2.1 施工工艺流程墩旁支架准备→搭设墩旁支架→墩顶临时支座→整修锚固钢筋→安装正式支座→安装外模、底模→安装底板钢筋→安装内模和隔墙底板→安装翼缘板端模及顶板端模→绑扎顶板、底层钢筋→浇筑箱梁体混凝土→拆除模板→张拉钢绞线束和竖向预应力钢筋→孔道压浆→拆除0#段外侧模板→挂篮拼装→循环施工其余节段→现浇边跨→合拢段施工→验收。
2.2 支架搭设考虑到0#段长度14m，承台长18.6m，宽14.6m，0#段支架直接坐落在承台上。
主墩单侧采用8根Φ600*8mm钢管作为竖向支撑，顺桥向设置两排，钢管立柱高度 6.5m。
采用槽[14#型钢将钢管柱环向连接成整体。
每排钢管顶部放置两根40b工钢作为主横梁，箱梁翼缘部位顺桥向每侧设置三根25b工钢，其余纵向分配梁为工25b型钢，附加支撑两侧为3根工25b型钢间距0.3m，其余间距0.6m，在附加支撑两侧横向铺工16型钢，间距30cm。
张花合同花垣河大桥悬灌施工方案一、施工项目概述花垣河大桥位于湖南省怀化市花垣县，是连接花垣县和娄底市涟源市的一座横跨花垣河的公路桥梁，全长660米，桥面宽12米，设计荷载为60吨。
本项目为悬灌工法进行的钢筋混凝土桥梁施工方案，主要包括钢箱梁预制、悬挂（吊）装、悬灌混凝土浇筑、后张拉等工序。
二、悬灌混凝土浇筑技术分析1、悬灌混凝土基本原理悬灌混凝土是指利用混凝土的自身重量，通过支模进行悬挂、吊装而完成的施工方法。
混凝土在空中自然养护，采用此方法施工的结构物具有较高的力学性能和耐久性能，同时施工速度也较快，工期较短。
悬灌混凝土的施工工艺一般有预应力悬灌和非预应力悬灌两种。
本项目采用的是非预应力悬灌。
2、悬灌混凝土浇筑的优点（1）加快施工速度，缩短工期，降低劳动强度；（2）加强结构的整体性能，使结构更加坚固；（3）减少模板、脚手架的使用，节约施工成本；（4）悬灌混凝土断面规整，尺寸精度高，表面平整度好。
3、悬灌混凝土浇筑工艺（1）钢箱梁的预制：钢箱梁的预制应符合设计文件的要求，进行质量检验及验收。
（2）钢箱梁的安装：钢箱梁的安装应根据实际情况及设计要求，采用适当的吊装装置进行安装，保证安装质量。
（3）支模的搭设：支模的搭设应符合设计要求，保证支模的牢固性，应对支模进行检验。
（4）悬挂（吊）装：将钢箱梁悬挂在支模中，保证悬挂的平衡性。
（5）悬灌混凝土的浇筑：采用伸缩导板悬挂浇筑，控制高度和坡度，保证混凝土的浇筑质量。
（6）模板的拆卸：在混凝土达到规定的强度后，进行模板的拆卸。
（7）钢筋的清理和处理：对于钢筋断头、弯曲等情况，应进行处理，保证钢筋的完整性。
（8）后张拉：混凝土达到规定强度后，进行后张拉处理，保证施工质量。
三、安全措施1、施工现场实行封闭式管理，加强现场管理，保证工作人员的安全；2、严格按照作业安全操作规程进行作业，做好吊装等施工过程中的安全保障工作；3、施工现场应设置施工警示标志牌、提示标志牌等安全提示设施，保障施工人员的安全；4、施工人员应配齐专业防护装备，加强监控，提高现场风险预警和应急处置能力。
桥梁施工之连续弯梁桥悬灌施工工法一.前言随着连续梁悬臂灌注施工越来越广泛地应用于桥梁施工中,其施工技术也趋于成熟,但从有关资料查知,该方法用于连续弯梁桥中的施工并不多见.本工法是在2006年～2007年中铁七局集团郑州公司承建的武汉天兴洲公铁两用长江大桥北岸引桥连续弯梁桥悬灌施工中,通过成立科技攻关小组,开展调研和技术攻关,不断完善施工工艺,经过总结整理形成的.通过大桥检测单位检测的应力和线性数据说明,悬灌箱梁线性圆顺,悬灌施工平衡且安全有保证,抗风能力强,横向稳定性好,各种工况下应力和挠度均满足设计和规范要求,施工工艺具有先进性和安全性,社会效益和经济效益显著,对桥梁的悬灌施工具有很高的应用价值和指导作用.二.工法特点1梁体采用菱形挂篮（图2-1、2-2）悬臂浇注施工.挂篮结构简单、轻便、受力合理、横向稳定性好、行走一次到位,模板升降全部采用机械化和自动化,提高生产效率、降低工人劳动强度；2模板和内外作业平台一次安装形成封闭整体,施工作业防护设施齐全,安全可靠；3箱梁节段线性圆顺,两端悬臂重量平衡,混凝土应力及挠度变化稳定,节段施工横向稳定性好、抗风能力强；4受环境影响小,可在较恶劣的气候条件下施工,且保证桥下正常的通航要求；5施工方法简单,易于掌握；且有较好的社会效益和经济效益；6需配置较完整的配套机械设备,机械化程度高；图2-1 挂篮施工正面图图2-2 挂篮施工侧面图三.适用范围本工法适用于公路、铁路预应力混凝土连续刚构悬臂浇注施工,尤其是安全因素复杂、风力在10级以下的大跨度预应力混凝土连续刚构.四.施工工艺及关键技术1工艺原理利用墩身预埋牛腿焊接三角形托架（图4-1）浇注墩顶0#、1#梁段,在1#梁段顶面沿纵向对称安装悬臂菱形挂篮（图2）.挂篮是一个能沿梁顶纵向滑道滑动的承重构架,其后端锚固在已浇注完梁段上,在挂篮前端悬挂平台上可进行下一个梁段的模板、钢筋、预应力管道安设、混凝土灌注和预应力张拉、压浆等作业.完成一个梁段的循环后,挂篮对称纵向前移并锚固,两端对称平衡进行下一梁段的施工,如此循环直至悬臂灌注完毕.通过挂篮横向连接和箱梁腹板设置通风孔加强悬灌横向稳定.体系转换时利用挂篮做合拢吊架,按设计合拢温度、在平衡配重条件下进行合拢锁定,完成全梁体施工.2挂篮构造与设计2.1挂篮构造菱形挂篮主要由菱形主桁架、承重系统、底篮及模板、走行系统以及后锚固系统五部分组成.2.1.1菱形主桁架每套挂篮由10片H型钢组合梁组成,挂篮主桁采用两片外型呈菱形的桁片,在其横向设置前后横梁组成一空间桁架,并在前后横梁桁片上设置上下两层平面联结杆件.主桁杆件采用H型钢两侧焊钢板,杆件间销子连接.两主桁置于悬灌箱梁腹板中心位置,纵向长度根据箱梁节段的长度及重量确定图4-1 三角形托架示意图2.1.2承重系统前横梁：采用2根I36a工字钢栓接于主梁前端上翼缘,竖向配置4根承重吊杆.后横梁：采用2根I36a工字钢,竖向配置2根承重吊杆,2根后锚吊杆.底篮后横梁采用锚杆锚固在前段已完梁段上,锚杆上方设置千斤顶,进行锚固力的转换并可调整挂篮悬臂端挠度.2.1.3底篮及模板底篮由前下横梁、后下横梁、纵梁及分配梁组成,横梁与纵梁连接采用焊接,底模直接铺于底篮上,点焊适宜为止.前后下横梁通过吊杆悬吊在主桁的分配梁上.模板包括底模、外模、内模.外模采用大块钢模,内模采用组合钢模,内外模利用对拉螺杆（精轧螺纹钢）连接紧固,外加钢管支撑固定.腹板内用同标号混凝土预制块作内支撑,保证腹板结构尺寸.外模上部支承在外滑梁上,前端悬吊于主桁外侧分配梁,后端悬吊于已浇箱梁翼板上.外模吊杆均采用精轧螺纹钢,同样,内模支承在箱室的内滑梁上,前端悬吊于主桁前分配梁,后端悬吊于已浇箱梁内顶板上.内模横梁上设置活动销来调节内模宽度以适应腹板厚度的变化.内模及底篮的升降均采用受拉葫芦和液压千斤顶来配合完成,既可多台千斤顶同时工作,也可以单台千斤顶个别调整,使得模板标高调整方便准确.同时,底篮前端、两侧可作为操作平台,操作平台设计应满足堆放施工机具及工人作业空间要求,可用手动葫芦调整其高度.2.1.4走行系统走行系统分为菱形组合梁走行系统,侧模走行系统及内模走行系统三部分.菱形组合梁走行系统：在每片梁中部设滑动点2个,后部设平衡导向滑轮,箱梁顶面上设2个滑道,向前滑移.侧模走行：外模走行,在侧模上安装调节杆,当松开后锚拴、底模连接螺栓及支撑拆模时,在模板自重和调节杆共同作用下,侧模、底模向下脱落在主梁上,主梁、侧模、底模、内模滑梁同时前进.内模走行：放松内模后,内模板即落在内导梁上,与主梁、侧模、内模同时前进.2.1.5后锚固系统在已浇注0#、1#梁段上预留有内导梁后锚孔,后锚栓采用Φ25精轧螺纹粗钢筋.作用是将挂篮承受的荷载传至箱梁上,并防止挂篮倾覆.主梁移动的倾覆稳定由主梁后端压紧器来维持.2.2挂篮设计参数：挂篮主体采用Q235H型钢：[σ]=170MPa,E=2.1×105MPa.焊缝采用E43焊条焊接：[τ]=140MPa,[σ]=140MPa.采用高强螺栓连接：[σ]=400MPa ,[τ]=250MPa .联结板采用16米米钢板（型钢板厚15米米）.孔位布置：边孔距边缘距离：≤1.5d0≤d≤4d0 .中间孔中心间距：≤3d0≤d≤8d0.荷载：设计荷载混凝土自重26.5kN/米3,混凝土侧压力60kPa,混凝土与模板吸附力100kPa,施工机具及人群荷载2.5kPa,基本风压值766kPa,恒载安全系数取ΥG＝1.2,活载安全系数取ΥQ＝1.4.变形：挂篮变形5米米,模板变形2米米,后横梁变形6米米,总体变形为11米米.挂篮后锚采用Ø32米米精轧螺纹和锚箱,行走时利用锚箱轴承反压滑道向前滚动,移动到位后利用Ø32米米精轧螺纹锚定.挂篮的施工平台在底模上,底模长度比施工段长1.5米.3工艺流程图4-2 挂篮施工工艺流程框图图4-3 挂篮施工工艺流程示意图4施工要点4.1挂篮施工前准备工作4.1.1挂篮拼装a.挂篮加工完毕及时进行检测.检测合格后在加工现场进行结构拼装,并进行静载试验,经试验满足设计和施工要求后才能出厂运达施工现场.b.在施工现场拼装时,先将部分杆件进行组装,组装多少根据起吊设备的起吊能力确定,以减少在梁顶高空拼装时间.c.挂篮拼装要注意各杆件的拼装顺序.先拼装走行系统、主桁结构及主桁后锚部分,然后拼装承重及底篮平台部分,再拼装挂篮模板及工作平台,最后安装液压千斤顶等调整设备.4.1.2挂篮静载试验a.挂篮试验加载按照在最不利梁段最不利荷载组合的等效荷载作用下,检验挂篮的稳定性及整体安全,测出挂篮的实际变形.b.通过千斤顶反压加载,将梁段底板及腹板荷载施加于底篮,使加载对挂篮底篮及前吊杆产生的效应与梁段荷载对挂篮底篮及前吊杆产生的效应基本相同.c.数据分析整理.先计算最不利荷载组合的各级荷载作用下挂篮各测点竖向变形值及相应节段两点的平均值,绘制出荷载与挂篮变形关系曲线,并与挂篮设计值比较,检验是否满足设计和规范要求要求；再计算最不利荷载组合的各级荷载作用下挂篮主要受力杆件应力,绘制出荷载与挂篮杆件应力关系曲线,并与挂篮设计值比较,检验是否满足设计要求及为以后挂篮设计提供参数.4.1.3挂篮前移到位每施工完一个节段,悬臂两端挂篮要对称前移施工下一个节段.a.拆除外模板下缘的顶紧器使外模向底模两侧靠；拆除腹板模板拉筋及钢管支撑杆；拆除顶模及底模后锚杆,并转换为内外滑梁扁担挑临时锚固.b.在挂篮前支点处涂上一层黄油,用于减小支点与滑道间的摩擦力.c.在轨道前端安装倒链葫芦,解除轨道的锚固筋,将轨道前移就位并找平.d.通过锚筋将轨道锚固在已完箱梁上,用倒链葫芦拉动挂篮慢慢向前移动,直至就位.控制每次顶推最大行程≤600米米,以便调节更换后端临时锚固.e.通过后锚千斤顶将后锚上拔力转换为后锚扁担挑承受.f.安装后锚杆使其与竖向预应力筋连接,通过后锚千斤顶将后锚扁担挑的上拔力转换由竖向预应力筋承受.4.2节段箱梁施工4.2.1非预应力筋施工.先绑扎底板底层钢筋,将腹板箍筋与底板底层钢筋散绑,安装腹板水平筋和腹板联系筋,腹板钢筋形成整体骨架后再将腹板箍筋底部与底板底层钢筋焊接.绑扎底板顶层钢筋,将底板上下层钢筋的联系筋焊接牢.安装顶板钢筋.4.2.2预应力筋的施工.纵向、竖向预应力管道在腹板和顶板钢筋绑扎时安装固定,预应力管道定位钢筋网片间距0.5米.纵向预应力管道随着箱梁施工逐节加长,接口要封严,不得漏浆.浇注混凝土时,管道可内衬硬塑料管芯（混凝土浇注完成后即拔出）,防止管道变形、漏浆.预应力穿束采用卷扬机牵引.4.2.3 混凝土浇注顺序：箱梁底板－腹板与底板倒角－腹板(左右腹板分四次循环浇注)－顶板倒角－内顶板－外顶板.混凝土浇注宜先从挂篮前端开始.4.2.4箱梁预应力张拉时必须按预留试块测定混凝土的抗压强度和弹性模量,达到设计的85%时才能张拉.梁端张拉遵循“同步、对称”的原则.4.2.5箱梁预应力孔道采用真空压浆.真空泵工作一分钟后压力稳定在-0.075 Mpa至-0.08 Mpa,继续稳压1分钟后,开启进浆管球阀并同时压浆；压浆泵的最大压力宜保持在0.6～0.7Mpa,孔道过长时压力可稍加大到1.0Mpa左右.4.3悬灌施工的线型控制在悬臂施工中,影响悬灌箱梁挠度及线型的主要因素有：挂篮受力变形；后浇梁段的自重引起悬臂产生挠度；预应力施工对悬臂产生的挠度；施工荷载引起悬臂挠度；混凝土收缩与徐变使施加的预应力不断减小,致使悬臂产生挠度；日照与温度变化等.4.3.1施工预拱度计算a.挂篮变形值的测定.挂篮的变形值通过挂篮荷载试验测定；在施工现场挂篮拼装完后,采用千斤顶反压加载试验.按照最不利荷载分级加载,加载过程中测定各级荷载下挂篮前端变形值,得到挂篮荷载与挠度关系曲线.b.施工临时荷载测定.施工临时荷载包括施工挂篮、人员机具等；其中挂篮重量可根据设计图计算得出,施工机具及人群荷载按2.5kPa 计算.c.箱梁混凝土容重和弹性模量的测定.在悬灌箱梁各节段施工中,按照常规方法取样检测混凝土容重.混凝土弹性模量主要测定其弹性模量E随时间t的变化过程,即E—t曲线,采用现场取样分别测定混凝土在7d、14d、28d、60d龄期的E值,绘出完整的E—t曲线.d.钢绞线管道摩阻损失的测定.在预定的测点位置,将波纹管开孔,采用电阻应变片和电阻应变仪测量钢绞线的实际管道摩阻损失,了解有效的预应力情况,以便计算由预应力施工引起的悬臂挠度.e.混凝土的收缩与徐变.混凝土的收缩与徐变采用现场取样,进行长期观测,在观测结果未出来之前,可采用其它桥梁施工中相同或相似条件下同标号砼的试验数据.也可提前做好混凝土的试配及收缩、徐变试验.f.温度观测.温度观测分为大气温度观测和箱梁体内部温度观测,大气温度观测与高程测量同时进行,以便主梁高程代表性的确认.箱梁体内温度观测采用预埋测温元件.由此可知,悬灌箱梁设计预拱度值=累计弹性挠度+累计徐变挠度+施工气温影响,将其反向设置.其中累计弹性挠度包括箱梁自重、施工预应力、体系转换、二期恒载、施工荷载产生的挠度；累计徐变挠度可考虑为自施工起累计到通车前止的徐变挠度.但因实际施工中的施工条件、使用材料及实际工期与设计不尽相同,故施工中需根据现场测定的各项参数由程序计算得出,并与设计值进行比较以便及时调整.在悬灌箱梁施工中,为了保证线性控制良好,必须成立专门的监控小组,加强观测每个节段施工中混凝土浇注前后、预应力张拉前后四种工况下悬臂的挠度变化.根据各节段预拱度及设计标高,确定待灌梁段的立模标高,严格按立模标高立模.每节段施工后,整理出挠度曲线进行分析,及时准确地控制和调整施工中发生的偏差值,有偏差时在一个节段内进行调整.合拢前相接的两个悬臂最后2～3个节段在立模时应进行联测,以保证合拢精度.4.3.2梁体中线线型控制（本段才是本文的关键,但讲的太简单,岂能一笔带过！！！！！）由于梁体为弯形,挂篮模板为直线,弯梁的中线控制十分重要；控制方法为：计算出挂篮每移动一个梁段（3米）,其中线偏移出梁体中线的距离,然后采用划线吊垂球或经纬仪定线的方法,将挂篮向曲线内侧偏移,计算偏移量可用autoCAD画图或编写公式直接计算,偏移量指的是挂篮前端的偏移量.实际施工中若有偏差,及时在一个节段内纠正,确保梁体走向光滑、圆顺（偏差在何范围内可在下一节纠正,大于哪个数值要砸了重来？）.4.4挂篮施工不平衡重控制（因为是弯梁,对横向不平衡有无要求？）桥墩两端梁段悬臂施工进度应对称、平衡,实际最大不平衡偏差不得超过设计要求值.4.4.1挂篮推移不平衡重控制根据设计要求的两端悬臂最大不平衡偏差值,计算出挂篮推移过程中最大不平衡距离.两端挂篮每一个主桁片配置一个顶推千斤顶.在顶推挂篮前,将主桁片对应的行走轨道沿纵向做好尺寸标记.顶推挂篮时,四台液压千斤顶同时顶推,保证挂篮四片主桁匀速、平行、同步前移,挂篮的内模骨架、外模骨架通过倒链葫芦拖拉,使其与主桁同步前进.4.4.2 挂篮施工不平衡重控制施工中所用到的各种材料和机具应堆放在0#段顶部,不得堆放在悬臂部位,并且前后、左右对称堆放.在各个节段钢筋施工过程中,计算出每个节段钢筋及工作面需要的材料总重量,若总重量超过设计允许的不平衡重偏差值,则严格对称进行钢筋的绑扎和运输.4.4.3 浇注混凝土不平衡重控制浇注混凝土前,两悬臂端钢筋及模板均已安装完毕,基本处于对称平衡状态.浇注混凝土过程中两端不平衡主要有混凝土重量引起.按照设计允许的不平衡差值计算出混凝土方量,先浇注一端底板最大不平衡重的一半,再浇注另一端最大不平衡重的一半,如此循环往复.先浇注节段箱梁的中部,后浇注箱梁两侧；先浇注挂篮前端,后浇注挂篮根部.4.4挂篮施工中的体系转换4.4.1连续刚构每跨体系转换过程在两悬臂端平衡配重；若设计有要求时,顶推合拢段两侧箱梁；焊接锁定临时劲型骨架；初次张拉合拢段临时预应力束；绑扎剩余钢筋并浇注混凝土；混凝土养护到设计要求的强度时,张拉纵、竖向预应力筋；拆除配重；终张拉剩余预应力束并压浆.具体合拢顺序为：先在中跨合拢,形成两单悬臂梁,最后在边跨跨合拢,形成三跨连续梁（图4-4）.中跨、边跨利用其中一套挂篮合拢.合拢后拆除临时固定支座约束,并张拉预应力钢绞线完成体系转换.连续梁体系转换过程第1步：形成双悬臂静定体系第2步：中跨合拢 形成单悬臂静定体系第3步：边跨合拢 形成3跨简支梁第4步：体系转换 形成连续梁体系说明：1、利用一个挂篮进行中跨合拢段施工，张拉预应力束，同时在中跨合拢段的另一端进行平衡压重，压重量与一个挂篮的重量相同。
花垣河大桥空心薄壁高墩施工技术耿涛（中铁二十三局集团第一工程有限公司山东日照）摘要湖南张家界至花垣高速公路花垣河大桥主桥桥墩设计为空心薄壁高墩。
详细对该桥空心薄壁高墩施工采用的翻模结构设计、施工工艺及关键控制技术等进行了系统介绍，为类似工程提供可借鉴的经验。
关键词双肢空心薄壁高墩翻模施工1 工程概况花垣河大桥是张家界至花垣高速公路32标段控制性工程，也是该合同段重难点工程。
全桥总长625.44米，其中主桥长301米，桥梁跨径组合为5×40米连续T梁+（78+145+78）米连续刚构箱梁+3×40米连续T梁。
T梁部分下部结构设计为双圆柱式墩，连续刚构部分下部结构设计为矩形墩，其中6#、7#主墩为双肢等截面空心墩，墩高82.31～84.52米，两肢间中心距700cm，单肢空心墩壁厚65cm，空心墩纵向长320cm，横向宽700cm，距承台26m 处设置4m高变宽过渡段，过渡段以下22m高度单肢空心墩尺寸变为350cm×800cm（顺桥向×横桥向），桥墩全高壁厚保持不变。
双幅桥设计分离式承台，单个承台尺寸纵向长1480cm，横向宽1200cm，承台高设计为450cm。
单个承台基础设计为12根D180cm桩基。
40mT梁与刚构边跨过渡墩5#、8#墩为空心墩。
高度50.33～54.04米，空心墩壁厚60cm，在近主梁处纵向长300cm，横向宽550cm；壁厚保持不变。
双幅桥设计分离式承台，单个承台尺寸为纵向长730cm，横向宽900cm，承台高设计为320cm。
单个承台基础设计为4根D 180cm 桩基。
2 方案选择鉴于该桥的矩形空心薄壁墩的高度比较高，考虑液压爬模及滑模制造成本较高且安装及操作技术要求高、工艺复杂等因素，经过方案比选采用翻模法分段浇筑施工。
为满足墩身施工的需要，在墩身附近安装附着式50m旋转半径的塔吊，并在墩身设置施工电梯，用于墩身材料、模板及设备的垂直运输以及人员的自由上下。
桥梁悬灌施工方案济晋高速公路龙凤沟大桥主桥箱梁悬臂灌注施工工艺及方案中铁三局第六工程有限公司济晋项目部二00六年六月龙凤沟大桥箱梁悬臂灌注施工方案一、工程概况1、工程概况济晋高速公路龙凤沟大桥（左右线）主桥上部为三跨预应力钢筋砼连续刚构，桥位于太行山南麓浅山区峡谷内，两岸横坡陡峭、基岩外露。
其中龙凤沟大桥（左线）中心桩号K3+232.34,本桥起点边跨平面位于R=1185m的圆曲线上，主跨及终点跨位于Ls=150m及R=2530的“S”平曲线上，桥面纵坡分别为－3%及－2.4%，竖曲线的变坡点桩号为K3+100，设计标高为447.375m,竖曲线要素为R=45350m、T=136.0m。
龙凤沟大桥（右线）中心桩号YK3+109.215，本桥起点边跨平面位于R=917.401m的圆曲线上，主跨及终点跨位于Ls=105m及R=2758.287的“S”平曲线上。
主桥上部结构均为70+120+70m连续刚构，下部结构为双薄壁空心墩，最大墩高63m，其中左线1#桥墩墩高为50m，2#桥墩墩高为63m，右线1#桥墩墩高为40m，2#桥墩墩高为48m。
主桥上部构造采用单箱、单室PC箱梁，跨中及端部梁高2.8m，底板厚0.3m，根部梁高6.8m，底板厚0.8m，箱梁梁高及底板厚度均按二次抛物线变化。
根部（20#、50#块）顶板厚0.4m、腹板厚0.8m；6～19、21～34、36～49、51～64#块及中边跨合拢段顶板厚均为0.28m；15～19、21～25、45～49、51～55#块腹板厚0.7m，14、26、44、56#块腹板厚由0.7m变化到0.6m；12～13、27～28、42～43、57～58#块腹板厚0.6m，11、29、41、59#块腹板厚由0.6m变化到0.45m；6～10、30～34、36～40、60～64#块及中边跨合拢段腹板厚均为0.45m；在中跨合拢段设置一道0.3m宽的横隔板，在墩顶处设4道0.5m的横隔板。
湖南张花高速第32合同段花垣河大桥悬灌施工方案中铁二十三局集团第一工程有限公司张花高速公路第32合同段二〇一〇年一月花垣河大桥悬灌施工方案一、工程概况本合同段为张家界至花垣高速公路第32合同段，位于保靖县和花垣县交界处，起于保靖县清水乡（里程K138+200），终于花垣县丰和村（里程K139+760），全长1.56KM。
主要工程量有：路基挖土方1.22万m3；挖石方14.27万m3；利用土或借土填方2.09万m3；防护、排水圬工0.3967万m3；大桥1051.44m/2座（主要桥梁工程有花垣河大桥625.44m、丰和村高架桥426.00m）。
花垣河大桥主桥为（78+145+78）m三跨预应力混凝土连续刚构悬浇箱梁，单箱单室变高度结构，箱梁高度、底板厚度均按二次抛物线变化。
分左右两幅，净距0.5m，单幅桥面宽12.0m，箱梁底宽6.5m，根部梁高8.5m,跨中及边跨端部梁高3.5m，0#块长12m，共18块悬浇节段，每节段长度为3m～4.5m，中跨合拢段长2.0m，边跨现浇段长4.5m。
主桥箱梁采用C55砼,预应力采用三向预应力体系。
二、主桥连续刚构梁悬浇施工方案及施工方法、措施2.1主桥连续刚构梁悬浇施工方案本合同段花垣河大桥连续刚构0#块采用托架现浇施工，模板托架采用Ⅰ36b工字钢和［20槽钢加工成桁架，利用墩身预埋牛腿进行支撑。
1#～18#块采用三角形轻型挂篮(左右双幅)同步对称悬臂浇筑施工，中跨合拢段利用既有挂篮作施工托架，边跨现浇段同0#块施工方案，采用托架现浇施工。
主桥合拢顺序为先合拢中跨再合拢边跨现浇段从而形成连续刚构。
0#块托架、悬臂挂蓝、边跨现浇段托架在施工前均要进行等载预压，以消除非弹性变形，测出弹性变形量，作为梁部线型控制依据之一。
连续刚构梁悬浇施工工艺见框图。
2.2主桥连续刚构梁悬浇施工方法及措施2.2.1 0#块施工方法0#块全长12m，采取一次浇筑完成。
在双肢矩形墩上预埋牛腿，其上以Ⅰ36b工字钢和［20槽钢加工成桁架支撑进行0#块现浇施工。
0#块钢筋密悬臂浇筑预应力连续刚构施工工艺框图说明：连续刚构采用三角形挂篮施工，主桥跨采用四套挂篮同时施工半幅，先合拢中跨，再合拢边跨。
左右幅同步施工。
集，纵、横、竖三向预应力管道互相交错，加之主墩处有4道横隔板和预埋的竖向预应力管道压浆透气孔穿插其间，结构非常复杂，是连续梁悬灌施工的关键部位之一，对模板安装、加固、钢筋绑扎、管道的埋设和密封、C55高标号砼拌制、灌注都提出了较高要求。
0#块施工工艺见框图。
1、托架设计托架是固定在墩身上，用以支承0#段的底模及侧模、支架和混凝土荷载的支撑结构。
其设计荷载考虑0#段双肢矩形墩之间的混凝土重量及上部的模板、支架重量、人群机具荷载，以及风载、施工震动等因素，0#段托架设计荷载通过计算确定。
本桥0#块托架采用在双肢墩预埋牛腿，牛腿按照三角形桁架布置要求预埋上下两排，下排与［20槽钢斜撑腿焊接牢固，上排铺设I36b工字钢，并与牛腿、槽钢焊接牢固，形成三角桁架支撑体系。
I36b工字钢上铺设横向工字钢或方木作为施工平台，上铺钢模板或木板平台，平台周围用钢管架围护，并挂好安全网。
托架示意图如下图。
0#块托架结构示意图悬臂浇筑连续刚构0#段施工工艺框图说明：0#2、模板设计（1）外、内侧模拉杆对拉加固。
悬臂段内模采用挂蓝内模施工，钢支架支撑加固，并与外侧模对拉杆连接固定。
中间段梁体内模板通用性差，为便于拆模，采用钢木组合模板、钢木骨架加固。
（2）底模底模分为双肢墩柱之间内侧底模和悬臂段底模两种。
两墩内侧底模为保证模板刚度，严格控制模板变形量，采用大块钢模板，I14工字钢或10×10cm方木支垫；悬臂段底模采用挂蓝施工的底模，该模板为整块定型钢模板。
首先在托架顶面铺设型钢横梁或木枋调整底模线型，根据施工计算及托架预压变形观测预留托架变形量，设定立模标高，然后用10×10cm方木作纵肋，铺设底模板。
（3）端板与堵头板端板与堵头板是保证悬臂段端部和孔道成形要求的关键。
端模加固支架采用钢结构，骨架用木枋、∠100mm×100mm×10mm角钢做横梁、竖梁，用螺栓与侧模、内模联结固定。
板面用2cm厚的木板，外表面钉1mm厚镀锌铁皮，每端可用多根角钢或木枋作为斜撑与支架联结，以保证端板准确定位。
外侧模、内模、间用拉杆螺栓联结并用钢管做内撑，以制约施工时模板移位和变形。
3、托架、支架、模板的安装及拆除（1）采用塔吊水平垂直运输就位，然后由墩顶向下挂施工小吊篮，施工人员站在小吊篮中，在塔吊、倒链的配合下，将单片托架、支架调整到位，并与墩身预埋牛腿先螺栓联结，然后焊接。
全部安装到位后进行整体联结。
安装过程中严格检查托架、支架顶面标高是否符合设计标高，与预埋件联结是否牢固，检查焊接缝长度、高度，不合格的立即进行补焊。
（2）采用骨架整体吊装，就位后与预埋件焊接牢固，检查尺寸合格后安装面板。
（3）首先在支架上画出立模边线，用塔吊、倒链配合调整模板到位，用钢支撑将模板固定在支架上。
待左右两片侧模就位以后，用钢拉杆将两片外侧模连成整体。
（4）待钢筋绑扎完以后，将木骨架用塔吊整体吊入箱内，分块安装面板，按照设计要求预留捣固孔口。
（5）待内外模板安装调整到位后，由上到下采用型钢和钢筋定位固定端模。
托架支架模板的安装顺序如下：托架安装→支架安装→平台步行板、栏杆、安全网安装→底模安装→外模安装→钢筋绑扎→内模安装→端模安装。
拆除顺序相反。
4、梁体及预应力施工（1）竖向预应力筋施工竖向预应力筋为3Φs15.2钢绞线，双肢墩柱之间和悬臂段每个腹板中布置两排，在0#段施工前预埋在墩身混凝土中。
首先用型钢将两排预应力钢筋连接成整体，将锚固端、螺旋筋、压浆管、波纹管安装完毕，并在墩内弹出定位线，校核底部标高，然后依靠型钢的整体刚度将竖向预应力束竖立起来，用塔吊吊装，倒链配合移动就位，用型钢支撑牢固。
（2）非预应力钢筋施工横隔板钢筋采用整体绑扎、整体吊装就位。
腹板钢筋采用分片绑扎，与横隔板钢筋交叉部分先不绑扎，待腹板钢筋就位后再绑扎腹板的竖筋和横隔板交叉部位的钢筋。
底板钢筋和顶板钢筋在底模板和内模板安装完成后绑扎。
1）钢筋加工对图纸复核后，对骨架钢筋放出大样图，同一类型钢筋按先长后短的原则匹配下料，钢筋用弯筋机弯制后与大样图核对，符合尺寸要求。
主筋采用套筒机械对接，箍筋采用交流电焊机搭接焊；电焊机及电焊条根据钢筋类型按规范要求选择，保证焊接质量。
钢筋绑扎时在底侧模上按施工图纸标出布筋间距，然后按标记进行绑扎，钢筋保护层由塑料垫块加以调整。
2）钢筋绑扎顺序：a.底板钢筋按设计间距划线，绑扎底板底层钢筋，用塑料垫块支垫。
b.放量底板预应力管道，焊架立筋。
c.绑扎底板顶层筋及腹板筋，同时根据预应力设计将纵预应力管道预先放在腹板钢筋内，待腹板钢筋绑扎完毕后，进行管道调整，固定，安放竖向预应力筋。
d.安装底板斜插筋，焊接内模支撑筋。
e.安装内模板，加固。
f.绑扎顶板底层钢筋，及纵横向预应力管道。
g.绑扎顶板上层钢筋及斜插筋，调整顶板纵、横向预应力管道位置并固定。
（3）预应力管道的设置。
采用预埋塑料波纹管，纵向和横向预应力波纹管在腹板和顶板钢筋绑扎时安装固定。
纵向预应力波纹管道定位钢筋网片间距直线段为1m，曲线段加密至0.5m，所有波纹管定位钢筋均采用点焊成形，焊接安装时注意保护好管道不受破损，安装完成后仔细检查管道接头和定位筋位置有无破损，一旦发现，及时采用胶带缠裹严密，确保不漏浆。
安装好的管道确保线性顺直安装牢固，管道的坐标必须严格按照设计及规范要求控制。
（4）挂篮施工孔洞预留0#块是悬灌挂篮起步的基础，所以必须为挂篮的安装、锚固、走行预留施工临时孔洞，待挂篮底模将移到下一块之前及时把上一块不用的孔洞封堵起来。
在腹板两侧沿纵向预留挂篮安装、锚固、走行孔洞同时还可以用于外滑梁的锚固；箱梁前端部底板上预留用于下一块挂篮底模后端锚固的孔洞；腹板侧面隔一定的距离留透气孔以保证箱室内外温差控制在±15℃以内。
（5）内模、门洞模因钢筋吊装就位后，形成全封闭状态，施工人员进出墩内作业非常不便，按施工图设计，在双肢墩之间底板、横隔板上部分别施工D80和D120cm 孔洞。
孔洞采用钢、木混合模板，槽钢加固并与内侧模加固支架连接，孔道内不设支撑，以保证施工过程中人员通行。
0#段内部截面变化复杂，采用钢木混合结构的内模，以便于模板的安装拆除作业。
腹板内模及顶模采用组合钢模板，拉杆连接。
内侧模安装时，按竖向预应力压浆管设计位置，预先钻孔，安装模板时注意对注浆管进行防护。
安装后用海绵胶带封堵管周空隙。
然后用碗扣式支架1.8m、1.2m立杆及可调式承托配合调节，将内模的顶模及侧模顶紧，并设小钢管斜撑将其它杆件连成整体。
为方便砼浇筑及振捣，箱室内模及顶模预留砼浇筑振捣、观察孔缺口，待砼浇筑将近预留孔口时再予以封闭。
拆模时，先将内模的钢管支撑卸掉，然后松下拉杆即可。
（6）预应力混凝土灌注施工主桥连续刚构箱梁采用C55砼，按泵送砼设计，石子选用5～25mm，砂子采用中粗砂，含泥量不得大于2%，并经监理确认方可使用。
为了确保悬灌各梁段色泽一致，水泥选用同一品种的52.5MPa水泥。
C55砼要求可泵性好，流动性大，坍落度16-18cm，以便于砼泵送和在钢筋管道密布的情况下入模和振捣。
为缩短砼浇筑完至达到张拉强度之间的时间，要求砼具有早强性；为减少梁体砼的收缩、徐变及变形对悬灌过程中梁体线型的影响，要求箱梁砼具有较高的弹性模量。
在箱梁砼配合比设计时需全面考虑上述因素，设计出早强、高强、高弹性模量、高流态的最佳配合比，并提前反复试验。
因此要求砼在施工中严格计量控制，加强砼养护和试验工作。
混凝土由拌和站集中拌和，混凝土输送车运输，高压输送泵垂直输送至灌注部位。
1）混凝土灌注分层厚度为30～40cm。
根据分层灌注时间确定混凝土的缓凝时间。
为防止意外情况发生，混凝土缓凝时间定为8小时，混凝土坍落度为16～18cm。
2）混凝土灌注顺序为横隔板转角→横隔板→腹板→底板一次灌注完成→横隔板→腹板→顶板两端→顶板中间。
3）混凝土入模导管安装间距为1.5～2.0m，导管底面与混凝土灌注面保持0.5～1.0m，在钢筋密集处断开个别钢筋（经监理及设计代表同意），待混凝土灌注到断开部位时，焊接恢复原设计，在钢筋密集处适当增加导管数量。
4）混凝土捣固采用Φ50和Φ30插入式振捣器，个别部位配备捣固铲、捣固锤辅助振捣，0#段四角钢筋密集处，在外侧模上各安装两台1.1KW附着式振动器加强捣固。
捣固人员严格划分施工区域，明确责任，严防漏捣。
实行岗前交底，重奖重罚，底板捣固人员要钻入底板上、下两片钢筋内捣固，腹板振捣人员要进入腹板内捣固，在外模板牛腿处每2.0m开一个捣固孔，混凝土灌注捣固完成后封闭，内模板上每3.0m开一个观察孔，及时指导模板内施工人员捣固作业。
