扣件式钢管脚手架计算实例

扣件式钢管脚手架设计计算实例扣件式钢管脚手架是一种常用的搭建脚手架的工具，它由立杆、横杆、纵杆和扣件组成，具有安装方便、拆卸简单、结构稳定等特点。

在设计和计算扣件式钢管脚手架时，需要考虑脚手架的高度、荷载等因素，下面是一个设计计算实例。

假设要搭建一个高度为10米的扣件式钢管脚手架，每层脚手架的间距为2米，共需搭建5层脚手架。

脚手架的工作荷载为200千克/平方米。

首先，我们需要计算立杆、横杆和纵杆的尺寸。

1.立杆的尺寸计算：立杆的尺寸需要根据脚手架的高度和荷载进行计算。

一般情况下，立杆的直径在48至60毫米之间。

在本实例中，我们选择了直径为48毫米的立杆。

每个立杆的高度为10米/5层=2米，加上接地深度0.5米，总高度为2.5米。

根据脚手架荷载为200千克/平方米，每米脚手架所受的荷载为200千克/2米=100千克，加上自重（假设每个立杆自重10千克），每米脚手架所受的总荷载为100千克+10千克=110千克。

根据立杆的直径为48毫米，在立杆表中查得立杆在110千克荷载下的安全高度为3.5米。

由于每个立杆的高度为2.5米，所以满足安全要求。

2.横杆的尺寸计算：横杆的尺寸计算需要考虑跨度和荷载。

一般情况下，横杆的直径在32至40毫米之间。

在本实例中，每层脚手架的跨度为2米，所以每个横杆的长度为2米。

根据脚手架荷载为200千克/平方米，每米脚手架所受的荷载为200千克/2米=100千克。

加上自重（假设每根横杆自重5千克），每米脚手架所受的总荷载为100千克+5千克=105千克。

根据横杆的直径为40毫米，在横杆表中查得横杆在105千克荷载下的安全跨度为3.2米。

由于每个横杆的跨度为2米，所以满足安全要求。

3.纵杆的尺寸计算：纵杆的尺寸计算需要考虑荷载。

一般情况下，纵杆的直径在32至40毫米之间。

在本实例中，每层脚手架的高度为2米，所以每个纵杆的高度为2米。

根据脚手架荷载为200千克/平方米，每米脚手架所受的荷载为200千克/2米=100千克。

扣件式脚手架计算书计算依据：1《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20112、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20113、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、脚手架参数、荷载设计计算简图:立面图三、纵向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上 横向水平杆上纵向水平杆根数 n 2 横杆抗弯强度设计值[f](N/mm 2) 205横杆截面惯性矩I(mm 4) 107800横杆弹性模量E(N/mm 2)206000 横杆截面抵抗矩W(mm 3)4490注禺銳向水平杆在上时*横向水 平杆上纵向水平杆棍數为不包會 两僧水平杆‘如本明側为2.纵、横向水平杆布置承载能力极限状态侧面图橫向水平秆q=1.2 2033+G kjb Xlb/(n+1))+1.4 G24b/(n+1)=1.2 ©033+0.35 0渤(2+1))+1.4 3>0.9/(2+1 )=1.43kN/m正常使用极限状态q'=(0.033+G kjb */(n+1))+G k X b/(n+1)=(0.033+0.35 0.9/(2+1))+3 0.9/(2+1)=1.04kN/m 计算简图如下：1、抗弯验算M max=0.1ql a2=0.1 为.43 沐.52=0.32kN m(T =M bax/W=0.32 X06/4490=71.46N/mm2< [f]=205N/mn?满足要求！2、挠度验算v ax=0.677q'l a4/(100EI)=0.677 1J04 X5004心00 206000 >107800)=1.602mmv ax= 1.602mm< [ v=]min[l a/150, 10]= min[1500/150, 10] = 10mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=1.1ql a=1.1 X.43 1.5=2.35kN正常使用极限状态R max' =1.1q'l a=1.1 为.04 1.5=1.71kN四、横向水平杆验算承载能力极限状态由上节可知F i=R max=2.35kN q=1.2 %.033=0.04kN/m正常使用极限状态由上节可知F l'=R max'=1.71kN q'=0.033kN/m1、抗弯验算计算简图如下:2.35kN900弯矩图(kN m)(T =M bax/W=0.7 X106/4490=156.35N/mm2w满足要求!2、挠度验算计算简图如下: Z35kNOlO^NZ m1.71 kN 1.71 kNDlQ^N/mt，1 * J M i w i I iu ! 1 I J M n Fi i ;m F 1111 \jir > t 工入」ii mm i w工，JI、工門J >变形图（mm）v ax = 1.991mm< [ =]n[l b/150, 10]= min[900/150, 10] = 6mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=2.37kN五、扣件抗滑承载力验算横杆与立杆连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数0.75 扣件抗滑承载力验算：纵向水平杆：R max=2.35/2=1.18kN WR.75 卷=6kN横向水平杆：R max=2.37kN WR=0.75 8=6kN满足要求！六、荷载计算1立杆承受的结构自重标准值N G1k单外立杆：N Gik=(gk+l a>n/2 %.033/h) (I H-H i)=(0.129+1.5 2/2 @033/1.8) (5t.3-24)=4.28kN 单内立杆：N Gik=4.28kN双外立杆：N Gik=(gk+0.033+l a>h/2 /.033/h) H/=(0.129+0.033+1.5 2// /.033/1.8) 24=4.56kN 双内立杆：N GS1k=4.56kN2、脚手板的自重标准值N G2k1单外立杆：N G2k1=((H-H 1)/h+1) / //G kjb X1/2/2=((51.3-24)/1.8+1) 1.5 @9 /.35 //2/2=1.91kN 1/2表示脚手板2步1设单内立杆：N G2k1=1.91kN双外立杆：N GS2k1=H1/h 粕W /G kjb X1/2/2=24/1.8 1.5 /0.9 0.35 1/2/2=1.58kN 1/2表示脚手板2步1设双内立杆：N GS2k1=1.58kN3、栏杆与挡脚板自重标准值N G2k2单外立杆：N G2k2=((H-H1)/h+1) laG kdb X1/2=((51.3-24)/1.8+1) 1.5 0.14 1/2=1.7kN 1/2表示挡脚板2步1设双外立杆：N GS2k2=H1/h 粕G kdb %/2=24/1.8 15 0.14 1/2=1.4kN1/2表示挡脚板2步1设4、围护材料的自重标准值N G2k3单外立杆：N G2k3=G kmw Xa 御-H1)=0.01 *5 &1.3-24)=0.41kN双外立杆：N GS2k3=G kmw X la H仁0.01 X.5 24=0.36kN构配件自重标准值N G2k总计单外立杆：N G2k=N G2k1+N G2k2+N G2k3=1.91+1.7+0.41=4.02kN单内立杆：N G2k=N G2k1 = 1.91kN双外立杆：N GS2k=N GS2k1+N GS2k2+N GS2k3=1.58+1.4+0.36=3.34kN双内立杆：N GS2k=N GS2k1=1.58kN立杆施工活荷载计算外立杆：N Qik=la 耘X n jj M G kjj + n zj X3kzj)/2=1.5 0.9 总)3+1 X2)/2=3.38kN 内立杆：N Qik=3.38kN组合风荷载作用下单立杆轴向力：单外立杆：N=1.2 )N Gik+ N G2k)+0.9 X4 純Qik=1.2 )4.28+4.02)+0.9 )1.4 3.38=14.21kN单内立杆：N=1.2 XN G1k+ N G2k)+0.9 X4 N Q1k=1.2 .(4.28+1.91)+0.9 X.4 3.38=11.68kN双外立杆：N s=1.2)(N GS1k+ N GS2k)+0.9 1.4 N Q1k=1.2 g.56+3.34)+0.9 X.4 3.38=13.73kN双内立杆：N s=1.2)(N GS1k+ N GS2k)+0.9 1.4 N Q1k=1.2)(4.56+1.58)+0.9 X.4 3.38=11.62kN七、钢丝绳卸荷计算钢丝绳绳卡作法第1个吊点与上吊琲的水平距离第汁吊点与上吊点的水平距离钢丝绳卸荷累具套环S&彌细承力端2A L 120 , 注乂縄卡间動为cd-仏d 为钢丝绳直径钢丝绳钢丝绳连接吊环作法_（共第i次卸荷验算a =arcta n(l s/H s)=arcta n(3000/200)=86.19 °a=arcta n(l s/H s)=arcta n(3000/1100)=69.86 °钢丝绳竖向分力，不均匀系数K X取1.5P i=K f XK x XNXh j(n+i)/(H-H i) >H L/|F0.8 X.5 X1.68 送1/(51.3-24) 3/X5=21.56kNP2=K f X K x X N X h j(n+1)/(H-H1)林/1尹0.8 为.5 14.21 21/(51.3-24) 3/X5=26.23kN钢丝绳轴向拉力T1=P1/sin 1=21.56/si n86.19 =21.61kNT2=P2/sin 2=26.23/sin69.86 =27.94kN卸荷钢丝绳的最大轴向拉力[Fg]=max[T1, T2]=27.94kN绳夹数量：n=1.667[Fg]/(2T)=1.667 27.94/(2 15.19)=2个w [n]=个满足要求！P g=k X[F g]/ a =9X 27.94/0.85=295.8kN钢丝绳最小直径d min=(P g/0.5)1/2=(295.8/0.5)1/2=24.32mm吊环最小直径d min=(4A/ n)=(4 >[F g]/([f] 1俗=4 X27.94 103/(65 n1)2=24mm注：[f]为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》9.7.6每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2第1次卸荷钢丝绳最小直径24.32mm,必须拉紧至27.94kN，吊环最小直径为24mm。

扣件式钢管脚手架设计计算实例为了更加深入地了解扣件式钢管脚手架的设计计算，下面以一个实际的例子为基础进行说明。

这个例子是基于一个单立柱的脚手架。

首先，需要明确设计计算中的一些参数：1. 脚手架的使用载荷：根据脚手架的设计用途和所需承受的载荷，可以确定使用载荷的大小。

本例中，假设脚手架需要承受2000公斤的使用载荷。

2. 立柱的材质和尺寸：根据使用载荷和安全要求，可以确定立柱的材质和尺寸。

本例中，假设立柱的材质为Q345钢管，直径为48mm，壁厚为3.5mm。

3. 扣件及其他部件的材质和尺寸：根据使用载荷和安全要求，可以确定扣件及其他部件的材质和尺寸。

本例中，假设扣件的材质为Q235或45#钢，杆件的直径为48mm，壁厚为3.5mm。

下面是最终设计计算的步骤：1. 确定立柱的长度：根据需要搭建的高度，确定立柱的长度。

本例中，假设需要搭建4米高的脚手架，因此立柱的长度为4.5米。

2. 确定立柱的簧压和拉力：根据使用载荷和立柱的长度，计算出立柱所承受的簧压和拉力。

本例中，假设初始簧压为600公斤，立柱拉力为1600公斤。

3. 确定扣件的数量和间距：根据立柱的长度和安全要求，计算出扣件的数量和间距。

本例中，假设每个立柱需要16个扣件，扣件的间距为300mm。

4. 确定横杆和斜杆的数量：根据脚手架的设计要求，确定横杆和斜杆的数量。

本例中，假设脚手架需要4层横杆和4个斜杆。

5. 确定横杆的长度：根据搭建高度和脚手架设计要求，计算出横杆的长度。

本例中，假设横杆的长度为2.5米。

6. 确定斜杆的长度：根据搭建高度和脚手架设计要求，计算出斜杆的长度。

本例中，假设斜杆长度为3.3米。

7. 计算拱形支撑的数量和间距：根据立柱的长度和脚手架的设计要求，计算出拱形支撑的数量和间距。

本例中，假设每个立柱需要2个拱形支撑，拱形支撑的间距为每3000mm.8. 计算立柱膨胀节的数量和间距：根据立柱的长度和安全要求，计算出立柱膨胀节的数量和间距。

50m高双排落地式扣件式钢管脚手架计算实例与问题中天建设集团有限公司武汉分公司1、前言国家行业标准《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001,以下简称新规范）已正式颁发，并要求自 2001年6月1 日起实施。

该规范对扣件式钢管脚手架的荷载、设计计算及构造要求作了统一而明确的规定，与过去一些规定和做法相比较，有不少改进与提高，脚手架的安全性与稳定性有更可靠的保证。

本文根据新规范的规定，在外挂密目安全网情况下，对常用的50m 高双排落地式扣件式钢管脚手架为实例作计算。

根据以往计算，纵、横向水平杆等受弯构件© 48 X3.5钢管的强度、挠度及连接扣件的抗滑承载力等，一般都能满足要求，故本计算予以简略。

2、脚手架搭设参数用钢管© 48 X3.5搭设建筑物高度为50m扣件式落地双排脚手架：立杆横距 l b=1.05m ，纵距 l a=1.2m ，步距 h=1.8m ；每 2 步铺一层竹笆板；施工作业层按二层计，每层施工活载为3KN/M 2；里立杆离外墙面0.4m ；小横杆二端外挑：里侧 0.3m ，外侧 0.15m ；距地面 200mm 设纵、横扫地杆；剪刀撑应在外侧立面整个长度和高度上连续设置；横向斜撑除拐角处应设置外，中间应每隔 6 跨设置一道；外立杆里侧满挂密目安全网、封闭施工；作业层栏杆设二层，上栏杆上皮高 1.2m ，中栏杆居中，挡脚板高0.18m 。

连墙杆根据计算要求设置。

3、永久荷载取值：3.1 脚手架结构自重（包括立杆、纵横向水平杆，剪刀撑，横向斜撑和扣件）查新规范附表 A-1 ，得N GIK=50 X0.1161=5.805KN3.2 构、配件自重，包括：（1 ）竹笆板，按二步设一层计，50m 高共14 层，单位荷重按0.10KN/M 2计；N G2K-1 = （14 X1.2 X1.05 X0.10 ）/2=0.882KN（ 2）栏杆挡脚板（挡脚板仅设三层），查表 4.2.1-2N G2K-2 =3 X0.14 X1.2+11 X2 X1.2 X0.0384=1.518KN（3）密目安全网（自重按 0.01KN/M 2计）N G2K-3 =50 X1.2 X O.O仁0.60KN3.3 永久荷载共计N GK=5.805+0.882+1.518+0.60=8.805KN4、可变荷载4.1 施工荷载（施工作业层按二层，每层 3KN/M 2计）N QK=（3 X2 X1.2 X1.05 ）/2=3.78 KN/M 24.2 水平风载（标准值）W K=0.7 a z □ s W o KN/M 2式中：a z —风压高度变化系数，按大城市近郊计，查《建筑结构荷载规范》（GBJ9-87 ）表 6.2.1 H=20m 为 1.25 ; H=30m 为 1.42 ;H=50m 为 1.67 ；a S—风载体型系数，据新规范表4.2.4，全圭寸闭脚手架，背靠开洞墙a S=1.3 © , ©为脚手架挡风系数；当步距为1.8m ,纵距为1.2m , 查新规范表A-3，对敞开式脚手架，© =0.099 ;W o—基本风压，上海为 0.55KN/M 2;必须指出，上述脚手架挡风系数是按未挂密目安全网敞开式时的计算值，但据《建筑施工安全检查标准》（ JGJ59-99 ）规定，在脚手架外立杆里侧，必须满挂密目安全网以保证安全，故挡风系数必须另算。

文件编号：GD/FS-3080（安全管理范本系列）扣件式钢管脚手架设计计算实例详细版In Order To Simplify The Management Process And Improve The Management Efficiency, It Is Necessary To Make Effective Use Of Production Resources And Carry Out Production Activities.编辑：_________________单位：_________________日期：_________________扣件式钢管脚手架设计计算实例详细版提示语：本安全管理文件适合使用于平时合理组织的生产过程中，有效利用生产资源，经济合理地进行生产活动，以达到实现简化管理过程，提高管理效率，实现预期的生产目标。

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根据《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-99）对外脚手架的规定；提出应该逐步淘汰竹脚手架，推广扣件式钢管脚手架。

《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程》（JGJ130-2001）对扣件式钢管脚手架的设计原则和计算方法都作出了规定。

笔者以该规范为依据，系统地对扣件式钢管脚手架的设计计算作如下阐述。

一、横向、纵向水平杆计算1．横向、纵向水平杆的抗弯强度按下式计算：σ=M/W≤f式中M—弯矩设计值，按M=1.2MGK+1.4MQK计算，MGK为脚手板自重标准值产生的弯矩，MQK为施工荷载标准值产生的弯矩。

W—截面模量，查表φ48×3.5mm钢管W=5.08cm³f—钢材的抗弯强度计算值，f=205N/mm²（1）横向水平杆的抗弯强度计算横向水平杆的内力时按简支梁计算如图1，计算跨度取立杆的横距l₀=80mm，脚手架横向水平杆的构造计算外伸长度a₁=300mm，a₂=100mm。

扣件式钢管脚手架风荷载标准值计算在编制扣件式钢管脚手架安全施工组织设计时，作用于脚手架的水平风荷载，往往是计算的难点之一。

我们依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001 ）（以下简称《脚手架规范》和国家现行《建筑结构荷载规定》（ GBJ9-87 ）（以下简称《荷载规范》）的有关规定，对风荷载的计算参数进行分析，找出规律性的内涵，以便准确地计算，确保施工安全。

脚手架规范第 4.2.3 条规定：作用于脚手架的水平风荷载标准值，应按下式计算：3 k=0.7 卩z 卩S3 0式中3 k――风荷载标准值（kN/m2）;卩z 风压高度变化系数；卩S――脚手架风荷载体型系数；3 0 --- 基本风压（kN/m 2）。

计算风荷载标准值除修正系数外，还有三个参数，现分析归纳如下：一、基本风压3 0 及修正系数基本风压3 0应按荷载规范“全国基本风压分布图”的规定采用。

荷载规范规定：风荷载标准值即3 k=p z卩z卩z 3 0,即风荷载标准值中还应乘以风振系数Bz,以考虑风压脉动对高层建筑结构的影响。

脚手架规范编制时，考虑到脚手架附着在主体结构上，故取B z=l。

荷载规范规定的基本风压是根据重现期为 30 年确定的,而脚手架使用期较短,遇到强劲风的概率相对要小得多，基本风压3 0乘以 0.7修正系数是参考英国脚手架标准计算确定的。

二、风压高度变化系数卩z荷载规范规定：风压高度变化系数，应根据地面粗糙度类别按《荷载规范》采取。

地面粗糙度可分为 A、 B、 C 三类A 类指近海海面、海岛、海岸、湖岸及沙漠地区；B 类指田野、乡村、丛林、丘陵及房屋比较稀疏的中、小城镇和大城市郊区C 类指有密集建筑群的大城市市区。

选用风压高度变化系数，应注意以下两种情况：1 •立杆稳定计算，应取离地面5m高度计算风压高度变化系数。

经计算，风荷载虽然在脚手架顶部最大，但此处脚和架结构所产生的轴压力很小，虽较小，但脚手架自重产生的轴压力接近最大，综合计算值最大。

三角托架悬挑扣件式钢管脚手架设计实例首先，我们需要确定悬挑扣件式钢管脚手架的工作高度和工作平台面积。

假设设计工作高度为10米，工作平台面积为100平方米。

根据工作高度和工作平台面积，可以确定脚手架的主要参数，包括主立杆高度、横向水平杆间距、纵向水平杆间距等。

主立杆高度：根据工作高度和脚手架结构的稳定性要求，一般主立杆高度为3米，因此需要搭建4根主立杆。

横向水平杆间距：横向水平杆的间距一般不超过2米，以确保脚手架的稳定性。

根据工作平台面积，可以确定脚手架的宽度。

假设脚手架宽度为5米，则横向水平杆的数量为100/5=20根，间距为5m/20=0.25m。

纵向水平杆间距：纵向水平杆的间距一般按照工程设计规范要求确定。

假设纵向水平杆的间距为1.5米。

确定了主立杆高度和横、纵向水平杆间距后，可以开始搭建脚手架。

首先，安装四根主立杆，确保平稳牢固。

主立杆一般采用φ48*3.5mm的钢管，通过扣件连接固定在地面上。

接着，安装横向水平杆。

横向水平杆的长度根据脚手架宽度确定，一般采用φ48*3.5mm的钢管。

横向水平杆通过扣件连接在主立杆上，并且保证水平。

然后，安装纵向水平杆。

纵向水平杆的长度根据脚手架长度确定，一般采用φ48*3.5mm的钢管。

纵向水平杆与横向水平杆垂直交叉连接，并且保证水平。

最后，安装脚手架的斜撑杆。

斜撑杆一般采用φ42*2.5mm的钢管。

斜撑杆通过扣件连接在主立杆和横向水平杆上，增加脚手架的稳定性。

完成以上步骤后，三角托架悬挑扣件式钢管脚手架基本搭建完成。

需要注意的是，在搭建过程中要严格按照施工图纸和设计要求操作，并确保脚手架的稳定和安全。

除了上述设计实例中的参数，实际的三角托架悬挑扣件式钢管脚手架设计还涉及到其他方面的考虑，如人员和物料的承载、脚手架的出入口设置、脚手架的可拆卸性等。

在实际设计中必须充分考虑这些因素，确保脚手架的安全性和稳定性。

扣件式钢管脚手架计算书基本参数架子基本尺寸：本脚手架准备搭设总高度为37.3m ，立杆纵距b=1.5m ，立杆横距l=1.05m ，内立杆距外墙皮距离b1=0.4m,脚手架步距h=1.8m ；铺设钢脚手板层数4层，同时进行施工层数2层；脚手架与建筑结构连接点布置：竖向间距H1=5.1m ，水平距离L1=4.5m ，均布施工荷载：Qk=2kN/m 2。

一、立杆计算1、立杆计算长度h k l μ=0（m ）k 为计算长度附加系数，取1.155；μ为考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，立杆横距为1.05m 、连墙件按二步三跨布置时查规范JGJ130-2001表5.3.3可得μ＝1.50；h 为立杆步距，在此取1.8m ；m h k l 638.38.175.1155.10=⨯⨯==∴μ2、杆件长细比i l /0=λ的验算查规范JGJ130-2001附录B 可知48φ钢管的回转半径i ＝1.58cm ；2101990158.0 1.81.751)1(<=⨯⨯==∴取k i h k μλ 查规范JGJ130-2001表5.1.9，因此立杆长细比满足要求。

3、轴心受压构件稳定系数ϕ2300158.03.638===∴i h k μλ可查规范JGJ130-2001附录C 表C 得138.0=ϕ； 4、计算Af ϕ（KN ）A 为48φ钢管截面积，查规范JGJ130-2001附录B 表B 可知289.4cm A =； f 为235Q 钢抗拉、抗压和抗弯强度设计值，查规范JGJ130-2001表5.1.6可得2/205mm N f =；KN Af 65.182051089.4186.02=⨯⨯⨯=∴ϕ5、计算构配件自重标准值产生的轴向力k G N 2（KN ）a p p ab k G l Q Q l a l N 2112)(5.0+∑+=a l 为立杆纵距，此处取1.5m 。

b l 为立杆横距，此处取1.05m 。

扣件式脚手架计算书计算依据：1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20112、《建筑结构荷载规范》GB50009-20123、《钢结构设计规范》GB50017-20034、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011一、脚手架参数二、荷载设计2)安全网设置全封闭基本风压ω0(kN/m2) 0.30.81，0.81 风荷载体型系数μs 1 风压高度变化系数μz(连墙件、单立杆稳定性)0.243，0.243风荷载标准值ωk(kN/m2)(连墙件、单立杆稳定性)计算简图：立面图侧面图三、横向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式横向水平杆在上纵向水平杆上横向水平杆根数n 0横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 横杆截面惯性矩I(mm4) 127100 横杆弹性模量E(N/mm2) 206000 横杆截面抵抗矩W(mm3) 5260纵、横向水平杆布置承载能力极限状态q=1.2×(0.04+G kjb×l a/(n+1))+1.4×G k×l a/(n+1)=1.2×(0.04+0.35×1.5/(0+1))+1.4×4×1.5/(0+ 1)=9.078kN/m正常使用极限状态q'=(0.04+G kjb×l a/(n+1))+G k×l a/(n+1)=(0.04+0.35×1.5/(0+1))+4×1.5/(0+1)=6.565kN/m 计算简图如下：1、抗弯验算M max=max[ql b2/8，qa12/2]=max[9.078×0.62/8，9.078×0.152/2]=0.408kN·mσ=M max/W=0.408×106/5260=77.66N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax=max[5q'l b4/(384EI)，q'a14/(8EI)]=max[5×6.565×6004/(384×206000×127100)，6.56 5×1504/(8×206000×127100)]=0.423mmνmax＝0.423mm≤[ν]＝min[l b/150，10]＝min[600/150，10]＝4mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=q(l b+a1)2/(2l b)=9.078×(0.6+0.15)2/(2×0.6)=4.255kN正常使用极限状态R max'=q'(l b+a1)2/(2l b)=6.565×(0.6+0.15)2/(2×0.6)=3.077kN四、纵向水平杆验算承载能力极限状态由上节可知F1=R max=4.255kNq=1.2×0.04=0.048kN/m正常使用极限状态由上节可知F1'=R max'=3.077kNq'=0.04kN/m1、抗弯验算计算简图如下：弯矩图(kN·m)σ=M max/W=0.011×106/5260=2.053N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！2、挠度验算计算简图如下：变形图(mm)νmax＝0.053mm≤[ν]＝min[l a/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=0.079kN五、扣件抗滑承载力验算横杆与立杆连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数0.85 扣件抗滑承载力验算：横向水平杆：R max=4.255kN≤R c=0.85×8=6.8kN纵向水平杆：R max=0.079kN满足要求！六、荷载计算立杆静荷载计算1、立杆承受的结构自重标准值N G1k单外立杆：N G1k=(gk+(l b+a1)×n/2×0.04/h)×H=(0.129+(0.6+0.15)×0/2×0.04/1.8)×18=2.3 22kN单内立杆：N G1k=2.322kN2、脚手板的自重标准值N G2k1单外立杆：N G2k1=(H/h+1)×la×(l b+a1)×G kjb×1/2/2=(18/1.8+1)×1.5×(0.6+0.15)×0.35×1/2 /2=1.083kN1/2表示脚手板2步1设单内立杆：N G2k1=1.083kN3、栏杆与挡脚板自重标准值N G2k2单外立杆：N G2k2=(H/h+1)×la×G kdb×1/2=(18/1.8+1)×1.5×0.17×1/2=1.403kN1/2表示挡脚板2步1设4、围护材料的自重标准值N G2k3单外立杆：N G2k3=G kmw×la×H=0.01×1.5×18=0.27kN5、构配件自重标准值N G2k总计单外立杆：N G2k=N G2k1+N G2k2+N G2k3=1.083+1.403+0.27=2.755kN单内立杆：N G2k=N G2k1=1.083kN立杆施工活荷载计算外立杆：N Q1k=la×(l b+a1)×(n jj×G kjj+n qj×G kqj)/2=1.5×(0.6+0.15)×(1×3+1×4)/2=3.938kN 内立杆：N Q1k=3.938kN组合风荷载作用下单立杆轴向力：单外立杆：N=1.2×(N G1k+ N G2k)+0.9×1.4×N Q1k=1.2×(2.322+2.755)+0.9×1.4×3.938=11.054kN单内立杆：N=1.2×(N G1k+ N G2k)+0.9×1.4×N Q1k=1.2×(2.322+1.083)+0.9×1.4×3.938=9.047kN七、立杆稳定性验算1、立杆长细比验算立杆计算长度l0=Kμh=1×1.5×1.8=2.7m长细比λ=l0/i=2.7×103/15.9=169.811≤210满足要求！轴心受压构件的稳定系数计算：立杆计算长度l0=Kμh=1.155×1.5×1.8=3.119m长细比λ=l0/i=3.119×103/15.9=196.132查《规范》表A得，φ=0.1882、立杆稳定性验算不组合风荷载作用单立杆的轴心压力设计值N=1.2(N G1k+N G2k)+1.4N Q1k=1.2×(2.322+2.755)+1.4×3.938=1 1.605kNσ=N/(φA)=11605.275/(0.188×506)=121.996N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！组合风荷载作用单立杆的轴心压力设计值N=1.2(N G1k+N G2k)+0.9×1.4N Q1k=1.2×(2.322+2.755)+0.9×1.4×3.938=11.054kNM w=0.9×1.4×M wk=0.9×1.4×ωk l a h2/10=0.9×1.4×0.243×1.5×1.82/10=0.149kN·m σ=[N/(φA)+M w/W]=[11054.025/(0.188×506)+148803.48/5260]=144.491N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！八、脚手架架体高度验算不组合风荷载作用H s1=(φAf-(1.2N G2k+1.4N Q1k))/(1.2g k)=(0.188×506×205×10-3-(1.2×2.755+1.4×3.938))/(1. 2×0.129)=69.008m组合风荷载作用H s2=(φAf-(1.2N G2k+0.9×1.4×N Q1k+M wφA/W))/(1.2g k)=(0.188×506×205×10-3-(1.2×2.755+0.9×1.4×3.938+0.149×1000×0.188×506/5260))/(1.2×0.129)=55.184mH s=55.184m>H=18m满足要求！九、连墙件承载力验算N lw=1.4×ωk×3×h×2×l a=1.4×0.243×3×1.8×2×1.5=5.511kN长细比λ=l0/i=600/15.9=37.736，查《规范》表A.0.6得，φ=0.896(N lw+N0)/(φAc)=(5.511+3)×103/(0.896×506)=18.772N/mm2≤0.85×[f]=0.85×205N/mm2= 174.25N/mm2满足要求！扣件抗滑承载力验算：N lw+N0=5.511+3=8.511kN≤0.85×12=10.2kN满足要求！十、立杆地基承载力验算立柱底垫板的底面平均压力p＝N/(m f A)＝11.605/(0.4×0.25)＝116.053kPa≤γu f g＝1.25 4×200 =250.8kPa满足要求！。

扣件式钢管脚手架外架荷载计算与设计指标一、荷载与荷载效应组合1、永久荷载作用于脚手架的恒载分为脚手架结构自重和构、配件自重。

（1）、脚手架结构自重包括立杆、纵向水平杆、横向水平杆、剪刀撑、横向斜撑和扣件等的自重。

参照国家规范的要求，一个柱距范围内每米高的单、双排脚手架的结构自重按下列公式计算：a 、单排架的立柱，纵向、横向水平杆及扣件重S G ：h g h l g g h l G S /])(2)2.2[(21+++++= （1.1）b 、双排架的立柱，纵向、横向水平杆及扣件重D G ：h g h l g g h l G D /]5.6/)(2[2]2.2)(2[21+++++= （1.2）c 、剪刀撑的杆件及扣件重B G ：)/()6cos 5.6/2cos /2(32b b b b B L H l g g H g H G +⨯+⨯=αα （1.3）式中l —— 脚手架的柱距（纵距）（m ）； h —— 脚手架的步距（m ）；g —— 钢管单位长度自重（m kN /）；1g —— 1个直角扣件自重（kN ）； 2g —— 1个对接扣件自重（kN ）； 3g —— 1个旋转扣件自重（kN ）； b H —— 剪刀撑的竖向尺寸（m ）； b L —— 剪刀撑的横向尺寸（m ）； α—— 剪刀撑斜杆的倾角。

表1.1 钢管及扣件自重考虑到计算的方便性，对于双排脚手架的自重可以参照规范附录表A ，根据步距、纵距计算扣件式钢管脚手架每米立杆承受的结构自重标准值，而不必再分别计算每个构件的自重再进行叠加。

（2）、构配件自重包括脚手板、栏杆、挡脚板、安全网等防护设施的自重。

表1.2 脚手板自重标准值表1.3 栏杆、挡脚板自重标准值脚手架上吊挂的安全设施（安全网、苇席、竹笆及帆布等）的荷载应按实际情况采用。

2、可变荷载可变荷载可分为施工荷载和风荷载。

（1）、施工荷载包括作业层上的人员、器具和材料的自重。

扣件式钢管平台设计计算1.脚手架设计1.1计算参数的确定（1）架体尺寸。

立杆横距lb=800mm，纵距la=1500mm，步距h=1500mm。

搭设高度9.0m，架体长20m。

宽10m。

架体成倒梯形设置，梯形斜边稳固靠于护坡上。

（2）架体构件。

（6）基本风压。

咸阳地区基本风压为ω0=0.55kN/m2，风压高度变化系数μz=1.31，脚手架风荷载体型系数μs=0.1157。

1.2横向、纵向水平杆计算1.2.1横向纵向水平杆的抗弯强度按下式计算：σ＝M/W≤f式中的M－弯矩设计值，按M＝1.2MGK为堆放荷载标准值产生的弯矩。

W－载面模量。

f－钢材的抗弯强度设计值，f=205N/mm2（1）横向水平杆的抗弯强度计算横向水平杆的内力按简支计算，计算跨度取立杆的横距lb=800mm，脚手架横向水平杆的构造计算外伸长度a=300mm，a1=100mm。

①永久荷载标准值gk包括每米立杆承受的结构自重标准值0.136kN/m（纵距1.5m，步距1.8m），脚手板片重标准值0.35kN/m2和栏杆与挡板自重标准值0.14kN/m（如图1）图1 结构自重计算简图gk=0.136+0.35×MB=1/2gka 2 1=1/2×696×0.12=3.48N?mMA-MB=31.32-3.48=27.84N?mMGK=gk/2lb/2-(MA-MB)/gkl 2 b-MA=696/2×0.8/2-(27.84/696×0.8)2-31.32=11.32Nm②施工均布活荷载标准值Qk=3kN/m2×0.75=2.25kN/m图2 施工荷载计算简图MQK=Qkl 2 b/8=1/8×2250×0.82=180N?mM=1.2MGk+1.4MQK=1.2×11.31+1.4×180=265.57N?mσ=M/W=265.57×103/5.08×103=52.28N/mm2＜f=205N/mm2所以横向水平杆满足安全要求。

临时用电专项施工方案编号：金祥宾馆/2006/06-1金祥宾馆双排脚手架专项施工方案编制单位：新疆昌吉建设集团广源公司金祥宾馆项目部编制人：编制日期：审核人：审核日期：审批人：审批日期：双排扣件式钢管脚手架设计计算书(装修用脚手架)一、工程概况二、搭设参数立杆纵距L=1.5m，立杆横距b=1.05m，步距h=1.8m，连墙杆H1=2h=3m，内立杆距外墙距离b1=0.35m，搭设高度H=21.6m(12步)，采用木架板，按6层计算。

搭设长度可任意，但纵向水平杆两端必须有拉接。

各类支撑、剪刀撑按施工工艺标准搭设。

选用的钢管为Ф48×3.5(重38.4N/m)。

钢管弹性模量(E)为2.06KN/m2，钢管的抗弯、抗压强度设计值f=205N/mm2。

一般建筑扣件式钢管装修脚手架的构造见下表及图1。

图2中：H—为搭设高度；H1—为连墙点坚向间距；h—为步距；b—为立杆横距。

三、脚手架搭设高度计算双排扣件式钢管脚手架搭设高度一般不宜超过50m，本工程设计搭设高度为21.6m，搭设高度可按下式计算：H=[K AφAf-1.3(1.2N GK2+1.4N QK)]×h÷1.2N GK1N GK1、N GK2、N QK、φAf可从《建筑施工计算手册》399~401页表中查出；N GK1—一步一纵距的钢管、扣件重量kN；N GK2—脚手架一个立杆纵距的附设构件及物品重kN；N QK—一个立杆纵距的施工荷载标准值产生的轴力kN；φAf—格构式压杆的组合力kN；K A—与立杆截面有关的调整系数，内外排均为单根时取值为0.85h—脚手架的步距。

可搭设高度计算：根据上式：H=[0.85×48.491-1.3(1.2×4.185+1.4×8.4)]×1.8÷(1.2×0.442)=65.8m>21.6m可行。

四、脚手架整体稳定性验算考虑风荷载时整体稳定性按下式验算：(N/φA)+(M/b1A1)≤K A K H f式中：N—格构式压杆的轴心压力N=1.2(n N GK1+ N GK2)+1.4N QK；n—脚手架的步距数；φ—格构式压杆整体稳定系数，按换长细比λcx=μλx由表中可查出；λx—格构式压杆长细比由表中可查出；A—手架内外排立杆的毛截面积之和，取2×489mm2；A1—脚手架内外排的单排立杆危险毛截面积之和，取2×489mm2；M—风荷截作用对格构式压杆产生的弯，可按M=q1H12/8计算；b1—截面系数，取1.0~1.15，这里取1.0;q1—风荷载作用于格构式的线荷载，可按1.2N GK2+1.4N QK。

满堂扣件式钢管脚手架计算书(范本)依据规范:《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计规范》GB50017-2003《混凝土结构设计规范》GB50010-2010《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ 164-2008更多建筑工程技术资料请加群( 303362541)计算参数:2钢管强度为205.0 N/mm ,钢管强度折减系数取1.00。

模板支架搭设高度为20.0m，立杆的纵距b=1.50m,立杆的横距l=1.20m，立杆的步距h=1.20m。

22施工活荷载脚手板自重0.30kN/m，栏杆自重0.15kN/m，材料最大堆放荷载 5.00kN/m22.50kN/m2。

--- 、--。

口口□o □ a o图落地平台支撑架立杆稳定性荷载计算单元采用的钢管类型为© 48.3 X 3.6。

4 4 4 4钢管惯性矩计算采用匸n (D-d )/64，抵抗距计算采用W=n (D -d )/32D 一、基本计算参数［同上］、纵向支撑钢管的计算H图落地平台支撑架立面简图鉞向钢管车D纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为3截面抵抗矩W = 5.26cm ；截面惯性矩I = 12.71cm1. 荷载的计算:(1) 脚手板与栏杆自重线荷载(kN/m):q 1 =0.000+0.300 x 0.300=0.090kN/m(2) 堆放材料的自重线荷载(kN/m):q 21 = 5.000 x 0.300=1.500kN/m(3) 施工荷载标准值(kN/m):q 22 = 2.500 x 0.300=0.750kN/m经计算得到，活荷载标准值 q 2 = 0.750+1.500=2.250kN/m2.抗弯强度计算纵向钢管计算简图最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩。

扣件式钢管脚手架计算实例简介扣件式钢管脚手架是现代建筑施工中广泛应用的一种高效、安全、经济的搭建工具。

它采用钢管裁剪制成标准长度，并通过扣件连接成各种形状的支架或模板，以便于施工人员在高处或狭窄空间中进行施工。

这里将通过一个计算实例来介绍扣件式钢管脚手架的搭建计算方法。

计算实例假设我们需要在一座高20米、宽30米、长50米的大型工厂内进行维修作业。

我们需要在20米高度处搭建一座临时钢管脚手架以便于工人进行维修操作。

计算荷载首先需要计算荷载，以确定钢管脚手架需要承受多少重量。

我们假设施工人员每天需要将200kg到500kg不等的工具和材料提上提下。

另外，我们还需要计算风载荷。

工具和材料荷载计算我们可以根据施工人员每天需要使用的工具和材料数量来计算相应的荷载。

假设每天需要使用以下工具和材料：•扳手、螺丝刀等小型手工具：10kg•电钻、电锤、角磨机等大型电动工具：20kg•螺丝、螺帽、钉子、铆钉等五金配件：5kg•切割机、焊接机等大型机械设备：35kg•油漆、涂料等建筑物料：25kg因此，每天使用工具和材料的总荷载为：10kg + 20kg + 5kg + 35kg + 25kg = 95kg考虑到每个施工人员需要使用工具和材料，我们假设每天有5个人需要在钢管脚手架上进行作业。

因此，每天的工具和材料荷载总量为：5人 x 95kg = 475kg风载荷计算风载荷是另一个需要考虑的因素。

在高处施工时，钢管脚手架需要承受强风的冲击。

我们需要根据当地的气象条件和建筑形式来确定相应的风荷载系数。

假设该工厂所在地为上海市，根据《建筑规范》及相关计算公式，我们可以得出风荷载系数为：•风压：P = 0.50 kN/m²•风力：F = 70 kgf/m²钢管脚手架的表面积为：20m x 30m = 600m²因此，风载荷的总荷载为：(0.50 kN/m² + 70 kgf/m²) x 600m² = 315 kN计算材料数量接下来，我们需要计算钢管、支撑架、扣件等材料的数量。