附墙架螺栓的拉力计算(4.5米)精编版

3.64.6 4.85.6 5.8所需预紧扭矩（Nm）预紧力（KN）所需预紧扭矩（Nm）预紧力（KN）所需预紧扭矩（Nm）预紧力（KN）所需预紧扭矩（Nm）预紧力（KN）所需预紧扭矩（Nm）预紧力（KN）M16 ----------M18 - - - - - - - - 232 43M20 - - - - 273 46 291 49 364 62M22 - - 295 45 369 57 393 60 492 76M24 279 39 371 52 464 65 495 70 619 87M27 404 50 539 67 674 84 719 90 899 113M30 508 57 678 76 847 96 904 102 1130 128M33 692 71 922 95 1153 118 1230 126 1538 158M36 889 84 1185 112 1481 140 1580 149 1975 186M42 1423 115 1898 153 2372 192 2530 204 3163 256M45 1777 134 2369 179 2962 223 3159 238 3949 298M48 2138 151 2851 202 3563 252 3801 269 4751 336M52 2764 180 3685 241 4606 301 4914 321 6142 401M56 3437 208 4583 278 5729 348 6111 371 7639 464M60 4285 242 5714 323 7142 404 7618 431 9523 539M64 5179 275 6905 366 8631 458 9207 489 11508 611M68 6282 314 8376 419 10471 523 11169 558 13961 698M72 7532 355 10043 474 12554 593 13391 632 16739 790M76 8938 400 11918 533 14897 666 15890 711 19863 888M80 10509 446 14012 595 17515 744 18682 794 23353 992M85 12717 508 16957 678 21196 848 22609 904 28261 1130M90 15216 575 20288 766 25360 958 27050 1022 33813 1277M100 21151 719 28202 959 35253 1199 37603 1279 47004 1598M110 28459 880 37945 1173 47432 1466 50594 1564 63242 1955M125 42303 1151 56405 1534 70506 1918 75206 206 - -M140 60035 1458 80047 1944 -------------------M150 74254 1683 ---------------------------6.8 8.8 9.8 10.9 12.9所需预紧扭矩（Nm）预紧力（KN）所需预紧扭矩（Nm）预紧力（KN）所需预紧扭矩（Nm）预紧力（KN）所需预紧扭矩（Nm）预紧力（KN）所需预紧扭矩（Nm）预紧力（KN）M16 215 45 287 61 323 68 404 86 485 103M18 279 52 372 70 419 79 523 98 628 118M20 437 74 583 99 656 111 821 139 985 167M22 590 91 787 121 886 137 1107 171 1329 205M24 743 105 991 140 1115 158 1394 197 1673 237M27 1079 135 1439 181 1619 203 2023 254 2428 305M30 1356 153 1808 205 2034 230 2542 288 3051 345M33 1845 190 2460 253 2768 285 3460 356 4152 428M36 2376 224 3161 298 3556 336 4445 420 5334 504M42 3796 307 5061 409 5694 461 7118 576 8541 691M45 4739 358 6319 477 7208 537 8886 671 10663 806M48 5702 404 7602 538 8553 606 10691 757 12829 909M52 7371 482 9828 642 11056 723 13820 904 16585 1084M56 9167 556 12223 742 13750 835 17188 1044 20626 1252M60 11428 647 15237 863 17142 971 21428 1214 25714 1457M64 13810 733 18414 978 20716 1100 25895 1376 31074 161M68 16753 838 22338 1117 25130 1257 31413 1571 37696 1885M72 20087 948 26783 1265 30131 1423 37664 1779 45197 2135M76 23836 1066 31781 1422 35754 1650 44693 2000 53632 2400M80 28614 1191 37365 1588 42036 1787 52545 2234 63055 2680M85 33914 1357 45219 1809 50871 2035 63589 2544 76307 3053M90 40576 1533 54101 2044 60864 2300 76080 2875 - -M100 56404 1918 75206 2558 ------M110 75891 2346 --------M125 ----------M140 ----------M150 ----------1 、表中扭矩为达到屈服强度的80%时所测定(仅供参考) 。

外挂架受力计算一、荷载计算（外挂架间距按1.7m计算）1、计算外挂架自重W（∟50*5）∟50*5角钢重量：3.77kg/m；除DE、FD杆件采用∟50*5外，其余杆件均为2∟50*5；节点钢板厚8mm。

W=3.77*(2*2+1.35*2+2.41*2+1.21*2+0.68+1)*1.3=76.6kg2、外挂架受力计算简图：见右F1、F2、F3、F4及q的计算数值如下：①、 F1(大模板自重)F1=150*3*1.7+76.6/2=803.3kg②、 F2(外排脚手架自重)F2=3.84*(8*1.7+8+1.4)+700*0.05*0.5*1.7+75+8*1+76.6/2=239.4kg③、 F3(下挂脚手架自重及大模板上口操作平台之下传重量.其中操作平台站2人,重150kg)F3=3.84*(3*1.7+3.8+1.4)+3*1+700*0.05*(0.5+0.7)*1.7+75* (2+1)=339kg④、 F4(大模板上口操作平台的脚手架自重)F4=3.84*(2*1.7+2*3)+6*1=42kg⑤、 q(每榀外挂架上承受的均布荷载,按3人225kg外加270kg的脚手板自重计)q=700*0.05*1.7+(75*3+270)/1.35=59.5+366.7=426.2kg/m 二、求各点反力由∑Y=0，得：N A’=803.3+239.4+339+42+426.2*1.35=1999.1kg=19991N 由∑M C=0,有:239.4*1.35+42*0.675+339*0.35+426.2*1.352/2- N A*2=0N A=429.3kg=4293N(此为拉力)由∑X=0，得：N C=429.3kg=4293N(此为压力)三、计算各杆件内力1、将所有反力转化为节点力，如右图所示：F2’=239.4+(426.2*1.35)/4=383.2kgF4’=42+(426.2*1.35)/2+339*0.35/0.675=505.5kgF1’=803.3+(426.2*1.35)/4+339*0.325/0.675=1110.4kg2、节点法求各杆件的内力①、取节点BN BD=383.2*2.41/2=461.8kg(此为压力)N BF=383.2*1.35/2=258.7kg(此为拉力)②、取节点FN FD= F4’=505.5kg(此为压力)N FA= N BF =258.7kg(此为拉力)③、取节点A由∑X=0，有：N A- N FA- N DA*1.35/2.41=0即:429.3-258.7-1.35/2.41* N DA=0，故: N DA=304.6kg(此为拉力)由∑Y=0，有：1999.1-1110.4-304.6*2/2.41- N AE=0故: N AE=635.9kg(此为拉力)④、取节点CN DC=635.9*2.41/2=766.3kg(此为压力)复核:766.3*1.35/2.41=429.3kg，结果正确！⑤、复核节点D：由∑X=0，带入数值：（766.3-461.8）*1.35/2.41-304.6*1.35/2.41=0由∑Y=0，带入数值：(766.3-461.8)*2/2.41+304.6*2/2.41-505.5=0四、强度复核1、螺栓强度复核穿墙钩头螺栓直径32mm，则有效直径de=28.7168mm，有效面积Ae=647.35mm2(查表可知)，f=190N/mm2，fy=110N/mm2。

螺栓的拉力计算范文螺栓是一种常用的连接元件，用于连接和固定机械和结构部件。

在实际应用中，准确计算螺栓的拉力是非常重要的，它涉及到连接的可靠性和结构的安全性。

本文将从螺栓的力学特性、拉力的计算方法以及影响拉力的因素等方面进行论述，以提供一个全面的螺栓拉力计算的指南。

一、螺栓的力学特性螺栓是一种受力构件，主要承受拉力和剪力。

在拉力的作用下，螺栓会产生拉应力，而在剪力的作用下，螺栓会产生剪应力。

因此，在螺栓的拉力计算中，需要考虑拉式和剪力的影响。

二、拉力的计算方法1.拉伸力的计算方法拉伸力的计算比较简单，可以通过施加在螺栓上的拉力来计算。

拉伸力等于施加在螺栓上的拉力。

2.预紧力的计算方法预紧力的计算相对复杂一些，主要有以下几种方法：（1）扭矩法：根据螺栓的材料和尺寸、摩擦系数等参数，通过施加的扭矩来计算螺栓的预紧力。

（2）液压法：通过液压装置施加压力，将压力转化为预紧力。

（3）螺距变形法：通过测量螺栓的螺距变形来计算预紧力。

三、影响拉力的因素1.螺紧力的大小：螺栓的螺紧力决定了预紧力的大小。

2.摩擦力的大小：摩擦力是指螺纹副中摩擦产生的阻力，它会影响螺栓的拉力。

3.螺栓的材质和尺寸：不同材质和尺寸的螺栓具有不同的力学性能，会影响螺栓的拉力。

4.加载条件：加载条件是指螺栓受到的外部载荷的类型和方向，它会对螺栓的拉力产生影响。

5.选用的连接件：选用不同的连接件，如螺母、螺栓垫片等，也会对螺栓的拉力产生影响。

通过对上述因素的分析和考虑，可以准确计算螺栓的拉力，从而确保连接的可靠性和结构的安全性。

总结起来，螺栓的拉力计算涉及到螺栓的力学特性、拉力的计算方法以及影响拉力的因素等方面。

为了准确计算螺栓的拉力，需要综合考虑这些因素，并选用合适的计算方法。

只有正确计算螺栓的拉力，才能保证连接的可靠性和结构的安全性。

建筑施工工具式脚手架安全技术规范JGJ202-20101 总则1.0.1 为了贯彻执行国家“安全第一，预防为主、综合治理”的安全生产方针，确保施工人员在使用工具式脚手架施工过程中的安全，依据国家现行有关安全生产的法律、法规，制定本规范。

1.0.2 本规范适用于建筑施工中使用的工具式脚手架，包括附着式升降脚手架、高处作业吊篮、外挂防护架的设计、制作、安装、拆除、使用及安全管理。

1.0.3 工具式脚手架的设计、制作、安装、拆除、使用及安全管理除应符合本规范外，尚应符合国家现行有关标准的规定。

2 术语符号2.1 术语2.1.1 工具式脚手架lmplementation scaffold为操作人员搭设或设立的作业场所或平台，其主要架体构件为工厂制作的专用的钢结构产品，在现场按特定的程序组装后，附着在建筑物上自行或利用机械设备，沿建筑物可整体或部分升降的脚手架。

2.1.2 附着式升降脚手架attached lift scaffold搭设一定高度并附着于工程结构上，依靠自身的升降设备和装置，可随工程结构逐层爬升或下降，具有防倾覆、防坠落装置的外脚手架。

2.1.3 整体式附着升降脚手架attached lift scaffold as whole有三个以上提升装置的连跨升降的附着式升降脚手架。

2.1.4 单跨式附着升降脚手架attached lift single-span scaf-fold仅有两个提升装置并独自升降的附着升降脚手架。

2.1.5 附着支承结构attached supporting structure直接附着在工程结构上，并与竖向主框架相连接，承受并传递脚手架荷载的支承结构。

2.1.6 架体结构Structure of the scaffold body附着式升降脚手架的组成结构，一般由竖向主框架、水平支承桁架和架体构架等三部分组成。

2.1.7 竖向主框架vertical main frame附着式升降脚手架架体结构主要组成部分，垂直于建筑物外立面，并与附着支承结构连接。

施工电梯附墙计算一、附墙架作用于建筑物上力F 的计算SC200/200施工电梯均选用Ⅱ型附墙架如下图所示：根据《SC 型升降机说明书》中4（导轨架及附墙架）所示，附墙架作用于建筑物的作用力F 计算如下：KN B L F 05.260⨯⨯=式中B 为附墙宽度，L 为导架中心与墙面间的垂直距离 1、SC200/200电梯，其中取L=3100,B=1430；所以KN F 4.6305.21430603100=⨯⨯=1#、2#、4#楼阳台连系梁截面尺寸bxh=120mm*440mm ，混凝土强度等级C30，弯曲抗拉强度设计值为f cm =1.43N/mm 2，轴心抗压强度设计值f c =14.3 N/mm 2，纵向受力钢筋为三级钢，f y =360N/mm 2，f y ＇=360N/mm 2，受拉钢筋为2Φ14，A s =3.14*7*7*2=308mm 2,受压钢筋为2Φ14，A s ＇=308mm 2,箍筋为三级钢φ6@200。

f yV =360N/mm 2。

阳台连系梁斜截面承载力验算 截面有效高度h0=440-35=405mm 计算Vcs Vcs=0.07fcbh0+1.5 fyVnAsv1h0/s=0.07*14.3*120*405+1.5*360*2*28.27*405/200 =110.475KN复核截面尺寸0.25fcbh0=0.25*14.3*120*405=173.745KN ＞Vcs=110.475KN 截面尺寸符合要求，故该梁能承担的剪力为： V= Vcs=110.475KN梁承担的剪力V=110.475KN ＞F=63.4KN(附墙架作用力) 承载强度满足要求。

二、螺栓承载力验算附墙架与结构之间采用2根M24穿墙螺栓连接。

根据螺栓受力方式，需对M24螺栓进行抗剪连接验算及抗拉连接验算。

以下仅对SC320/320电梯进行验算。

1、根据《钢结构设计规范》（GB50017-2003）中7.2.1-1所示，普通螺栓的受剪承载力设计值公式：2233.1424132010144.69144bbvvvd N n f KN π-⨯==⨯⨯⨯= 螺栓上承受的剪力：N V =F/2=63.4/2=31.7KN ﹤144.691KN 故螺栓的抗剪承载力满足要求。

上部4.5m土钉墙计算书放坡段数= 1放坡高度(m) 放坡角度(°) 台阶宽度(m)4.50 79.00 .00坡高(m)= 4.500满布荷载值(Kpa)= 20.00地下水埋深(m)= 5.000地层总数= 3 土条数= 100土层厚度(m) 土体密度(KN/m^3) 土体粘结力(Kpa) 土体内摩擦角(°)2.300 18.500 10.000 15.0001.700 20.100 20.000 11.3002.200 20.400 18.000 35.000土钉排数= 3 土钉水平间距(m)= 1.500第1排土钉埋深(m)= .80 倾角(°)= 10.00 长度(m)= 4.00 钻孔直径(mm)=110.00 钢筋抗拉强度(Mpa)= 300.00第2排土钉埋深(m)= 2.30 倾角(°)= 10.00 长度(m)= 5.00 钻孔直径(mm)=110.00 钢筋抗拉强度(Mpa)= 300.00第3排土钉埋深(m)= 3.80 倾角(°)= 10.00 长度(m)= 4.00 钻孔直径(mm)=110.00 钢筋抗拉强度(Mpa)= 300.00第1排土钉钉体与土体间的粘结强度(Kpa)= 45.00第2排土钉钉体与土体间的粘结强度(Kpa)= 60.00第3排土钉钉体与土体间的粘结强度(Kpa)= 65.00园心横坐标(m) 纵坐标(m) 半径(m) 安全系数XC= -4.570 YC= 7.460 R= 9.225 FS= 2.810XC= -1.635 YC= 4.951 R= 4.838 FS= .882XC= -5.459 YC= 7.671 R= 13.613 FS= 4.270XC= 1.253 YC= 6.235 R= 2.644 FS= 2.829XC= -3.580 YC= 6.366 R= 7.031 FS= .830XC= -3.536 YC= 6.022 R= 5.934 FS= .980XC= -4.000 YC= 8.137 R= 8.128 FS= .881XC= -3.398 YC= 5.856 R= 6.483 FS= .844XC= -3.204 YC= 8.606 R= 7.580 FS= .959XC= -3.520 YC= 6.149 R= 6.757 FS= .839XC= -.117 YC= 8.983 R= 7.305 FS= 1.346XC= -3.485 YC= 6.296 R= 6.894 FS= .833XC= -3.785 YC= 6.222 R= 7.168 FS= .842XC= -3.580 YC= 6.366 R= 7.031 FS= .830**************************************************当园心横坐标(m)= -3.580 纵坐标(m)= 6.366 半径(m)= 7.031园弧与坡面(或坡底)交点横坐标(m)= .067 纵坐标(m)= .347园弧与坡顶交点横坐标(m)= 3.199 纵坐标(m)= 4.500时天然土坡的安全系数= .830土钉墙的安全系数= 1.529抗滑力(KN)= 289.697下滑力(KN)= 189.466滑弧与坡顶交点距坡面和坡顶交点的距离(m)= 2.324滑弧与坡面交点位于坡脚之上!第1 排土钉抗拔力(KN)= 29.88 拉力(KN)= 17.97 其抗拔出安全系数= 1.66 其长度达到设计要求!钢筋选用1根Φ16第2 排土钉抗拔力(KN)= 72.98 拉力(KN)= 24.18 其抗拔出安全系数= 3.02 其长度达到设计要求!钢筋选用1根Φ16第3 排土钉抗拔力(KN)= 81.65 拉力(KN)= 45.24 其抗拔出安全系数= 1.80 其长度达到设计要求!钢筋选用1根Φ16********* 结束计算***************土坡及土钉墙稳定性分析的瑞典条分法*****园心横坐标(m) 纵坐标(m) 半径(m) 安全系数XC= -4.570 YC= 7.460 R= 9.225 FS= 2.810XC= -1.635 YC= 4.951 R= 4.838 FS= .882XC= -5.459 YC= 7.671 R= 13.613 FS= 4.270XC= 1.253 YC= 6.235 R= 2.644 FS= 2.829XC= -3.580 YC= 6.366 R= 7.031 FS= .830XC= -3.536 YC= 6.022 R= 5.934 FS= .980XC= -3.398 YC= 5.856 R= 6.483 FS= .844 XC= -3.204 YC= 8.606 R= 7.580 FS= .959 XC= -3.520 YC= 6.149 R= 6.757 FS= .839 XC= -.117 YC= 8.983 R= 7.305 FS= 1.346 XC= -3.485 YC= 6.296 R= 6.894 FS= .833 XC= -3.785 YC= 6.222 R= 7.168 FS= .842 XC= -3.580 YC= 6.366 R= 7.031 FS= .830 **************************************************当园心横坐标(m)= -3.580 纵坐标(m)= 6.366 半径(m)= 7.031园弧与坡面(或坡底)交点横坐标(m)= .067 纵坐标(m)= .347园弧与坡顶交点横坐标(m)= 3.199 纵坐标(m)= 4.500时天然土坡的安全系数= .830抗滑力(KN)= 104.789下滑力(KN)= 126.311滑弧与坡顶交点距坡面和坡顶交点的距离(m)= 2.324滑弧与坡面交点位于坡脚之上!********* 结束计算***************土坡及土钉墙稳定性分析的瑞典条分法*****园心横坐标(m) 纵坐标(m) 半径(m) 安全系数XC= -4.570 YC= 7.460 R= 9.225 FS= 3.205 XC= -1.121 YC= 6.788 R= 4.838 FS= 1.322 XC= -5.459 YC= 7.671 R= 13.613 FS= 4.270 XC= 1.253 YC= 6.235 R= 2.644 FS= 4.581 XC= -3.867 YC= 6.573 R= 7.031 FS= 1.361XC= .513 YC= 6.823 R= 5.934 FS= 1.418 XC= -1.164 YC= 6.941 R= 4.289 FS= 2.104 XC= -1.099 YC= 6.040 R= 5.386 FS= 1.266 XC= -1.553 YC= 6.920 R= 5.112 FS= 1.319 XC= -2.731 YC= 5.439 R= 5.660 FS= 1.709 XC= -1.286 YC= 7.166 R= 5.249 FS= 1.314 XC= -1.580 YC= 5.999 R= 5.523 FS= 1.249 XC= -1.099 YC= 6.040 R= 5.454 FS= 1.238 XC= .125 YC= 6.871 R= 5.592 FS= 1.540 XC= -1.099 YC= 6.040 R= 5.420 FS= 1.251 XC= -1.088 YC= 6.053 R= 5.489 FS= 1.229 XC= -1.088 YC= 6.053 R= 5.489 FS= 1.229 **************************************************当园心横坐标(m)= -1.088 纵坐标(m)= 6.053 半径(m)= 5.489园弧与坡面(或坡底)交点横坐标(m)= .130 纵坐标(m)= .667园弧与坡顶交点横坐标(m)= 4.177 纵坐标(m)= 4.500时土钉墙的安全系数= 1.229抗滑力(KN)= 253.249下滑力(KN)= 206.023滑弧与坡顶交点距坡面和坡顶交点的距离(m)= 3.302滑弧与坡面交点位于坡脚之上!********* 结束计算**********。

附墙拉力计算公式在建筑工程中，附墙是一种常见的结构形式，用于增加建筑物的稳定性和承重能力。

附墙通常由混凝土或砖石等材料构成，其主要作用是承受水平荷载和抵抗风力等外部作用力。

在设计附墙时，需要计算其受力情况，以确保其结构安全可靠。

而附墙拉力计算公式就是用来计算附墙受力情况的重要工具之一。

附墙拉力计算公式的基本原理是根据附墙受力的静力学原理，利用受力平衡的条件，通过计算附墙受力的各个部分的拉力大小，来确定附墙的受力情况。

一般来说，附墙受力主要包括水平拉力和垂直拉力两个方向的受力情况，因此附墙拉力计算公式也包括水平拉力和垂直拉力的计算公式。

首先，我们来看一下水平拉力的计算公式。

水平拉力是由外部水平荷载或风力等作用力引起的，其大小取决于附墙的几何形状和材料性质等因素。

一般来说，水平拉力可以通过以下公式来计算：Fh = P × H。

其中，Fh表示水平拉力的大小，P表示外部水平荷载或风力的大小，H表示附墙的高度。

这个公式的推导是基于受力平衡的条件，通过平衡外部水平荷载和附墙的抗拉能力，来计算附墙的水平拉力大小。

接下来，我们来看一下垂直拉力的计算公式。

垂直拉力是由附墙自身重量和上部结构的垂直荷载等作用力引起的，其大小也取决于附墙的几何形状和材料性质等因素。

一般来说，垂直拉力可以通过以下公式来计算：Fv = W + Q。

其中，Fv表示垂直拉力的大小，W表示附墙自身重量的大小，Q表示上部结构的垂直荷载的大小。

这个公式的推导同样是基于受力平衡的条件，通过平衡附墙自身重量和上部结构的垂直荷载，来计算附墙的垂直拉力大小。

除了上述基本的水平拉力和垂直拉力计算公式外，附墙的受力还可能受到其他因素的影响，比如地基沉降、温度变化等。

在实际工程中，为了更准确地计算附墙的受力情况，可能需要考虑这些因素，并对附墙的受力进行综合分析和计算。

总的来说，附墙拉力计算公式是建筑工程中非常重要的工具，它可以帮助工程师们更准确地了解附墙的受力情况，从而指导工程设计和施工。

QTZ80E塔吊附墙连接件及穿墙螺栓强度验算1、塔吊附墙连墙件和连墙螺栓（4M22螺栓、A3钢），详见附图。

2、建筑附着受力点详见下表：3、单根螺栓验算3．1单根螺栓抗拉验算M22螺栓有效面积A S==303mm2,螺栓抗拉强度设计值f t==170N/ mm2。

б==Y2/4A S==195000/（4×303）==160.1N/ mm2＜f t==170N/ mm2满足要求3．2单根螺栓抗剪验算螺栓抗剪强度设计值f t==130N/ mm2。

塑性计算时（X1 /4A S＜f t）V= X1 /4A S==64000/（4×303）==52.8N/ mm2＜f t==130N/ mm2弹性计算时（1.5 X1 /4A S＜f t）V= 1.5X1 /4A S==1.5×64000/（4×303）==79.2N/ mm2＜f t==130N/ mm2均满足要求4、撑杆连接钢板验算4．1连接钢板抗拉验算钢板抗拉、抗弯强度设计值f=215N/ mm2钢板按孔洞处最小截面计算，截面2A S=110-44×20×2=2640 mm2б==Y2/2A S==195000/2640==74N/ mm2＜f t==215N/ mm2满足要求4．2连接钢板抗剪验算钢板抗剪强度设计值f=125N/ mm2塑性计算时（X1 /4A S＜f t）V= X1 /4A S==64000/2640==24N/ mm2＜f t==125N/ mm2弹性计算时（1.5 X1 /4A S＜f t）V= 1.5X1 /4A S==1.5×64000/2640==36.36N/ mm2＜f t==125N/ mm2均满足要求5、焊缝隙验算5．1焊缝高度h=6㎜焊缝强度查表得f w f=160 N/ mm25．2焊缝强度验算钢板双面焊，焊缝长度L W=110×2×2=440㎜，则强度公式：Y2/∑（h f l w）≤160 N/ mm2195000/440×6==74N/mm2＜f t==160N/ mm2满足要求QTZ80G塔吊附墙连接件及穿墙螺栓强度验算1、塔吊附墙连墙件和连墙螺栓（4M22螺栓、A3钢），详见附图：2、建筑附着受力点详见下表：3、单根螺栓验算3．1单根螺栓抗拉验算M22螺栓有效面积A S==303mm2,螺栓抗拉强度设计值f t==170N/ mm2。

QTZ80E塔吊附墙连接件及穿墙螺栓强度验算1、塔吊附墙连墙件和连墙螺栓（4M22螺栓、A3钢），详见附图。

2、建筑附着受力点详见下表：3、单根螺栓验算3．1单根螺栓抗拉验算M22螺栓有效面积A S==303mm2,螺栓抗拉强度设计值f t==170N/ mm2。

б==Y2/4A S==195000/（4×303）==160.1N/ mm2＜f t==170N/ mm2满足要求3．2单根螺栓抗剪验算螺栓抗剪强度设计值f t==130N/ mm2。

塑性计算时（X1 /4A S＜f t）V= X1 /4A S==64000/（4×303）==52.8N/ mm2＜f t==130N/ mm2弹性计算时（1.5 X1 /4A S＜f t）V= 1.5X1 /4A S==1.5×64000/（4×303）==79.2N/ mm2＜f t==130N/ mm2均满足要求4、撑杆连接钢板验算4．1连接钢板抗拉验算钢板抗拉、抗弯强度设计值f=215N/ mm2钢板按孔洞处最小截面计算，截面2A S=110-44×20×2=2640 mm2б==Y2/2A S==195000/2640==74N/ mm2＜f t==215N/ mm2满足要求4．2连接钢板抗剪验算钢板抗剪强度设计值f=125N/ mm2塑性计算时（X1 /4A S＜f t）V= X1 /4A S==64000/2640==24N/ mm2＜f t==125N/ mm2弹性计算时（1.5 X1 /4A S＜f t）V= 1.5X1 /4A S==1.5×64000/2640==36.36N/ mm2＜f t==125N/ mm2均满足要求5、焊缝隙验算5．1焊缝高度h=6㎜焊缝强度查表得f w f=160 N/ mm25．2焊缝强度验算钢板双面焊，焊缝长度L W=110×2×2=440㎜，则强度公式：Y2/∑（h f l w）≤160 N/ mm2195000/440×6==74N/mm2＜f t==160N/ mm2满足要求QTZ80G塔吊附墙连接件及穿墙螺栓强度验算1、塔吊附墙连墙件和连墙螺栓（4M22螺栓、A3钢），详见附图：2、建筑附着受力点详见下表：3、单根螺栓验算3．1单根螺栓抗拉验算M22螺栓有效面积A S==303mm2,螺栓抗拉强度设计值f t==170N/ mm2。

槽钢塔吊附墙拉杆受力计算米一条10O米二条槽钢塔吊附墙拉杆是塔式起重机的一个重要部件，用于稳固塔机在使用过程中的安全性。

附墙拉杆一般由一条或多条槽钢组成，通过锚固在建筑物的墙体上，起到支撑塔机的作用。

下面是对槽钢塔吊附墙拉杆受力计算的一个简要介绍。

首先需要计算附墙拉杆受到的力的大小。

槽钢塔吊附墙拉杆受力主要包括垂直力和水平力。

垂直力是塔机的起重力和自重力，水平力是风载荷和塔机施工荷载等外力。

根据塔机的参数和工况，可以确定这些力的大小。

其次，需要计算附墙拉杆在墙体上的受力情况。

附墙拉杆通过锚固在墙体上，受力主要以弯矩和剪力的形式传递给墙体。

根据材料力学的基本原理，可以通过计算附墙拉杆的截面特性和拉杆受力情况，来确定墙体所承受的力的大小。

在计算附墙拉杆受力时，需要考虑拉杆的强度和稳定性。

拉杆的强度可以通过计算其截面面积和材料的屈服强度来确定。

拉杆的稳定性需要考虑其受到的外力对其产生的弯曲和屈曲的影响。

通过计算附墙拉杆的截面惯性矩和截面屈曲半径来确定其稳定性。

最后，需要进行安全性验证。

通过将计算得到的附墙拉杆受力与拉杆的强度和稳定性进行比较，来确定拉杆是否安全。

综上所述，槽钢塔吊附墙拉杆受力计算包括计算附墙拉杆所受到的力、计算附墙拉杆对墙体的受力情况、计算拉杆的强度和稳定性，以及进行安全性验证。

这些计算都需要根据具体的参数和工况来进行，所以需要根据实际情况进行具体的计算。

以上只是对槽钢塔吊附墙拉杆受力计算的一个简要介绍，具体的计算还需要进一步的详细分析和研究。

混凝土墙螺栓计算公式在建筑工程中，混凝土墙是一种常见的结构形式，用于支撑建筑的重量和提供稳定性。

在混凝土墙的建造过程中，螺栓是一种常用的连接方式，用于连接墙体和其他结构部件。

为了确保螺栓的安全性和稳定性，需要进行螺栓的计算，以确定合适的尺寸和数量。

本文将介绍混凝土墙螺栓的计算公式和相关内容。

1. 螺栓的受力情况。

在混凝土墙中，螺栓主要承受拉力和剪力。

拉力是由于墙体受力而产生的，而剪力则是由于墙体的水平位移而产生的。

因此，在计算螺栓的尺寸和数量时，需要考虑这两种受力情况。

2. 拉力的计算公式。

螺栓的拉力计算公式为：P = F / A。

其中，P表示螺栓的拉力，F表示墙体施加在螺栓上的力，A表示螺栓的横截面积。

在实际计算中，需要考虑螺栓的材质和强度等因素，以确定合适的横截面积。

3. 剪力的计算公式。

螺栓的剪力计算公式为：V = Q / n。

其中，V表示螺栓的剪力，Q表示墙体施加在螺栓上的水平力，n表示螺栓的数量。

在实际计算中，需要考虑墙体的水平位移和螺栓的数量等因素，以确定合适的剪力大小。

4. 螺栓的尺寸和数量。

在确定螺栓的尺寸和数量时，需要综合考虑墙体的受力情况，螺栓的材质和强度，以及连接部件的要求等因素。

一般来说，螺栓的尺寸和数量应该能够满足墙体的受力要求，并且保证连接的稳定性和安全性。

5. 螺栓的安装和检测。

在安装螺栓时，需要确保螺栓的尺寸和数量符合设计要求，并且保证螺栓的安装质量。

同时，还需要对螺栓进行定期的检测和维护，以确保连接的稳定性和安全性。

综上所述，混凝土墙螺栓的计算是建筑工程中非常重要的一部分，它直接关系到建筑的安全性和稳定性。

通过合理的计算和设计，可以确保螺栓的尺寸和数量能够满足墙体的受力要求，并且保证连接的稳定性和安全性。

因此，建筑工程师在进行混凝土墙螺栓计算时，需要综合考虑各种因素，并严格按照相关规范和标准进行设计和施工。

摩擦型高强度螺栓拉力计算螺栓等级（1：8.8级；2：10.9级）2螺栓直径（16；20；22；24；27；30）20螺栓预拉力：155KN124KN螺栓排（对）数：4排假设对称布置1~2：1502~3：2903~4：150(mm)弯距：100KN*M最大轴拉力设计值：68.3第二排螺栓轴拉力设计值：33.5螺栓满足。

端板厚度计算（根据CECS 102:98 7.2.9条端板钢材的抗拉强度设计值f=315N/mm^2端板的宽度b=250mm加肋板的宽度bs=0mm螺栓中心至腹板的距离e w =70mm螺栓中心至翼缘板表面的距离ef =70mm螺栓的间距a =290mm1.伸臂类端板：19.1mm2.无加劲肋类端板：14.5mm3.两边支承类端板：(1)端板外伸13.1mm√(2)端板平齐15.0mm4.三边支承类端板：13.1mm9.2√1.伸臂类端板： 一个高强螺栓的拉力设计值,Nt =68.3KN 按公式(7.2.9-1)计算的端板厚度t 1=19.1mm 2.无加劲肋类端板：(7.2.9-2)KN 一个高强螺栓的拉力设计值,Nt =68.3KN 按公式(7.2.9-2)计算的端板厚度t 1=14.5mm 3.两边支承类端板：(1)端板外伸(7.2.9-3a ) 一个高强螺栓的拉力设计值,Nt =68.3KN 按公式(7.2.9-3a)计算的端板厚度t 1=13.1mm (2)端板平齐(7.2.9-3b ) 一个高强螺栓的拉力设计值,Nt =68.3KN 按公式(7.2.9-3b)计算的端板厚度t 1=15.0mm 4.三边支承类端板：(7.2.9-4) 一个高强螺栓的拉力设计值,Nt =68.3KN 按公式(7.2.9-4)计算的端板厚度t 1= 端板厚度t =13.1mm结 论：端板厚度t =19.1mm bf N e t t f 6≥fe a N e t w tw )5.0(3+≥fe e e b e N e e t wf f w tw f )](2[6++≥fe e e b e N e e t wf f w tw f )](4[12++≥fe b b e N e e tf s w tw f ]4)2([62++≥33.54928 9.186986。

钢结构安装中，钢柱脚采用钢垫板作支承是一种常见的做法。

一般当设计未给出时，钢垫板面积即由施工单位自行计算。

《钢结构工程施工及验收规范》GB50205―95规定，钢垫板面积应根据基础混凝土的抗压强度、柱脚底板下细石混凝土二次浇灌前柱底承受的荷载和地脚螺栓（锚栓）的紧固拉力计算确定。

实际施工中，有些施工单位计算钢垫板面积沿用了设备基础上支承设备垫铁面积计算方法：A＝C（Q1＋Q2）／RA―垫铁面积（mm2）；C―安全系数（1.5~3）；Q1―由于构件重量加在该垫铁组上的负荷（N）；Q2―由于地脚螺栓拧紧（可采用地脚螺栓的许可抗拉强度进行计算）后所分布在垫铁组上的压力（N）；R―基础或地坪混凝土的单位面积抗压强度。

实际计算发现，当钢柱重量较大、地脚螺栓直径较大数量较多时计算出的钢垫面积较大，带来施工不便（垫板面积越大对基础表面平整度要求越高）。

例如：某钢结构机械装配厂房，柱重约54t，加上屋架、托架、吊车梁及其制动系统、柱间支撑等，每柱加在垫铁组上的负荷约950kN。

每柱8根直径80mm、16Mn钢地脚螺栓，共52根钢柱，基础混凝土标号C25，则：取C＝2Q1＝9.50×105NQ2＝8×44.44×100×180NR＝12.5Mpa取混凝土轴心抗压强度（fc）则A＝1.18×106mm2若每基础8组垫铁，则每组面积 1.47×105mm2，垫铁可制成370mm×400mm；若每基础16组垫铁，垫铁可制成370mm×200mm。

从以上计算中可以看出，此工程中对垫铁面积影响最大的是Q2。

那么地脚螺栓拧紧后所分布在垫铁组上的压力是否能达到以上计算所得到的数值呢？我们可作以下计算，参照高强螺栓施工扭矩计算公式：Tc＝K×Pc×dTc―施工扭矩（N?m）；K―扭矩系数平均值；Pc―此处为螺栓拧紧后所分布在垫铁组上的压力，也即Q2；d―螺杆直径（mm）；其中，Tc：按3~4人用2m扳手，可取Tc＝500×4×2N?mK：尚无此种螺栓扭矩系数试验数据，但考虑到地脚螺栓制造精度、保存方法等因素，且此螺栓为切削法制造，早期国内试用高强螺栓时曾采用切削法制造高强螺栓，其扭矩系数仅可达到0.2，估计此地脚螺栓扭矩系数大于0.2，计算中取0.15，偏于安全。

建筑施工工具式脚手架安全技术规范JGJ202-20101 总则1.0.1 为了贯彻执行国家“安全第一，预防为主、综合治理”的安全生产方针，确保施工人员在使用工具式脚手架施工过程中的安全，依据国家现行有关安全生产的法律、法规，制定本规范。

1.0.2 本规范适用于建筑施工中使用的工具式脚手架，包括附着式升降脚手架、高处作业吊篮、外挂防护架的设计、制作、安装、拆除、使用及安全管理。

1.0.3 工具式脚手架的设计、制作、安装、拆除、使用及安全管理除应符合本规范外，尚应符合国家现行有关标准的规定。

2 术语符号2.1 术语2.1.1 工具式脚手架lmplementation scaffold为操作人员搭设或设立的作业场所或平台，其主要架体构件为工厂制作的专用的钢结构产品，在现场按特定的程序组装后，附着在建筑物上自行或利用机械设备，沿建筑物可整体或部分升降的脚手架。

2.1.2 附着式升降脚手架attached lift scaffold搭设一定高度并附着于工程结构上，依靠自身的升降设备和装置，可随工程结构逐层爬升或下降，具有防倾覆、防坠落装置的外脚手架。

2.1.3 整体式附着升降脚手架attached lift scaffold as whole有三个以上提升装置的连跨升降的附着式升降脚手架。

2.1.4 单跨式附着升降脚手架attached lift single-span scaf-fold仅有两个提升装置并独自升降的附着升降脚手架。

2.1.5 附着支承结构attached supporting structure直接附着在工程结构上，并与竖向主框架相连接，承受并传递脚手架荷载的支承结构。

2.1.6 架体结构Structure of the scaffold body附着式升降脚手架的组成结构，一般由竖向主框架、水平支承桁架和架体构架等三部分组成。

2.1.7 竖向主框架vertical main frame附着式升降脚手架架体结构主要组成部分，垂直于建筑物外立面，并与附着支承结构连接。

施工电梯附墙计算一、附墙架作用于建筑物上力F 的计算SC200/200施工电梯均选用Ⅱ型附墙架如下图所示：根据《SC 型升降机说明书》中4（导轨架及附墙架）所示，附墙架作用于建筑物的作用力F 计算如下：KN B L F 05.260⨯⨯=式中B 为附墙宽度，L 为导架中心与墙面间的垂直距离 1、SC200/200电梯，其中取L=3100,B=1430；所以KN F 4.6305.21430603100=⨯⨯=1#、2#、4#楼阳台连系梁截面尺寸bxh=120mm*440mm ，混凝土强度等级C30，弯曲抗拉强度设计值为f cm =1.43N/mm 2，轴心抗压强度设计值f c =14.3 N/mm 2，纵向受力钢筋为三级钢，f y =360N/mm 2，f y ＇=360N/mm 2，受拉钢筋为2Φ14，A s =3.14*7*7*2=308mm 2,受压钢筋为2Φ14，A s ＇=308mm 2,箍筋为三级钢φ6@200。

f yV =360N/mm 2。

阳台连系梁斜截面承载力验算 截面有效高度h0=440-35=405mm 计算Vcs Vcs=0.07fcbh0+1.5 fyVnAsv1h0/s=0.07*14.3*120*405+1.5*360*2*28.27*405/200 =110.475KN复核截面尺寸0.25fcbh0=0.25*14.3*120*405=173.745KN ＞Vcs=110.475KN 截面尺寸符合要求，故该梁能承担的剪力为： V= Vcs=110.475KN梁承担的剪力V=110.475KN ＞F=63.4KN(附墙架作用力) 承载强度满足要求。

二、螺栓承载力验算附墙架与结构之间采用2根M24穿墙螺栓连接。

根据螺栓受力方式，需对M24螺栓进行抗剪连接验算及抗拉连接验算。

以下仅对SC320/320电梯进行验算。

1、根据《钢结构设计规范》（GB50017-2003）中7.2.1-1所示，普通螺栓的受剪承载力设计值公式：2233.1424132010144.69144bbvvvd N n f KN π-⨯==⨯⨯⨯= 螺栓上承受的剪力：N V =F/2=63.4/2=31.7KN ﹤144.691KN 故螺栓的抗剪承载力满足要求。

20穿墙高强螺栓承载400kg计算书螺栓是一种常见的机械连接元件，它通过螺纹的摩擦和阻力作用来实现工件间的连接。

而高强螺栓是指能够承受较大载荷和抗拉力的螺栓。

本文将以20个穿墙高强螺栓承载400kg计算书为例，介绍螺栓选择、承载计算和计算书编写过程。

1.螺栓选择在选择螺栓时，首先要确定所需的承载力和工作条件。

根据给定的要求，我们需要计算出20个螺栓承载400kg的情况。

由于高强螺栓能够承受较大的载荷，因此我们可以选择适用于这种工况的高强螺栓。

2.承载计算螺栓承载力的计算包括了剪切力和挤压力两个方面。

一般情况下，我们会根据螺栓的直径和材料的强度来计算其承载力。

首先，我们需要根据给定的承载力400kg来计算每个螺栓的最大受力。

假设我们选择了M16的螺栓，根据螺栓的抗拉强度等级，我们可以查表得到其额定抗拉强度为800N/mm²。

每个螺栓的最大受力为：400kg * 9.8N/kg = 3920N。

每个螺栓的承载力为：800N/mm² * π * (16mm/2)² = 1600N。

然后，我们需要考虑到工作中所受的剪切力和挤压力。

剪切力是指在连接松动时，螺栓产生的摩擦力；挤压力是指在连接紧固后，螺栓产生的压力。

通过经验公式计算，我们可以得出：剪切力= 0.95 *螺栓承载力挤压力= 1.25 *螺栓承载力剪切力= 0.95 * 1600N = 1520N挤压力= 1.25 * 1600N = 2000N3.计算书编写计算书是一种技术文档，用于记录设计和计算的结果。

在编写计算书时，需要包括以下内容：1)项目背景和目的：介绍项目的背景和需要计算的问题。

2)设计要求：明确需要计算的承载力和工作条件。

3)螺栓选择：选择合适的螺栓类型和规格。

4)承载计算：根据所选螺栓的规格和材料强度计算其承载力。

包括剪切力和挤压力的计算。

5)结果分析：分析计算结果，判断所选螺栓是否满足设计要求。

如果不满足，需要重新选择螺栓或者进行辅助固定设计。

SC200/200W施工升降机附墙螺栓计算一、附墙架作用于建筑物上力F 的计算附墙架设计：附墙架采用Ⅱ型，两联接点间距1500mm ，架体中心到加固墙面最大距离4500mm,附墙架用4条M20穿墙螺栓与建筑物相连，垂直距离7.5米。

如图：一、附墙架作用于建筑物上力F 计算：附墙架作用于建筑物上的力F ＝05.2B 60L ×× 式中B 为附墙宽度，L 为导架中心与墙面间的垂直距离1、SC200/200W 升降机， L=4500, B=1500；所以F=05.25001605004⨯⨯＝87.80 kN 2、M20螺栓的截面积A=πd 2/4 （mm ²）=3.1416×17.2942/4=235（mm 2）二、螺栓承载力验算根椐螺栓受力方式，需对M20螺栓进行抗剪连接验算及抗拉连接验算。

以下仅对SC200/200W 电梯进行验算。

1.根据《钢结构设计规范》（GB50017-2003）中7.2.1-1所示， 普通螺栓的受剪承载力设计值公式：N bv =b v v f d n 42π =4294.1714.312⨯⨯×320×10-3=75.13(KN) 螺栓上承受的剪力：N V =4F =480.8721.95KN ＜N b v =75.13(KN) 故M20螺栓的抗剪承载力可以满足安装使用要求。

2.根椐《钢结构设计规范》（GB50017-2003）中7.2.1-5所示， 普通螺栓的受拉承载力设计值公式：N b t =b t f d 42π=32104004294.1714.3-⨯⨯⨯=93.91(KN)螺栓上承受的拉力：480.874==F N t =21.95(KN)＜b t N =93.91(KN)故螺栓的抗拉承载力满足要求。

小北路商务办公楼幕墙工程后置支座化学锚栓抗拔力设计值中山盛兴股份有限公司2010年8月1 基本参数 1.1 幕墙所在地区广州地区；1.2 地面粗糙度分类等级本工程按C 类地形考虑。

1.3 抗震设防根据国家规范《建筑抗震设计规范》(GB50011-2001 2008版)，广州地区地震基本烈度为：7度，地震动峰值加速度为0.1g ，由于本工程是标准设防类，因此实际抗震计算中的水平地震影响系数最大值应按本地区抗震设防烈度选取，也就是取：αmax =0.08；2 幕墙承受荷载计算本工程绝大部分幕墙支座均使用预埋件，裙楼部分位置幕墙采用后置支座，后置支座受力最大部位为观光电梯外肋式玻璃。

2.1 风荷载标准值的计算方法幕墙属于外围护构件，按建筑结构荷载规范(GB50009-2001 2006年版)计算： w k =βgz μz μs1w 0 ……7.1.1-2[GB50009-2001 2006年版] 上式中：w k ：作用在幕墙上的风荷载标准值(MPa)； Z ：计算点标高：38.55m ； βgz ：瞬时风压的阵风系数；根据不同场地类型,按以下公式计算(高度不足5m 按5m 计算)： βgz =K(1+2μf )其中K 为地面粗糙度调整系数，μf 为脉动系数C 类场地： βgz =0.85×(1+2μf ) 其中：μf =0.734(Z/10)-0.22 对于C 类地形，38.55m 高度处瞬时风压的阵风系数： βgz =0.85×(1+2×(0.734(Z/10)-0.22))=1.7773 μz ：风压高度变化系数；根据不同场地类型,按以下公式计算：C 类场地： μz =0.616×(Z/10)0.44当Z>400m 时，取Z=400m ，当Z<15m 时，取Z=15m ； 对于C 类地形，38.55m 高度处风压高度变化系数： μz =0.616×(Z/10)0.44=1.1154 μs1：局部风压体型系数；按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001(2006年版)第7.3.3条：验算围护构件及其连接的强度时，可按下列规定采用局部风压体型系数μs1： 一、外表面1.正压区 按表7.3.1采用；2.负压区- 对墙面， 取-1.0 - 对墙角边， 取-1.8 二、内表面对封闭式建筑物，按表面风压的正负情况取-0.2或0.2。