各种金属管子-热膨系数

一、介绍不锈钢管路不锈钢管路是一种广泛应用于化工、石油、冶金、造纸、食品等行业的管道材料，其具有耐腐蚀、耐高温、强度高等优点，因此被广泛应用于工业生产中。

不锈钢管路的热膨胀系数是使用过程中需要考虑的重要因素之一。

二、不锈钢管路的热膨胀系数热膨胀系数通常用α表示，是指物体在温度发生变化时，单位温度变化时材料长度的相对变化。

对于不锈钢管路来说，热膨胀系数的大小直接影响着管道在温度变化时的变形情况，因此对于不锈钢管路的设计和使用具有重要意义。

1. 不锈钢管路的热膨胀系数与温度相关不锈钢管路的热膨胀系数随温度的变化而变化，一般来说，温度越高，热膨胀系数越大。

这意味着在高温环境下，不锈钢管路的热膨胀效应会更加显著，需要在设计和安装时加以考虑。

2. 不同类型不锈钢管路的热膨胀系数差异不同牌号和类型的不锈钢管路其热膨胀系数也会存在一定的差异。

通常来说，奥氏体不锈钢的热膨胀系数略大于铁素体不锈钢，而具体的数值则取决于管路的具体材质和组织结构。

3. 热膨胀系数在不锈钢管路设计中的应用在不锈钢管路的设计与安装中，需要充分考虑材料的热膨胀系数。

合理选择管路材料、设计管道的伸缩节以及合理设置固定支架，可以有效减小热膨胀对管道系统的影响，确保管道系统的安全稳定运行。

三、如何准确计算不锈钢管路的热膨胀系数在实际工程中，需要准确计算管路材料的热膨胀系数，以确保管道系统的安全运行。

计算不锈钢管路的热膨胀系数通常可以遵循以下步骤：1. 确定材料的基础热膨胀系数根据不锈钢管路的具体材质和牌号，可以查阅相关资料或者实验测定，找到其在常温下的基础热膨胀系数。

2. 考虑温度变化根据实际工况需要，确定管路所处的最高温度和最低温度，考虑温度变化对热膨胀系数的影响。

3. 计算热膨胀系数根据材料基础热膨胀系数和温度变化情况，进行相关的计算，获得最终的热膨胀系数。

四、结语不锈钢管路作为重要的工业管道材料，其热膨胀系数对于管道系统的安全稳定运行具有重要意义。

UDC中华人民共和国国家标准P GB 50316——2000工业金属管道设计规范Design code for industrial metallic piping2000-09-26 发布2001-01-01 实施国家质量技术监督局联合发布中华人民共和国建设部中华人民共和国国家标准工业金属管道设计规范Design code for industrial metallic pipingGB 50316——2000主编部门：中华人民共和国原化学工业部批注部门：中华人民共和国建设部施行日期：2001年1月1日中国计划出版社2000 北京关于发布国家标准《工业金属管道设计规范》的通知建标[2000]199号根据国家计委《一九九一年工程建设国家标准制订、修订计划》（计综合[1991]290号）的要求，由原化学工业部会同有关部门共同制订的《工业金属管道设计规范》经有关部门会审，批准为强制性国家标准，编号为GB 50316——2000，自2001年1月1日起施行。

本规范由国家石油和化学工业局负责管理，中国寰球化学工程公司负责具体解释工作，建设部标准定额研究所组织中国计划出版社出版发行。

中华人民共和国建设部二000年九月二十六日目次1 总则 (7)2 术语和符号 (8)2.1 术语 (8)2.2 符号 (10)3 设计条件和设计基准 (18)3.1 设计条件 (18)3.2 设计基准 (19)4 材料 (26)4.1 一般规定 (26)4.2 金属材料的使用温度 (26)4.3 金属材料的低温韧性试验要求 (26)4.4 材料的使用要求 (28)5 管道组成件的选用 (30)5.1 一般规定 (30)5.2 管子 (30)5.3 弯管及斜接弯管 (30)5.4 管件及支管连接 (30)5.5 阀门 (33)5.6 法兰 (34)5.7 垫片 (34)5.8 紧固件 (34)5.9 管道组成件连接结构选用要求 (35)5.10 管道特殊件 (36)5.11 非金属衬里的管道组成件 (36)6 金属管道组成件耐压强度计算 (37)6.1 一般规定 (37)6.2 直管 (37)6.3 斜接弯管 (38)6.4 支管连接的补强 (40)6.5 非标准异径管 (46)6.6 平盖 (49)6.7 特殊法兰和盲板 (50)7 管径确定及压力损失计算 (52)7.1 管径的确定 (52)7.2 单相流管道压力损失 (52)7.3 气液两相流管道压力损失 (54)8 管道的布置 (55)8.1 地上管道 (55)8.2 沟内管道 (57)8.3 埋地管道 (58)9 金属管道的膨胀和柔性 (59)9.1 一般规定 (59)9.2 管道柔性计算的范围及方法 (59)9.3 管道柔性计算的基本要求 (59)9.4 管道的位移应力 (59)9.5 管道对设备或端点的作用力 (62)9.6 改善管道柔性的措施 (64)10 管道支吊架 (65)10.1 一般规定 (65)10.2 支吊架的设置及最大间距 (65)10.3 支吊架荷载 (65)10.4 材料和许用应力 (66)10.5 支吊架结构设计及选用 (66)11设计对组成件制造、管道施工及检验的要求 (68)11.1 一般规定 (68)11.2 金属的焊接 (68)11.3 金属的热处理 (68)11.4 检验 (68)11.5 试压 (68)11.6 其他要求 (69)12隔热、隔声、消声及防腐 (70)12.1 隔热 (70)12.2 隔热和消声 (70)12.3 防腐及涂漆 (70)13输送A1类和A2类流体管道的补充规定 (72)13.1 A1类流体管道的补充规定 (72)13.2 A2类流体管道的补充规定 (73)14 管道系统的安全规定 (74)14.1 一般规定 (74)14.2 超压保护 (74)14.3 阀门 (74)14.4 盲板 (74)14.5 排放 (74)14.6 其他要求 (75)附录A 金属管道材料的许用应力附录B 金属材料物理性质附录C 非金属衬里材料的使用温度范围附录D 钢管及钢制管件厚度的规定附录E 柔性系数和应力增大系数附录F 室外地下管道与铁路、道路及建筑物间的距离附录G 管道热处理的规定附录H 管道的焊接结构附录J 管道的无损检测附录K 本规范用词说明附加说明附：条文说明1 总则1.0.1.为了提高工业金属管道工程的设计水平，保证设计质量，制订本规范。

热力无缝管壁厚标准《热力无缝管壁厚标准》**前言**嘿，朋友们！今天咱们来唠唠热力无缝管壁厚标准这个事儿。

你想啊，在各种热力系统里，像暖气管道啊，热力发电厂的那些管道啊，无缝管可是个关键角色。

这壁厚要是没个标准，那可就乱套了。

就好比咱们建房子，墙的厚度没个准儿，房子能结实吗？所以啊，这个热力无缝管壁厚标准就是为了确保这些管道在各种热力工况下能安全、高效地工作。

**适用范围**这热力无缝管壁厚标准适用的场景可不少呢。

比如说，在城市的集中供暖系统里，从供热站到各个小区、各个楼的暖气管道，那都是热力无缝管的天下。

如果壁厚不符合标准，在寒冷的冬天，管道可能就会出现破裂或者泄漏，那大家可就没法好好享受暖气啦。

再比如热力发电厂，高温高压的蒸汽在管道里跑来跑去，要是管道壁厚不达标，就像给滚烫的开水装在一个薄皮袋子里，随时可能出危险。

还有一些工业生产中的热力传输系统，像化工企业里需要加热物料的管道，也得遵循这个标准。

**术语定义**1. **热力无缝管**：简单来说，就是一种没有焊缝的管子，主要用于输送热力相关的介质，像热水、蒸汽啥的。

这种无缝管相比于有缝管，它的整体性更好，不容易在焊缝处出现问题，就像一根完整的筷子，比两根接起来的筷子更结实耐用。

2. **壁厚**：就是指管子的管壁厚度。

你可以想象这就像咱们衣服的厚度一样，壁厚厚一点，管子就更结实，能承受的压力和温度就更高。

**正文**1. **化学成分**- 一般来说，热力无缝管的化学成分是有严格要求的。

常见的有碳（C）元素，它是影响无缝管强度的一个重要因素。

如果碳含量过高，管子就会变得硬而脆，就像饼干太干了一掰就碎。

通常在一定的比例范围内，比如说低碳钢的碳含量可能在0.05% - 0.25%之间，这样既能保证管子有一定的强度，又不会太脆。

- 锰（Mn）元素也很关键。

它可以提高无缝管的强度和硬度。

锰含量大概在0.30% - 1.70%左右。

锰就像是给管子的“身体”里加了点强化剂，让它能更好地承受压力。

延长部分兼作法兰固定式管板设计单位压力容器专用计算软件 ?设计计算条件简图设计压力p s 1.099 MPa设计温度T s150 C︒平均金属温度t s93.5 ︒C装配温度t o15 ︒C壳材料名称Q345R设计温度下许用应力[σ]t189 MpaMpa程平均金属温度下弹性模量E s 2.032e+05平均金属温度下热膨胀系数αs 1.148e-mm/mm︒C05圆壳程圆筒内径D i1200 mm 壳程圆筒名义厚度δs10.7 mm壳程圆筒有效厚度δse9.4 mm筒壳体法兰设计温度下弹性模量E f’2e+05 MPa 壳程圆筒内直径横截面积A=0.25πD i2 1.131e+06 mm2壳程圆筒金属横截面积A s=πδs(D i+δs) 3.571e+04 mm2管设计压力p t 2.968 MPa箱设计温度T t160 ︒C圆材料名称Q345R筒设计温度下弹性模量E h 1.992e+05 MPa 管箱圆筒名义厚度(管箱为高颈法兰取法兰颈部大小端平均值)δh35 mm管箱圆筒有效厚度δhe 34 mm管箱法兰设计温度下弹性模量E t” 1.992e+05 MPa材料名称20(GB8163)换管子平均温度t t127.4 ︒C 设计温度下管子材料许用应力[σ]t t138.2 MPa设计温度下管子材料屈服应力σs t207.2 MPa热设计温度下管子材料弹性模量E t t 1.884e+05 MPa 平均金属温度下管子材料弹性模量E t 1.899e+05 MPa平均金属温度下管子材料热膨胀系数αt 1.172e-05 mm/mm︒C 管管子外径d25 mm 管子壁厚δt 2.5 mm注：管子根数 n 1129 换热管中心距 S32 mm 换 一根管子金属横截面积a d =-πδδt t ()176.7 mm 2换热管长度 L7000 mm 管子有效长度(两管板内侧间距) L 1 6804 mm 管束模数 K t = E t na /LD i4640 MPa管子回转半径 2t 2)2(25.0δ-+=d d i8.004 mm 热 管子受压失稳当量长度l cr900 mm 系数C r =t s t t E σπ/2134 比值l cr /i112.4管子稳定许用压应力 (il C cr r<=) 22)(2][i l E cr tcr πσ=MPa 管管子稳定许用压应力 (C l i cr r >) ⎥⎦⎤⎢⎣⎡-=r cr t s cr C i l 212][σσ 60.12 MPa材料名称 35设计温度 t p160 ︒C管 设计温度下许用应力[]σr t147.4MPa设计温度下弹性模量E p1.992e+05 MPa 管板腐蚀裕量 C 2 2 mm 管板输入厚度δn 98 mm 管板计算厚度 δ84 mm隔板槽面积 (包括拉杆和假管区面积)A d 9.66e+04 mm 2板 管板强度削弱系数 η 0.4 管板刚度削弱系数 μ0.4 管子加强系数 K D E na E L 21318=./it p δδη K =4.144 管板和管子连接型式焊接 管板和管子胀接(焊接)高度l 3.5 mm 胀接许用拉脱应力 [q ] MPa 焊接许用拉脱应力 [q ]69.1MPa管 材料名称 35 管箱法兰厚度 δf "120 mm法兰外径 D f1450 mm 箱 基本法兰力矩 M m 2.361e+08 N ⋅mm 管程压力操作工况下法兰力M p 2.904e+08 N ⋅mm法兰宽度 2/)(i f f D D b -= 125 mm 法 比值δh i /D 0.02833 比值δf i "/D0.1系数C "(按δh /D i ,δf ”/D i , 查<<GB151-1999>>图25)0.00 兰 系数ω”(按δh /D i ,δf ”/D i ,查<<GB151-1999>>图 26) 0.005751旋转刚度 ]22[121"h 3i "f fi f"f "fωδE D b D b E K +⎪⎪⎭⎫⎝⎛+= 120.5MPa材料名称 35 壳 壳体法兰厚度δf '84 mm法兰外径 D f 1450 mm 体 法兰宽度 2/)(f f i D D b -= 125 mm比值 δs i /D0.007833 法 比值δf i '/D 0.07系数C ', 按δh /D i ,δf ”/D i , 查<<GB151-1999>>图250.00 兰 系数ϖ', 按δh /D i ,δf ”/D i , 查<<GB151-1999>>图26 0.0003013旋转刚度 ]'22[121s 3i'f i f ''ωδE D b D b E K f f f+⎪⎪⎭⎫⎝⎛+=13.73MPa法兰外径与内径之比 K D D =f i1.208 壳体法兰应力系数Y (按 K 查<<GB150－1998>>表9-5) 10.37旋转刚度无量纲参数 tf fK K K ~4π= 0.002324膨胀节总体轴向刚度 π222E l i cr()N/mm管板第一弯矩系数(按K ,K f ~查<<GB151-1999>>图 27) m 10.1346 系 系数 ψ=m K K 1~f14.08 系数(按K t K f ~查<<GB151－98>>图 29) G 2 2.898换热管束与不带膨胀节壳体刚度之比 Q =E na E A t s s5.22 数 换热管束与带膨胀节壳体刚度之比LK A E L K A E na E Q ex ex s s ex s s t)(+= 管板第二弯矩系数(按K,Q 或Q ex 查<<GB151-1999>>图28(a)或(b))m 2 3.953系数（带膨胀节时Q ex 代替Q ） )(2211G Q K m M +=0.002015 计 系数 (按K ,Q 或Q ex 查图30) G 3 0.01157 法兰力矩折减系数 ξ=+K K G ~~()f f 30.1672管板边缘力矩变化系数 "~1ff K K M +=∆ξ3.557 算 法兰力矩变化系数 " ~~ff f K K M M ∆=∆ 0.4052管 管板开孔后面积 A l = A - 0.25 n πd 25.768e+05 mm 2板 参 管板布管区面积(三角形布管) A nS A t d =+08662.(正方形布管 ) A nS A t d =+2 1.098e+06 mm 2数 管板布管区当量直径 π/4t t A D = 1182 mm系数 λ=A A l / 0.51 系 系数 β=na A /l0.3459 数 系数 ∑=+⨯+s 04061..()/Q λ7.717 计 系数(带膨胀节时Q ex 代替Q) λβ/)6.0()1(4.0t Q +++=∑ 11.95 算 管板布管区当量直径与壳体内径之比 ρt t i =D D / 0.9852管板周边不布管区无量纲宽度 k = K (1-ρt )0.06121仅有壳程压力P s 作用下的危险组合工况 (P t = 0)不计温差应力计温差应力换热管与壳程圆筒热膨胀变形差 γ=αt (t t -t 0)-αs (t s -t 0) 0.0 0.0004172 当量压力组合 P P c s =1.0991.099 MPa 有效压力组合 t s s a E P P βγ+∑=8.483 35.89 MPa 基本法兰力矩系数 M M D P m m i a~=43λπ 0.04021 0.009505 管板边缘力矩系数1~~)(M M M M m ∆+=0.04738 0.01667 管板边缘剪力系数 νψ=M ~0.6669 0.2347 管板总弯矩系数 m m m =++121νν 1.662 0.8604 系数G e 1仅用于 m >0时K m G e μ31=0.4847 0.2509 系数G i1 当 m >0时,按K 和m 查图31(a)实线 当 m <0时,按K 和m 查图31（b ）1.1830.1497系数G 1 m > 0 ,G 1=max(,)G G e i 11,m < 0 , G 1=G i 1 1.1830.2509 管板径向应力系数 带膨胀节Q 为Q exσ~r =14112()++νG Q G 0.060740.00954 管板布管区周边 处径向应力系数 σ~'r=3412m K Q G ()()++ν 0.06221 0.02385 管板布管区周边 处剪切应力系数~τp=1412++νQ G0.05134 0.03802壳体法兰力矩系数M M M M ws m f ~~()=-ξ∆1 0.0059070.0007728计算值许用值计算值许用值管板径向应力 σσλμδr r ai P D =⎛⎝ ⎫⎭⎪~2134.1 1.5 []σr t 221.189.083 []σr t 442.2 MPa管板布管区周边处径向应力σλμσδr a r i P D '~'=⎛⎝ ⎫⎭⎪21222-+-⎡⎣⎢⎤⎦⎥k m k m m ()132.21.5 []σr t 221.1207.1 3 []σr t 442.2MPa管板布管区周边剪切应力δτμλτt p a pDP ~= 7.8140.5 []σr t 73.724.491.5 []σr t 221.1MPa壳体法兰应力 σπλδfws a if Y M P D '~'()=4242.46 1.5 []σr t 221.123.5 3 []σr t 442.2 MPa换热管轴向应力σβνt c a P G Q Q G P =--+⎡⎣⎢⎤⎦⎥1224.938[]σt t138.2[]σcr60.12-18.213 []σt t414.6[]σcr60.12 MPa壳程圆筒轴向应力 σλνc s aA A Q G P =++()()1228.13 []φσc t189 88.15 []3φσc t567MPa换热管与管板连接拉脱应力 q =πσdl a t3.175[q] 69.111.73[q]焊接 [q]胀接207.3MPa仅有管程压力P t 作用下的危险组合工况 (P s = 0)不计温差应力计温差应力换热管与壳程圆筒热膨胀变形差 γ=αt (t t -t 0)-αs (t s -t 0)0.00.0004172 当量压力组合 )1(β+-=t c P P-3.994-3.994 MPa 有效压力组合 t t t a E P P βγ+∑-=-35.46 -8.061 MPa 操作情况下法兰力矩系数MM D P p pia ~=43πλ-0.01183 -0.05206 管板边缘力矩系数 M M p ~~=-0.01183 -0.05206 管板边缘剪力系数 νψ=M ~-0.1666 -0.7328 管板总弯矩系数 m m m =++121νν-0.6284 -10.34 系数G e 1仅用于 m >0时G m K e 13=μ 0.1832 3.014 系数G i 1当 m >0时,按K 和m 查图31（a ）实线 当 m <0时,按K 和m 查31（b)0.77737.66系数G 1 m >0, G 1=),(max 11i e G G ; m <0 ,G 1=G i 10.7773 7.66管板径向应力系数 带膨胀节Q 为Q exσ~r =14112()++νG Q G0.019950.06303管板布管区周边 处径向应力系数 σ~'r=3412m K Q G ()()++ν-0.01176-0.06201 管板布管区周边 处剪切应力系数~τp=1412++νQ G 0.02567 0.008228 壳体法兰力矩系数 1~~M M M p ws -=ξ -0.003994-0.01072计算值许用值计算值许用值管板径向应力 σσλμδr r ai P D =⎛⎝ ⎫⎭⎪~2184.1 1.5 []σr t 221.1132.2 3 []σr t 442.2 MPa管板布管区周边处径向应力σλμσδra r i P D '~'=⎛⎝ ⎫⎭⎪2⎥⎥⎦⎤⎢⎢⎣⎡-+-)2(212m m k m k118.41.5m m m =++121νν221.1130.53[]σr t 442.2MPa管板布管区周边剪切应力δτμλτt pa pD P ~=-16.33 0.5 []σr t 73.7 -1.19 1.5 []σr t 221.1 MPa 壳体法兰应力σπλδf ws a i fY M P D '~'()=42 120 1.5 []σr t 221.173.22 3 []σr t 442.2 MPa换热管轴向应力σβνt c a P G Q Q G P =--+⎡⎣⎢⎤⎦⎥12236.04[]σt t138.2[]σcr60.127.7523 []σt t414.6[]σcr60.12 MPa壳 程圆筒轴向应力 σλνc s t aA A P Q G P =+++[()()]1235.18[]φσc t189 89.7 []3φσc t567MPa换热管与管板连接拉脱应力 q =πσdl at23.17[q] 69.14.9843[q]焊接 [q]胀接207.3MPa计算结果 管板名义厚度δn98mm管板校核通过。

常用金属材料的热膨胀系数表YD100STFEGUIDE 的长度计算:线膨胀系数8.3X10(-5 )1.区分Ａ：瞬间热膨胀系数长度△L=(d+1)×π×8.3×10^(-5)×(200-20)所以L=(d+1)×π-1.832.区分Ｂ：平均热膨胀系数槽的内径公差=d×8.3×10^(-5)×(200-20)/1 0;为槽内的多余空1000 18.903.个材料的区分如下表示　1)碳素钢、合金钢(区分1) ・碳素钢 ・ 3/4Ni-1/2Mo-Cr-V ・3/4Ni-1Mo-3/4Cr ・碳・钼钢 ・3/4Ni-1/2Mo-1/3Cr-V ・1Ni-1/2Cr-1/2Mo・ 1/2Ni-1/2Mo-V ・3/4Ni-1/2Cr-Mo-V　2)碳素钢、合金钢(区分2)・碳・硅钢　・ 1/2Cr-1/2Mo ・1Cr-1/5Mo-Si ・1/2Mo ・1Cr-1/5Mo-V ・1Cr-1/2Mo・1Cr-1Mn-1/4Mo ・1Cr-1/5Mo ・1・3/4Cr-1/2Mo-Cu0.15145.15　3)碳素钢、合金钢(区分3) 2.382712.4 ・碳・钼钢 ・ 1・1/4Ni-1/2Mo ・2Cr-1/2Mo ・1/2Cr-1/4Mo-Si ・1・1/4Cr-1/2Mo-Si ・3Cr-1Mo ・1Cr-1/2Mo-V　4)碳素钢、合金钢(区分4) ・Mn-1/2Mo ・Mn-1/2Mo-1/2Ni ・Mn-1/2Mo-1/4Ni ・Mn-1/2Mo-3/4Ni 水泥在1000度以上的热膨胀系数为5.8　5)碳素钢、合金钢(区分5)310S 在800度时热膨胀系数为18.5・1.1/4Ni-1Cr-1/2Mo ・2Ni-3/4Cr-1/4Mo ・3.1/2Ni ・1.3/4Ni-3/4Cr-1/4Mo ・2Ni-3/4Cr-1/2Mo 310S 在1000度时热膨胀系数为19.5・3.1/2Ni-1.3/4Cr-1/2Mo-V ・2Ni-1Cu ・2.1/2Ni ・1Cr-1/2Mo-V6)奥氏体不锈钢SS(区分1) 7)奥氏体不锈钢SS(区分2)8)奥氏体不锈钢SS(区分3)・18Cr-13Ni-3Mo ・18Cr-12Ni-2Mo ・17Cr-4Ni-Cu・18Cr-5Ni-3Mo9)奥氏体不锈钢SS(区分4) 10)奥氏体不锈钢SS(区分5)11)奥氏体不锈钢SS(区分6)・18Cr-8Ni ・18Cr-11Ni ・18Cr-10Ni-Ti・18Cr-10Ni-Cb0.45912)奥氏体不锈钢SS(区分7) 13)奥氏体不锈钢SS(区分8)14)奥氏体不锈钢SS(区分9)0.505・18Cr-9Ni-Mo-W ・22Cr-13Ni-5Mn・25Cr-12Ni・23Cr-12Ni・25Cr-20Ni15)奥氏体不锈钢SS(区分10) 16)奥氏体不锈钢SS(区分11)・(660)26Ni-15Cr-2Ti ・28Ni-19Cr-Cu-Mo17)马氏体不锈钢SS(区分 ・12Cr ・12Cr-1Al ・13Cr ・13Cr-4Ni18)马氏体不锈钢SS(区分2) 19)马氏体不锈钢SS(区分3)・17Cr ・27Cr20)高镍合金(区分1) 21)高镍合金(区分2)22)高镍合金(区分3)・Ni-Cr-Fe(NCF600) ・Ni-Fe-Cr(NCF800,NCF800H)・Ni-Fe-Cr-Mo-Cu(NCF825,GNCF2種及び３23)高镍合金(区分4) 24)高镍合金(区分5)25)高镍合金(区分6)・Ni-Cr-Mo-Cb(NCF625,GNCF1種) ・Ni-Fe-Cr-Mo-Cb(NCF718)・Ni-Cr(NCF750)。

PEX交联聚乙烯。

一种市场上常见的地暖管材，密度30.94g/cm，维卡软化点123，导热系数0.4 W/m.K,热膨胀系数0.00018/k，拉伸屈服强度16Mpa，断裂伸长率>500%，拉伸断裂强度20Mpa，弯曲模量800Mpa。

PPR管PPR管正式名为无规共聚聚丙烯管，是目前家装工程中采用最多的一种供水管道。

PPR管的接口采用热熔技术，管子之间完全融合到了一起，所以一旦安装打压测试通过，绝不会再漏水，可靠度极高。

但这并不是说PPR水管是没有缺陷的水管，耐高温性，耐压性稍差些，长期工作温度不能超过70℃；每段长度有限，且不能弯曲施工，如果管道铺设距离长或者转角处多，在施工中就要用到大量接头；管材便宜但配件价格相对较高。

从综合性能上来讲，PPR管是目前性价比较高的管材，所以成为家装水管改造的首选材料。

市面上销售的PPR管主要有三种颜色，白色绿色和灰色，为什么会有这个区别，经销商的回答是所用原材料PPR粒子以及填充物的不同造成的。

其中白色绿色为材质较好的精品PPR管，灰色则为早期材质略差的普通管。

一般在水电改造中，原有的水管都会更换，家装公司和商家在建议装修者安装P PR管时全部选用热水管，即使是流经冷水的地方也用热水管。

他们的说法是由于热水管的各项技术参数要高于冷水管，且价格相差不大，所以水路改造都用热水管。

另一个事实是即使你想买冷水管市面上也很难买到，因为冷水管仅供应工装市场，不供应家装市场。

管径PPR管的管径可以从16mm到160mm，家装中用到的主要是20mm，25 mm两种（分别俗称4分管、6分管）,其中4分管用到的更多些。

一、什么是PP-R管?PP-R管又叫三型聚丙烯管，采用无规共聚聚丙烯经挤出成为管材，注塑成为管件。

是欧洲90年代初开发应用的新型塑料管道产品。

PP-R是80年代末，采用气相共聚工艺使5%左右PE在PP的分子链中随机地均匀聚合(无规共聚)而成为新一代管道材料。

[精品]各种材料的膨胀系数各种材料的膨胀系数:1.不锈钢:0.00001032.碳素钢 0.00001173.铜 0.000015964.青铜0.000018 5.铸铁 0.000011 6.聚氯乙烯0.00007 8.聚乙烯 0.0001 9.玻璃0.000005 10.PPR 0.15各种材料的熔点:1.铁 15302.钢1300---14003.铜10834.铝6605.锡23250米管材，50度温差时的膨胀量:PEX交联聚乙管 500mmPP聚乙烯管 400mmPB聚丁烯管 375mmPVC聚氯乙烯管 200mmPE-AL-PE铝管 59.50mm铜管 41.25mm镀锌钢管 28.50mm不锈钢管 27.50mm不同管材的线膨涨系数(摘自《化工管工工艺学》成都科技大学出版社87.12第一版) 管道材质线膨涨系数α值管道材质线膨涨系数α值米/米)度毫米/米)度米/米)度毫米/米)度 -6 -6碳素钢 12*100.012 紫铜16.4*10 0.0164 -6-6铸钢 11.4*10 0.0114 黄铜 18.4*10 0.0184 -6-6中铬钢11.4*10 0.0114 铝 24*10 0.024 -6-6不锈钢 10.3*10 0.0103 聚氯乙烯 80*10 0.08 -6-6镍钢 13.1*10 0.0131 氯乙烯 10*10 0.01 -6-6奥氏体钢 17*10 0.017 玻璃 5*10 0.005管道总热膨胀量=管材线膨涨系数*管段总长*(工作温度-安装时温度)附:饱和水蒸汽物理参数绝对压力饱和温蒸汽比容蒸汽重度含热量J/kg 汽化热332度? m/kg kg/ mJ/kg MPa kgf/cm 水蒸汽 0.00981 0.1 45.45 14.95 0.0669 0.01961 0.2 59.67 7.795 0.1283 0.02942 0.3 68.68 5.328 0.1877 0.03923 0.4 75.42 4.0690.2458 0.04903 0.5 80.86 3.301 0.3029 0.09807 1 99.09 1.725 0.57970.14710 1.5 110.79 1.180 0.8472 0.19613 2.0 119.62 0.9016 1.109 0.245172.5 126.79 0.7318 1.367 0.294203.0 132.88 0.6166 1.622 2164.2 0.343233.5 138.19 0.5338 1.873 581.55 2731.5 2149.9 0.392274.0 142.92 0.4706 2.125 601.22 2735.7 2134.4 0.44130 4.5 147.20 0.4213 2.373 619.65 2741.1 2121.5 0.49033 5.0 151.11 0.3816 2.621 636.81 2745.7 2108.90.55840 6.0 158.08 0.3213 3.112 666.95 2754.1 2087.1 0.68647 7.0 164.17 0.2778 3.600 693.33 2760.8 2067.4 0.78453 8.0 169.61 0.2448 4.085 717.20 2766.6 2049.4 0.88260 9.0 174.53 0.2189 4.568 738.55 2771.7 2033.1 0.98067 10.0 179.04 0.1981 5.049 758.64 2775.8 2017.2 1.07872 11.0 183.20 0.1808 5.530 777.07 2779.6 2002.5 1.17680 12.0 187.08 0.1664 6.010 794.24 2783.0 1988.7 1.27486 13.0 190.71 0.1541 6.488 810.15 2785.9 1975.8 1.37293 14.0 194.13 0.1435 6.967 825.22 2788.4 1963.21.47100 15.0 197.36 0.1343 7.446 839.87 2790.9 1951.0刍议实际利率法在债券筹资业务核算中的运用【摘要】按各期应付债券总账余额和实际利率确定应承担的债券利息费用按票面利率确定各期应付债券总面值的应付利息各期承担债券的利息费用与应付利息的差额形成了应摊销的债券溢折价额【关键词】确定实际利率,债券利息费,摊销溢折价,账务处理企业在发行长期债券筹资业务中产生的溢折价应当在到期前的各期间内按照实际利率分摊实际利率法核算应付债券的利息费用要求企业按照各期应付债券的负债总额和债券实际利率确定各期承担的债券利息费用采用实际利率确定各期承担的利息费用能更合理体现各期应付债券的负债资金应承担利息费用的配比性要求2006年财政部发布的《会计准则第22号,金融工具确认和计量》第十四条3规定企业应当采用实际利率法确认各期应负担金融负债的利息费用从而分摊债券的溢折价笔者认为宜从以下方面把握实际利率法在核算长期债券筹资业务中的运用方法即长期债券筹资业务核算的初始计量、确认各期应承担债券利息费用的后续计量以及在应付债券转换处置业务中的运用一、实际利率法在长期债券筹资业务初始计量中的运用企业发行的长期债券也可以从多个角度分类比如按照付息方式可分为到期一次性还本付息和分期付息的债券,按照是否承诺未来转化为股票分为可转换债券和不可转换为股票的还本付息债券,按照发行价格方式可以划分为溢价、折价或平价方式发行的债券,按照计息方式分为单利法计息和复利法计息的债券等无论属于哪支类型的债券采用实际利率法核算债券的筹资业务都需要在“应付债券”总账下专设“面值”、“应计利息”、“利息调整”明细账对于按期付息的债券应当专设“应付利息”总账核算结算形成的未付利息额发行债券取得了筹资额的会计处4理为借银行存款,实收总额,贷应付债券,面值,利息调整举例说明如下假设光明公司在2007年1月1日经批准委托代理商在证券市场发行了5年期面值100元/张票面年利率9%到期一次性还本付息的债券100000张即总面值1000万元发行当日起开始按照单利法计息确定的发行价格为102元/张发行取得资金用于增补生产经营资金发行期间7天冻结全部申购资金所取得利息收入10万元承担的发行费用4万元已经签发了支票支付给代理商发行后直接在市场上市交易光明公司在发行期已经全部销售了债券并取得了筹资款发行债券手续费从发行债券取得资金和冻结申购资金取得利息的存款账户中支付在2007年初发行债券取得资金的会计处理为借银行存款10260000贷应付债券-面值100000005-利息调整260000二、实际利率法在核算各期应承担债券利息费用中的运用实际利率法在核算企业长期债券筹资业务中运用的核心内容是对债券利息费用的核算笔者认为应特别重视把握以下要点第一确定应付债券筹资额的实际利率发行债券的筹资额应当等价于未来支付债券利息和偿还债券本金的总现值从而计算确定其中的折现率即通过下列关系式解方程确定实际利率债券的发行价,未来各期支付债券利息额的总折现值，到期偿还债券本金额的折现值第二按照实际利率和应付债券结余额确定各期承6担的债券利息费用某年应确认的债券利息费用,应付债券额&#215;实际年利率第三确定各期应付债券利息与承担债券利息费用额之间的差额企业需按持有债券的面值及票面利率确定应付的债券利息,这反映了债券发行企业与债券购买者之间的利息结算关系,按应付债券额及实际利率水平确定当期应承担的债券利息这反映了企业形成的利息费用额,各期应付债券利息与债券利息费用额之间的差额形成为债券溢价或折价的摊销额第四编制相应业务的会计分录借财务费用或在建工程(应付债券余额&#215;实际利率)应付债券,利息调整,差额,贷应付债券,应计利息,面值&#215;票面利率,注对于符合资本化条件的借款费用应当形成在建7工程,对于分期付息的债券应当计入到“应付利息”总账中在上述举例条件中,光明公司各期应承担债券利息费用的会计处理方法如下一是计算光明公司在2007年1月1日发行该债券筹资的实际年利率i注如果债券发行的费用大于债券发行期间冻结申购资金的利息收入额规定该差额形成财务费用或在建工程等账户在计算实际利率时不需要考虑,但本题中的债券发行费用小于债券发行期间冻结申购资金得到的利息该差额作为债券发行的溢价并入应付债券账户核算二是确定各期应承担的利息和应支付的利息、转回的债券数额、债券总账余额等项目额2007年末结计当年形成的应付债券利息=债券总面值&#215;票面年利率=10000000&#215;9%=90000082007年末确认当年应承担的债券利息费用额=该年初应付债券总账余额&#215;实际利率=10260000&#215;7.163%=734923.802007年应摊销转回债券溢价=应付利息-承担的债券利息费=900000-734923.8=165076.2元2007年末应付债券总账余额=年初总账余额+当年应付利息-当年摊销溢价转回的债券数额=10260000+900000-165076.2=10994923.8依次类推计算2008年后各年应付债券的利息下表反映各项目数额的计算过程和结果三是承担债券利息费用的会计处理2007年末结计利息和摊销债券溢价业务的会计分录借财务费用734923.80=10260000&#215;7.163%9应付债券-利息调整165076.2=900000-734923.8贷应付债券-应计利息900000=10000000&#215;9%2008年末结计利息和摊销债券溢价业务的会计分录借财务费用787566.39=10994923.8&#215;7.163%应付债券-利息调整112433.61=900000-787566.39贷应付债券-应计利息900000=10000000&#215;9%2009年末结计利息和摊销债券溢价业务的会计分录借财务费用843979.77=11782490.19&#215;7.163%应付债券-利息调整56020.23=900000-843979.77贷应付债券-应计利息900000=10000000&#215;9%102010年末结计利息和摊销债券溢价业务的会计分录借财务费用904434.04=12626469.96&#215;7.163%贷应付债券-应计利息900000=10000000&#215;9%应付债券-利息调整4434.04=900000-904434.04,表示形成财务费用的利息大于应付利息,2011年末结计利息和摊销债券溢价业务的会计分录借财务费用969096=14500000&#215;7.163%贷应付债券-应计利息900000=10000000&#215;9%应付债券-利息调整69096=900000-969096,表示形成财务费用的利息大于应付利息,2011年末利息调整明细账余额=260000-165076.211-112433.61-56020.23+4434.04+69096=02011年末应计利息明细账余额=900000&#215;5=4500000元2011年末应付债券总账余额=1000万元+450万元+0=1450万元2011年末应付债券到期还本付息业务的会计处理借应付债券-面值10000000-应计利息4500000贷银行存款14500000三、实际利率法在可转换债券业务核算中的运用12笔者认为应用实际利率法核算可转换债券业务应着重把握两个要点一是需要计算发行债券的实际收款额与债券按照发行当时市场利率确定现值的差额,该差额形成资本公积,再计算债券面值与债券现值,即公允价,之间的差额该差额形成利息调整,二是在条件具备时将可转换债券转换为股票从而解除债务但一般债券是在到期日偿还债券本息后解除了债务在转换股票之前各期间的账务处理方法与一般债券相同见下列核算案例假设前进公司在2007年1月1日经过批准发行了总面值1000万元票面年利率6%5年期按年付息每年12月31日付息发行时的市场年利率9%扣除发行费用后实际收到发行价款900万元发行2年后可以转换股票按照每10元债券转换1股股票股票面值为1元/股设在可转换股票日可转换债券的持有者都行权办理了转换股票手续第一2007年初发行可转换债券需计算有关项目数额和编制的会计分录方法为13___?_____________________?__________________?_债券面值1000万元债券现值,公允价,883.4万元发行价900万可转换债券的现值,即公允价,=到期前未来各年利息额的现值+到期债还本金的现值=1000万&#215;6%&#215;5年及9%年利率的年金现值系数+1000万&#215;5年及9%的复利现值系数=60万&#215;3.89+1000万&#215;0.65=233.4+650=883.4万元发行可转换债券形成的折价,利息调整账户额,=面值-现值,公允价,=1000-883.4=116.6发行债券实际收款与债券现值,公允价,之间的差额=900-883.4=16.6万元借银行存款9000000应付债券-可转换债券,利息调整,1166000贷应付债券-可转换债券,面值,1000000014资本公积-其他资本公积166000注?以发行可转换债券当时的市场利率作为计算债券现值的实际利率,?实际收取可转换债券的发行价总额与计算的债券现值之间的差额形成资本公积构成净资产,?如果不是发行可转换债券发行债券取得价款与债券面值之间的差额全都在“应付债券-利息调整”账户核算不必分离出形成资本公积的差额和形成“利息调整”明细账户的差额第二2007年12月31日确认本期间应承担的债券利息费用借财务费用795060=,1000-116.6,万元&#215;9%=883.4万元&#215;9%贷应付债券-可转换债券,应计利息,600000=1000万元&#215;6%-可转换债券,利息调整,195060=79.506万元-60万元15第三2008年12月31日确认本期间应承担的债券利息费用借财务费用866615.4=,1000-116.6+60+19.506,万元&#215;9%贷应付债券-可转换债券,应计利息,600000=1000万元&#215;6%-可转换债券,利息调整,266615.4=86.66154万元-60万元第四2009年1月1日债券转换为股票的业务核算方法转换股票前账面结余的利息调整额,116.6-19.506-26.66154,70.43246万元转换股票前形成的应计利息结余额,60，60,120万元16债券转换的股份数=该债券的总账余额/10=(1000+120-70.43246)/10=104.956754万股=1049567.54股(不足1股的部分付现金结算,0.54股的债券额5.4元)借应付债券-可转换债券(面值)10000000-可转换债券(应计利息)1200000资本公积-其他资本公积166000贷应付债券-可转换债券(利息调整)704324.6股本1049567=104.9567万股&#215;1元/股资本公积-资本溢价9612103库存现金5.40可转换债券转换成为股票之后企业在该债券上的偿债义务和风险才解除企业将按照接受股权投资的实收资本业务对其进行后续核算17【参考文献】1财政部会计资格评价中心编写.中级会计实务.经济科学出版社2007年1月.2《企业会计准则第22号,金融工具确认和计量》2006年2月15日财政部颁布.2007年1月1日起施行.3《企业会计准则,应用指南,2006,》2006年10月30日财政部颁布.自2007年1月1日起施行.1819。

UDC中华人民共和国国家标准P GB 50316——2000工业金属管道设计规范Design code for industrial metallic piping2000-09-26 发布2001-01-01 实施国家质量技术监督局联合发布中华人民共和国建设部中华人民共和国国家标准工业金属管道设计规范Design code for industrial metallic pipingGB 50316——2000主编部门：中华人民共和国原化学工业部批注部门：中华人民共和国建设部施行日期：2001年1月1日中国计划出版社2000 北京关于发布国家标准《工业金属管道设计规范》的通知建标[2000]199号根据国家计委《一九九一年工程建设国家标准制订、修订计划》（计综合[1991]290号）的要求，由原化学工业部会同有关部门共同制订的《工业金属管道设计规范》经有关部门会审，批准为强制性国家标准，编号为GB 50316——2000，自2001年1月1日起施行。

本规范由国家石油和化学工业局负责管理，中国寰球化学工程公司负责具体解释工作，建设部标准定额研究所组织中国计划出版社出版发行。

中华人民共和国建设部二000年九月二十六日目次1 总则 (7)2 术语和符号 (8)2.1 术语 (8)2.2 符号 (10)3 设计条件和设计基准 (18)3.1 设计条件 (18)3.2 设计基准 (19)4 材料 (26)4.1 一般规定 (26)4.2 金属材料的使用温度 (26)4.3 金属材料的低温韧性试验要求 (26)4.4 材料的使用要求 (28)5 管道组成件的选用 (30)5.1 一般规定 (30)5.2 管子 (30)5.3 弯管及斜接弯管 (30)5.4 管件及支管连接 (30)5.5 阀门 (33)5.6 法兰 (34)5.7 垫片 (34)5.8 紧固件 (34)5.9 管道组成件连接结构选用要求 (35)5.10 管道特殊件 (36)5.11 非金属衬里的管道组成件 (36)6 金属管道组成件耐压强度计算 (37)6.1 一般规定 (37)6.2 直管 (37)6.3 斜接弯管 (38)6.4 支管连接的补强 (40)6.5 非标准异径管 (46)6.6 平盖 (49)6.7 特殊法兰和盲板 (50)7 管径确定及压力损失计算 (52)7.1 管径的确定 (52)7.2 单相流管道压力损失 (52)7.3 气液两相流管道压力损失 (54)8 管道的布置 (55)8.1 地上管道 (55)8.2 沟内管道 (57)8.3 埋地管道 (58)9 金属管道的膨胀和柔性 (59)9.1 一般规定 (59)9.2 管道柔性计算的范围及方法 (59)9.3 管道柔性计算的基本要求 (59)9.4 管道的位移应力 (59)9.5 管道对设备或端点的作用力 (62)9.6 改善管道柔性的措施 (64)10 管道支吊架 (65)10.1 一般规定 (65)10.2 支吊架的设置及最大间距 (65)10.3 支吊架荷载 (65)10.4 材料和许用应力 (66)10.5 支吊架结构设计及选用 (66)11设计对组成件制造、管道施工及检验的要求 (68)11.1 一般规定 (68)11.2 金属的焊接 (68)11.3 金属的热处理 (68)11.4 检验 (68)11.5 试压 (68)11.6 其他要求 (69)12隔热、隔声、消声及防腐 (70)12.1 隔热 (70)12.2 隔热和消声 (70)12.3 防腐及涂漆 (70)13输送A1类和A2类流体管道的补充规定 (72)13.1 A1类流体管道的补充规定 (72)13.2 A2类流体管道的补充规定 (73)14 管道系统的安全规定 (74)14.1 一般规定 (74)14.2 超压保护 (74)14.3 阀门 (74)14.4 盲板 (74)14.5 排放 (74)14.6 其他要求 (75)附录A 金属管道材料的许用应力附录B 金属材料物理性质附录C 非金属衬里材料的使用温度范围附录D 钢管及钢制管件厚度的规定附录E 柔性系数和应力增大系数附录F 室外地下管道与铁路、道路及建筑物间的距离附录G 管道热处理的规定附录H 管道的焊接结构附录J 管道的无损检测附录K 本规范用词说明附加说明附：条文说明1 总则1.0.1.为了提高工业金属管道工程的设计水平，保证设计质量，制订本规范。