22邱俊杰(11021172)高压物性

文章编号:1002-3119(2005)03-0057-04高压加氢环烷基橡胶油高温下性质变化研究韩生1,程型国2,马书杰3,任天辉1(1.上海交通大学化学化工学院,上海200240;2.中国石油兰州润滑油研究开发中心,甘肃兰州730060;3.中国石油克拉玛依润滑油厂研究所,新疆克拉玛依934003)摘要:以新疆克拉玛依高压加氢环烷基橡胶油K N4010为原料,利用紫外分光光度计、折射指数测定仪、元素分析、薄层色谱和气相色谱-质谱联用等仪器系统地研究了橡胶油在高温下所发生的物理性质(如透光率、色度、酸值、分子量、粘度、密度、折光率等)和化学组成(如元素含量、族组成、烃组成等)的变化。

研究结果表明,在高温下橡胶油透光率的变化可较好地评价其颜色安定性,且多环芳香烃在高温下的氧化可能是造成其颜色安定性差的主要原因。

关键词:橡胶油;性质变化;颜色安定性;高压加氢中图分类号:T E622.5 文献标识码:A前言橡胶油是合成橡胶和橡胶制品行业的重要原材料之一,是橡胶填充油和橡胶加工油的总称,是橡胶加工中的重要助剂。

中国石油克拉玛依润滑油厂生产的高压加氢环烷基橡胶油产品性能优良,已达到世界先进水准,具有许多优良的特性如优异的耐黄变性能、无色、无味、低温性能优良与橡胶的相容性好,可大比例地充入橡胶中,应用面广,质量可靠等,但随着产品大量投放市场,部分合成橡胶生产厂家及其下游的橡胶制品生产厂家反馈回来一个共同的问题:高压加氢环烷基橡胶油KN4010在高温(150 )和日光照射下颜色安定性差,易产生黄变现象,其充油胶制品也易发生黄变,严重影响了高档纯白色SBS充油胶及其制品新品种的生产。

迫切需要我们找出其光、热条件下颜色安定性差的原因并解决问题从而提高产品的附加值和竞争力。

对于加氢油的光稳定性,目前国内外已经已经开展了大量的研究工作[1~6],相比之下,由于热稳定性问题不如光稳定性问题那么严重,其研究报道较少。

实验采用了多种分析方法系统地研究了高压加氢环烷基橡胶油在高温下其物理性质和化学组成发生的一系列变化。

浆氢在水平圆管内流动的数值模拟
张鹏;石新杰
【期刊名称】《化工学报》
【年(卷),期】2014(065)0z2
【摘要】利用三维欧拉-欧拉模型对浆氢在水平圆管中的流动特性进行了数值模拟研究,通过数值计算确定了合适的颗粒-颗粒碰撞恢复系数、颗粒-壁面碰撞系数等相关参数,并将数值模拟的压降结果与文献中实验数据进行了对比.利用两相模型对固相体积分数分别为10％、20％、30％,流速分别为1 m·s-1、2 m·s-1、3 m·s-1,管道直径分别为10 mm、16.6 mm、23 mm下的浆氢流动特性进行了模拟,得到了浆氢的固相体积分数在管道截面上的分布,发现在较低流速、较低固相平均体积分数和较大管道直径的情况下固相颗粒的体积分数分布不均匀性更大.
【总页数】7页(P38-44)
【作者】张鹏;石新杰
【作者单位】上海交通大学制冷与低温研究所,上海200240;上海交通大学制冷与低温研究所,上海200240
【正文语种】中文
【中图分类】TQ028.5
【相关文献】
1.水平突变管内流动形态的数值模拟 [J], 邱耀德;罗彬文;彭高
2.预制装配式剪力墙水平接缝采用锚杆套筒浆锚连接抗震性能的数值模拟 [J], 赵
帅领;方有珍
3.水平圆管内浆氢的流动与传热特性数值模拟 [J], 雷刚;马非;张鹏
4.水平接缝新型套筒浆锚连接预制钢筋混凝土剪力墙抗震性能的数值模拟 [J], 杨翎粲;赵宏康;方有珍;糜诚杰
5.水平管内流动蒸发数值模拟及可视化研究 [J], 吴晓敏;莫少嘉;李辉;吴越;王维城因版权原因，仅展示原文概要，查看原文内容请购买。

聚丙烯1102K牌号与同类产品物性对比研究作者：李晓亮来源：《科学与信息化》2019年第32期摘要聚丙烯是一种由丙烯聚合反应生成的热塑性塑料，同时它具有较高的耐冲击性，机械性质强韧，抗多种有机溶剂和酸碱腐蚀，在工业界有广泛的应用，是一种常见的高分子材料。

本文通过1102K牌号聚丙烯与同类产品物性对比为聚丙烯生产提供优化产品性能的有力依据。

关键词聚丙烯;熔融指数;等规度;灰分;黄色指数;硬度;热变形温度引言聚丙烯是一种性能优良的热塑性合成树脂，具有无毒、无味、密度低、刚性好、抗冲击和抗挠曲、耐化学腐蚀等特点，可加工成编制制品、注塑制品、薄膜、管材等，广泛应用于包装、汽车、家电、建材、日用品等领域。

中国是世界上聚丙烯产能最大的国家，同时也是最大的消费市场，随着新建聚丙烯装置的不断增多，聚丙烯市场的竞争力必定越来越大[1]。

通过研究Novolen气相法聚丙烯产品1102K与国内外同类产品物性之间的差异，为生产厂降低成本，优化产品性能提供有力依据。

本文主要对聚丙烯同类别均聚拉丝料Novolen气相法1102K、Basell环管法T30S、日本三井Hypol法F401进行物性对比。

1 1102K与同类产品物性对比研究1.1 熔融指数三个样品进行熔体质量流动速率测试，测定结果见表1。

由表1可知，在相同的测试条件下，三个样品的熔体质量流动速率从大到小依次为F401>T30S>1102K，该结果粗略地反映了三个样品的黏度大小顺序为：F401<T30S<1102K，分子量大小顺序：F401<T30S<1102K，流动速率、加工难易程度大小顺序：F401>T30S>1102K。

1.2 等规度将一定量的样品放在索氏萃取器中，用沸腾的正庚烷萃取，不溶于正庚烷的质量分数即为等规度。

等规度是表征其分子链规整性的重要参数之一，一般来说，在相同的结晶条件下，等规度越高，分子排列越规整，PP的结晶能力越强，结晶速率越快，结晶度、熔点越高，刚性、硬度及耐热变形更好。

作者简介:姜思远(１９９１ )ꎬ男ꎬ助理工程师ꎬ主要从事石油化工和煤化工的技术工作ꎻｊｉａｎｇｔａｏｐｙ＠１２６.ｃｏｍ甲醇制烯烃装置水洗塔压差升高的原因及解决方法姜思远(宁波富德能源有限公司ꎬ浙江宁波㊀３１５２０４)㊀㊀摘㊀要:根据甲醇制烯烃装置的实际运行情况ꎬ从水洗塔压力㊁反应气多甲基苯㊁反应气流量和温度等方面分析了甲醇制烯烃装置水洗塔压差的影响因素ꎬ找出了解决水洗塔压差过高的方法ꎮ结果表明:使用二甲苯或防堵塞药剂(如水洗塔阻垢分散剂)是有效降低水洗塔压差的途径ꎮ㊀㊀关键词:甲醇制烯烃ꎻ水洗塔ꎻ压差ꎻ二甲苯ꎻ阻垢分散剂㊀㊀中图分类号:ＴＱ２２３.１２＋１㊀㊀㊀㊀㊀文献标识码:Ｂ㊀㊀㊀㊀㊀文章编号:２０９６￣３５４８(２０１９)１２￣００２２￣０４㊀㊀宁波富德能源有限公司１８０万ｔ/ａ甲醇制烯烃项目于２０１３年１月投料试车成功后ꎬ甲醇制烯烃装置水洗塔压差偏高ꎬ影响装置的稳定运行ꎮ笔者根据甲醇制烯烃装置的实际运行情况ꎬ分析了水洗塔压差偏高的原因ꎬ提出了水洗塔压差高的处理方法ꎬ为甲醇制烯烃装置的稳定运行提供帮助ꎮ１㊀甲醇制烯烃装置急冷水洗系统的工作原理㊀㊀甲醇制烯烃装置的流程见图１ꎮ图１㊀甲醇制烯烃装置流程㊀㊀甲醇制烯烃装置水洗系统流程见图２ꎮ急冷水洗系统的主要作用是将产生的反应气体进行冷却ꎬ利用急冷洗涤反应气中携带的催化剂细粉ꎬ通过水洗分离反应气中的大部分水ꎮ经过急冷后的反应气经急冷塔顶进入水洗塔下部ꎬ水洗塔内设有塔盘ꎬ塔底有隔油设施ꎮ在水洗塔内反应气与水洗水自下而上逆流接触ꎬ使反应气的温度降低ꎮ水洗水经水洗塔底泵一部分至烯烃分离装置进行换热ꎬ换热后经水洗水干式空冷器和水洗水冷却器冷却后进入水洗塔上部㊁中部塔盘ꎻ另一部分经过水洗水过滤器ꎬ过滤除去水洗水中携带的催化剂后ꎬ进入沉降罐[１]ꎮ图２㊀甲醇制烯烃装置水洗系统流程２㊀影响甲醇制烯烃装置水洗塔压差的因素㊀㊀甲醇制烯烃装置水洗塔的压差正常为(１８ʃ３)ｋＰａꎬ水洗塔压差对水洗的效果起着重要的作用ꎬ影响水洗塔压差的因素比较多ꎮ水洗塔压差过高ꎬ将会造成水洗塔液泛ꎻ同时ꎬ在高负荷下也会造成甲醇制烯烃反应器压力升高ꎬ影响甲醇制烯烃反应器的正常运行ꎮ２.１㊀水洗塔压力正常工况下ꎬ水洗塔压力可以通过烯烃分离装置反应气压缩机的转速进行调整ꎮ通过提高反应气压缩机转速可以降低水洗塔压力ꎬ降低反应气压缩机转速ꎬ提高水洗塔压力ꎮ由图１可以看出水洗塔压力的变化会造成急冷塔压力同样发生变化ꎬ急冷塔压力变化又会影响甲醇制烯烃反应器的压力ꎮ反应器压力变化会造成催化剂细粉进入水洗塔ꎬ水洗塔压差会升高ꎮ为保证水洗塔压差稳定不至于过高或过低ꎬ需要烯烃分离装置反应气压缩机的转速稳定ꎮ２.２㊀反应气流量反应气流量是影响水洗塔压差的重要因素ꎮ甲醇制烯烃反应器在高负荷下反应气流量增大ꎬ携带的催化剂细粉多ꎬ催化剂细粉进入水洗塔后会在水洗塔塔板沉积造成其压差升高ꎮ甲醇制烯烃反应器在低负荷下反应气流量降低ꎬ低反应气流量下水洗塔负荷低㊁水洗水流量低ꎬ从而水洗塔的压差低ꎮ甲醇制烯烃装置在实际生产中ꎬ可以通过控制其负荷ꎬ把反应气流量维持到一定的程度ꎻ甲醇进料质量流量满负荷为２２５ｔ/ｈꎬ通常甲醇进料质量流量控制在２１０~２４０ｔ/ｈ水洗塔的压差不会过高或过低ꎮ２.３㊀反应气温度反应气温度同样影响着水洗塔的压差ꎮ反应气温度升高会造成急冷塔顶㊁塔底温度升高和塔顶气体量增大ꎬ气体量大带出的催化剂细粉也会增多ꎻ携带催化剂细粉的反应气从急冷塔顶进入水洗塔ꎬ从而造成水洗塔的压差升高ꎮ反应气温度降低会造成急冷塔顶㊁塔底温度降低和塔顶气体量降低ꎬ塔顶气体量降低带出的催化剂细粉也会减少ꎻ低催化剂细粉含量的反应气从急冷塔顶进入水洗塔ꎬ水洗塔会在低压差下运行ꎮ通常在实际生产中ꎬ可以通过调节甲醇制烯烃装置的负荷和反应器内取热器的取热量来调节反应气的温度ꎬ从而控制水洗塔的温度ꎻ甲醇制烯烃装置的反应温度控制在４７０~４９０ħꎮ２.４㊀环境温度外界的环境温度同样对水洗塔压差的变化有一定的影响ꎮ以２０１８年１０月６日为例ꎬ昼夜温差的变化会使水洗塔的压差有ʃ０.２ｋＰａ的波动ꎮ水洗塔压差随昼夜温差的变化情况见图３ꎮ图３㊀水洗塔压差随环境温度的变化情况㊀㊀从图３可以看出:夜晚随着温度的降低ꎬ压差随之降低ꎮ环境温度的变化会造成反应气温度发生变化ꎬ从而引起水洗塔压差变化ꎮ２.５㊀反应气中多甲基苯甲醇在甲醇制烯烃反应器中发生反应ꎬ采用Ｄ￣８０３催化剂ꎬ该催化剂是以ＳＡＰＯ￣３４分子筛[２]为基础研发出来的ꎮ反应主要产物为甲烷㊁乙烯㊁丙烯㊁混合碳四和混合碳五等ꎻ同时ꎬ反应产物中也含有副产物多甲基苯[３]ꎬ多甲基苯的熔点和密度见表１ꎮ表１㊀多甲基苯的熔点、沸点和密度序号甲基苯名称熔点/ħ沸点/ħ密度/(ｇ ｍｌ－１)１甲苯－９５.０１１０.６０.８６６０２邻二甲苯－２５.２１４４.６０.８６１１３间二甲苯－４７.９１３９.１０.８６１１４对二甲苯１３.３１３８.４０.８６１１５均三甲苯－４５.０１６４.７０.８６４０６１ꎬ２ꎬ４￣三甲苯－４４.０１６８.００.８７６９７１ꎬ２ꎬ４ꎬ５￣四甲基苯７６.０~８２.０１９６.０~１９７.００.８３８０８五甲基苯４９.０~５１.０２３１.００.９１７０９六甲基苯１６５.０２６４.０１.０６３０㊀㊀甲醇制烯烃反应过程中生成的多甲基苯随反应气进入分离系统ꎬ多甲基苯中的三甲基苯㊁四甲基苯㊁五甲基苯黏度大且流动性差ꎬ多甲基苯易在水洗塔中与反应气中携带的催化剂混合在一起沉积在塔盘上ꎮ催化剂细粉和多甲基苯混合物在水洗塔塔盘的沉积对其压差的影响见图４ꎮ图４㊀２０１７年水洗塔压差变化㊀㊀从图４可以看出水洗塔的压差逐渐升高ꎮ水洗塔压差升高的原因是催化剂细粉和多甲基苯混合物在水洗塔塔盘的沉积堵塞了气体的流通通道ꎮ３㊀处理方法催化剂细粉和多甲基苯混合物在水洗塔塔盘的沉积是造成其塔盘堵塞的主要原因ꎮ水洗塔经过长周期使用后ꎬ可能会出现塔盘堵塞的现象ꎮ塔盘出现堵塞会使水洗塔的压差增大ꎮ根据相似相溶原理和有机化合物易溶于有机物这一特性ꎬ选择甲基苯类有机物作为溶剂ꎬ其中二甲基苯的黏度为０.７５ｍＰａ ｓꎬ根据其流动性应适合做黏度更大的多甲基苯的溶剂ꎬ用二甲基苯溶解水洗塔塔盘催化剂细粉与多甲基苯混合物的沉积物ꎮ㊀㊀在实际生产中ꎬ通过向水洗塔中定期添加二甲苯可以有效改善水洗塔塔盘堵塞的问题ꎬ降低水洗塔的压差ꎮ为了更加环保高效地改善水洗塔塔盘的堵塞情况ꎬ可以使用水洗塔阻垢分散剂部分代替有毒性的二甲苯ꎬ使溶解多甲基苯后沉积在水洗塔塔板上的催化剂细粉分散到洗涤水中[４]ꎮ水洗塔阻垢分散剂可以更有效地改善水洗塔结垢堵塞的情况ꎬ其原理是乳化水洗水中存在的油滴ꎬ降低其结垢趋势ꎮ图５为水洗塔加入阻垢分散剂前后压差的变化情况ꎮ图５㊀２０１７年９月１日水洗塔加入阻垢分散剂前后压差的变化情况㊀㊀从图５可以看出:向水洗塔塔盘中加入阻垢分散剂以后ꎬ压差过高的情况可以得到明显改善ꎮ２０１７年９月１日０６:００:００开始添加阻垢分散剂以后ꎬ在１２ｈ内ꎬ水洗塔的压差出现明显下降ꎬ随后逐渐趋于稳定ꎮ图６是水洗塔加入二甲苯和阻垢分散剂前后压差的变化情况ꎮ从图６可以看出:以二甲苯为溶剂ꎬ结合水洗塔阻垢分散剂的使用ꎬ使水洗塔的压差控制在了２２ｋＰａ以内ꎬ保证了甲醇制烯烃装置的高负荷稳定运行ꎮ图６㊀水洗塔加入二甲苯和阻垢分散剂前后压差的变化情况４㊀结语甲醇制烯烃装置水洗塔的压差受水洗塔的压力㊁反应气的流量㊁反应气的温度㊁环境温度和反应气中多甲基苯影响ꎮ通过控制水洗塔的压力㊁反应气的温度和甲醇进料量可以控制正常生产时水洗塔的压差ꎮ由多甲基苯和催化剂细粉引起的水洗塔塔盘堵塞是造成水洗塔压差升高的主要原因ꎬ通过向水洗塔中定期添加二甲苯或防堵塞药剂(如水洗塔阻垢分散剂)可以有效降低水洗塔的压差ꎬ从而保证甲醇制烯烃装置安全㊁稳定㊁长周期㊁满负荷运行ꎮ参考文献[１]㊀刘中民ꎬ刘昱ꎬ田鹏ꎬ等.甲醇制烯烃[Ｍ].北京:科学出版社ꎬ２０１５:２７￣３０.[２]㊀ＬＩＡＮＧＪꎬＬＩＨＹꎬＺＨＡＯＳꎬｅｔａｌ.ＣｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃｓａｎｄｐｅｒｆｏｒｍａｎｃｅｏｆＳＡＰＯ￣３４ｃａｔａｌｙｓｔｆｏｒｍｅｔｈａｎｏｌ￣ｔｏ￣ｏｌｅｆｉｎｃｏｎｖｅｒｓｉｏｎ[Ｊ].ＡｐｐｌｉｅｄＣａｔａｌｙｓｉｓꎬ１９９０ꎬ６４:３１￣４０.[３]㊀ＤＡＨＬＩＭꎬＫＯＬＢＯＥＳ.ＯｎｔｈｅｒｅａｃｔｉｏｎｍｅｃｈａｎｉｓｍｆｏｒｈｙｄｒｏｃａｒｂｏｎｆｏｒｍａｔｉｏｎｆｒｏｍｍｅｔｈａｎｏｌｏｖｅｒＳＡＰＯ￣３４:Ⅰ.Ｉｓｏｔｏｐｉｃｌａｂｅｌｉｎｇｓｔｕｄｉｅｓｏｆｔｈｅｃｏ￣ｒｅａｃｔｉｏｎｏｆｅｔｈａｎｅａｎｄｍｅｔｈａｎｏｌ[Ｊ].ＪｏｕｒｎａｌｏｆＣａｔａｌｙｓｉｓꎬ１９９４ꎬ１４９(２):４５８￣４６４.[４]㊀宁英辉ꎬ兰杰.６００ｋｔ/ａ甲醇制烯烃工业装置水洗塔压差高的原因分析及处理措施[Ｊ].中氮肥ꎬ２０１８(３):４３￣４７.(收稿日期㊀２０１８￣１２￣２６)。

JESD22标准目录以下是JESD22标准列表，其中包括标准编号、现行版本、标准状态和标准项目。

标准编号：A100现行版本：D Jul 2013标准状态：现行标准项目：循环温湿度偏置寿命标准编号：A101现行版本：C Mar 2009标准状态：现行标准项目：稳态温湿度偏置寿命标准编号：A102现行版本：D Nov 2010标准状态：现行标准项目：加速水汽抵抗性-无偏置高压蒸煮标准编号：A103现行版本：D Dec 2010 标准状态：现行标准项目：高温贮存寿命标准编号：A104现行版本：D Mar 2009 标准状态：现行标准项目：温度循环标准编号：A105现行版本：C Jan 2004标准状态：现行标准项目：上电温循标准编号：A106现行版本：B Jun 2004标准状态：现行标准项目：热冲击标准编号：A107现行版本：C Apr 2013标准状态：现行标准项目：盐雾标准编号：A108现行版本：D Nov 2010标准状态：现行标准项目：温度，偏置电压，以及工作寿命标准编号：A109现行版本：B Nov 2011标准状态：现行，指向军标标准项目：密封标准编号：A110现行版本：D Nov 2010标准状态：现行标准项目：高加速温湿度应力试验（HAST）（有偏置电压未饱和高压蒸汽）标准编号：A111现行版本：A Nov 2010标准状态：被替代标准项目：安装在单面板底面的小型表贴固态器件耐浸焊能力的评价流程标准编号：A112现行版本：/标准状态：现行标准项目：塑封表贴器件水汽诱发的应力敏感性（被J-STD-020替代）标准编号：A113现行版本：XXX 2008标准状态：现行标准项目：塑封表贴器件可靠性试验前的预处理标准编号：A114现行版本：F Dec 2008标准状态：现行标准项目：静电放电敏感性试验（ESD）人体模型（HBM）标准编号：A115现行版本：C Nov 2010标准状态：现行标准项目：静电放电敏感性试验（ESD）机器模型（MM）标准编号：A117现行版本：C Oct 2011标准状态：现行标准项目：电可擦除可编程只读存储器（EEPROM）编程/擦除耐久性以及数据保持试验标准编号：A118现行版本：A Mar 2011标准状态：现行标准项目：加速水汽抵抗性——无偏压HAST（无偏置电压未饱和高压蒸汽）标准编号：A119现行版本：Nov 2004标准状态：现行标准项目：低温贮存寿命标准编号：A120现行版本：A XXX 2008标准状态：现行标准项目：用于集成电路的有机材料的水汽扩散率以及水溶解度试验方法标准编号：A121现行版本：A Jul 2008标准状态：现行标准项目：锡及锡合金表面镀层晶须生长的测试方法标准编号：A122现行版本：Aug 2007标准状态：现行标准项目：功率循环标准编号：B100现行版本：B Jun 2003 标准状态：现行标准项目：物理尺寸标准编号：B101现行版本：B Aug 2009 标准状态：现行标准项目：外部目检标准编号：B102现行版本：E Oct 2007 标准状态：现行标准项目：可焊性标准编号：B103现行版本：B Jun 2002 标准状态：现行标准项目：振动，变频标准编号：B104现行版本：C Nov 2004 标准状态：现行标准项目：机械冲击。

赫斯基推出Delta3ＴＭ热流道温控器
无
【期刊名称】《现代制造》
【年(卷),期】2013(000)032
【摘要】赫斯基注塑系统公司宣布推出热流道温控器系列的新成员AltaniumDelta3ＴＭ。

Delta3ＴＭ填补了现有Ne02ＴＭ和MatrixＴＭ温控器功能的缺口，提供整合的智能化平台，可控制2至128个区段，帮助客户提高产品质量，优化运行时间。

【总页数】1页(P28-28)
【作者】无
【作者单位】不详
【正文语种】中文
【中图分类】TQ320.52
【相关文献】
1.赫斯基参展Chinaplas 2014主推热流道和温控器技术 [J],
2.赫斯基展示其在饮料包装、热流道和温控器的解决方案 [J], 赫斯基
3.HUSKY 赫斯基在Chinaplas 2014展示全新热流道和温控器技术 [J], 无
4.赫斯基展示业界领先的热流道和温控器技术 [J],
5.赫斯基在2014年Chinaplas展示业界领先的热流道和温控器技术 [J],
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聚合物驱窜聚规律及解决对策
王伟新
【期刊名称】《内江科技》
【年(卷),期】2010(030)001
【摘要】聚合物驱油技术是高含水油田提高采收率的一项重要的三次采油方法,在胜利油田得到了广泛的应用,实施过程中,由于地层的非均质性,存在注入液容易沿高渗带和大孔道指进或窜流,严重影响了试验效果.以胜利河口油田飞燕滩注聚区为例,针对注聚过程中存在的窜流问题,提出了相应的解决方法.
【总页数】2页(P80,52)
【作者】王伟新
【作者单位】胜利油田胜利采油厂
【正文语种】中文
【相关文献】
1.渤海聚合物驱油藏聚窜预警方法研究
2.聚合物驱单元窜聚研究及治理
3.聚合物驱窜聚影响因素及防窜对策
4.一种新的聚合物驱窜聚动态预测与识别方法
5.砾岩油藏聚合物驱产聚浓度变化规律
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TZ1H井小型压裂测试异常压降曲线分析房好青【摘要】文章研究了TZ1H井测试压裂施工停泵后井筒及井底温度场的变化,分析了温度变化对停泵后油压的影响,确定温度不是TZ1H井停泵后油压异常的影响因素.通过对压裂过程中裂缝高度增长、净压力变化及TZ1H井测试压力的分析最终确定了造成该井停泵后油压异常的原因是缝高衰退,据此提出该并正式施工应控制排量,防止缝高过度延伸的建议.【期刊名称】《内蒙古石油化工》【年(卷),期】2015(000)008【总页数】4页(P51-54)【关键词】压裂;压降分析;温度恢复;缝高衰退;G函数【作者】房好青【作者单位】中国石化西北油田分公司石油工程技术研究院,新疆乌鲁木齐830001【正文语种】中文【中图分类】TE357.1+11 问题的提出图1 TZ1 H井压降曲线TZ1 H井是中石化塔中区块的一口重点井，对TZ1 H井进行小型压裂测试时，停泵后油压在3.5min内由38.52MPa上升到40.54MPa（见图1），升幅为2MPa。

随后压力缓慢下降。

这种现象在中石化西北油田分公司属首次出现，它不同与先前压裂施工后压力一直呈降低的显示，也不同与停泵后压力一直上升的高产井的情况。

截止目前此类情况在分公司属第一次遇到。

查清曲线异常原因，对该区域的储层认识与评价具有重要意义。

2 停泵后油压不同变化形态分析目前在塔里木盆地工区常见的施工曲线有4种（见图2），图2-A为施工过程中沟通到了大的溶洞体，但溶洞体的能量较弱，压后油压降为零，有的甚至倒吸，这种井往往不能自喷生产，需要抽汲或气举才能出液。

图2-B为最常见的施工曲线，停泵后由于液体的滤失，油压逐渐下降。

图2-C为施工中沟通到了溶洞，由于溶洞体能量较强，停泵后油压没有下降的显示，受溶洞体能量的影响，压力逐渐上升。

图2-D为施工中沟通到了溶洞体，溶洞体与井筒间距离较远，停泵后，油压先微降，随后溶洞体的能量传递到井筒，油压表现为逐渐上升。