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脚手架计算书1、计算依据（1）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）（2）《建筑结构荷载规范》（GB50009-2006）（3）工程设计图纸及地质资料等2、脚手架的计算参数搭设高度H=24米，密目网规格：2300目/100cm2 ，每目空隙面积为1.3mm2。
脚手架立于基槽回填土上，下设50×100×4000木垫板。
步距1.8m，立杆纵距l a=1.5米，立杆横距l b=1.05米，连墙件为2步3跨设置，脚手板按同时铺设4排计算，同时作业层数n1=2。
脚手架材质选用φ48×3.5钢管，截面面积A=489mm2，截面模量W=5.08×103 mm3，回转半径i=15.8mm，抗压、抗弯强度设计值f=205N/mm2，基本风压值ω0=0.7 kN/m2,E=2.06×105N*mm23、荷载标准值（1）结构自重标准值：g k1的取值参照脚手架安全技术规程的附表选用（双排脚手架）g k1=0.13 kN/m2。
（2）脚手板自重标准值：g k2=0.35kN/m2（可按实际取值）（3）栏杆、挡脚板自重标准值：0.14 kN/m（4）施工均布活荷载：q k=3 kN/m2（5）风荷载标准值：ωk=μz·μs·ω0=1.25*1.3*0.7=1.14 kN/m2式中μz——风压高度变化系数，查《建筑结构荷载规范》取值，地面粗糙类别选B,取μz=1.25。
μs——脚手架风荷载体型系数，取1.3.ω0——基本风压值，根据澳大利亚荷载规范取值为0.7 kN/m24、纵向水平杆、横向水平杆强度及变形计算（1）横向水平杆计算脚手架搭设剖面图如下：按简支梁计算每纵距脚手板自重Q G2k =g k2×1.5=0.35×1.5 =0.525 kN/m每纵距施工荷载Q Qk =q k ×l a =3×1.5=4.5 Kn/mM Gk = 0.525*1.05*1.05/8=0.067kN ·mM Qk = 4.5*1.05/1.05/8=0.62 kN ·mM=1.2M Gk +1.4M Qk =1.2×0.067+1.4×0.62= 0.95kN ·mσ=M max /W=0.95*103*103/5.08*103=187<f =205 kN/mm 2横向水平杆强度满足要求。
立杆地基承载力验算：
1、立杆轴心压力设计值验算：
N=1.2 ×N GK＋1.4∑N QIK
N—所计算立柱段范围内的轴心压力设计值
N GK—脚手架自重产生的轴心压力标准值，
N GK=H d×g k
H d—架子搭设高度为28.8m
g k—一个柱距的范围内每米高脚手架结构自重产生的轴力标准值为
0.14 kn／m。
∑N QIK—几个可变荷载产生的轴心压力标准值总和，一般为∑N QIK=∑N Q1K＋∑N Q2K＋∑N Q3K
∑N Q1K—脚手板自重产生的轴心压力标准值，取1.44 kn（按四层脚手板考虑）
∑N Q2K—防护材料自重产生的轴心压力标准值，取1 kn
∑N Q3K—各操作层施工荷载产生的轴心压力标准值，取4.8 kn
1.2，1.4—永久荷载与可变荷载的荷载分项系数
N GK=28.8m×0.14 KN=4.03 kn
N=1.2×4.03＋1.4×（1.44＋1＋4.8）
=4.84＋10.136
=14.976kn
2、立柱地基承载力验算：
P=N／A b≤f
P—立柱基础底面处的平均压力设计值
N—上部结构传至基础顶面的轴心力设计值
A b—基础底面面积为0.375m2
f—地基承载力设计值，f=k b×f k
f k—地基承载力标准值，取140Kpa
k b—地基承载力调整系数，取0.4
P=14.976／0.375=39.933 Kpa＜f=140×0.4=56 Kpa 经计算地基承载力满足要求。
计算说明：搭设高度为22.5m的装饰双排钢管外架，立杆横距为１.05m，立杆纵距为２m，内立杆距外墙距离为0.35米，脚手架步距为１.5米，铺设脚手板２层，同时进行施工的层数为２层，脚手架与主体结构连接布置，竖向４.5m,水平６m，钢管为φ＝４８×3.5。
“其他按构造要求施工”可以参照以前的施工方案对参数进行调整即可！一、 小横杆计算 １、 fWnMx ≤=σMx=1.2M GK +1.4M QK=(2×1.4×1.052×81+0.49×1.2×1.052×81)×2/1.05=０.98KN.mWn 查表得5.08×10-6 m 3σ=631008.51098.0-⨯⨯=173Mpa ＜205 Mpa 符合要求σ小横杆的弯曲应力Mx 小横杆计算的最大弯矩 Wn 小横杆的净截面抵抗矩f 钢管的抗弯、抗压强度设计值，f=205N/mm 2２、[]ωω≤=EIql38454查表得E=0.206,i=12.19×10-8ω=812431019.1210206.038405.11011.75-⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯=0.0035m ＜150l 符合要求[]mml ，I E l q 10150且不大于取受弯杆体的容许挠度小横杆的截面惯性矩钢材的弹性模量小横杆的跨度上的等效均布荷载脚手架板作用在小横杆小横杆的挠度ωω二、 立杆计算1、 整体稳定性f KH KA AN..≤ϕ查表得：N Gk1=0.462KN, N Gk2=2.286KN, N Qk =5.6KN,K A =0.85 （1） 求N 值，每步每纵距脚手架的自重为： N=1.2(n 1 N Gk1+ N Gk2)+1.4 N Qk=1.2( 8×0.462+2.286)+1.4×5.6 =15.02KN(2)计算ϕ值：b=1.05m,H 1=3mx λ=71.52/05.132/1==b H查表u 1=20x λ0=u x λ=20×5.71=114.2查表得ϕ=0.489(3)验算整体稳定性，因为立杆为单管K A 取0.85，高度调整系数 KH 取0.869.1510893.44489.01002.1523=⨯⨯⨯⨯ N /㎜2fKH KA ..=0.85×0.8×205=139.4 N /㎜2大于15.69 N /㎜ 2所以符合要求2121211/2054.1)(2.1mmN ，f 、f KA A u u ，n NQk ，NGk ，，NGk N NQkNGk NGkn N x xcx ==++=抗压强度设计值钢管的抗弯调整系数截面之和脚手架内外排立杆的毛换算长细比系数压杆长细比按换算长细比数格构式压杆整体稳定系脚手架的步距数荷载标准值产生的轴力一个纵距内脚手架施工及物品重一个纵距脚手架的附件生的轴力脚手架附件及物品重产宽为一个纵距的脚手架高为一步距脚手架自重产生的轴力格构式压杆的轴心压力λλλϕ2、 双排脚手架单根稳定性KAKHfm A N ≤+σϕ111其轴向力N 1=21×1.2n 1N GK1+)N 4.1N 2.1(40.135.005.15.0QK GK2++⨯=21×1.2×7×0.462+)6.54.1286.22.1(40.135.005.15.0⨯+⨯+⨯=8.55KNλ1=h/i=1500/15.78=95查表得ϕ=0.626m σ=35N / mm2单根截面积A 1=489 mm 2,kA=0.852111/76.7035489489.08550mmN m A N =+⨯=+σϕKAKHf=0.85×0.8×205=139.4N/ mm2大于70.76 N/ mm 2所以符合要求;/55,/0.3;/35,/0.2/222211111111非施工层的为当施工荷载心传力产生的附加应力操作处水平杆对立杆偏面积和回转半径内排或外排立杆的毛载步距脚手架底步或门洞处的查表得到的稳定系数按载面的轴心压力计算的内排或外排计算不考虑风载时由mm N m KN Qk mm N m KN Qk 、i A h i h N N mmm =====σσσλϕ四、脚手架与结构的连接计算 1、 连接件抗拉、抗压强度fAnNc Nt 85.05000)(≤+=σ σ=1.4×6×4.5×(0.7×1.11×0.087×0.25)×103+5000/489=11.53＜0.85×205=174.25 所以符合要求 2连接件与脚手架及主体结构的连接强度计算][]只采用扣件时取计承载力连接件的抗压或抗拉设连接件的净截面积风载标准值距连墙点的竖向及水平间产生的拉力或压力风荷载作用对连墙点处度连接件的抗拉或抗压强小于/64.1)()(6639.55)25.0087.011.17.0(5.464.15)(1111KN ，N An w L H w L H Nc Nt Nc Nt KNKN N Nc Nt c vcv==+⨯⨯⨯⨯⨯⨯=≤+σ三、 脚手架立杆底座和地基承载力验算 立杆底座验算RdN ≤N=0.5×1.2n1N GK1+(0.5×1.05+0.35)/1.4×(1.2N GK2+1.4N QK ) =0.5×1.2×7×0.462+(0.5×1.05+0.35)/1.4×(1.2×2.286+1.4×5.6) =8.55KN ＜40KN立杆地基承载力验算kf AdN .κ≤κ.f κ=370×0.5=185kpa满足要求∴==⨯⨯kpakpa Pa 185********.03.01055.83调整系数地基承载力标准值立杆基础的计算底面积一般取设计值抗压底座承载力面的轴心力设计值脚手架立杆传至基础顶k f Ad KN，）（Rd N k 40。
外脚手架计算书一、木板基础承载力计算取一个外架单元(9步架，纵距1.8M)进行分析计计算1．静荷载：(1)、钢管自重立杆：16.8*2=33.4M水平杆：10*1.8*2=36M搁栅：10*1.8*2=36M小横筒：10*1.5=15M钢管自重：(33.4+36+36+15)*3.84=462kg(2)、扣件自重：601.2=72kg(3)、竹笆自重：底笆：7张*12 kg=84 kg静荷载为：462+72+84=618 kg2．施工荷载按规定要求，结构脚手架施工荷载不得超过270 kg／㎡，装饰脚手架不得超过200 kg／㎡，则施工荷载为：270*1.8*1.0=486 kg/㎡3．风雪荷载计算时可不考虑,在脚手架的构架时采取加强措施.4．荷载设计值N=K*Q=1.2*(618+486)=1.325*10NN---立杆对基础的轴心压力K---未计算的安全网、挑杆、剪力撑、斜撑等因素，取1.2系数Q---静荷载、活荷载总重量5．钢管下部基础轴心抗压强度验算f1=N/A=(1.325*103)/(489*2)=1.355N／mm2＜10N／mm2 (杉木抗压强度)f1---立杆对木板基础的轴向压应力(N／mm2)A---立杆在木板基础的总接触面积( mm2 )fCK――木板的轴心抗压强度(N／mm2)满足强度要求二、连墙拉强杆件计算取拉强杆直径6.5圆钢进行计算1．抗拉强度验算F＝(3.14*3.252*210 N/mm2)/(9.8N/kg)＝710kg＞700kg符合高层外架拉撑力的规定，并满足工程要求。
三、外架整体稳定性计算根据有关资料提供的数据，在标准风荷载的作用下，脚手架杆件内产生的应力，尚未达到杆件允许应力的1/100，故风荷载对脚手架的影响极小，一般可忽略不计。
1．不组合风荷载时，其验算公式为：0.9N/(∮*A)≤fc/γ’mσ∮N=1.2NGK+1.4 NQiK=1.2*6.06+1.4*4.76=13.94KNN值――立杆验算截面处的轴心力设计值NGK----脚手架的静荷载NQiK――脚手架的施工荷载2．∮值：λ＝l0/I=μh／i＝(1.5*1800)/15.8=170.9查表得：∮＝0.243∮――轴心受压杆件的稳定系数μ――计算长度系数i――钢管回转半径3．A值：A＝489*2＝978mm2A值――钢管截面积之和4．fc值：fc＝0.205KN/mm2fc――钢材的抗压强度值(KN／mm2)5．γ’m=1.5607γ’m――材料强度附加分项系数将上述各项数值代入公式：0.9N/∮A=(0.9*13.94)/(0.243*978)=0.053 KN／mm2＜fc/γ’m＝0.205/1.5607＝0.1314 KN／mm2。
外脚手架设计计算书(实例)建筑高度按20米进行计算，设立杆纵距L=1.5，立杆横距L=1.2，步距h=1.8，采用48×3.5钢管搭设，材料截面积：A=489mm2，截面抵抗矩W=50.8×103mm3，回转半径=15.8mm，材料抗拉强度：fc=0.205KN/mm2。
一、荷载计算：①恒载标准值Gk：Gk=Hi（gk1+gk3）+n1lagk2=45(0.1089+0.0614)+2×1.5×0.2984=8.5587KN/m查表得:gk1=0.1089(构件自重按边杆计算);gk2=0.2984(无护栏扣件式钢管脚手架作业层材料自重);gk3=0.0614(外围护只挂密目安全网);n1=同时按两个作业层计算。
②活载标准值：Qk= n1laqk=2×1.5×2=6KN/m查得qk=2KN/m③风荷载标准值:=0.7μｚ.μs.ωo=0.7×1.67×(1.3×0.105)×0.25=0.04KN/m二、脚手架整体稳定验算：④计算轴心力设计值N`：N`=1.2(NGK+NQK)=1.2(8.5587+6)=17.5KN⑤计算风荷载弯矩Mw：Mw=1/8ql2=0.13×0.04×1.82=0.0094KN⑥稳定系数ψ:已知：L=1800，则：λ=l/ i =1800/15.8=114查表得:ψ=0.489⑦验算外架稳定性:N`/ψA+ Mw/W=17500÷(0.489×489)+9.4÷(50.8×103)=73N/mm2＜205N/mm2(满足要求)。
⑧大小横杆抗弯强度：因大横杆跨度大于小横杆，现只对大横杆进行验算。
计算:MGK=0.13×8.6×1.52=2.52KNMQK=0.13×6×1.52=1.76KNM=1.2MGK +1.4MQK=1.2×2.52+1.4×1.76=5.488KN则:σ=M/W=5.488/(50.8×103)=108＜205N/mm2(满足要求)。
目录第一章编制依据 (1)其次章工程概况 (1)第三章脚手架搭设方案 (2)第四章施工打算 (2)第五章落地双排外脚手架设计与搭设 (2)第六章脚手架拆除 (18)第七章防电 (19)第八章避雷 (20)第九章脚手架的验收及维护 (21)第十章平安留意事项 (22)第一章编制依据一、北京中建建筑设计院有限公司珠海分公司设计的“海悦云天花园”建筑、结构施工图及相应标准图集。
二、国家、地方现行相关规范、规程、标准，主要包括：建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术规范 JGJ130—2001建筑结构荷载规范 GB50009-2001混凝土结构工程施工及验收规范 GB50204—2002建筑施工高处作业平安技术规范 JGJ80-91三、本工程施工组织设计四、计算软件：PKPM施工版其次章工程概况拟建海悦云天花园位于珠海市香洲区，地形总体较为平坦，交通便利。
该工程占地面积为18862.39㎡，总建筑面积91983.55㎡，住宅面积63598.67㎡，商业面积3400.35㎡。
本工程±0.000标高相当于黄海高程19.300。
建筑群为2幢18层和2幢 28层高层及二层地下车库组成(地下室建筑面积21621.60㎡)，其中1#楼裙房2层；2#楼1层架空层；3#楼裙房3层；4#楼裙房3层。
本方案只涉及地下室及裙房落地双排外脚手架，上部塔楼悬挑架另详专项方案。
本工程所处珠海地区，有强风频繁、风速较大的特点。
年平均风速为3.3米/秒，累年最大风速超过12级，有40米/秒以上的记录；最大风速出现在8～10月，均是台风影响的结果。
珠海位于珠江口段的中心，属台风多登陆地段，平均每年受影响4.1次，其中从本区登陆的台风，年平均1.4次，每年7～10月是台风的盛季。
常年盛行风向为东南风和东北风，频率均在10%,较多风向集中在N-E-SE，最少风向为NW-WSW。
基本风压为0.85kN/m2。
第三章脚手架搭设方案一、依据本工程地下室及裙房楼层高度、结构特点、施工进度支配，本工程地下室及裙房拟全部采纳落地双排钢管扣件式外脚手架。
外架计算书1.工程概况：详见脚手架搭设第一章工程概况2.落地式双排钢管脚手架2.1脚手架间隔尺寸设计立杆：横距1米，纵距1.5米横杆:大横杆在每层设二道,步距按层高调整，为便于计算，步距取1.5米，操作小横杆步距0.8米，剪刀撑设置于外侧与地面成45度角。
2.2脚手架荷载、强度、承载力计算2.2.1容许应力值、自重荷载及附加荷载就力参数钢管抗拉，压容许应力值f=205N/mm2自重荷载技术参数：Φ48×3.5钢管38.4N/m玛钢扣件10N/m竹架板343N/m2挡脚板250 N/m2安全网5 N/m2附加荷载技术参数按规定取截面荷载3000 N/m2动力系数:1.22.2.2自重荷载及附架荷载计算1自重荷载计算(取一步架为计算单元)双排立杆1.5×2×38.4=115.2N大横杆1.5×2×38.4=115.2N小横杆(1+0.3)×2×38.4=99.84N剪力撑2×3804×√1.52+1.52=163N扣件8×10=80N竹架板1.5×1×343=514.5N密目安全网1.5×1.5×5=11.25N挡脚板250×0.3×1.5=112.5N5层10步架自重荷载(竹架板按三层计算)∑Q=(115.2+115.2+99.84+163.0+80+11.25+112.5)×10+514.5×3=8513.4N2.2.2.2附加荷载计算(按2个施工层同时施工)P=1.5×1×2×3000=9000N2.2.3立杆整体稳定性计算1计算公式nN=1.2Ngk/k1+1.4∑Nqiki=1N≤δA(f c－σw) σw=M W/WM W=1.4wkh2/10 qwk=wklw k=0.7usuzw0N——所计算力柱范围内的这里轴必压力设计值k1——高度调整系数（查表取k1=1）。
型钢悬挑脚手架(扣件式)1.25m（单拉杆）计算书计算依据：1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20162、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20113、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-20104、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计标准》GB50017-20176、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010架体验算一、脚手架参数二、荷载设计计算简图：立面图侧面图三、横向水平杆验算纵、横向水平杆布置承载能力极限状态q=1.2×(0.03+G kjb×l a/(n+1))+1.4×G k×l a/(n+1)=1.2×(0.03+0.3×1.5/(1+1))+1.4×3×1.5/(1+1 )=3.456kN/m正常使用极限状态q'=(0.03+G kjb×l a/(n+1))=(0.03+0.3×1.5/(1+1))=0.255kN/m计算简图如下：1、抗弯验算M max=max[ql b2/8，qa12/2]=max[3.456×0.82/8，3.456×0.12/2]=0.276kN·mσ=γ0M max/W=1.1×0.276×106/4120=73.82N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax=max[5q'l b4/(384EI)，q'a14/(8EI)]=max[5×0.255×8004/(384×206000×98900)，0.255×1004/(8×206000×98900)]=0.067mmνmax＝0.067mm≤[ν]＝min[l b/150，10]＝min[800/150，10]＝5.333mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=q(l b+a1)2/(2l b)=3.456×(0.8+0.1)2/(2×0.8)=1.75kN正常使用极限状态R max'=q'(l b+a1)2/(2l b)=0.255×(0.8+0.1)2/(2×0.8)=0.129kN四、纵向水平杆验算承载能力极限状态由上节可知F1=R max=1.75kNq=1.2×0.03=0.036kN/m正常使用极限状态由上节可知F1'=R max'=0.129kNq'=0.03kN/m1、抗弯验算计算简图如下：弯矩图(kN·m)σ=γ0M max/W=1.1×0.465×106/4120=124.271N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！2、挠度验算计算简图如下：变形图(mm)νmax＝0.298mm≤[ν]＝min[l a/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm 满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=2.072kN五、扣件抗滑承载力验算扣件抗滑承载力验算：横向水平杆：R max=1.1×1.75kN≤R c=0.9×8=7.2kN纵向水平杆：R max=1.1×2.072kN≤R c=0.9×8=7.2kN满足要求！六、荷载计算立杆静荷载计算1、立杆承受的结构自重标准值N G1k单外立杆：N G1k=(gk+(l b+a1)×n/2×0.03/h)×H=(0.12+(0.8+0.1)×1/2×0.03/1.8)×24.3=3.0 99kN单内立杆：N G1k=3.099kN2、脚手板的自重标准值N G2k1单外立杆：N G2k1=(H/h+1)×la×(l b+a1)×G kjb×1/1/2=(24.3/1.8+1)×1.5×(0.8+0.1)×0.3×1/1/ 2=2.936kN1/1表示脚手板1步1设单内立杆：N G2k1=2.936kN3、栏杆与挡脚板自重标准值N G2k2单外立杆：N G2k2=(H/h+1)×la×G kdb×1/6=(24.3/1.8+1)×1.5×0.17×1/6=0.616kN1/6表示挡脚板6步1设4、围护材料的自重标准值N G2k3单外立杆：N G2k3=G kmw×la×H=0.01×1.5×24.3=0.364kN5、构配件自重标准值N G2k总计单外立杆：N G2k=N G2k1+N G2k2+N G2k3=2.936+0.616+0.364=3.917kN单内立杆：N G2k=N G2k1=2.936kN立杆施工活荷载计算外立杆：N Q1k=la×(l b+a1)×(n jj×G kjj)/2=1.5×(0.8+0.1)×(1×3)/2=2.025kN内立杆：N Q1k=2.025kN组合风荷载作用下单立杆轴向力：单外立杆：N=1.2×(N G1k+ N G2k)+1.4×N Q1k=1.2×(3.099+3.917)+1.4×2.025=11.254kN单内立杆：N=1.2×(N G1k+ N G2k)+1.4×N Q1k=1.2×(3.099+2.936)+1.4×2.025=10.077kN七、立杆稳定性验算1、立杆长细比验算立杆计算长度l0=Kμh=1×1.55×1.8=2.79m长细比λ=l0/i=2.79×103/16=174.375≤210满足要求！轴心受压构件的稳定系数计算：立杆计算长度l0=Kμh=1.155×1.55×1.8=3.222m长细比λ=l0/i=3.222×103/16=201.403查《规范》表A得，υ=0.1792、立杆稳定性验算组合风荷载作用单立杆的轴心压力标准值N'=N G1k+N G2k=3.099+3.917=7.016kN单立杆的轴心压力设计值N=1.2(N G1k+N G2k)+1.4N Q1k=1.2×(3.099+3.917)+1.4×2.025=1 1.254kNM wd=υwγQ M wk=υwγQ(0.05ζ1w k l a H12)=0.6×1.4×(0.05×0.6×0.153×1.5×3.62)=0.075kN·m σ=γ0[N/(υA)+M wd/W]=1.1×[11254.029/(0.179×384)+74952.864/4120]=200.113N/mm2≤[f]=205N/mm 2满足要求！八、连墙件承载力验算N lw=1.4×ωk×2×h×3×l a=1.4×0.167×2×1.8×3×1.5=3.788kN长细比λ=l0/i=600/16=37.5，查《规范》表A.0.6得，υ=0.896(N lw+N0)/(υAc)=(3.788+3)×103/(0.896×384)=19.729N/mm2≤0.85×[f]=0.85×205N/mm2= 174.25N/mm2满足要求！扣件抗滑承载力验算：N lw+N0=3.788+3=6.788kN≤0.9×12=10.8kN满足要求！悬挑梁验算一、基本参数二、荷载布置参数附图如下：平面图立面图三、主梁验算荷载标准值：q'=g k=0.205=0.205kN/m第1排：F'1=F1'/n z=7.02/1=7.02kN第2排：F'2=F2'/n z=7.02/1=7.02kN荷载设计值：q=1.2×g k=1.2×0.205=0.246kN/m第1排：F1=F1/n z=11.25/1=11.25kN第2排：F2=F2/n z=11.25/1=11.25kN1、强度验算弯矩图(kN·m)σmax=γ0M max/W=1.1×2.174×106/141000=16.956N/mm2≤[f]=215N/mm2 符合要求！2、抗剪验算剪力图(kN)τmax=γ0Q max/(8I zδ)[bh02-(b-δ)h2]=1.1×11.3×1000×[88×1602-(88-6)×140.22]/(8×11300000×6)=14.69N/mm2τmax=14.69N/mm2≤[τ]=125N/mm2符合要求！3、挠度验算变形图(mm)νmax=0.039mm≤[ν]=2×l x/250=2×1250/250=10mm符合要求！4、支座反力计算设计值：R1=5.483kN,R2=17.329kN四、上拉杆件验算上拉杆件角度计算：α1=arctanL1/L2=arctan(2800/1050)=69.444°上拉杆件支座力：设计值：R S1=n z R2=1×17.329=17.329kN主梁轴向力设计值：N SZ1=R S1/tanα1=17.329/tan69.444°=6.499kN上拉杆件轴向力：设计值：N S1=γ0R S1/sinα1=1.1×17.329/sin69.444°=20.359kN上拉杆件的最大轴向拉力N S=max[N S1...N Si]/2=10.179kN轴心受拉稳定性计算：σ=N S/A=10.179×103/314.2=32.398N/mm2≤0.5×f=102.5N/mm2符合要求！螺栓验算：σ=N S/(π×d e2/4)=10.179×103/(π×202/4)=32.402N/mm2≤[ft]=400N/mm2钢筋作为上拉杆件，端部采用螺栓与主梁连接时，为了保持对称，主梁两边各1根钢筋。
外墙装修脚手架计算书一、计算数据1、立杆横距b=1.05m，立杆纵距L=1.50m，内立杆距建筑外墙的距离b1=0.35m，脚手架步距h=1.80m，铺设压制木脚手板层数取6层，同时进行装修施工层数为2层。
2、脚手架与建筑主体结构连接点的布置，其竖向间距H1=2h=2×1.80=3.6m，水平距离L1=3L=3×1.50=4.5m。
3、钢管为Φ48×3.5，所以A=489mm2，f=205N/mm2。
4、根据规定均布荷载Q k=2.0KN/m2。
二、脚手架验算1、验算采用单根立管做立杆的允许搭设高度（1）h=1.80m，由连墙杆布置系二步三跨，由b=1.05m查表得µ=1.5 L0=µh=1.5×1.8=2.70m由Φ48×3.5查表得i=15.8mm则λ=L0/i=2700/15.8=170.9由λ=170.9查表得φ=0.2432（2）由b=1.05m、L=1.50m、脚手板铺设层数6层，查表得：N G2K=4.185/2=2.0952KN（3）由b=1.05m，L=1.50m，Q K=2.0KN/m2（因两操作层同时施工，所以按Q K=4.0KN/m2），查表得：ΣNQ ik=8.40KN/2=4.20KN（4）由h=1.80m，L=1.50m，查表得：g k=0.1248KN（5）H S =[KφAf-（1.2N G2K+1.4ΣN Qik）]/1.2g k=0.75×0.243×489×0.205-（1.2×2.0925+1.4×4.20）/1.2×0.1248=61.90m最大允许搭设高度为：[H]=H S/（1+0.005H S）=61.90/（1+0.005×61.90）=47.27m根据上述计算结果，一步单立杆脚手架可以搭设至47.27m高，所以第一步脚手架可以直接搭至顶层。
宁波市体育中心健身综合楼外脚手架计算书一、工程概况：本工程为宁波市体育中心健身综合楼,四层框架结构,自室外地坪算起，全高20.9m, 采用扣件式钢管脚手架,按以往经验, 立杆采用单立杆,内立杆与外墙间距0.30m,详见图（一）。
脚手架主要尺寸:立杆纵距la=1.5m，立杆横距lb=1.2m，步距h=1.8m ，（共12步，h=0.2+12×1.8=21.8m）。
地基土分层夯实后，上浇C10混凝土厚100mm。
施工区域为大城市市区，地面粗糙度类别为C类，基本风压 W= 0.40KN/m2 （宁波市10年一遇基本风压0.30KN/m2, 50年一遇基本风压0.50 KN/m2，考虑到脚手架的临时性，取基本风压为0.40 KN/m2）。
本工程为框架结构，采用全封闭密目式安全立网双排脚手架进行结构阶段和装修阶段施工，施工作业层为1层，脚手架采用Φ48×3.5钢管搭设，满铺竹芭片脚手板，满设扶手及挡脚杆，连墙件采用同类钢管作钢性连结，按2步3跨布置（连墙件覆盖面积3.60×4.50 = 16.2m2）二、计算依据（主要）：1．《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130-2001（2002年版）2．《钢结构设计规范》GB50017-20033．《建筑结构荷载规范》4．《冷弯薄壁型钢结构技术规范》5．《建筑结构静力计算手册》6．《建筑施工扣件式钢管脚手架构造与计算》刘群主编（参考）7．本工程施工图三、计算数据：Φ48×3.5钢管：自重q=38.4N/M，直角扣件q1=13.2N/个，对接扣件q2=18.4N/个，旋转扣件q3=14.6N/个。
截面积A=4.89cm2，惯性矩I=12.19 cm4，截面模量W=5.08 cm3，回转半径i=1.58 cm。
围网参数：采用2300目/100 cm2，自重0.005 KN/m2 ，每目孔隙面积A=1.3mm2。
钢管强度设计值：f=205 N/ mm2，弹性模量；E=2.06×105 N/ mm2。
钢管落地脚手架计算书(南方地区)编者：吉工2009-03-22扣件式钢管落地脚手架的计算依据：《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)(2002版)（以下简称《扣规》）、《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)（2006年版）、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等编制。
吉工注：计算书作为单独的章节并入专项方案内；这里的依据亦并入专项方案的编制依据吉工又注：JGJ166-2008规范4.2.2条：双排脚手架外侧满挂密目式安全网自行标准值可按0.01kN/平方米取值。
本站按pkpm施工取的是0.005，请自行更正。
一、参数信息:1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 24 m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：横距L b为 1.05m，纵距L a为1.5m，大小横杆的步距为1.5 m，底步高度1.7m；内排架距离墙长度为0.30m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为Φ48×3.5；连墙件采用一层三跨，竖向间距（层高） 3.0 m，水平间距4.5 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为单扣件；吉工注：1、《扣规》6.4.4 ，对高度24m 以上的双排脚手架，必须采用刚性连墙件与建筑物可靠连接；2、浙江省关于“《建筑施工安全检查标准（JGJ59-99）实施意见（试行）”（以下简称《浙见》）四（一）3条：搭设高度超过25m且不足50m的外架，应采用双钢管立杆或缩小间距等加强措施……；3、根据以上两点，建议24米以下采用落地式钢管脚手架，24米以上采用双立杆脚手架或悬挑脚手架或其它；4、《扣规》第6.3.6条：立杆顶端宜高出女儿墙上皮1m，高出檐口上皮1.5m；以此来确定搭设高度；5、连墙件间距，要与结构形式和施工情况相符，竖向间距以层高较符合现在的实际情况；几步一连墙，适合以前的砖混结构；软件至2009版本只有几步几跨连墙的选择，要人工修改；6、《扣规》6.4.2，连墙件的布置宜靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于300mm；因连墙位置常在楼层处，所以步距的整数倍等于层高较为合适；底层因人员进出，其步距可取1.8～2m，当然也可仅在入口处采取专门措施；2.活荷载参数施工均布活荷载标准值:3.000 kN/m2；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2 层；3.静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m):0.1394；脚手板自重标准值(kN/m2):0.150；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:竹笆片脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):0.038；脚手板铺设总层数:15；吉工注：1、挡脚板，工地好象很难看到，但计算还是考虑；2、竹笆片与竹串片脚手板是不一样的，竹笆片脚手板要求大横杆在小横杆上，荷载是通过大横杆传给小横杆，再传给立杆，南方地区常采用；竹串片脚手板要求小横杆在大横杆上，是通过小横杆将荷载传给大横杆，大横杆再将力传给立杆的，这种方法北方地区常采用；竹笆片自重标准值按PKPM取值0.15kN/m2，有的软件按0.3kN/m2，接近竹串片的标准值，偏大；3、《浙见》四（五）1条：25m以下建筑物的外脚手架除操作层以及操作层的上下层、底层、顶层必须满铺外，还应在中间至少满铺一层。
25m 以上建筑物的外架应层层铺设脚手片。
装饰阶段必须层层满铺脚手片；《扣规》7.3.12条：4 、自顶层作业层的脚手板往下计，宜每隔12m 满铺一层脚手板北方地区的竹串片脚手板按上叙的25m以下的做法；南方地区的竹笆片脚手板一般是层层铺设；竹笆片竹串片又叫竹跳板，一般300x 24x 3.0cm4、竹笆片脚手板铺设层数为总高除以步距减1（注意悬挑架不减1），本案=24/1.5-1=15层；5、现在的脚手架在主体结构施工阶段只起临边围护作用；主要是装饰阶段用；但本案脚手架仍按主体阶段计算，北方地区按铺设6层竹串片脚手板，南方地区按层层铺设竹笆片脚手板；注意要以当地的具体做法为准，如有的地方采用木脚手板；二、大横杆的计算:按照《扣规》第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.038 kN/m ；脚手板的自重标准值:P2=0.15×1.05/3=0.052 kN/m ；活荷载标准值: Q=3×1.05/3=1.050 kN/m；静荷载标准值: q1= P1+P2=0.038+0.052=0.091 kN/m；静荷载的设计值: q1=1.2×（0.038+0.052）=0.109 kN/m；活荷载的设计值: q2=1.4×1.050=1.470 kN/m；恒荷载布置图求跨中最大弯矩和跨中最大挠度的活载布置图求支座最大弯矩的活载布置图2.强度验算跨中最大弯距计算公式如下:M1max = 0.08q1l2 + 0.10q2l2支座最大弯距计算公式如下:M2max = -0.10q1l2 - 0.117q2l2跨中最大弯距为 M1max=（0.08×0.109+0.10×1.470）×1.52 =0.350 kN·m；支座最大弯距为 M2max=（ -0.10×0.109-0.117×1.470）×1.52=-0.412 kN·m；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：σ =0.412×106/5080=81.008 N/mm2；大横杆的计算应力小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。
计算公式如下：νmax = (0.677q1l4 + 0.990q2l4)/100EI最大挠度计算值为：ν = (0.677×0.091+0.990×1.050)×1500.04/(100×2.06×105×121900.0)=2.220mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!三、小横杆的计算:根据《扣规》第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。
1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0.038×1.5 = 0.058 kN；脚手板的自重标准值：P2=0.150×1.05×1.5/3=0.079 kN；活荷载标准值：Q=3×1.05×1.5/3 =1.575 kN；集中荷载的设计值: P=1.2×(0.058+0.079)+1.4 ×1.575 = 2.369 kN；小横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下:M qmax = ql2/8集中荷载最大弯矩计算公式如下:M pmax = Pl/3最大弯矩M=(1.2×0.038)×1.0502/8+2.369×1.050/3=0.835 kN.m最大应力计算值σ = M / W = 0.835×106/5080.0=164.442 N/mm2；小横杆的计算应力小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:νqmax = 5ql4/384EIνqmax=5×0.038×10504/(384×2.06×105×121900) = 0.024 mm ；集中荷载标准值 P = p1 + p2 + Q = 0.058+0.079+1.575 = 1.711 kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:νpmax = Pl(3l2 - 4l2/9)/72EIνpmax=1711.350×1050.0×(3×1050.02-4×1050.02/9)/(72×2.06×105×121900.0)=2.800 mm最大挠度和ν = νqmax + νpmax = 0.024+2.800 = 2.824 mm；小横杆的最大挠度为 2.824 mm ,小于小横杆的最大容许挠度 1050/150=7与10 mm,满足要求！四、扣件抗滑力的计算:纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照《扣规》式5.2.5计算:R ≤ R c其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取8.00 kN；R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值: P1 = 0.038×1.5×4/2=0.114 kN；小横杆的自重标准值: P2 = 0.038×1.35/2=0.026 kN；脚手板的自重标准值: P3 = 0.150×1.05×1.5/2=0.118 kN；活荷载标准值: Q = 3×1.05×1.5 /2 = 2.363 kN；荷载的设计值: R=1.2×(0.114+0.026+0.118)+1.4×2.363=3.618 kN；R < 8.00 kN,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!吉工注：1、《扣规》7.3.6条，双排脚手架横向水平杆的靠墙一端至墙装饰面的距离不宜大于100mm；2、小横杆两端应固定在立杆上，端头伸出立杆净长度不小于100mm；（实际有时并没有达到100）3、根据以上两条，小横杆的长度最小为=立杆横距+（内排架距离墙长度-0.100）+0.100=1.05+0.3=1.35m；4、《扣规》6.2.3条、7.3.12条，脚手板应铺满、铺稳，离开墙面120～150mm；5、当脚手板铺在大横杆上，即大横杆在上时，小横杆与立杆连接，大横杆与小横杆连接；而实际中我看到的是：大横杆与小横杆都与立杆相连；这样的问题是：脚手板底与中间大横杆上表面不在一水平面上，要人为的扎固，竹巴片处于预应力状态；6、有的软件：“按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，乘以扣件抗滑承载力系数（试验值/8kN），为该工程实际的双扣件承载力取值”；《扣规》单扣件抗滑承载力是8kN，双扣件承载力简单地乘以2取16kN，不妥；上下两扣件的承载力是不均匀的……；《扣规》3.2.1条，扣件其材质应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》（GB15831）的规定；不符合规定就不要用；……7、PKPM软件说：当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。
