下载文档原格式
蛇形管高压加热器换热管与集管焊接工艺研究许文涛发布时间：2021-06-08T14:45:09.563Z 来源：《基层建设》2021年第4期作者：许文涛陈志建蔡天云邱齐宇孙国斌[导读] 摘要：为了更好地适应大型机组及调峰机组的运行，加热器需要更高的抗热冲击性能。
中车齐齐哈尔车辆有限公司黑龙江齐齐哈尔 161002摘要：为了更好地适应大型机组及调峰机组的运行，加热器需要更高的抗热冲击性能。
为此，蛇形管高压加热器采用独特的集管结构，取代了U形管式高压加热器厚重的管板和水室。
但蛇形管高压加热器的制造工艺与常规换热器有很大的不同之处，有多项制造难关需要攻克，换热管与集管障碍焊焊接就是其中之一。
在蛇形管高压加热器中，换热管与集管的对口焊接，其空间狭小，难以实施自动焊接。
产品制造时需要一层一层施焊，每个焊口需进行100%RT和100%PT检测，检验合格后才能进行下一层的焊接。
如存在返修，就会严重影响下一层的生产进度。
关键词：蛇形管；高压加热；集管焊接1 焊接分析1.1 换热管材料焊接性分析蛇形管高压加热器中换热管材料为15Mo3钢，15Mo3属于珠光体耐热钢，其金相组织为珠光体+铁素体，在焊接过程中易产生冷、热裂纹，而且热影响区易脆化，其合金元素主要以固溶体和化合物两种形式存在于钢中。
碳是以碳化物的形式存在于钢中，它可以提高强度及淬硬性。
含碳量的高低对可焊性、焊接热裂纹的敏感性、热影响区裂纹倾向等均有明显影响。
铬在钢中主要提高钢的抗氧化能力，还可提高钢的耐腐蚀性。
但由于碳元素与铬的亲和力较大，易形成铬的碳化物，因而对抗氧化性极为不利。
硅融入铁素体中起固溶强化作用，但它的有害作用是增加了回火脆性及晶粒粗大倾向，使焊接性能下降。
在15Mo3钢中除C、Si、Cr元素外，还含有Mn、Mo等合金元素，这些元素提高了钢的力学性能、抗氧化性能和热强性能，这些元素在不同程度上对焊接性能产生影响，整体可焊性较好。
1.2 集管材料焊接性分析蛇形管高压加热器中集管材料为15NiCuMoNb合金钢。
1 000 MW二次再热双机回热机组加热器配置探讨作者：孙德创周雅君杨腾来源：《机电信息》2020年第03期摘要：介紹了带有双机回热系统的百万二次再热机组的加热器配置方案，对加热器型式、布置方式进行了方案比选，提出了适应性强、可靠性高、经济性好的配置方案，对同类机组的加热器选型具有一定的参考意义。
关键词：单列布置;蛇形管加热器;混合式加热器0 引言随着资源日益紧缺和环境污染加剧，保障煤电清洁高效利用与高质量生存发展迫在眉睫。
在新的历史条件下，以节能减排技术为核心，开发高效率高参数的汽轮机设备成为电力行业不可推卸的历史使命。
从国内外的发展情况来看，大容量高参数超临界和超超临界机组是目前世界火电发展的重要趋势[1]。
对于超超临界机组，由于蒸汽参数较高（尤其是再热蒸汽），导致超高压缸、高压缸抽汽过热度较高，若将抽汽直接用于回热加热器的加热汽源，将产生较大的不可逆损失[2]。
目前行业内对于这一问题的解决办法主要有两种：一种是给在再热后的部分抽汽增设外置式蒸汽冷却器，来降低回热抽汽的过热度;另一种是采用特殊的热力系统结构——双机回热系统，此方法理论上能够大幅降低再热后所有回热抽汽的换热过热度，可以大幅提高回热抽汽能级利用效率。
1 双机回热系统百万二次再热机组双机回热系统示意图如图1所示。
部分超高压缸排汽作为小汽轮机的进汽，小汽轮机抽汽代替高压缸、中压缸抽汽，作为回热系统的热源蒸汽，加热给水。
小汽轮机设置6段抽汽，分别加热2号、3号、4号、5号、6号高压加热器中的给水和除氧器中的凝结水，小机排汽进入8号和9号低压加热器。
8号低压加热器进汽部分通过管道连通9号低压加热器，剩余的排汽溢流进入9号低压加热器。
以小机抽汽代替主机抽汽，加热回热系统有以下优点：（1）解决常规系统下再热后抽汽温度高、过热度增大的问题，化解高压加热器高温风险，提高系统安全可靠性，也降低了热耗，提高了能源利用率。
采用双机回热方案可使当前的超超临界1 000 MW机组发电效率提高约0.23%，热耗降低30～35 kJ/kWh[3]。
!#年第4卷第1期2017 Vol.4 N o.1南方能源建设SOUTHERN ENERGY CONSTRUCTION勘测设计Survey ZDesignDOI： 10 .16516/j.gedi.issn2095-8676.2017 .01.007蛇形管高压加热器用于1 000 MW二次再热机组的可行性分析邓成刚，郑军，邹罗明，罗颖坚(中国能源建设集团广东省电力设计研究院有限公司，广州510663)摘要：随着1000MW二次再热机组设计参数越来越高、采用传统单列U形管高压加热器也越来越受到限制，当前新 上二次再热机组不得不采用双列U形管高压加热器，从而使得主给水系统复杂、运行困难。
结合U形管高压加热器，对比分析了新型高压加热器（即蛇形管高加）技术特点及国产化现状，指出在1000MW二次再热机组应用蛇形管高压 加热器是可行的，并具有结构及系统简单、热适应性好、可靠性高等优势，推荐在同类工程中应用，为适应末来更高 参数超超临界机组的高压加热器制造技术发展打下基础。
关键词：二次再热；单列；蛇形管；高压加热器中图分类号：TM/1 文献标志码：A文章编号$2〇95-8676(2017)01-0044-05Feasibility Analysis on the Application of High Pressure Serpentine Heater in1 000 MW Coal-fired Power Plant with Double Re-heating Cycles09CM8Bengang, @R9CM Um, @1> Pu/#ing,P>1Tingjian(8Bnia9n e r^g y M r/A E M uangd/ng91ectric;/F"r0681^5+ 1+8111111" 8/ . $Lt(-. $M uangzB/u510663, 8Bnia)Abstract: 0此 to tB"卩瓜兮以％/f-己815+ param eters%1000 I Q p/wcr pla+t*w ith-/以匕&c g c I"*,tB" s%! gle r/w B igB pressure U-tube B eater was strongly restricted since it c/uld n/t m eet such B igB par high pressure U-tube B eater w as introduced to newly constructed double re-B eating units,which in tu rn leads to greater system.#- plexity and/perati/n difficulty regarding t/ the m ain feed w ater system.The present paper conducted the cBaacteristic an d localization dom estication c/#pais/n betw een the new high pressure B eaters(i.e.high pressure Beater,results show ed that:it is feasible t/ apply high pressure serpen tin e B eater in1 000 MW power plants w ith double re-B eating cycles,considering its good system simplicity,excellent tBerm/dynam ic adaptability as well as B igB/perati/n reliability.M/re/ver, it is recom m ended t/ apply the B igB pressure serpentine B eater in sim ilar engineering dom ains,as it will lay a firm foundation f/r m anufacturing B igB pressure B eaters in ultra-supercritical units w ith higher design param eters in the Key words ：d/uble re-B eating c ycles&single r/w&serpentine B eater&B igB pressure B eater高压加热器（以下简称高加）是指热力发电机组 给水回热系统中给水泵主泵出口至省煤器进口之间收稿日期：2016-07-01基金项目：中国能建广东院科技项目“压力管道规范动力管道实施 指南”（ER01701W)作者简介：邓成刚（174)，男，广东韶关人，教授级高级工程师，学士，主要从事发电厂热机专业设计研5,D(e-m a il)d engC Beng- gang@ gedi. c/m. cn。
蛇形管式高压加热器在大型火电机组中的应用凌峰【摘要】随着机组容量增大,加热器的设计参数也在不断地提高,传统U形管式高压加热器的设计难度越来越大,而蛇形管式高压加热器,有着良好的热弹性及失效率较低的特点,能更好地满足当前辅机设备高参数的设计需求.在大型机组中推广采用蛇形管式加热器结构,为提高加热器的可靠性,提供了新的设计思路.【期刊名称】《电站辅机》【年(卷),期】2014(035)003【总页数】4页(P5-7,28)【关键词】机组;高压加热器;换热管;U形管;蛇形管;设计;参数;应用【作者】凌峰【作者单位】上海交通大学,上海200240;上海电气电站设备有限公司上海电站辅机厂,上海200090【正文语种】中文【中图分类】TK264.90 概述现代大型火力发电机组的回热系统中的高压加热器通常有两种结构型式，即U形管式和蛇形管式。
目前，国内百万等级超超临界机组常采用传统形式的U形管式高压加热器，而在国外，尤其是欧洲的一些火电超临界机组，已采用了蛇形管式的高压加热器。
1 问题的提出早在上世纪80年代，国内某300MW机组就已采用国外公司生产的中间再热三缸双排汽轮机，该机组配备了国外公司生产的3台蛇形管集箱式结构的高压加热器，该高加自1985年底正式投运后，经过多次的启动与停运，运行性能良好，安全可靠。
随着国内电力工业的发展，高参数、大容量机组的数量在不断增加。
机组参数的提高和容量的增大，使得高压加热器的设计参数随之增高。
在百万等级超超临界机组中，高压加热器的管程设计压力已达到44MPa，壳程的设计温度已到500℃以上。
参数提高增加了高压加热器的设计难度。
同时对原材料提出了更高要求，制造难度加大。
高参数使得传统的U形管式高压加热器换热管的泄漏频繁发生。
因此，进一步提高加热器的可靠性显得尤为重要。
2 现状分析国内百万等级的高加系统有单列和双列两种布置形式，U形管式高压加热器因结构紧凑，占厂房空间小，重量轻而应用广泛。
DOI:10.19392/ki.1671⁃7341.201721202百万千瓦超超临界二次再热机组总体设计及经济性分析赵彦琛哈尔滨电气股份有限公司 黑龙江哈尔滨 150028摘 要:本文针对百万等级超超临界二次再热机组的总体设计问题,从基本循环参数选择、回热系统优化以及汽轮机组布置等方面进行了详细的论述及分析,并基于热力系统的分析计算方法,对其经济性水平进行了合理的估计。
关键词:百万等级超超临界二次再热机组;热力系统 提高汽轮机发电机组的发电效率,最有效的措施就是提高机组热力循环的初参数以及降低终参数。
在初终参数一定的情况下,通过增加再热次数,也能有效提高机组的发电效率。
2016年9月,国内首台1000MW 超超临界二次再热机组(国电泰州3号机组)已经正式投产运行,超超临界发电技术正式进入二次再热时代本文结合现有项目的一些公开数据,对百万等级超超临界二次再热机组总体设计及经济性水平进行合理的估计,供广大同行参考。
1循环参数国内已经投运的1000MW 超超临界二次再热机组的主要循环参数达到31MPa /600℃/620℃/620℃,额定给水温度达到310℃~330℃。
目前,欧洲和日本正在研究和发展更高参数的700℃等级的新一代高超超临界发电技术。
但是,700℃等级的材料技术尚未取得关键性突破,其距离商业应用还需要一定时间。
主汽参数在沿用31MPa /600℃的成熟设计基础上,可适当提高主汽压力到32MPa,这除了可以在一定程度上提高机组的经济性外,还可以有效降低超高压缸的排汽温度。
一次再热温度选择610℃,有两个好处:一是可以不用再对高压转子的高温部分进行冷却,减少汽轮机高压缸结构设计的复杂度,并减少冷却蒸汽对机组经济性的影响;二是可以有效降低高压缸的排汽温度。
通过采用上述设计,可将超高压缸以及高压缸的排汽温度控制在420℃~440℃以内,这无疑将有利于再热蒸汽管道的设计。
二次再热温度选择620℃,除了在热力循环上可以产生更多的经济性收益外,还可以显著提高汽轮机低压缸末几级的蒸汽干度,改善低压缸的流动状况,提高低压缸的效率。
1000MW二次再热机组高压加热器系统开发及应用韩宾;徐庆磊;胡方;竺凌;赵敏凯【摘要】In this paper,the HP heater system of the 1000-MW double reheat unit,which is independently developed by Shanghai Electric Power Generation Equipment Co.,Ltd.,is introduced.The HP heater is designed and developed based on the concept of failure modes.By using the finite element analysis and the temperature field analysis,the pure converse-flowing structure is creatively exploited based on the typical three-heating-zone structure,a special high temperature resistant,Material 91,is selected,and the standards and design codes for specific companies are made.The application shows that the system has high operational economic efficiency,is easy to install and maintain and reaches the boundary conditions of the unit.The technologies introduced in this paper can be promoted and applied on other 660-MW or 1 000-MW units to produce great benefits both socially and economically.%介绍了由上海电气电站设备有限公司电站辅机厂自主开发的1 000 MW二次再热机组的高压加热器系统.其设计开发基于失效模式的设计理念,利用有限元分析和温度场分析方法,在典型三段式换热结构的基础上创新性地开发了纯逆流换热结构,选取特殊的耐热钢91材料,制定了专有的企业标准和设计准则.该设备和系统具有安装维护便捷、运行平稳高效的特点,很好的符合了机组运行的边界条件,提高了机组的效率.该技术可推广应用到660 MW或1 000 MW同类机组中,将取得极大的经济效益和社会效益.【期刊名称】《中国电力》【年(卷),期】2017(050)006【总页数】4页(P17-20)【关键词】燃煤发电;1000 MW;超超临界机组;二次再热循环;高压加热器;结构设计;示范工程【作者】韩宾;徐庆磊;胡方;竺凌;赵敏凯【作者单位】上海电气电站集团,上海201110;上海电气电站设备有限公司上海电站辅机厂,上海200090;上海电气电站设备有限公司上海电站辅机厂,上海200090;上海电气电站设备有限公司上海电站辅机厂,上海200090;上海电气电站设备有限公司上海电站辅机厂,上海200090【正文语种】中文【中图分类】TM621二次再热机组具有通流效率高、蒸汽参数高、技术含量要求高、制造难度大的突出特点，代表了未来清洁高效燃煤机组的发展方向[1-2]。
二次再热超超临界百万千瓦机组建设关键技术创新与工程应用提名者山东省科技厅提名意见：我单位认真审阅了该项目提名书及其附件材料，确认真实有效，相关栏目符合填写要求。
按照要求，我单位及完成人所在单位均进行了公示，确认完成人、完成单位排序无异议。
根据项目科技创新、技术经济指标、促进行业科技进步作用、应用情况、完成人情况，并参照山东省科学技术进步奖申报和提名基本条件，提名理由和建议等级如下：本技术创新点、技术经济指标、促进行业科技进步作用：研究对象是世界首台再热温度为620℃的二次再热超超临界百万千瓦机组。
成果突破了施工过程中存在的机组结构复杂、荷载较大、设计难度大，建设过程中存在超高空作业多、吊装就位困难、精度要求高、焊接难度大、安装工序复杂等诸多施工技术难题，并首次成功应用二次再热超超临界1000MW机组建设，形成具自主知识产权二次再热超超临界机组建设关键技术，获得行业及省部级科技进步奖10项（其中特等奖、一等奖各1项），授权发明专利12项，实用新型专利29项，取得国际先进水平以上关键技术成果11项，省部级工法8项。
中国电建集团山东电力建设第一工程有限公司、山东电力工程咨询院有限公司、华能莱芜发电有限公司、山东大学合作，建设完成世界首台再热温度为620℃的百万千瓦超超临界二次再热机组，是世界上单机容量最大、效率最高、能耗最低、指标最优、环保最好的火电机组。
相关技术成果相继在鸳鸯湖电厂二期2×1100MW等工程推广应用，缩短工期，节约成本超数亿元，社会、经济、生态效益显著，具有重要的示范引领作用和意义。
提名该项目为国家科学技术进步奖二等奖。
项目简介电力工业是国民经济的重要基础，是国民经济发展战略的重点和先行产业。
电力行业主要由发电和输变电两部分构成，象征国家高技术名片的特高压技术标志着我国输变电领域已进入国际领先地位，发电领域的技术创新是推动我国整个电力行业技术进步的关键。
发电系统主要包括锅炉及附属设备、汽轮机及附属设备、发电机及励磁机。
百万二次再热机组单列蛇形管高压加热器可行性研究
摘要：对1000MW超超临界二次再热机组单列蛇形管高压加热器和双列U形管
高压加热器的技术成熟度以及系统配置进行了比较分析，并对采用双列U形管式
高压加热器及卧式与立式单列蛇形管高压加热器的配置方案进行了技术经济比较。
结果表明，采用卧式单列蛇形管式高压加热器系统简单、布置方便，设备的寿命
与可靠性均较高，且具有较好的运行经济性。
关键词：高压加热器；蛇形管；U形管；单列配置
1.引言
随着我国国民经济的高速发展，国内对能源（特别是电力）的需求增加异常
迅猛。
由此带来的能源紧缺、资源浪费、环境污染严重等问题已经成为制约我国
经济发展的瓶颈。
因此，节能减排将成为我国今后很长一段时间内的战略选择。
建设“高效、节能、环保”的电厂成为当前电力发展的主题。
对于1000MW超超临界二次再热机组，高压加热器是机组承压最高的设备之一，也是整个抽汽回热系统中不可缺少的重要设备，高压加热器的设置和运行稳
定性直接影响电厂的造价和运行经济性。
目前，1000MW超超临界机组高压加热器主要有U形管和蛇形管两种主要形式，对于每种形式又有单列配置与双列配置两种方式。
受制造能力的限制，国内
初期投运的1000MW超超临界一次再热机组多采用双列U形管式高压加热器。
随着设计与制造技术的提升，目前1000MW超超临界一次再热机组多采用单列U
形管式高压加热器。
对于1000MW超超临界二次再热机组，由于其较高的设计参数，单列U形管式的高压加热器无法满足设计要求，因而国内投运的二次再热机
组均采用双列U形式高压加热器。
随着国内目前蛇形管高压加热器设计与制造技
术的提高，使得1000MW超超临界二次再热机组采用单列高压加热器成为可能。
采用单列高压加热器具有系统简单，运行及维护较为方便等特点，与此同时，单
列高压加热器配置还能降低除氧间高度，进而减少主厂房造价，因此，本专题对
采用单列高压加热器的可行性及经济性进行了研究与分析。
2.高压加热器配置方案
现代大型火力发电机组回热系统中的高压加热器通常有两种结构型式，即U
形管式和蛇形管式，国内1000MW超超临界机组的高压加热器有单列和双列两种配置方式。
U形管式高压加热器主要由水室、水室分隔板、管束和壳体等组成。
水室采
用半球形封头水室，配有自密封结构的椭圆形人孔，以供检查和维修。
蛇形管式高压加热器主要由进出水室、管束（蛇形管、套管等）、壳体、固
定支座和滑动支座等组成。
进出水室采用联箱结构，蛇形管的两端分别焊接在进
出口联箱的短管上，壳体封头上设有人孔装置，以备检查维修使用，具体结构及
流程见图2.1-1。
图2.1-1 蛇形管式高压加热器结构
蛇形管式高压加热器的优势主要体现为：
1）抗热冲击能力高
蛇形管式高压加热器采用在集管上开孔来代替U型管式高压加热器上传统的
管板设计，热应力分布比较均匀，具有较好的抗热冲击性能，提高了温升速率限
制和变工况运行次数。
2）可靠性高，运行寿命较长
U形管式高压加热器的管板与U形管采用角焊缝和胀接连接，通常采用氦检漏，当机组频繁启停、热冲击运行中易发生管口泄漏。
而蛇形管式高压加热器通
过集管上的短接头与蛇形管焊接连接，对焊缝进行100%射线检测工艺，确保了
焊接质量。
在1000MW超超临界二次再热机组中，高压加热器的管侧承受着44 MPa的
内压，给水流量约为2750t/h，在这些边界条件下，瞬时的温度变化作用在加热
器中厚度较大的受压组件上，由此产生的二次应力随着组件厚度的加大而增加。
大容量机组U形管式高压加热器的管板厚度随着设计参数的提高而显著增加，相
关试验及制造经验表明，管板厚度的临界值约为500mm。
当管板厚度超过
500mm的临界值时，瞬时温度梯度将在管板和水室筒身连接处产生应力峰值，随之在此连接区域容易产生裂纹，在启动、汽机跳闸或者高参数运行时，所有加热
器均遭受热应力冲击。
U形管式高压加热器的热弹性相对比较低，冷态启动或者运行工况发生变化时，温度的变化率限定在≤55℃/h，必要时可允许变化率≤110℃/h，但不能超过该值，如果超过该值，则加热器的预期运行寿命将显著减少。
蛇形管式高压加热器
则具有较为良好的热弹性，可以顺利适应各种运行工况对于高压加热器的要求。
由此可见，随着机组容量的增大，设计参数的不断提高，传统U形管式高压
加热器的设计难度越来越高。
在国外，考虑到热疲劳开裂风险和设计寿命等因素，当压力超过35 MPa时，则不建议采用U形管式高压加热器，而采用蛇形管式高
压加热器。
3.高压加热器配置方案经济性分析
3.1 高压加热器设备初投资
对于1000MW超超临界二次再热机组，其双列U形管式高压加热器的设备初
投资约为6500万元。
对于单列蛇形管式高压加热器，根据相关设备厂的估算，
其设备初投资在8300~8500万元之间。
暂取两台机组高压加热器共8300万元作
为本专题计算中的卧式单列蛇形管式高压加热器初投资。
3.2 给水及抽汽系统管道及管件初投资
在优化比选的过程中，对采用双列U形管式高压加热器以及单列卧式和立式
蛇形管式高压加热器的方案进行了实际的布置与比较。
对于单列卧式和立式蛇形
管式高压加热器方案而言，其抽汽管道和高压给水管道的总布置长度基本相似，
因此可以将单列高加的方案作为一种进行考虑。
三种方案抽汽管道、高压给水管
道和相关阀门的初投资如表3.2-1所示。
表3-2.1 单列高加与双列高加抽汽及高压给水管道初投资对比（两台机组）由上表可知，对于采用单列蛇形管式高压加热器的方案，其抽汽及给水管道
等初投资较采用双列U形管式高压加热器降低约456.86万元。
3.3主厂房土建初投资
根据高压加热器类型对于主厂房布置影响的分析，与采用双列U形管式高压
加热器相比，采用蛇形管式高压加热器可以降低除氧间的高度，减少除氧间的建
筑容积进而减少土建初投资。
与此同时，由于双列布置方案除氧器需要高位布置，这将对除氧间的构造产生一定影响，需要通过增加桩基的数量等措施提高除氧间
的结构强度，这在一定程度上也会增加造价。
根据初步估算的数据，汽机房的单位容积造价为470元/m3，除氧间的单位
容积造价为470元/m3，土建初投资对比详见表3.3-1。
表3.3-1 单列高加与双列高加土建初投资对比（两台机组）
由上表可知，与配置双列U形管式高压加热器相比，配置卧式单列蛇形管式
高压加热器的土建初投资降低了731万元，而配置立式单列蛇形管式高压加热器
的土建初投资增加了234.7万元。
3.4 高压加热器配置方案经济性对比
技术经济的比较采用电力行业认可的最小年费法。
其表达式为：
NF=f×Z0+U0
NF：年费用
f：固定费用率，电力规划总院为了投标横向比较有可比性，避免标准不一致，除招标书有明确指定之外，规定固定费用率统一取f＝0.17，至今仍可适用。
Z0：设备投资，但省略去相同的设备运输、安装工程费用等。
U0：运行费，按定义应包含电耗费、小修费、用水费、材料费等等单列蛇形管高压加热器和双列U型管高压加热器配置方案的运行费用及初投
资差异的比较见表3.4-1。
表3.4-1 高压加热器配置方案经济性对比（两台机组）
注：上表中在役期间高加的年检修费用按照寿期内更换一次高加考虑，总费
用6000万元，折算到每年约为200万元。
有上表可知，与采用双列U形管式高压加热器配置的方案相比，采用单列蛇
形管式高压加热器配置的方案虽然初投资较高，但考虑到U形管式高压加热器在
电厂全寿命周期内更换的费用，其仍具有较好的经济性，卧式单列高压加热器配
置方案的年费用较双列U形管式高压加热器配置方案低96万元。
对于卧式与立
式单列高压加热器这两种配置方案，卧式单列高压加热器配置方案具有较好的经
济性，年费用较立式单列高压加热器低113万元。
因此，采用卧式单列蛇形管式
高压加热器配置的方案具有最好的经济性。
4.结论
综上所述，对于1000MW超超临界二次再热机组的高压加热器选型结论如下： 1）双列U形管式高压加热器技术较为成熟可靠，可切除一列高压加热器运行，但系统较复杂，且对于1000MW超超临界二次再热机组，由于给水及汽轮机
回热抽汽的参数较高，U形管式高压加热器的寿命及可靠性明显低于蛇形管式高
压加热器。
2）单列蛇形管式高压加热器系统简单，运行及维护较为方便，运行经济性较好，且单列高压加热器在1000MW超超临界一次再热机组中已有较多成功的应用
业绩。
经过具体的分析与比较，可知采用卧式单列蛇形管式高压加热器方案的经
济性优于采用立式单列蛇形管式高压加热器及双列U形管式高压加热器的方案。
