20m空心板预应力张拉控制参数

20米空心板预应力张拉方案及参数计算1、工程概况XX桥6跨,跨径20m,预应力空心板梁共30片,梁体混凝土强度等级为C50.预应力钢绞线强度为1860Mpa,钢绞线张拉控制应力为1395Mpa.2、施工机具准备和安排本工程的施工机具在进场前都经过严格的检验和验收,机具数量和型号见下表.3、张拉工期安排本桥梁板已全部预制完毕,计划一次性张拉完毕.从2015年3月6日开始张拉,3月10日结束.4、施工方法与施工工艺4．1张拉当梁体强度达到设计强度的90％以上,并经监理工程师同意后方可张拉,预应力张拉前先进行标高观察并做好记录,然后进行预应力张拉工作.预应力张拉根据设计要求的步骤和程序进行.张拉完成后,再测定空心板标高并做好记录,并且与张拉前的空心板标高作比较,分析预应力张拉前后空心板的反弹.张拉、压浆施工时按规定做好各项施工记录,报监理工程师.钢绞线下料长度应根据孔道长度、锚具长度、限位板厚度、千斤顶长度、工作锚长度、预留长度来进行下料,编束采用铅线每隔50～80cm绑扎一道,然后利用自制穿束器穿束,安装锚具,千斤顶,接着张拉.张拉采用双控法一端张拉工艺,张拉程序为：0→初拉力<15%δk>→30%δk→100%δk<持荷2min>→锚固.预应力张拉应注意以下事项：a、锚具和夹具出厂前由供方提供质量证明书.锚具的强度、硬度、锚固能力等应按有关规定进行检验,符合要求才能使用.b、张拉前,应对预应力孔道钢筋按规定要求做试验,张拉前必须对构件端部预埋件、砼、预应力孔道全面检查,如发现有蜂窝、裂缝、露筋、空洞及孔道穿孔等缺陷,须按有关规定采取措施,端部的预埋钢板一定要垂直于孔道中心线,钢板上的焊渣、毛刺、砼残渣等要清除干净.c、张拉时砼强度不低于设计强度的90％,张拉顺序严格按照设计规定.d、为确保张拉的准确性,在张拉前对张拉设备进行标定.e、锚头平面必须与钢束孔道垂直,锚孔中心要对准管道中心.f、张拉应标注出标记以直接测定各钢绞线的伸长量,对伸长量不足的钢绞线应再次张拉到设计吨位.g、钢束张拉完毕后,严禁撞击锚头和钢束,钢绞线多余的长度应用切割机切除,切除后留下的钢绞线长度<指露出锚圈长度>不小于3cm.4．2压浆压浆前用空压机吹入无油份的压缩空气清洗管道,接着用0.01kg/L的生石灰水冲洗,用压缩空气吹干.水泥浆要求采用拌和机拌和,拌出的水泥浆必须具有良好的泌水性和和易性,在拌和时可渗入由试验确定的外掺剂.压浆时注意观察出气孔和出浆孔流出的水泥浆的变化,当流出的稠度和流入的稠度一致时,出气孔方可封闭.压浆后２４小时内严禁梁体和管道振动.待水泥浆强度达到规定强度时浇筑封锚砼,浇筑前要对锚端砼面凿毛湿润.压浆时应注意以下事项：ａ、压浆前必须对孔道先进行检查,对排气孔、压浆孔、钢筋滑移等情况全面检查,并对压浆设备进行安装检查.ｂ、压浆前应用压力清洗孔道,然后用空气排除孔内积水.ｃ、孔道压浆水泥采用标号４2.5级以上的普通硅酸盐水泥配制水泥浆,水灰比在0.4～0.5之间,搅拌后三小时泌水率宜控制在2％,为了保证有足够的流动性可掺入一定比例的减水剂.ｄ、压浆泵输浆压力保持在0.7Mpa,以保证压入孔道的水泥浆密实.ｅ、压浆顺序先下后上,并应对集中一处的孔道一次压完,以免因孔道漏浆造成孔道睹塞.当出浆孔流出相同的水泥浆后即用木塞塞住并保持一定的稳压时间,然后停止输浆.ｆ、压浆时,每班留取不少于三组的7.07×7.07×7.07cm3立方体试块,标养28天,检查抗压强度作为水泥浆质量的评定依据.4.3封锚预应力锚固后的外露钢绞线长度不小于50mm,多余部分采用砂轮切割机切除,压浆后应将锚具清洗干净,浇筑封头砼前对直接接触的砼凿毛处理,设置钢筋网,浇筑封锚砼. 砼强度应与梁设计砼强度相同,其厚度不小于100mm,必须严格控制封锚后的梁体长度,使其与设计长度一致.4.4张拉工艺流程4.5张拉顺序①②③④4.6张拉程序0→初拉力<15%δk>→30%δk→100%δk<持荷2min>→锚固.5．张拉伸长值校核预应力张拉采用双控法张拉,同时应以伸长值进行校核,实际伸长值与理论伸长值的差值应控制在6％以内,如果差值超过6％应停止张拉,分析查明原因,必要时对理论伸长值进行修正.5．1预应力理论伸长值可按下式计算△L=P P×L/A P×E S具体计算见伸长值计算表5.2实际伸长值计算实际伸长值△L1=△L1+△L2△L1--从初应力至最大张拉力间的实际伸长值〕mm〔△L2-初应力下推算伸长值〕mm〔,可采用相邻级的伸长值〕采用15%δk→30%δk实际伸长值〔6.质量保证措施6．1锚具等张拉设备必须按要求进行各个项目的检测,检测合格后方可用于施工.6．2千斤顶与压力表应配套校验,以确定张拉力与压力表之间的关系曲线.在施工过程中油表、油泵、千斤顶严禁滥用.6．3按锚具型号及预应力钢绞线规格配套张拉设备,同时保证张拉设备量具有一定富余.6．4现场配有专用设备维修人员,保证设备完好率,以确保张拉工作的连续性.6．5张拉过程严格按规范要求,由专人统一指挥,施工前应向操作人员作好交底,及时准确做好施工记录.6．6张拉过程中千斤顶第一拉力的作用线应与预应力钢绞线的轴线一致,预应力钢绞线在张拉控制应力达到稳定后方可锚固.7．安全保证措施7．1砂轮切割机必须设安全防护罩,切割时用力均匀,防止碎片伤人.7．2张拉作业时,四周设防护,严禁非作业人员进场,所有作业人员均在千斤项一侧进行作业.7．3张拉作业时,如果发现异常情况应立即停止张拉,待查明原因后方可继续张拉.7．4压浆作业人员须戴防护目镜,以防止油管内液压油及水泥浆伤人.8．梁板张拉压浆作业人员组织：现场负责人：现场技术员：试验负责人：安全负责人：技术负责人：工程负责人：作业人员：XX桥预应力张拉参数计算一、理论伸长量：梁板为空心板,弯道弧度不大,可简化为直线段计算其伸长量.已知：δk＝1395Mpa,A p=140mm2,L钢绞线=19.6+0.1+0.34=20.04m=20.04×103mm,E p =195×103N/mm 2,张拉力P p =δk×A p =1395×140=195.3×103N.则理论伸长量： mm Ep Ap L Pp L 143101951401004.20103.195Δ333=×××××=＝理 实测伸长量2Δ1ΔΔL L L +=1ΔL ——从初应力到最大张拉应力实测伸长值； 2ΔL ——初应力以下的推算值,采用相邻级的伸长值.现取初应力δκ15%δ初＝： 0——→δk 〕2min 〔二、 张拉过程张拉应力与油压表对应读数计算：则ΔL1=L100%δk －L15%δk ,ΔL2=L30%δk －L15%δk ΔL ＝ΔL1+ΔL2＝L100%δk + L30%δk －2L15%δk ＝[134.4,151.5]。

20m空心板预应力张拉技术方案第三合同段共有20m预应力空心板桥8座，共有1288片，均为先简支后连续结构。

空心板采取预制场集中预制，后张法预应力施工。

预应力空心板设计钢绞线φs＝15.24-4、φs＝15.24-5，f pk＝1860Mpa；OVM-4、OVM-5锚具。

一、张拉的前期准备１、建立专用预应力钢绞线下料场，按下料单下料，为防止弄错，在每根料两端贴不干胶号码进行编束、编号存放；为防止预应力孔道堵塞，在浇筑砼时，在波纹管内穿硬塑料管，确保预应力孔道畅通。

穿束时先对锚垫板、孔道进行清理，再将锚具孔按顺序编号（如图），这样可有效的防止穿束时钢绞线在孔道内缠绕的问题，防止受力不均导致钢绞线拉断。

加工简易千斤顶提升架，使千斤顶在张拉时能准确对位、移动方便；千斤顶、高压油泵和油表配套标定。

将编号捆束好的钢绞线用卷扬机辅助人工穿束，安装时在锚具上做好标记，编好孔号，对应钢绞线进入对应孔号。

钢绞线束两端露出锚垫板的长度要能满足千斤顶张拉的需要，即钢绞线工作长度≥70cm。

２、根据图纸要求预应力筋张拉前砼强度须达到设计强度90%以上。

通过砼平行试验及回弹试验，达到标准后报监理工程师批准才能张拉。

采用尺量，目测的方法，保证张拉设备、锚垫板位置准确平整、无杂物，无空洞。

３、张拉千斤顶的安装①清洗钢绞线上的杂质，先用钢刷清除干净，再用干棉砂细细拭擦干净，不得留任何的砂或砼残余，以防出现滑丝。

②在端头搭设支架，采用钢管或型钢制作门式支架，用手动葫芦控制升降，在横杆的挂钩处横向平移。

③安装顺序安装锚环 → 安装夹片 → 安装限位板 → 调整初应力 → 安装就位千斤顶 → 安装工具锚→ 安装工具夹片安装锚环时特别注意其穿束编号顺序、位置两端相同，以保证钢绞线在孔道内平顺不缠绕。

二、预应力张拉１、张拉设备：采用1500KN 千斤顶实施锚索张拉，张拉油泵选择电动油泵，油表精度选用1.5级，其最小刻度为0.1Mpa ；钢绞线预紧采用150KN 千斤顶。

20米预应力空心板梁张拉数据计算过程已知δcon=1395Mpa,钢绞线Φs=15.2mm，查表对应S=140mm2，根据预应力筋平均张拉力计算公式计算（查表得k=0.0015，μ=0.22）P p=P(1-e-（kx+μθ））/(kx+μθ) ΔL=PL/AE式中各字符所代表的含义如下：式中字符含义Pp 预应力筋平均张拉力（N）P 预应力筋张拉端的张拉力（N）x 从张拉端至计算截面的孔道长度（m）从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹θ角之和（rad）k 孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数μ预应力筋与孔道壁的摩擦系数E 常系数1.95×10520m中跨中板：N1：θ=4o S=140*4=560mm2, P=781.2KNX=θR=(4o/360)*2π*40000=2793mm，kx+μθ=0.0015*2.793+0.22*(4o/360)*2π=0.0195 ΔL1=773.6*2.793*106/560*1.95*105=19.78mmΔL2=781.2*（19184/2-2793-258）*103/560*1.95*105=46.79mm 所以延伸量为：（19.78+46.79）*2=133.14mmN2：θ=5o S=140mm2*4=560mm2， P=781.2KNX=θR=(5o/360)*2π*20000=1745mmkx+μθ=0.0015*1.745+0.22*(5o /360)*2π=0.0218 P p=781.2*（1-e-0.0218）/0.0218=772.7KNΔL1=772.7*1.745*106/560*1.95*105=12.34mmΔL2=781.2*（19210/2-1745-160）*103/560*1.95*105=55.08mm所以延伸量为：（12.34+55.08）*2=134.84mm20米中跨边板：N1：θ=4o S=140mm2*5=700mm2， P=976.5KNX=θR=(4o/360)*2π*40000=2793mm，kx+μθ=0.0015*2.739+0.22*(4o/360)*2π=0.0195P p=976.5*（1-e-0.0195）/0.0195=967.0KNΔL1=967.0*2.793*106/700*1.95*105=19.79mmΔL2=976.5*（19184/2-2793-258）*103/700*1.95*105=46.79mm所以延伸量为：（19.79+46.79）*2=133.14mmN2: 预应力筋所部位置、计算长度等均与中跨中板N2相同，所以其延伸量为134.84mm。

20m空心板梁预应力张拉一、当多做一组砼试块同步养生，其强度达到设计强度的100%且龄期达到14天后，即进行预应力张拉。

预应力张拉前,应将张拉设备进行检验标定。

张拉机具采用YCW150-200千斤顶，预应力钢绞线张拉采用双控指标，即锚下张拉力和钢束延伸量，以张拉力控制为主，延伸量作为校核，张拉时应严格按设计张拉顺序实施，每一预应力钢铰束应从两端同量对称、均匀进行。

张拉程序为0→初应力(0.1σk)→0.2σk→100%σk→σk(持荷2min)。

确保梁体在预应力施张时均匀受力。

二、伸长量计算：在梁的两端施加预应力，用1T倒链及三脚架将千斤顶吊起对位。

施加预应力的顺序：、N1、N2、N3。

张拉质量的控制采用张拉力、伸长值“双参数”控制法，初应力取10%拉应力。

张拉程序：→ 0 →初应力→ 1.025P con锚固张拉力计算：N1、N2、N3张拉力，P=Ay×0.72Ry=149×5×1860×0.72=930.744(KN)理论伸长值计算:〃L/Ay〃EgΔL= PP——预应力钢绞线平均拉力（KN）。

PPL——预应力钢绞线长度（cm）。

Ay——预应力钢绞线截面面积（cm2）Eg——预应力钢材弹性模量（N/mm2）①预应力钢材张拉计算：P P =P[1-e -（K 〃X+μ〃θ） ]/KX+μθP —预应力钢材张拉端的张拉力（KN ）X —从张拉端至计算截面的孔道长度（m ）θ—从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（red ）μ—预应力钢绞线与孔道壁的摩擦系数（预埋波纹管取0.25）K —孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数（预埋波纹管取0.0015）④实际伸长值:ΔL=ΔL 1+ΔL 2ΔL 1—从初应力到最大拉应力间的实测伸长值（cm ）ΔL 2—初应力的计算值（cm ）N 1：X 直1=0.35+ 0.73 =1.08m X 曲=3.14m ，X 直2=5.955 m张拉千斤顶内工作长度=0.35cmP P 直1= P=930.744(KN)P P 曲=[930.744×(1-e -(0.0015〃3.14+0.25〃0.2094))]/(0.0015×3.14+0.25×0.2094)=904.688 (KN)P P 直2= P P 曲=904.688 (KN)E=1.95×105PaΔL 直1=930.744×1.08/5×139×1.95×105=0.742 (cm)ΔL 曲=904.688×3.14/5×139×1.95×105=2.096(cm)ΔL 直2=904.688×5.955/5×139×1.95×105=3.975 (cm)ΔL=(ΔL 直1+ΔL 直2+ΔL 曲)×2=(0.742+2.096+3.975)×2=13.63(cm)根据图纸锚塞回缩量单端考虑6mm ，则共1.2cm 。

20米空心板预应力拉方案及参数计算1、工程概况XX桥6跨，跨径20m，预应力空心板梁共30片，梁体混凝土强度等级为C50。

预应力钢绞线强度为1860Mpa，钢绞线拉控制应力为1395Mpa。

2、施工机具准备和安排本工程的施工机具在进场前都经过严格的检验和验收，机具数量和型号见下表。

3、拉工期安排本桥梁板已全部预制完毕，计划一次性拉完毕。

从2015年3月6日开始拉，3月10日结束。

4、施工方法与施工工艺4．1拉当梁体强度达到设计强度的90％以上，并经监理工程师同意后方可拉，预应力拉前先进行标高观察并做好记录，然后进行预应力拉工作。

预应力拉根据设计要求的步骤和程序进行。

拉完成后，再测定空心板标高并做好记录，并且与拉前的空心板标高作比较，分析预应力拉前后空心板的反弹。

拉、压浆施工时按规定做好各项施工记录，报监理工程师。

钢绞线下料长度应根据孔道长度、锚具长度、限位板厚度、千斤顶长度、工作锚长度、预留长度来进行下料，编束采用铅线每隔50～80cm绑扎一道，然后利用自制穿束器穿束，安装锚具，千斤顶，接着拉。

拉采用双控法一端拉工艺，拉程序为：0→初拉力（15%δk）→30%δk→100%δk（持荷2min）→锚固。

预应力拉应注意以下事项：a、锚具和夹具出厂前由供方提供质量证明书。

锚具的强度、硬度、锚固能力等应按有关规定进行检验，符合要求才能使用。

b、拉前，应对预应力孔道钢筋按规定要求做试验，拉前必须对构件端部预埋件、砼、预应力孔道全面检查，如发现有蜂窝、裂缝、露筋、空洞及孔道穿孔等缺陷，须按有关规定采取措施，端部的预埋钢板一定要垂直于孔道中心线，钢板上的焊渣、毛刺、砼残渣等要清除干净。

c、拉时砼强度不低于设计强度的90％，拉顺序严格按照设计规定。

d、为确保拉的准确性，在拉前对拉设备进行标定。

e、锚头平面必须与钢束孔道垂直，锚孔中心要对准管道中心。

f、拉应标注出标记以直接测定各钢绞线的伸长量，对伸长量不足的钢绞线应再次拉到设计吨位。

20米空心板先张法控制张拉计算书一．预应力筋张拉顺序为：0 初应力σ0（10%σk ～20%） 100%σK持荷2 分钟σk（锚固）预制空心板梁采用应力与应变双重控制，即张拉力通过油表读数控制，但应与实际伸长值校核，实际伸长值与理论伸长值误差控制在6%之内，否则应暂停张拉，待查明原因并采取措施加以调整并经监理工程师同意后方可重新张拉。

二．整体张拉时其数据如下：对于20m板，采用Φj12.7mm高强度钢绞线。

1.中板（13颗钢绞线）:控制张拉力P=1339×98.7×13×10-3=1718.07KN。

对于表09.11.22.2290：回归方程 Y1=0.0223X-0.238；Y2=0.0223X-0.238（Y 为油表读数，X为张拉力）,钢绞线长度L按照37.2m计算。

a.应力10%时：张拉力P1=P*10%=1718.07*10%=171.81KNY1=0.0223*P1-0.238=0.0223*171.8-0.238=3.59MpaY2=0.0221*P1+0.0568=0.0221*171.8+0.0568=3.85Mpa△L=P1*L/A*E=171.8*37.2*105/98.7*13*1.95*105=2.55㎝b.应力20%时：张拉力P2=P*20%=1718.07*20%=343.61KNY1=0.0223*P2-0.238=0.0223*343.61-0.238=7.42MpaY2=0.0221*P2+0.0568=0.0221*343.61+0.0568=7.65Mpa△L=P2*L/A*E=343.61*37.2*105/98.7*13*1.95*105=5.11㎝c.应力100%时：张拉力P3=P*100%=1718.07*100%=1718.07KNY1=0.0223*P3-0.238=0.0223*1718.07-0.238=38.07MpaY2=0.0221*P3+0.0568=0.0221*1718.07+0.0568=38.03Mpa△L=P3*L/A*E=1718.07*37.2*105/98.7*13*1.95*105=25.54㎝2.边板（13颗钢绞线）:控制张拉力P=1339×98.7×14×10-3=1850.23KN。

20m预应力砼空心板先张钢绞线控制力及伸长值计算书一、设计要求：1#桥、2#桥、3#桥、共计494片预应力砼空心板，对预应力钢绞线均为如下设计要求：（一）预应力钢绞线1、预应力钢绞线采用7φ5型，高强度低松驰，公称直径φJ=15.24mm的钢绞线。

2、预应力钢绞线标准强度RYb=1860Mpa，松驰率3.5%。

3、张拉控制应力采用δK=0.75Yb=0.75×1860=1,395 Mpa，如果板的反拱过大或板的反拱速度发展较快超过极限30mm，张拉控制应力可适当减少，但不得小于δK=0.72Yb=0.72×1860=1,339 Mpa。

（二）工具锚设计没有明确要求（三）预应力钢绞线放张预应力钢绞线放张，本着对称均匀、分次完成，不得骤然放松，放张时梁体砼强度必须到达设计强度的100%，即C40级砼强度。

二、实际进场预应力钢绞线技术指标：1、预应力钢绞线为中国山东威海市，威海银兴预应力线材有限公司生产的高强度低松驰，公称直径φJ=15.24mm，7φ5型预应力钢绞线。

其中松驰率为2.2%,小于设计松驰率3.5%。

2、预应力钢绞线标准强度RYb=1860Mpa。

【见钢筋力学性能试验报告（1）】报告中的公称截面积140mm2。

4、预应力钢绞线公称直径φJ=15.24mm，弹性模量取检测报告中的平均值Ep=(189.3+190.9+186)/3=188.7Gpa(注施工规范Ep=195±10 Gpa)。

三、张拉设备及工具锚：（一）张拉设备在实际张拉过程中，采用两台千斤顶单根对称分级张拉。

由于预制厂一次性要预制494片空心板梁体，为了确保工程质量和施工进度，千斤顶高压油泵及压力表配制三套张拉设备。

1、三台高压油泵均为ZB2×型高压电动油泵，其中编号分别为1#油泵、2#油泵、3#油泵。

2、三台高压油泵上所配6块压力表均为Y-100Mpa型，精度为1.5级，其中每个油泵上的大缸进油主表编号分别为1618、1661、1662三个。

20m预应力砼空心板先张钢绞线控制力及伸长值计算书一、设计要求：1#桥、2#桥、3#桥、合计494片预应力砼空心板，对预应力钢绞线均为以下设计要求：（一）预应力钢绞线1、预应力钢绞线采纳7φ5型，高强度低松驰，公称直径φ的钢绞线。

2、预应力钢绞线标准强度 RYb=1860Mpa，松驰率3.5%。

3、张拉控制应力采纳δ×1860=1,395Mpa，假如板的反拱过大或板的反拱速度发展较快超出极限30mm，张拉控制应力可适合减少，但不得小于δ×1860=1,339Mpa。

（二）工具锚设计没有明确要求（三）预应力钢绞线放张预应力钢绞线放张，本着对称均匀、分次达成，不得忽然放松，放张时梁体砼强度一定抵达设计强度的100%，即C级砼强度。

二、实质进场预应力钢绞线技术指标：1、预应力钢绞线为中国山东威海市，威海银兴预应力线材有限企业生产的高强度低松驰，公称直径φ1/12，7φ5型预应力钢绞线。

此中松驰率为2.2%,小于设计松驰率3.5%。

2、预应力钢绞线标准强度RYb=1860Mpa。

【见钢筋力学性能试验报告（1）】报告中的公称截面积140mm2。

4、预应力钢绞线公称直径φ，弹性模量取检测报告中的均匀值 Ep=(189.3+190.9+186)/3=188.7Gpa(注施工规范Ep=195±10Gpa)。

三、张拉设施及工具锚：（一）张拉设施在实质张拉过程中，采纳两台千斤顶单根对称分级张拉。

因为预制厂一次性要预制494片空心板梁体，为了保证工程质量和施工进度，千斤顶高压油泵及压力表配制三套张拉设施。

1、三台高压油泵均为ZB2×型高压电动油泵，此中编号分别为1#油泵、2#油泵、3#油泵。

2、三台高压油泵上所配6块压力表均为Y-100Mpa型，精度为级，此中每个油泵上的大缸进油主表编号分别为1618、1661、1662三个。

3、三台千斤顶均为QYC300型千斤顶，额定张拉力300KN，张拉最大行程200mm。

20米空心板梁后张拉法预应力施工实施方案某桥工程20米长后张拉法预应力空心板梁共40片，其中边板2片，中板38片。

一、根据设计，本空心板梁预应力钢材为3Фj15.24，1860钢铰线和QM15-3锚具。

二、由于本桥斜角33°57′33″，每片板梁端头预应力筋锚固点均成阶梯形状，故决定采用YCQ25-200千斤顶二台，单根钢绞线按序号对称张拉。

三、本工程40片板梁安排YCQ25-200千斤顶二台，ZB4-500型电动高压油泵二台，灌浆设备一套，千斤顶与油泵按规定进行检验标定。

四、20米长空心板梁钢绞线理论伸长值的计算：设计提供预应力控制值为564.5KN ， N1直线束（每片3束） N2曲线束（每惩片2束），N1 X=9.748O 米；N2 X=9.726米；θ=0.097rad，根据3Фj15.24钢绞线测试报告，截面积Ap=140.487×3=421.5MM2，δk=1860Mpa-II，弹性模量Es=1.969×10M5/MM2 ; 采用预埋铁皮波纹管成孔，由JTJ施工规范查得孔道每米局部偏差对磨擦的影响系数K值取0.001，钢绞线孔道壁的磨擦系数U取0.19。

N1 直线束因θ=0，可不考虑孔道磨擦阻响影响，则P•L 564500⨯9.748⨯2⨯105△L= = =132.61MMAp·Es 421.5⨯1.969⨯105N2 曲线束θ=0.097rad,P • L 1-e-(k·x+u θ/2)△L= · [ ]×2Ap·Es k·x+u θ/2=128.89692mm 取△L=128.9mm四、张拉原则及张拉程序：1、张拉原则：I、根据设计要求张拉按两边成对对称张拉，张拉顺序如下：先张拉N1拉①束，再张拉N2②束，最后张拉N1第③束。

II、为保证施加预应力有效地传递和使构件均匀受力并减少弹性压缩损失，张拉宜分阶段对称地进行，每阶段持荷时间不小于1min 。

20m空心板预应力张拉控制参数1、参数选取：张拉控制应力：σk=0.7×R b y =1302Mpa孔道每m局部偏差系数： K=0.0015预应力筋与孔道摩擦系数： U=0.23弹性模量：E=200Gpa千斤顶及锚具内钢绞线长：0.393m2、张拉程序：采用尖片式锚具，钢绞线为低松驰力筋：张拉程序：0 -- 初应力—105%σK（持荷5Min锚固）--σK。

3、计算张拉时仪表读数及理论伸长值：控制张拉力：Nk=σk×Ay×n=1302×140×7=1275960N=1276KN初张拉应力：N初=10%×Nk=127.6KN超张拉应力：N105%σK=105％×NK＝1339.8KN张拉时的仪表读数：编号1017#：X初=(127.6×0.0345-0.4704)=3.9MpaXk=(1276×0.0345-0.4704)=43.6MpaX105%σK=（1339.8×0.0345-0.4704)=45.8Mpa编号 1#：X初=(127.6×0.0347+0.5499)=5.0MpaXk=(1276×0.0347+0.5499)=44.8MpaX105%σK =(1339.8×0.0347+0.5499)=47.0Mpa理论伸长值：采用公式：ΔL=（PpL）/(ApEp)Pp=[P(1-e-(kx+μθ))]/ (kx+μθ)1#钢绞线：K=0.0015,μ=0.23,X=3.782m,θ=0.087rad,Ap=7×Ay=980mm2,L=19.782+0.393×2=20.568mPp初=[127.6×(1-e-(0.0015×3.782+0.23×0.087))]/ (0.0015×3.782+0.23×0.087)=126KNPp K=[1276×(1-e-(0.0015×3.782+0.23×0.087))]/ (0.0015×3.782+0.23×0.087)=1259.8KNPp105％K=[1322.7×(1-e-(0.0015×3.782+0.23×0.087))]/ (0.0015×3.782+0.23×0.087)=1322.7KNΔL初=（126×20.568）/(980×200)=0.013m=13mmΔL K=（1259.8×20.568）/(980×200)=0.132m=132mmΔL105％K=（1322.7×20.568）/(980×200)=0.139m=139mm2#钢绞线：K=0.0015,μ=0.23,X=7.894m,θ=0.489rad,Ap=7×Ay=980mm2,L=19.894+0.393×2=20.68mPp初=[127.6×(1-e-(0.0015×7.894+0.23×0.489))]/ (0.0015×7.894+0.23×0.489)=120KNPp K=[1276×(1-e-(0.0015×7.894+0.23×0.489))]/ (0.0015×3.782+0.23×0.489)=1199.9KNPp105％K=[1339.8×(1-e-(0.0015×7.894+0.23×0.489))]/ (0.0015×3.782+0.23×0.489)=1259.9KNΔL初=（120×20.68）/(980×200)=0.013m=13mmΔL K=（1199.9×20.68）/(980×200)=0.127m=127mmΔL105％K=（1259.9×20.68）/(980×200)=0.133m=133mm4、张拉方法：按张拉移序，张拉时压力表读数为编号1017： 0---3.9Mpa----45.8Mpa(持荷5min)---43.6Mpa(锚固) 编号 1： 0---5.0Mpa----47Mpa(持荷5min)---44.8Mpa(锚固) 施工时以伸长值进行校核，实际伸长值与理论伸长值的差值控制在6%以内。

20米预应力桥板张拉专题施工方案编制：审核：审批：20米预应力空心板张拉方案一、工程概况大川西路位于古交市大川河西岸，伴随经济旳迅速发展，都市道路网旳逐渐完善，由于其地理位置旳重要性，现12.5米宽双向两车道已不能满足路网规定，为了充足发挥其在都市路网中旳作用，在经济合理、安全合用旳前提下，对原大川西路进行改建拓宽，本次改扩建工程为大川西路金牛至福康桥段，断面全宽28.5米，全长1682.090米。

机动车道为13米，采用双向四车道原则设计，单侧机动车道宽2×3.25米，中间不设置分车绿化带，以双黄线分车，宽0.5米。

非机动车道和人行道采用人非共板宽6.0米，其中，非机动车道宽2米，人行道宽3米，绿化带宽1米。

本工程桥梁修建在古交市大川河上，上部构造采用20米跨预应力砼空心板，与胜利桥相接处采用现浇实心板与之相连接。

全桥预应力砼空心板共168片二、施工安排1．施工目旳1.1质量目旳：合格。

1.2工期目旳：天1.3安全目旳：（1）杜绝重伤以上事故。

（2）轻伤率≤2.0%（3）无机械及重大、特大交通事故。

（4）无等级火警事故。

1.4文明施工管理目旳（1）场地清洁，标志齐全，料具有序，尊重民俗，文明施工。

（2）机构健全，制度明确，措施齐全，执行有力。

（3）创文明施工标段，创本市文明施工项目部。

1.5环境保护目旳（1）污水、噪声、粉尘、达标排放。

（2）固体废弃物分类管理。

（3）节省用水、电，同比施工预算减少1%。

（4）创环境保护达标标段，创环境保护先进项目部。

2．重点安排根据本工程特点，预应力筋张拉施工由专人负责，两端对称同步张拉，分两组作业，每组配置张拉设备一套，共五人，其中两人负责提千斤顶，一人负责测量伸长值，另两人分别负责开油泵和做张拉记录。

施工措施：（1）在计划管理中，必须保证施工旳重要环节。

（2）加强施工前旳各项准备计划。

（3）加强劳动力旳组织调配工作。

（4）协调好各工种旳关系，合理安排保证施工顺利进行。

20米空心板预应力张拉方案与参数计算引言：预应力技术是一种通过人工施加预先的压应力的方法来改善混凝土材料性能的工艺技术。

在大跨度的空心板结构中，预应力技术被广泛应用。

本文将以一种20米空心板为例，介绍其预应力张拉方案的设计和参数计算。

1.张拉方案设计：在设计预应力张拉方案时，需要考虑混凝土的强度、空心板的受力性能、预应力筋的位置和数量等。

以下是一种可能的预应力张拉方案设计：1）预应力筋的数量：根据空心板的设计要求和受力分析，确定预应力筋的数量。

一般情况下，预应力筋的数量应尽量减少，以降低成本和减小对混凝土的影响。

2）预应力筋的位置：确定预应力筋的位置，一般采用的是对称布置方式。

在空心板的两侧分别布置预应力筋，以保证空心板的平衡性和受力均匀性。

3）预应力筋的张拉力：通过受力分析和结构设计，确定预应力筋的张拉力。

张拉力的大小将直接影响到空心板的受力性能和承载能力。

2.参数计算：以下是预应力张拉方案的参数计算：1）混凝土的强度：根据空心板的设计要求和要求承受的荷载，确定混凝土的抗压强度等级。

根据混凝土抗压强度的参数，可以确定预应力筋的张拉力等。

2）预应力筋的截面积：根据空心板的设计要求和预设的预应力筋位置，计算出预应力筋的截面积。

预应力筋截面积的确定，将直接影响到预应力筋的张拉力和混凝土的受力性能。

3）预应力筋的伸长量：根据空心板的设计要求和张拉力的大小，计算出预应力筋的伸长量。

预应力筋的伸长量与预应力筋的长度和张拉力值有关，通过计算可以确定。

预应力筋伸长量的计算公式如下：△L=L×f/Es其中，△L是预应力筋的伸长量，L是预应力筋的长度，f是预应力筋的拉应力，Es是预应力筋的弹性模量。

结论：本文以一种20米空心板为例，介绍了预应力张拉方案的设计和参数计算。

通过合理的方案设计和精确的参数计算，可以保证空心板的受力性能和结构稳定性，提高空心板的承载能力，并确保结构的安全性。

20m空心板预应力张拉说明、压浆及张拉计算书张拉总述20m空心板根据设计图要求，当梁体砼强度达到设计强度的85%后且龄期不小于7d方可张拉。

采用两端同时张拉，张拉顺序为：左N1→右N2→右N1→左N2。

具体张拉程序如下：N1预应力钢束张拉力：0→0.15δ→δk持荷2分钟锚固N2预应力钢束张拉力：0→0.15δ→δk持荷2分钟锚固张拉参数见计算表。

一、预应力钢铰线的加工1、钢绞线进场后按规范要求进行检验，合格后方可进行加工；2、钢绞线必须保持清洁、干燥，在存放和搬运过程中要避免机械损伤和有害的锈蚀，进场后如存放的时间过长，必须再次检查，合格后方可加工；3、钢绞线严格按照设计长度下料，同一束中各根钢绞线下料长度的相对差值不得大于5mm;4、钢绞线的切断，应采用切断机或砂轮机，不得采用电弧切割；5、预应力钢绞线和锚具使用前必须按有关规定进行抽检；6、预应力钢绞线穿束前，必须对预应力钢绞线进行下料、编束，油泵、千斤顶必须进行校验，以确定张拉力与油表的对应关系；7、穿束时前端用卷扬机牵引，后端用人工协助；8、待砼强度达到设计强度的85%后进行张拉作业，张拉采用油表读数与伸长量双控制的方法，每一束拉完后看其断丝、滑丝情况是否在规定的要求范围，若超出规范需重新穿束张拉，锚固时也要作记号，防止滑丝；9、如果预应力钢绞线的伸长量与计算值超过6%，要找出原因，可以重新进行校核和测定预应力钢绞线的弹性模量。

二、张拉注意事项1、力筋安装尽可能在孔道内松弛程度一致，使其受力均匀。

2、两端同时张拉时，两千斤顶升降压、画线、测伸长值等工作应同步进行。

3、预应力筋在张拉控制应力达到稳定后方可锚固，预应力筋锚固的外露长度不得小于30mm，多余的预应力筋切割严禁采用电弧焊或氧焊切割，强调用砂轮机切割。

4、对千斤顶工作锚夹片，要随时检查，发现滑丝应及时更换。

5、千斤顶应分期进行标定，一般使用200次标定一次。

6、张拉人员应采用安全防护措施，设安全警示牌，头戴安全帽，进行预应力张拉时，严禁在力筋张拉方向站人，张拉工作人员应站在侧面，以防不测。

清溪中桥20米空心板预应力张拉后张法计算书一、计算公式及参数：1、预应力平均张拉力计算公式及参数：μθμθ+-=+-kx e p P kx p )1()( 式中：P p —预应力筋平均张拉力（N ）P —预应力筋张拉端的张拉力（N ）X —从张拉端至计算截面的孔道长度（m ）θ—从张拉端至计算截面的曲线孔道部分切线的夹角之和（rad ） k —孔道每米局部偏差对摩檫的影响系数，取0.0015 μ—预应力筋与孔道壁的摩檫系数，取0.252、预应力筋的理论伸长值计算公式及参数：)(p p p E A l P l =∆式中：P p —预应力筋平均张拉力（N ）L —预应力筋的长度（mm ）A p —预应力筋的截面面积（mm 2），取140 mm 2E p —预应力筋的弹性模量（N/ mm 2），取1.95×105 N/ mm 2二、伸长量计算：1、N 1 束一端的伸长量：单根钢绞线张拉的张拉力P=0.75×1860×140=195300NX 直=8.467m ；X 曲=1.313mθ=2.51×π/180=0.044radk X 曲+μθ=0.0015×1.313+0.25×0.044=0.0129695P p=195300×（1-e-0.0129695）/0.0129695=194039NΔL 曲= P p L/（A p E p）=194039×1.313/（140×1.95×105）=9.33mm ΔL 直= PL/（A p E p）=195300×8.467/（140×1.95×105）=60.57mm (ΔL 曲+ΔL 直)*2=(9.33mm+60.57mm)*2=139.8mm与设计比较（139.8-142）/142=-1.5%2、N2 束一端的伸长量：单根钢绞线张拉的张拉力P=0.75×1860×140=195300NX 直= 8.372m；X 曲=1.428mθ=8.18×π/180=0.143radk X 曲+μθ=0.0015×1.428+0.25×0.143=0.0379P p=195300×（1-e-0.0379）/0.0379=191645NΔL 曲= P p L/（A p E p）=191645×1.428/（140×1.95×105）=10.02mm ΔL 直= PL/（A p E p）=195300×8.372/（140×1.95×105）=59.89mm (ΔL 曲+ΔL 直)*2=(10.02mm+59.89mm)*2=140.82mm与设计比较（140.82-140）/140=-0.1%张拉时理论伸长量计算一、计算参数：1、K—孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数：取0.00152、μ—预应力筋与孔道壁的摩擦系数：取0.253、A p—预应力筋的实测截面面积：140 mm24、E p—预应力筋实测弹性模量：1.95×105N/ mm25、锚下控制应力：σk=0.75R y b=0.75×1860=1395N/ mm26、单根钢绞线张拉端的张拉控制力：P=σk A p=195300N7、千斤顶计算长度：15cm8、工具锚长度：5cm二、张拉时理论伸长量计算：N1 束一端的伸长量：P=0.75×1860×140=195300NX 直=8.467m；X 曲=1.313mL 直=8.467+（0.15+0.05）=8.667mL 曲=1.313mθ曲=2.51°×π/180=0.044radk X 曲+μθ=0.0015×1.313+0.25×0.044=0.013P p=195300×（1-e-0.013）/0.013=194036NΔL 曲= P p L 曲/（A p E p）=194036×1.313/（140×1.95×105）=9.3mm ΔL 直= P p L 直/（A p E p）=195300×8.667/（140×1.95×105）=62mm (ΔL 曲+ΔL 直)×2=(9.3mm+62mm)×2=142.6mmN2束一端的伸长量：P=0.75×1860×140=195300NX 直=8.372m；X 曲=1.428mL 直=8.372+（0.15+0.05）=8.572mL 曲=1.428mθ曲=8.18°×π/180=0.143radk X 曲+μθ=0.0015×1.428+0.25×0.143=0.0379P p=195300×（1-e-0.0379）/0.0379=190276NΔL 曲= P p L 曲/（A p E p）=190276×1.428/（140×1.95×105）=10.00mm ΔL 直= P p L 直/（A p E p）=195300×8.572/（140×1.95×105）=61.32mm (ΔL 曲+ΔL 直)×2=(10mm+61.32mm)×2=142.64mm千斤顶张拉力与对应油表读数计算一、钢绞线的张拉控制应力：4 根钢绞线束：σcon=103.3σk=103.3%×195.3×4=806.98KN1、51207 号千斤顶张拉、0367号油表时：千斤顶回归方程：P=0.032973 F +0.538150式中：P——油压表读数（MP a）F——千斤顶拉力（KN）P=σcon=806.98KN时，(1)15%σcon=121.047kN 时：P=0.032973 F +0.538150 P=0.032973×121.047 +0.538150=4.529MP a(2)100%σcon= 806.979kN 时：P=0.032973F +0.538150 P=0.032973×806.979 +0.538150=27.147MP a 2、60106 号千斤顶张拉、0369号油表时：千斤顶回归方程：P=0.095367+0.032599F式中： P——油压表读数（MP a）F——千斤顶拉力（KN）P=σcon=806.98KN时，(1)15%σcon=121.047kN 时：P=0.095367+0.032599F =0.095367+0.032599×121.047=4.041MP a (2)100%σcon= 806.979kN 时：P=-0.6623+0.03466F =-0.6623+0.03466×806.979=26.402MP a。

后张法20米空心板梁张拉计算书一材料、设备、参数1、钢束理论伸长值计算公式ΔL =P×[1-e-(kL+μθ)]/(kL+μθ)其中:ΔL ------- 预应力钢束理论伸长值，cm；P¯------- 预应力钢束的平均张拉力，N；P ------- 预应钢束张拉端的张拉力，N；L---------从张拉端至计算截面孔道长度，（考虑千斤顶工作长度及设计图纸对不同曲线段的参数X值。

）Ay--------预应力钢束截面面积，mm2；Eg-------预应力钢束弹性模量，MPa；Θ---------从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和，rad；K---------孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数；Μ---------预应力钢束与孔道壁的摩擦系数；2、钢束理论伸长值计算参数千斤顶标定书编号：A13-QJD-0707 -1钢绞线检验报告编号：GDSZ13BGJX0039GDSZ13BGJX0040钢绞线的截面面积A= 140 mm２钢绞线的弹性模量E= 2.02× 10５N/mm２(取其平均值)钢绞线材料。

标准强度：1860MPa规格直径：Φj15.24mm。

中板选用OVM15-5锚具边板选用OVM15-4锚具，预应力张拉控制应力：1860 ×0.75 = 1395MPa施工规范：JTG／T F50-2011，施工图纸：工程编号：3、设备设备主要是千斤顶油表，根据设计图纸要求。

千斤顶型号：YC120、油泵型号：ZB4---500。

油表选用。

根据20米空心板梁设计图纸要求，该梁板有二种钢束，分别由5、4股钢绞线构成，各种钢束最大控制张拉力分别为中板：976.5KN、边板：780.8KN。

YCW120型千斤顶，按最大控制张拉力F=976500N计算，油表选用1.5级，选用量程为（1.3～2倍）×24.32=31.5～48.46(Mpa)最大量程为60Mpa。

20m预应力空心板钢绞线张拉验算书一、说明：本合同段空心板为20m预应力空心板，设计钢绞线为ΦJ15.24mm，截面积A=140mm2，标准强度Rby=1860MPa，弹性模量E=1.95×105MPa，设计张拉控制应力采用P=1395MPa。

本合同段20m空心板中板钢绞线为14根，边板钢绞张为15根。

空心板台座长度为110m，根据空心板台座长度、空心板长度、拉接器长度及最佳节省钢绞线用量，项目部计算钢绞线下料长度为107.6m。

项目部对准备用于张拉的千斤顶（3个）、油表（3块）在宁夏建筑工程质量监督检验站进行了校核，回归线性方程分别为：1、753号油表对应1号千斤顶：Y=0.86667+0.20621X（Y为油表读数MPa，X 为荷载级数KN）。

2、284号油表对应209号千斤顶：Y=1.5+0.0325X284号油表对应204号千斤顶：Y=1.65714+0.0318X284号油表对应204、209号千斤顶平均回归线性方程分别为：Y=1.578+0.03215X3、832号油表对应209号千斤顶：Y=-1.825+0.03263X832号油表对应204号千斤顶：Y=-1.6125+0.03245X832号油表对应204、209号千斤顶平均回归线性方程分别为：Y=-1.718+0.03254X项目部将用753号油表对应1号千斤顶进行单根预应力钢绞线的初应力张拉，用284号油表对应204、209号千斤顶进行整体钢绞线的张拉。

832号油表对应204、209号千斤顶作为备用。

二、中板张拉计算：1、表号284油表对应的一个千斤顶所承受14根钢绞线应力为：X=N×P×A÷2=14×1395×140÷2=1367.1KN（N为钢绞线长度）2、284油表读数为：Y=1.57857+0.03215X=1.578+0.03215×1367.1=45.53MPa中板张拉应力与284号油表读数对应表（1）三、边板张拉计算：1、表号284油表对应的一个千斤顶所承受15根钢绞线应力为：X=N×P×A÷2=15×1395×140÷2=1464.75KN（N为钢绞线数量）2、284油表读数为：Y=1.57857+0.03215X=1.578+0.03215×1464.75=48.67MPa中板张拉应力与284号油表读数对应表（2）四、每根钢绞线伸长值计算：△L=PL/E=1395×107.6÷195000=0.77m五、单根钢绞线张拉计算：1、表号751油表对应的1号千斤顶所承受1根钢绞线应力为：X= P×A15×1395×140=195.3KN2、751油表读数为：Y=0.86667+0.20621X=0.86667+0.20621×195.3=41.1MPa3、单根钢绞线的15%初应力张拉，油表读数为：Y=0.86667+0.20621X×15%=0.86667+0.20621×195.3×15%=6.9MPa六、油表校验回归线性方程见后附千斤顶校核试验报告单。