模板支撑体系计算书

梁木模板与支撑计算书一、梁模板基本参数梁截面宽度 B=500mm，梁截面高度 H=800mm，H方向对拉螺栓1道，对拉螺栓直径14mm，对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)850mm。

梁模板使用的木方截面40×80mm，梁模板截面侧面木方距离200mm。

梁底模面板厚度h=15mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。

梁侧模面板厚度h=15mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。

二、梁模板荷载标准值计算模板自重 = 0.200kN/m2；钢筋自重 = 1.500kN/m3；混凝土自重 = 24.000kN/m3；施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。

新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中γc——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t ——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取3.000h；T ——混凝土的入模温度，取20.000℃；V ——混凝土的浇筑速度，取1.000m/h；H ——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m；β——混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。

根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=17.130kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值:F1=0.90×17.140=15.426kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值:F2=0.90×6.000=5.400kN/m2。

三、梁底模板木楞计算梁底木方的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！四、梁模板侧模计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下作用在梁侧模板的均布荷载q=(1.2×15.43+1.40×5.40)×0.80=20.857N/mm面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = bh2/6 = 80.00×1.50×1.50/6 = 30.00cm3；截面惯性矩 I = bh3/12 = 80.00×1.50×1.50×1.50/12 = 22.50cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。

500×500柱模板计算书柱模板的背部支撑由两层组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。

柱模板设计示意图柱截面宽度B(mm):500.00；柱截面高度H(mm):500.00；柱模板的总计算高度:H = 7.83m；计算简图一、参数信息1.基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:0；柱截面宽度B方向竖楞数目:4；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:0；柱截面高度H方向竖楞数目:4；2.柱箍信息柱箍材料:圆钢管；直径(mm):48.00；壁厚(mm):3.00；柱箍的间距(mm):450；柱箍合并根数:2；3.竖楞信息竖楞材料:木方；竖楞合并根数:1；宽度(mm):50.00；高度(mm):100.00；4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；面板弹性模量(N/mm2):9500.00；面板抗弯强度设计值f c(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值f c(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪强度设计值f t(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；二、柱模板荷载标准值计算按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:F=0.22γtβ1β2V1/2F=γH其中γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t -- 新浇混凝土的初凝时间，取3.000h；T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃；V -- 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H -- 模板计算高度，取7.825m；β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200；β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。

楼梯模板支撑体系计算书————————————————————————————————作者: ————————————————————————————————日期:楼梯模板支撑体系计算书一、参数信息模板支架参数横向间距或排距(m):1.00；纵距(m):1.00;步距(m):1.0;立杆上端伸出至模板支撑点长度(m）:0.１0;模板支架搭设高度（m):３.３；采用的钢管(mｍ):Φ48×3.0 ;板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式：可调顶托;荷载参数模板与木板自重(kＮ/ｍ２)：0.500;混凝土与钢筋自重(kＮ／m3):２4.00０；施工均布荷载标准值(ｋＮ/m2）：2．０００；材料参数面板采用胶合面板，厚度为１5mm;板底支撑采用方木;面板弹性模量Ｅ(N/mm2）:40０0；面板抗弯强度设计值（Ｎ/mｍ2):11.5;木方弹性模量Ｅ(N/ｍm２):8000．000;木方抗弯强度设计值(Ｎ／ｍm2):１1.0０0; 木方抗剪强度设计值(Ｎ／mm2):１.400；木方的间隔距离（ｍｍ):2５0．０; 木方的截面宽度(ｍm）:４0.00;木方的截面高度(mｍ):7０.0０；40X70模板支架立面图二、模板面板计算模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W=ｂh２/6=１00０×１5×15／6＝37500mm3Ｉ=bｈ3/12=１000×15×15×15/12=28１250mm4模板面板的按照三跨连续梁计算。

1-1 剖面图受力分解图1、荷载计算静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：钢筋混凝土梯段板厚度为1０0mm ，踏步高度为175m ｍ，宽度为26０mm,每一梯段板的踏步数为8步。

钢筋混凝土梯段板自重为：21×0.１75×２５＋0.１０×25/αcos =5.104 kN ／㎡其中:根据图纸可得α=３1° 故αcos =︒31cos = 0.８5７q1 = 5.104×1+0.5×1 ＝ ５.６04 kN/m;α活荷载为施工人员及设备荷载(kN／ｍ)： q2 ＝ 2×1= ２kN/m；2、强度计算计算公式如下:Ｍ＝０．１ql2其中:ｑ为垂直与面板的均布荷载,q＝（1.2× 5.6０4+1．４×2）×αcos= 8.162kN/m最大弯矩Ｍ=0．1×８.１６2×2５0２=5１0１2．5N·mm；面板最大应力计算值σ =M/Ｗ=5１012．5／375０0 =1.３60 N/ｍm2；面板的抗弯强度设计值ﻩ[f］＝１1N/mm2；面板的最大应力计算值为 1.36０Ｎ/mm 2小于面板的抗弯强度设计值 11 N/ｍm 2,满足要求！3、挠度计算挠度计算公式为 : ν=0.６７7ql ４/(１00EI）≤［ν]=l/2５0其中q ＝q1＝ 5.6０4×αcos= 5.92５×０.85７=4.802 kN/m面板最大挠度计算值ν＝ 0.６77×4.8０2×2504/(１０0×40０0×２81250）=0.1１２ mm；面板最大允许挠度ﻩ[ν]＝２50/ 250=1 ｍｍ;面板的最大挠度计算值 0．１12 mｍ小于面板的最大允许挠度 1 mm,满足要求！三、模板支撑方木的计算方木按照三跨连续梁计算,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=ｂ×h２／6=40×70×70／6 =32６6６.66 ｍｍ3；I=b×h3/1２=4０×７０×70×７0/12 =11４３3３3.33 cｍ４;方木楞计算简图(mm)1、荷载的计算(1）静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板自重垂直于方木的分力（kＮ/m)：q1= 5．60４×0．２5×αcos= ５.6０4×0.25×0.857 ＝１.2０0 kN/m ；(2)活荷载为施工人员及设备荷载垂直于方木的分力(kＮ/m): ｑ2 ＝2×０.25 ×αcos = 2×０.25 ×0.857= ０.428 kＮ/m；2、强度验算计算公式如下:Ｍ=0.１ql2均布荷载q =ﻩ 1.２×ｑ1＋ 1．4 ×q2 = 1．2×１.2０0＋1．４×0．４28 =2．03 kＮ/m；最大弯矩ﻩＭ = 0.1ql２ = 0．１×2.０3×1２ = 0.203 kN·m；方木最大应力计算值σ＝ M ／W = 0.20３×1０6/３26６6.6６＝６.2１４Ｎ/mm2;方木的抗弯强度设计值ﻩ［f］=13.000 N/mm2；α方木的最大应力计算值为 6．２１4 Ｎ/mm ２小于方木的抗弯强度设计值13 N/ｍm 2，满足要求!四、板底支撑钢管计算支撑钢管按照集中荷载作用下的简支梁计算；主梁类型钢管主梁截面类型（ｍm) Φ4８×３.0 主梁计算截面类型(mｍ）Φ48×３.0 主梁抗弯强度设计值［ｆ]（Ｎ／ｍｍ2)205主梁抗剪强度设计值［τ](N／mm2）１25主梁截面抵抗矩 W(cm３）5．08主梁弹性模量Ｅ（N/mｍ2)20６00０主梁截面惯性矩Ｉ(cm4)12．19主梁计算方式简支梁可调托座内主梁根数1 集中荷载P取板底方木支撑传递力:P=（1.２×5.604×0．25＋ 1.4×２×0．25）×1 = ２．３８１k N；计算简图如下:支撑钢管计算简图1、抗弯验算支撑钢管计算弯矩图(ｋN ·ｍ)σ＝Ｍma ｘ/W=0．6２×106/5080=79.2３5Ｎ/m ｍ２≤[f]=20５Ｎ/mm 2满足要求！ 2、抗剪验算主梁剪力图(k Ｎ)τm ａx =２V max ／A=2×３．７1７×1000/48９15．２N/mm 2≤[τ]=125N ／mm 2满足要求！3、挠度验算主梁变形图 (ｍm)跨中νmax =1.８ｍm ≤[ν]=1０00/400=2.5mm 满足要求！4、支座反力计算支座反力依次为 R 1=8．６７３kN ，R 2＝8.673ｋＮ五、可调托座验算荷载传递至立柱方式可调托座可调托座承载力容许值［N](k Ｎ)30按上节计算可知，可调托座受力 N=8．673kN≤[Ｎ]=30ｋN 满足要求！。

地下室模板支撑方案及计算书一、工程概况**01#地块改造工程一标段3#、11#、12#、14#楼房及地下室工程，总建筑面积为73112.55平方米，其中地下室面积17285平方米，地下室车库二层层高为 3.5米，地下室二层板厚120mm，地下室车库一层层高为3.75米，地下室一层顶板厚320、300mm，地下室线荷载超过15KN/m的梁截面有：500×1000，300×700，300×1000，300×800，500×800，300×600，250×600等，平面情况见下页插图（本计算方案在施工前须经专家论证）。

二、编制依据施工图纸《施工手册》（第四版）《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2002）《建筑施工扣件式钢管脚手架施工安全技术规范》（JGJ130-2001 J84-2001 ）《江苏省建筑安装工程施工技术操作规程----混凝土结构工程》（DGJ32/J30-2006）《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008三、荷载选择模板及其支架荷载标准值及荷载分项系数，采用DGJ32/J30-2006中的数据表3-1四、材料选择五、施工方法本工程地下室部分模板搭设采用50×100木方，15厚多层板和壁厚不少于2.6的φ48×2.6定尺钢管，φ14穿墙螺杆，螺帽、“3”形卡、梁底立杆顶部用顶托。

1、地下室砼按后浇带分区域施工。

地下室内混凝土框架柱先浇筑，剪力墙板与地下室顶板砼同时浇筑。

2、立杆支承在地下室混凝土底板上，立杆下垫50厚木板，3、支模系统搭设前，先做专项安全技术交底，支模系统由架子工搭设。

为了统一地下室整体支架，地下二层立杆间距统一调整为900*900，地下一层立杆间距统一750*750，步距不大于1800，设纵横向扫地杆。

4、施工前，由现场技术人员根据施工方案在砼底板面上按搭设间距的方格弹线，线的交叉点是立杆位置，水平线是纵横向水平杆位置。

窑中顶板模板支撑计算书窑中顶板厚2300。

支撑面积5.8*4.4，离地3.9m，底模采用18mm厚木胶合板，木楞用80×80mm方松木，支撑架用φ48× 2.75mm钢管。

梁底模计算(1)荷载计算：板底模板荷载标准值：（取1m板带计）底模板自重：4×0.018×1× 1.2＝0.09KN/m混凝土自重：24× 2.3×1× 1.2＝66.2KN/m钢筋自重力: 1.5× 2.3×1× 1.2＝ 4.14KN/m施工人员及施工设备荷载：2×1×1× 1.4＝ 2.80KN/m合计q＝73.3KN/m1木模板需乘折减系数0.9则则梁底模板荷载设计值:q =73.3×0.9 =66KN/m(2)模板验算：1）强度验算：板底面内楞的间距相等，设为L，是一个等跨多跨连续梁，可按三等跨连续梁来计算：1所用公式：δ=M/W≤f2查表得：Km=0.1m M=Km×qL12/1000×324/6≤Fm=δ=0.1×66×L12）剪应力验算所用公式：τ=3V/2bh≤fv V=KvqL1查表得:Kv=0.6τ=3×0.6×66×L1/2×1000×18 3）挠度验算所用公式：ω=KqL14/100EI≤L1/250查表得：Kw=0.677w4/(100×9×1000×1000×5832ω=0.677×66×L1综合以上三种情况，L≤326mm，模板可满足要求，内楞间距取值L1=250mm1(3)木楞验算：1）强度验算：木楞下钢管的纵向间距设为L，是一个等跨多跨连续梁，可按四等跨连续梁来计算：2q2=qL=66×0.25=16KN/m1所用公式：δ=M/W≤fM=K m×q2L22 W=bh2/6查表得：Km=0.107m2/80×6400/6≤Fm=13N/mm2解得：δ=0.107×16×L22）挠度验算所用公式：ω=Kq2L24/100EI≤L2/250查表得：Kw=0.632w4/(100×9×1000×80×5E+05ω=0.632×16×L2综合以上二种情况，L≤793mm，木楞可满足要求，垂直木楞方向横杆及立杆间距可取L2=5002(4)横杆验算1）强度验算：横杆下立杆的间距设为L 3，按受四个集中力(四跨等距)简支梁计算：q 3=qL 2=16×0.5=8.24KN/mK m =0.181W=π(D 4-d 4)/32D= 3.14×(5E+06-3E+06)/32×48=4182δ=0.181×8.24×L 32/4182≤F m =205N/mm 2解得：L 3≤758mm2）挠度验算K w = 1.079I=π(D 4-d 4)/64= 3.14×(5308416-3E+06)/64=1E+05mm 4ω=1.079×8.24×L 34/(100×206×1000×1E+05)≤L 3/200解得：L 3≤758mm，横杆可满足要求，横向立杆间距可取L 3=450mm(5)立杆验算：所用公式：P≤N P＝qS N= f c φA/0.9r ，m 式中：P—每根立杆承受的压力设计值q—荷载设计值（KN/m 2）S—每根立杆分担的受荷面积S ＝a×b N—立杆允许压力(KN)f c —钢材的抗压强度设计值，查表5-19fc =0.205KN/mm 2φ—轴心受压杆件的稳定系数，λ=L 0/i，L 0=μh 0，查表5-16，μ= 1.51300mm 查表5-17，i=15.8则λ=1.5×1300/15.8=123φ=0.434A—立杆的计算截面积(mm2)，采用φ48×2.75钢管，A =391mm 2r ，m—材料强度附加分项系数，按表5-5计算确定，r ，m ＝1.59×(1+η)/( 1+1.17η)η= 2.80/####=#####则r ，m＝ 1.59×(1+0.040)/( 1+ 1.17×0.040)＝1.58P=66×0.50×0.45＝14.8KN N=0.205×0.434×391/0.9×1.58=24.5KN则P=14.8KN＜N=24.5KN 故，计算满足要求通过以上计算，立杆间距取500mm×450mm，水平杆步距为1300mm，满足要求。

300*700mm梁木模板与支撑计算书一、梁模板基本参数梁截面宽度 B=300mm，梁截面高度 H=700mm，H方向对拉螺栓2道，对拉螺栓直径14mm，对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)600mm。

梁模板使用的木方截面40×80mm，梁模板截面侧面木方距离300mm。

梁底模面板厚度h=15mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。

梁侧模面板厚度h=15mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。

二、梁模板荷载标准值计算模板自重 = 0.200kN/m2；钢筋自重 = 1.500kN/m3；混凝土自重 = 24.000kN/m3；施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。

当浇筑速度大于10m/h或坍落度大于180mm时，新浇混凝土侧压力按公式2计算；其他情况按两个公式计算，取较小值:其中γc——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t ——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h；T ——混凝土的入模温度，取20.000℃；V ——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H ——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m；β——混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。

根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值:F1=0.90×28.800=25.920kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值:F2=0.90×6.000=5.400kN/m2。

三、梁底模板木楞计算梁底木方的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！四、梁模板侧模计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下作用在梁侧模板的均布荷载q=(1.2×25.92+1.40×5.40)×0.70=27.065N/mm面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 26.25cm3；截面惯性矩 I = 19.69cm4；(1)抗弯强度计算f = M / W < [f]其中 f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M ——面板的最大弯距(N.mm)；W ——面板的净截面抵抗矩；[f] ——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M = 0.100ql2其中 q ——荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100×(1.20×18.144+1.40×3.780)×0.300×0.300=0.244kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.244×1000×1000/26250=9.279N/mm2面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)抗剪计算T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力 Q=0.600×(1.20×18.144+1.40×3.780)×0.300=4.872kN 截面抗剪强度计算值 T=3×4872.0/(2×700.000×15.000)=0.696N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!(3)挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.677×18.144×3004/(100×6000×196875)=0.842mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!五、穿梁螺栓计算计算公式:N < [N] = fA其中 N ——穿梁螺栓所受的拉力；A ——穿梁螺栓有效面积 (mm2)；f ——穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；穿梁螺栓承受最大拉力 N = (1.2×25.92+1.40×5.40)×0.70×0.60/2=8.12kN 穿梁螺栓直径为14mm；穿梁螺栓有效直径为11.6mm；穿梁螺栓有效面积为 A=105.000mm2；穿梁螺栓最大容许拉力值为 [N]=17.850kN；穿梁螺栓承受拉力最大值为 N=8.119kN；穿梁螺栓的布置距离为侧龙骨的计算间距600mm。

梁模板（扣件式，梁板立柱共用）计算书计算依据：1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20162、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－20113、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20084、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20105、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20126、《钢结构设计标准》GB 50017-20177、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018一、工程属性二、荷载设计风荷载参数：三、模板体系设计荷载系数参数表：设计简图如下：平面图立面图四、面板验算取单位宽度b=1000mm，按二等跨连续梁计算：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝γ0×[1.3(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q1k]×b=1×[1.3×(0.1+(24+1.5)×0.75)+1.5×0.9×3]×1＝29.043kN/mq1静＝γ0×1.3×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1×1.3×[0.1+(24+1.5)×0.75]×1＝24.993kN/mq1活＝γ0×1.5×γL×Q1k×b＝1×1.5×0.9×3×1＝4.05kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×0.75)]×1＝19.225kN/m计算简图如下：1、强度验算M max＝0.125q1L2＝0.125×29.043×0.152＝0.082kN·mσ＝M max/W＝0.082×106/37500＝2.178N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.521q2L4/(100EI)=0.521×19.225×1504/(100×5400×281250)＝0.033mm≤[ν]＝L/250＝150/250＝0.6mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R3=0.375q1静L+0.437q1活L=0.375×24.993×0.15+0.437×4.05×0.15＝1.671kN R2=1.25q1L=1.25×29.043×0.15＝5.445kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R3'=0.375q2L=0.375×19.225×0.15＝1.081kNR2'=1.25q2L=1.25×19.225×0.15＝3.605kN五、小梁验算承载能力极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=1.671/1＝1.671kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中＝Max[R2]/b = Max[5.445]/1= 5.445kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R3/b=1.671/1＝1.671kN/m小梁自重：q2＝1×1.3×(0.3-0.1)×0.3/2 =0.039kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左＝1×1.3×0.5×(0.75-0.13)=0.403kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右＝1×1.3×0.5×(0.75-0.13)=0.403kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左＝1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.13)+1.5×0.9×3]×(0.45-0.3/2)/2×1=1.341kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右＝1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.13)+1.5×0.9×3]×((0.9-0.45)-0.3/2)/2×1=1.341kN/m左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左 =1.671+0.039+0.403+1.341=3.455kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=5.445+0.039=5.484kN/m右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右 =1.671+0.039+0.403+1.341=3.455kN/m 小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[3.455,5.484,3.455]=5.484kN/m正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左'＝R1'/b=1.081/1＝1.081kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中'＝Max[R2']/b = Max[3.605]/1= 3.605kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右'＝R3'/b=1.081/1＝1.081kN/m小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×0.3/2 =0.03kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左'＝1×0.5×(0.75-0.13)=0.31kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右'＝1×0.5×(0.75-0.13)=0.31kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.13)]×(0.45-0.3/2)/2×1=0.564kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.13)]×((0.9-0.45)-0.3/2)/2×1=0.564kN/m左侧小梁荷载q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左'=1.081+0.03+0.31+0.564=1.986kN/m 中间小梁荷载q中'= q1中'+ q2'=3.605+0.03=3.635kN/m右侧小梁荷载q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右' =1.081+0.03+0.31+0.564=1.986kN/m 小梁最大荷载q'=Max[q左',q中',q右']=Max[1.986,3.635,1.986]=3.635kN/m为简化计算，按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：1、抗弯验算M max＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×5.484×0.452，0.5×5.484×0.22]＝0.139kN·mσ=M max/W=0.139×106/24500=5.666N/mm2≤[f]=15.444N/mm2满足要求！2、抗剪验算V max＝max[0.625ql1，ql2]＝max[0.625×5.484×0.45，5.484×0.2]＝1.542kN τmax=3V max/(2bh0)=3×1.542×1000/(2×30×70)＝1.102N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝0.521q'l14/(100EI)＝0.521×3.635×4504/(100×9350×85.75×104)＝0.097mm≤[ν]＝l1/250＝450/250＝1.8mmν2＝q'l24/(8EI)＝3.635×2004/(8×9350×85.75×104)＝0.091mm≤[ν]＝2l2/250＝2×200/250＝1.6mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态R max=max[1.25qL1,0.375qL1+qL2]=max[1.25×5.484×0.45,0.375×5.484×0.45+5.484×0.2]=3.085kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=1.943kN,R2=3.085kN,R3=1.943kN 正常使用极限状态R max'=max[1.25q'L1,0.375q'L1+q'L2]=max[1.25×3.635×0.45,0.375×3.635×0.45+3.635×0.2]=2.045kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'=1.117kN,R2'=2.045kN,R3'=1.117kN 六、主梁验算1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ=M max/W=0.162×106/4490=36.072N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)V max＝1.543kNτmax=2V max/A=2×1.543×1000/424＝7.276N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.028mm≤[ν]＝L/250＝300/250＝1.2mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=0.231kN，R2=3.717kN，R3=3.717kN，R4=0.231kN 正常使用极限状态支座反力依次为R1'=0.153kN，R2'=2.293kN，R3'=2.293kN，R4'=0.153kN 七、纵向水平钢管验算R＝max[R1，R2，R3，R4]=max[0.231，3.717，3.717，0.231]=3.717kN，R'＝max[R1'，R2'，R3'，R4']＝max[0.153，2.293，2.293，0.153]=2.293kN计算简图如下：1、抗弯验算纵向水平钢管弯矩图(kN·m)σ＝M max/W＝0.585×106/4490＝130.389N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！2、抗剪验算纵向水平钢管剪力图(kN)V max＝2.416kNτmax＝2V max/A=2×2.416×1000/424＝11.397N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！3、挠度验算纵向水平钢管变形图(mm)νmax＝0.87mm≤[ν]＝L/250＝900/250＝3.6mm满足要求！4、支座反力计算支座反力依次为R1=5.018kN，R2=7.992kN，R3=7.992kN，R4=5.018kN同理可得：立杆所受支座反力依次为R1=0.497kN，R2=7.992kN，R3=7.992kN，R4=0.497kN八、扣件抗滑移验算扣件最大受力N＝max[R1，R2，R3，R4]＝7.992kN≤R c=k c×12=0.85×12=10.2kN满足要求！九、立杆验算1、长细比验算顶部立杆段：l01=kμ1(h d+2a)=1×1.386×(750+2×200)=1594mm非顶部立杆段：l02=kμ2h =1×1.755×1500=2632mmλ=max[l01，l02]/i=2632/15.9=165.535≤[λ]=210长细比满足要求！顶部立杆段：l01=kμ1(h d+2a)=1.155×1.386×(750+2×200)=1841mm非顶部立杆段：l02=kμ2h =1.155×1.755×1500=3041mmλ=max[l01，l02]/i=3041/15.9=191.258查表得：φ＝0.1972、风荷载计算M wd＝γ0×γL×φwγQ×Mωk=γ0×γL×φwγQ×(ζ2×ωk×l a×h2/10)＝1×0.9×0.6×1.5×(1×0.04×0.9×1.52/10)＝0.007kN·m3、稳定性计算R1＝0.497kN，R2＝7.992kN，R3＝7.992kN，R4＝0.497kN梁两侧立杆承受楼板荷载：左侧楼板传递给梁左侧立杆荷载:N边=1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.13)+1.5×0.9×3]×(0.9+0.45-0.3/2)/2×0.9=4.829kN1右侧楼板传递给梁右侧立杆荷载:N边=1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.13)+1.5×0.9×3]×(0.9+0.9-0.45-0.3/2)/2×0.9=4.829kN2N d＝max[R1+N边1，R2，R3，R4+N边2]+1×1.3×0.15×(6.45-0.75)＝max[0.497+4.829，7.992，7.992，0.497+4.829]+1.111＝9.103kNf d＝N d/(φA)+M wd/W＝9103.141/(0.197×424)+0.007×106/4490＝110.542N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！十、高宽比验算根据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016 第8.3.2条: 支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3.0H/B=6.45/36=0.179≤3满足要求！十一、架体抗倾覆验算支撑脚手架风线荷载标准值:q wk=l'a×ωfk=0.9×0.96=0.864kN/m：风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值：F wk= l'a×H m×ωmk=0.9×0.6×0.362=0.195kN支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值M ok：M ok=0.5H2q wk+HF wk=0.5×6.452×0.864+6.45×0.195=19.233kN.m参考《规范》GB51210-2016 第6.2.17条：B2l'a(g k1+ g k2)+2ΣG jk b j≥3γ0M okg k1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2g k2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2G jk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kNb j——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离mB2l'a(g k1+ g k2)+2ΣG jk b j=B2l'a[qH/(l'a×l'b)+G1k]+2×G jk×B/2=362×0.9×[0.15×6.45/(0.9×0.9)+0.5]+2×1×36/2=2 012.4kN.m≥3γ0M ok =3×1×19.233=57.699kN.M满足要求！十二、立杆地基基础计算立杆底垫板的底面平均压力p＝N/(m f A)＝9.103/(1×0.15)＝60.688kPa≤γu f ak＝1.254×140 =175.56kPa满足要求！。

模板支撑体系计算书计算依据：1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20162、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20083、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20114、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20105、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20126、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性模板设计平面图模板设计立面图四、面板验算W＝bh2/6=1000×13×13/6＝28166.667mm3，I＝bh3/12=1000×13×13×13/12＝183083.333mm4承载能力极限状态q1＝γ0×[1.35×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×φc×(Q1k+ Q2k)]×b=1×[1.35×(0.1+(24+1.1)×0.4)+1.4×0.9×2.5]×1=16.839kN/m正常使用极限状态q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b =(1×(0.1+(24+1.1)×0.4))×1＝10.14kN/m计算简图如下：1、强度验算M max＝q1l2/8＝16.839×0.252/8＝0.132kN·mσ＝M max/W＝0.132×106/28166.667＝4.671N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝5ql4/(384EI)=5×10.14×2504/(384×10000×183083.333)=0.282mmν＝0.282mm≤[ν]＝L/400＝250/400＝0.625mm满足要求！五、小梁验算101k2k3k c1kQ2k)]×b=1×[1.35×(0.3+(24+1.1)×0.4)+1.4×0.9×2.5]×0.25＝4.277kN/m 因此，q1静＝γ0×1.35×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=1×1.35×(0.3+(24+1.1)×0.4)×0.25＝3.49kN/mq1活＝γ0×1.4×φc×(Q1k + Q2k)×b=1×1.4×0.9×2.5×0.25＝0.787kN/m 计算简图如下：1、强度验算M1＝0.125q1静L2+0.125q1活L2＝0.125×3.49×0.92+0.125×0.787×0.92＝0.433kN·m M2＝q1L12/2=4.277×0.32/2＝0.192kN·mM max＝max[M1，M2]＝max[0.433，0.192]＝0.433kN·mσ=M max/W=0.433×106/42667=10.15N/mm2≤[f]=15.444N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝0.625q1静L+0.625q1活L＝0.625×3.49×0.9+0.625×0.787×0.9＝2.406kNV2＝q1L1＝4.277×0.3＝1.283kNV max＝max[V1，V2]＝max[2.406，1.283]＝2.406kNτmax=3V max/(2bh0)=3×2.406×1000/(2×40×80)＝1.128N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.4))×0.25＝2.585kN/m挠度,跨中νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×2.585×9004/(100×9350×170.667×104)＝0.554mm≤[ν]＝L/400＝900/400＝2.25mm；悬臂端νmax＝ql14/(8EI)=2.585×3004/(8×9350×170.667×104)＝0.164mm≤[ν]＝2×l1/400＝2×300/400＝1.5mm满足要求！六、主梁验算q1＝γ0×[1.35×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×φc×(Q1k+ Q2k)]×b=1×[1.35×(0.5+(24+1.1)×0.4)+1.4×0.9×2.5]×0.25＝4.345kN/mq1静＝γ0×1.35×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b＝1×1.35×(0.5+(24+1.1)×0.4)×0.25＝3.557kN/mq1活＝γ0×1.4×φc×(Q1k + Q2k)×b ＝1×1.4×0.9×2.5×0.25＝0.787kN/mq2＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.4))×0.25＝2.635kN/m承载能力极限状态按二等跨连续梁，R max＝1.25q1L＝1.25×4.345×0.9＝4.888kN按二等跨连续梁按悬臂梁，R1＝(0.375q1静+0.437q1活)L +q1l1＝(0.375×3.557+0.437×0.787)×0.9+4.345×0.3＝2.814kN主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6R＝max[R max，R1]×0.6＝2.933kN;正常使用极限状态按二等跨连续梁，R'max＝1.25q2L＝1.25×2.635×0.9＝2.964kN按二等跨连续梁悬臂梁，R'1＝0.375q2L +q2l1＝0.375×2.635×0.9+2.635×0.3＝1.68kNR'＝max[R'max，R'1]×0.6＝1.779kN;计算简图如下：主梁计算简图一2、抗弯验算主梁弯矩图一(kN·m)σ=M max/W=0.865×106/4490=192.748N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图一(kN)τmax=2V max/A=2×6.664×1000/424＝31.436N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！4、挠度验算主梁变形图一(mm)跨中νmax=0.974mm≤[ν]=900/400=2.25mm悬挑段νmax＝0.332mm≤[ν]=2×150/400=0.75mm满足要求！5、支座反力计算承载能力极限状态图一支座反力依次为R1=8.001kN，R2=11.064kN，R3=11.064kN，R4=8.001kN 七、可调托座验算满足要求！八、立杆验算l0=kμ(h+2a)=1×1.1×(1500+2×250)=2200mmλ=l0/i=2200/15.9=138.365≤[λ]=230满足要求！2、立杆稳定性验算考虑风荷载:l0=kμ(h+2a)=1.155×1.1×(1500+2×250)=2541mmλ=l0/i=2541.000/15.9=159.811查表得，φ1=0.277M wd=γ0×φwγQ M wk=γ0×φwγQ(ζ2w k l a h2/10)=1×0.9×1.4×(1×0.024×0.9×1.52/10)=0.006kN·m N d=Max[R1,R2,R3,R4]/0.6+1×γG×q×H=Max[8.001,11.064,11.064,8.001]/0.6+1×1.35×0.15×4=19.25kNf d=N d/(φ1A)+M wd/W＝19.25×103/(0.277×424)+0.006×106/4490=165.266N/mm2≤[σ]=205N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016 第8.3.2条: 支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3.0H/B=4/4=1≤3满足要求！十、架体抗倾覆验算支撑脚手架风线荷载标准值:q wk=l a×ωfk=0.9×0.111=0.1kN/m：风荷载作用在支架外侧竖向封闭栏杆上产生的水平力标准值：F wk= l a×H m×ωmk=0.9×1.5×0.163=0.22kN支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值M ok：M ok=0.5H2q wk+HF wk=0.5×42×0.1+4×0.22=1.679kN.m参考《规范》GB51210-2016 第6.2.17条：B2l a(g k1+ g k2)+2ΣG jk b j≥3γ0M okg k1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2g k2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2G jk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kNb j——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离mB2l a(g k1+ g k2)+2ΣG jk b j =B2l a[qH/(l a×l b)+G1k]+2×G jk×B/2=42×0.9×[0.15×4/(0.9×0.9)+0.5]+2×1×4/2=21.867kN. m≥3γ0M ok =3×1×1.679=5.038kN.M满足要求！十一、立杆支承面承载力验算11、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表h t0u m =2[(a+h0)+(b+h0)]=2120mmF=(0.7βh f t+0.25σpc，)ηu m h0=(0.7×1×0.992+0.25×0)×1×2120×380/1000=559.409kN≥F1=19.25kNm满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表c cβl=(A b/A l)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(400)×(300)/(200×100)]1/2=2.449，A ln=ab=20000mm2F=1.35βcβl f c A ln=1.35×1×2.449×11.078×20000/1000=732.657kN≥F1=19.25kN满足要求！。

梁模板（扣件式，梁板立柱共用）计算书计算依据：1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20162、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－20113、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20084、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20105、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20126、《钢结构设计标准》GB 50017-20177、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018一、工程属性二、荷载设计风荷载参数：三、模板体系设计荷载系数参数表：设计简图如下：平面图立面图四、面板验算取单位宽度b=1000mm，按二等跨连续梁计算：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝γ0×[1.3(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q1k]×b=1×[1.3×(0.1+(24+1.5)×0.85)+1.5×0.9×3]×1＝32.358kN/mq1静＝γ0×1.3×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1×1.3×[0.1+(24+1.5)×0.85]×1＝28.307kN/mq1活＝γ0×1.5×γL×Q1k×b＝1×1.5×0.9×3×1＝4.05kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×0.85)]×1＝21.775kN/m计算简图如下：1、强度验算M max＝0.125q1L2＝0.125×32.358×0.152＝0.091kN·mσ＝M max/W＝0.091×106/37500＝2.427N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.521q2L4/(100EI)=0.521×21.775×1504/(100×5400×281250)＝0.038mm≤[ν]＝L/250＝150/250＝0.6mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R3=0.375q1静L+0.437q1活L=0.375×28.307×0.15+0.437×4.05×0.15＝1.858kN R2=1.25q1L=1.25×32.358×0.15＝6.067kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R3'=0.375q2L=0.375×21.775×0.15＝1.225kNR2'=1.25q2L=1.25×21.775×0.15＝4.083kN五、小梁验算承载能力极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=1.858/1＝1.858kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中＝Max[R2]/b = Max[6.067]/1= 6.067kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R3/b=1.858/1＝1.858kN/m小梁自重：q2＝1×1.3×(0.3-0.1)×0.3/2 =0.039kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左＝1×1.3×0.5×0.85=0.552kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右＝1×1.3×0.5×(0.85-0.13)=0.468kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右＝1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.13)+1.5×0.9×3]×((0.9-0.45)-0.3/2)/2×1=1.341kN/m左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左=1.858+0.039+0.552=2.449kN/m中间小梁荷载q中= q1中+ q2=6.067+0.039=6.106kN/m右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右 =1.858+0.039+0.468+1.341=3.706kN/m 小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[2.449,6.106,3.706]=6.106kN/m正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左'＝R1'/b=1.225/1＝1.225kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中'＝Max[R2']/b = Max[4.083]/1= 4.083kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右'＝R3'/b=1.225/1＝1.225kN/m小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×0.3/2 =0.03kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左'＝1×0.5×0.85=0.425kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右'＝1×0.5×(0.85-0.13)=0.36kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.13)]×((0.9-0.45)-0.3/2)/2×1=0.564kN/m左侧小梁荷载q左'＝q1左'+q2'+q3左'=1.225+0.03+0.425=1.68kN/m中间小梁荷载q中'= q1中'+ q2'=4.083+0.03=4.113kN/m右侧小梁荷载q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右' =1.225+0.03+0.36+0.564=2.179kN/m 小梁最大荷载q'=Max[q左',q中',q右']=Max[1.68,4.113,2.179]=4.113kN/m为简化计算，按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：1、抗弯验算M max＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×6.106×0.452，0.5×6.106×0.22]＝0.155kN·mσ=M max/W=0.155×106/24500=6.308N/mm2≤[f]=15.444N/mm2满足要求！2、抗剪验算V max＝max[0.625ql1，ql2]＝max[0.625×6.106×0.45，6.106×0.2]＝1.717kN τmax=3V max/(2bh0)=3×1.717×1000/(2×30×70)＝1.227N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝0.521q'l14/(100EI)＝0.521×4.113×4504/(100×9350×85.75×104)＝0.11mm≤[ν]＝l1/250＝450/250＝1.8mmν2＝q'l24/(8EI)＝4.113×2004/(8×9350×85.75×104)＝0.103mm≤[ν]＝2l2/250＝2×200/250＝1.6mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态R max=max[1.25qL1,0.375qL1+qL2]=max[1.25×6.106×0.45,0.375×6.106×0.45+6.106×0.2]=3.435kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=1.378kN,R2=3.435kN,R3=2.085kN 正常使用极限状态R max'=max[1.25q'L1,0.375q'L1+q'L2]=max[1.25×4.113×0.45,0.375×4.113×0.45+4.113×0.2]=2.314kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'=0.945kN,R2'=2.314kN,R3'=1.226kN 六、主梁验算1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ=M max/W=0.18×106/4490=40.164N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)V max＝1.718kNτmax=2V max/A=2×1.718×1000/424＝8.102N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.032mm≤[ν]＝L/250＝300/250＝1.2mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=0.258kN，R2=3.353kN，R3=4.06kN，R4=0.258kN正常使用极限状态支座反力依次为R1'=0.174kN，R2'=2.276kN，R3'=2.557kN，R4'=0.174kN 七、纵向水平钢管验算R＝max[R1，R2，R3，R4]=max[0.258，3.353，4.06，0.258]=4.06kN，R'＝max[R1'，R2'，R3'，R4']＝max[0.174，2.276，2.557，0.174]=2.557kN计算简图如下：1、抗弯验算纵向水平钢管弯矩图(kN·m)σ＝M max/W＝0.639×106/4490＝142.422N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！2、抗剪验算纵向水平钢管剪力图(kN)V max＝2.639kNτmax＝2V max/A=2×2.639×1000/424＝12.448N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！3、挠度验算纵向水平钢管变形图(mm)νmax＝0.97mm≤[ν]＝L/250＝900/250＝3.6mm满足要求！4、支座反力计算支座反力依次为R1=5.481kN，R2=8.729kN，R3=8.729kN，R4=5.481kN同理可得：立杆所受支座反力依次为R1=0.555kN，R2=7.209kN，R3=8.729kN，R4=0.555kN八、扣件抗滑移验算扣件最大受力N＝max[R1，R2，R3，R4]＝8.729kN≤R c=k c×12=0.85×12=10.2kN满足要求！九、立杆验算1、长细比验算顶部立杆段：l01=kμ1(h d+2a)=1×1.386×(750+2×200)=1594mm非顶部立杆段：l02=kμ2h =1×1.755×1500=2632mmλ=max[l01，l02]/i=2632/15.9=165.535≤[λ]=210长细比满足要求！顶部立杆段：l01=kμ1(h d+2a)=1.155×1.386×(750+2×200)=1841mm非顶部立杆段：l02=kμ2h =1.155×1.755×1500=3041mmλ=max[l01，l02]/i=3041/15.9=191.258查表得：φ＝0.1972、风荷载计算M wd＝γ0×γL×φwγQ×Mωk=γ0×γL×φwγQ×(ζ2×ωk×l a×h2/10)＝1×0.9×0.6×1.5×(1×0.04×0.9×1.52/10)＝0.007kN·m3、稳定性计算R1＝0.555kN，R2＝7.209kN，R3＝8.729kN，R4＝0.555kN梁两侧立杆承受楼板荷载：右侧楼板传递给梁右侧立杆荷载:N边=1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.13)+1.5×0.9×3]×(0.9+0.9-0.45-0.3/2)/2×0.9=4.829kNN d＝max[R1，R2，R3，R4+N边]+1×1.3×0.15×(6.45-0.85)＝max[0.555，7.209，8.729，0.555+4.829]+1.092＝9.821kNf d＝N d/(φA)+M wd/W＝9821.099/(0.197×424)+0.007×106/4490＝119.138N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！十、高宽比验算根据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016 第8.3.2条: 支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3.0H/B=6.45/36=0.179≤3满足要求！十一、架体抗倾覆验算支撑脚手架风线荷载标准值:q wk=l'a×ωfk=0.9×0.96=0.864kN/m：风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值：F wk= l'a×H m×ωmk=0.9×1×0.362=0.326kN支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值M ok：M ok=0.5H2q wk+HF wk=0.5×6.452×0.864+6.45×0.326=20.074kN.m参考《规范》GB51210-2016 第6.2.17条：B2l'a(g k1+ g k2)+2ΣG jk b j≥3γ0M okg k1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2g k2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2G jk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kNb j——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离mB2l'a(g k1+ g k2)+2ΣG jk b j=B2l'a[qH/(l'a×l'b)+G1k]+2×G jk×B/2=362×0.9×[0.15×6.45/(0.9×0.9)+0.5]+2×1×36/2=2 012.4kN.m≥3γ0M ok =3×1×20.074=60.221kN.M满足要求！十二、立杆地基基础计算立杆底垫板的底面平均压力p＝N/(m f A)＝9.821/(1×0.15)＝65.474kPa≤γu f ak＝1.254×140 =175.56kPa满足要求！。

现浇钢筋混凝土4米厚顶板板支撑系统验算模板、木方、纵向水平杆、横向水平杆共计算抗弯、抗剪、挠度扣件计算抗滑承载力。

立杆计算稳定性一、计算说明1、荷载及参数（1）箱型设备基础顶板计算厚度，本方案以4.0米厚为依据，其余厚度根据实际情况对支撑系统进行验算并加固;本验算按照4米厚顶板一次浇筑进行计算，相比现场两次施工有较大安全系数。

（2）顶板支撑系统计算高度4.5米;（3）支撑系统材料：面板厚度18mm，剪切强度1.5N/mm2（见模板规范P12）,抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量10000.0N/mm2。

（见模板规范P12）木方50×100mm，间距150mm，剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm2。

钢管弹性模量2.06×105 N/mm2，（见脚手架规范P13）模板：木胶合板，自重不大于0.3kn/m2，（见模板规范P14）抗弯强度〔f〕＝15kn支撑：普通脚手架钢管，截面规格：φ48mm×3.5mm （力学性能见模板规范P30）扣件：可锻铸铁式扣件1）恒荷载（结构自重）模板自重：0.35kn/m2（大于规范更保险）支撑自重： 3.84kg/m（见模板规范P30）钢筋砼自重：25kn/m3（常量）2）活荷载（施工荷载）施工荷载：根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ 130-2001）表4.2.2中结构脚手架取值为3.0kn/m2（见脚手架规范P11）风荷载：由于本脚手架为箱形基础顶板的支撑系统，箱形基础墙板也已施工完毕，四周已经形成一封闭系统，因此风荷载可予以忽略不计。

二.支撑结构立杆的纵距b=0.450m，立杆的横距l=0.450m，立杆的步距h=1.40m。

扣件计算折减系数取1.00。

支撑结构见附图一。

三.验算（一）模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。

模板面板的计算按照三跨连续梁计算。

盘扣式板模板支撑计算书————————————————————————————————作者：————————————————————————————————日期：盘扣式模板支撑计算书一、模板支架选型由于其中模板支撑架高3.6米，为确保施工安全，编制本专项施工方案。

设计范围包括:楼板,长*宽=8m*8m,厚0.25ｍ。

根据本工程实际情况，结合施工单位现有施工条件,３#和4＃楼地下室区域选择盘扣式钢管脚手架作为模板支架的搭设材料,进行相应的设计计算。

二、搭设方案（一）基本搭设参数模板支架高H为３.6m,立杆步距ｈ(上下水平杆轴线间的距离）取1.8m，立杆纵距l取０.９ｍ，横距l b取0．９m。

立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的自由长a度a取０.2ｍ。

整个支架的简图如下所示。

模板底部的方木，截面宽40mm，高80ｍm，布设间距0.2m。

(二)材料及荷载取值说明本支撑架使用Φ48 *３mｍ钢管，钢管壁厚不得小于3mm，钢管上严禁打孔;采用的扣件,应经试验，在螺栓拧紧扭力矩达65Ｎ·m时，不得发生破坏。

模板支架承受的荷载包括模板及支架自重、新浇混凝土自重、钢筋自重,以及施工人员及设备荷载、振捣混凝土时产生的荷载等。

三、板模板支架的强度、刚度及稳定性验算荷载首先作用在板底模板上,按照"底模→底模方木/钢管→横向水平钢管→可调托座→立杆→基础"的传力顺序,分别进行强度、刚度和稳定性验算。

其中,取与底模方木平行的方向为纵向。

（一)板底模板的强度和刚度验算模板按三跨连续梁计算,如图所示：（1）荷载计算，按单位宽度折算为线荷载。

此时，模板的截面抵抗矩为：w=1０0０？７２/6=4．82?０4ｍm3；模板自重标准值:x１=0.3? =０.３kN/ｍ;新浇混凝土自重标准值：x2=0.25?4? =6ｋN／m；板中钢筋自重标准值:x３＝0．２5?.1? =0.2７5kN/m;施工人员及设备活荷载标准值:ｘ4=1? =１ｋN/ｍ；振捣混凝土时产生的荷载标准值：x5=2？=2kN/m。

盘扣式钢管楼面模板支撑计算书1.2.1计算参数结构板厚150mm，层高6.50m，结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm；板材弹性模量E=6000N/mm2,枋材弹性模量E=9000N/mm2,抗弯强度fm=13.00N/mm2,顺纹抗剪强度fv=1.40N/mm2 ；支撑采用Φ48×3.2mm盘扣式钢管（计算取值）：横向间距1200mm,纵向间距1200mm,支撑立杆的步距h=1.20m；钢管直径48mm,选取壁厚3.2mm计算,截面积4.50cm2,回转半径i=15.90mm；钢材弹性模量E=206000N/mm2,抗剪强度fv=120.00N/mm2，Q345钢材抗弯强度f=300.00N/mm2。

1.2.2楼板底模验算（1）底模及支架荷载计算荷载类型标准值单位计算宽度(m) 板厚(m) 系数设计值①底模自重0.30 kN/m2 × 1.0 × 1.2 = 0.36 kN/m②砼自重24.00 kN/m3 × 1.0 × 0.15 × 1.2 = 4.32 kN/m③钢筋荷载 1.10 kN/m3 × 1.0 × 0.15 × 1.2 = 0.20 kN/m④施工人员及施工设备荷载 1.00 kN/m2 × 1.0 × 1.4 = 1.40 kN/m底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④ q1 = 6.28 kN/m 底模和龙骨挠度验算计算组合(①＋②＋③) q2 = 4.88 kN/m （2）楼板底模板验算第一层龙骨(次楞)间距L=300mm，计算跨数5跨。

底模厚度18mm,板模宽度=1000mmW=bh2 /6=1000×182/6=54000mm3，I=bh3/12=1000×183/12=486000mm4 1）内力及挠度计算a.①＋②＋③＋④荷载支座弯矩系数KM=-0.105,M1=KMq1L2 =-0.105×6.28×3002=-59346N.mm 剪力系数KV=0.606,V1=KVq1L=0.606×6.28×300=1142Nb.①＋②＋③荷载支座弯矩系数KM=-0.105,M2=KMq2L2 =-0.105×4.88×3002=-46116N.mm 跨中弯矩系数KM=0.078,M3=KMq2L2 =0.078×4.88×3002=34258N.mm剪力系数KV=0.606,V2=KVq2L=0.606×4.88×300=887N挠度系数Kυ=0.644,υ2=Kυq,2L4/(100EI)=0.644×(4.88/1.2)×3004/(100×6000×486000)=0.07mmc.施工人员及施工设备荷载按1.00kN（按作用在边跨跨中计算）计算荷载P=1.4×1.00=1.40kN ,计算简图如下图所示跨中弯矩系数KM=0.200,M4=KM×PL=0.200×1.40×1000×300=84000N.mm 支座弯矩系数KM=-0.100,M5=KM×PL=-0.100×1.40×1000×300=-42000N.mm剪力系数KV=0.600,V3=KVP=0.600×1.40=0.84kN挠度系数Kυ=1.456,υ3=KυP,L3/(100EI)=1.456×(1.40/1.4)×1000×3003/(100×6000×486000)=0.13mm 2）抗弯强度验算M1=-59346N.mm,M2＋M5=-88116N.mm,M3＋M4=118258N.mm比较M1、M2＋M5、M3＋M4，取其绝对值大的作为抗弯强度验算的弯矩Mmax=118258N·mm=0.12kN·mσ=Mmax/W=118258/54000=2.19N/mm2楼板底模抗弯强度σ=2.19N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。

模板支撑体系计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－20113、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20125、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性二、荷载设计三、模板体系设计设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm) 14面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15 面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.5面板弹性模量E(N/mm2) 5400取单位宽度b=1000mm，按三等跨连续梁计算：W＝bh2/6=1000×14×14/6＝32666.667mm3，I＝bh3/12=1000×14×14×14/12＝228666.6 67mm4q1＝0.9×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4ψc Q2k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.9)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.9)+1.4×0.7×2]×1＝29.77 kN/mq1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×0.9]×1＝28.006kN/m q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.764kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×0.9)]×1＝23.05kN/m计算简图如下：1、强度验算M max＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×28.006×0.12+0.117×1.764×0.12＝0.03kN·m σ＝M max/W＝0.03×106/32666.667＝0.92N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.677q2L4/(100EI)=0.677×23.05×1004/(100×5400×228666.667)＝0.013mm≤[ν]＝L/250＝100/250＝0.4mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R4=0.4q1静L+0.45q1活L=0.4×28.006×0.1+0.45×1.764×0.1＝1.2kNR2=R3=1.1q1静L+1.2q1活L=1.1×28.006×0.1+1.2×1.764×0.1＝3.292kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R4'=0.4q2L=0.4×23.05×0.1＝0.922kNR2'=R3'=1.1q2L=1.1×23.05×0.1＝2.536kN五、小梁验算承载能力极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=1.2/1＝1.2kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中＝Max[R2,R3]/b =Max[3.292,3.292]/1= 3.292kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R4/b=1.2/1＝1.2kN/m小梁自重：q2＝0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.3/3 =0.024kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左＝0.9×1.35×0.5×(0.9-0.12)=0.474kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右＝0.9×1.35×0.5×(0.9-0.12)=0.474kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左＝0.9×Max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×2，1.3 5×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×2]×(0.5-0.3/2)/2×1=1.105kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右＝0.9×Max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×2，1.3 5×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×2]×((1-0.5)-0.3/2)/2×1=1.105kN/m左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左 =1.2+0.024+0.474+1.105=2.803kN/m中间小梁荷载q中= q1中+ q2=3.292+0.024=3.317kN/m右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右 =1.2+0.024+0.474+1.105=2.803kN/m小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[2.803,3.317,2.803]=3.317kN/m正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左'＝R1'/b=0.922/1＝0.922kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中'＝Max[R2',R3']/b =Max[2.536,2.536]/1= 2.536kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右'＝R4'/b=0.922/1＝0.922kN/m小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×0.3/3 =0.02kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左'＝1×0.5×(0.9-0.12)=0.39kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右'＝1×0.5×(0.9-0.12)=0.39kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.12)]×(0.5-0.3/2)/2×1=0.61 5kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.12)]×((1-0.5)-0.3/2)/2×1=0 .615kN/m左侧小梁荷载q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左'=0.922+0.02+0.39+0.615=1.947kN/m中间小梁荷载q中'= q1中'+ q2'=2.536+0.02=2.556kN/m右侧小梁荷载q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右' =0.922+0.02+0.39+0.615=1.947kN/m小梁最大荷载q'=Max[q左',q中',q右']=Max[1.947,2.556,1.947]=2.556kN/m为简化计算，按简支梁和悬臂梁分别计算，如下图：1、抗弯验算M max＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×3.317×0.52，0.5×3.317×0.32]＝0.149kN·mσ=M max/W=0.149×106/32667=4.569N/mm2≤[f]=11.44N/m m2满足要求！2、抗剪验算V max＝max[0.5ql1，ql2]＝max[0.5×3.317×0.5，3.317×0.3]＝0.995kNτmax=3V max/(2bh0)=3×0.995×1000/(2×40×70)＝0.533N/mm2≤[τ]=1.232N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝5q'l14/(384EI)＝5×2.556×5004/(384×7040×114.333×104)＝0.258mm≤[ν]＝l1/250＝500/250＝2mmν2＝q'l24/(8EI)＝2.556×3004/(8×7040×114.333×104)＝0.322mm≤[ν]＝2l2/250＝2×300/2 50＝2.4mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态R max=[qL1,0.5qL1+qL2]=max[3.317×0.5,0.5×3.317×0.5+3.317×0.3]=1.824kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=1.542kN,R2=1.824kN,R3=1.824kN,R4=1.5 42kN正常使用极限状态R max'=[q'L1,0.5q'L1+q'L2]=max[2.556×0.5,0.5×2.556×0.5+2.556×0.3]=1.406kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'=1.071kN,R2'=1.406kN,R3'=1.406kN,R4'=1.071kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm) Φ48×2.7主梁计算截面类型(mm) Φ48×2.7主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 125 主梁截面抵抗矩W(cm3) 4.12主梁弹性模量E(N/mm2) 206000 主梁截面惯性矩I(cm4) 9.891、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ=M max/W=0.141×106/4120=34.284N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)V max＝3.366kNτmax=2V max/A=2×3.366×1000/384＝17.532N/mm2≤[τ]=125N/mm2 满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.056mm≤[ν]＝L/250＝334/250＝1.336mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=0.295kN，R2=3.661kN，R3=3.661kN，R4=0.295kN正常使用极限状态支座反力依次为R1'=0.224kN，R2'=2.701kN，R3'=2.701kN，R4'=0.224kN七、2号主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm) Φ48×2.7主梁计算截面类型(mm) Φ48×2.7主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 125 主梁截面抵抗矩W(cm3) 4.12主梁弹性模量E(N/mm2) 206000 主梁截面惯性矩I(cm4) 9.89主梁计算方式三等跨连续梁可调托座内主梁根数 1P＝max[R2，R3]=Max[3.661，3.661]=3.661kN，P'＝max[R2'，R3']＝Max[2.701，2.7 01]=2.701kN1、抗弯验算2号主梁弯矩图(kN·m)σ=M max/W=0.641×106/4120=155.509N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！2、抗剪验算2号主梁剪力图(kN)V max＝2.38kNτmax=2V max/A=2×2.38×1000/384＝12.394N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算2号主梁变形图(mm)νmax＝1.533mm≤[ν]＝L/250＝1000/250＝4mm满足要求！4、支座反力计算极限承载能力状态支座反力依次为R1=4.942kN，R2=7.871kN，R3=7.871kN，R4=4.942kN立柱所受主梁支座反力依次为R2=7.871/1=7.871kN，R3=7.871/1=7.871kN八、纵向水平钢管验算钢管截面类型(mm) Φ48×2.7钢管计算截面类型(mm) Φ48×2.7钢管截面面积A(mm2) 384 钢管截面回转半径i(mm) 16钢管弹性模量E(N/mm2) 206000 钢管截面惯性矩I(cm4) 9.89钢管截面抵抗矩W(cm3) 4.12 钢管抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205钢管抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 125P＝max[R1，R4]=0.295kN，P'＝max[R1'，R4']＝0.224kN计算简图如下：1、抗弯验算纵向水平钢管弯矩图(kN·m)σ＝M max/W＝0.052×106/4120＝12.531N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！2、抗剪验算纵向水平钢管剪力图(kN)V max＝0.192kNτmax＝2V max/A=2×0.192×1000/384＝0.999N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！3、挠度验算纵向水平钢管变形图(mm)νmax＝0.127mm≤[ν]＝L/250＝1000/250＝4mm满足要求！4、支座反力计算支座反力依次为R1=0.398kN，R2=0.634kN，R3=0.634kN，R4=0.398kN同理可得：两侧立柱所受支座反力依次为R1=0.634kN，R4=0.634kN九、可调托座验算荷载传递至立柱方式可调托座2 可调托座承载力容许值[N](kN) 30扣件抗滑移折减系数k c 11、扣件抗滑移验算两侧立柱最大受力N＝max[R1,R4]＝max[0.634,0.634]＝0.634kN≤1×8=8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！2、可调托座验算可调托座最大受力N＝max[R2，R3]＝7.871kN≤[N]=30kN满足要求！十、立柱验算1、长细比验算l0=h=1500mmλ=l0/i=1500/16=93.75≤[λ]=150长细比满足要求！查表得，φ＝0.6412、风荷载计算M w＝0.9×φc×1.4×ωk×l a×h2/10＝0.9×0.9×1.4×0.29×1×1.52/10＝0.074kN·m3、稳定性计算根据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008，荷载设计值q1有所不同：1)面板验算q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.9)+1.4×0.9×2]×1＝27.162kN/m2)小梁验算q1＝max{1.098+0.9×1.2×[(0.3-0.1)×0.3/3+0.5×(0.9-0.12)]+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.1 2)+1.4×0.9×1]×max[0.5-0.3/2，(1-0.5)-0.3/2]/2×1，3.01+0.9×1.2×(0.3-0.1)×0.3/3}=3.0 32kN/m同上四～八计算过程，可得：R1＝0.574kN，R2＝7.003kN，R3＝7.003kN，R4＝0.574kN立柱最大受力N w＝max[R1+N边1，R2，R3，R4+N边2]+0.9×1.2×0.15×(31.2-0.9)+M w/l b ＝max[0.574+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.9×1]×(1+0.5-0.3/2)/2×1，7.003，7. 003，0.574+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.9×1]×(1+1-0.5-0.3/2)/2×1]+4.909+0.074/1＝11.985kNf＝N/(φA)+M w/W＝11985.215/(0.641×384)+0.074×106/4120＝66.653N/mm2≤[f]＝205 N/mm2满足要求！十一、高宽比验算根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011第6.9.7：支架高宽比不应大于3H/B=31.2/20=1.56＜3满足要求，不需要进行抗倾覆验算！十二、立柱支承面承载力验算F1=N=11.985kN1、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表可得：βh=1，f t=0.858N/mm2，η=1，h0=h-20=100mm，u m =2[(a+h0)+(b+h0)]=1500mmF=(0.7βh f t+0.25σpc，m)ηu m h0=(0.7×1×0.858+0.25×0)×1×1500×100/1000=90.09kN≥F1=1 1.985kN满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表可得：f c=7.488N/mm2，βc=1，βl=(A b/A l)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(1000)×(1350)/(100×450)]1/2=5.477，A ln=ab=45 000mm2F=1.35βcβl f c A ln=1.35×1×5.477×7.488×45000/1000=2491.568kN≥F1=11.985kN 满足要求！Ｑ235A钢管轴心受压构件的稳定系数。

高大支模板模板(扣件式钢管架)计算书模板设计平面图模板设计纵向剖面图模板设计横向剖面图W=bh2/6=1000×152/6=37500mm3，I=bh3/12=1000×153/12=281250mm4q=γGΣq Gk+1.4Σq Qk=1.2×[0.3+(24+1.1)×0.1]×1.0+1.4×(1+2)×1.0=7.572kN/m1、抗弯验算M max=0.1ql2=0.1×7.572×0.452=0.153kN·mσmax=M max/W=0.153×106/37500=4.089N/mm2≤f m=15N/mm2符合要求！2、抗剪验算Q max=0.6ql=0.6×7.572×0.45=2.044kNτmax=3Q max/(2bh)=3×2.044×103/(2×1000×15)=0.204N/mm2≤f v=1.4N/mm2符合要求！3、挠度验算νmax=0.677ql4/(100EI)=0.677×7.572×4504/(100×6000×281250)=1.246mm νmax=1.246mm≤[ν]=min[l/150，10]=min[450/150，10]=3mm符合要求！五、次楞验算计算简图如下：q=γGΣq Gk+1.4Σq Qk=1.2×[(0.3+(24+1.1)×0.1)×0.45+0.01]+1.4×(1+2)×0.45=3.419kN/m1、强度验算M max=0.1ql2=0.1×3.419×0.92=0.277kN·mσmax=M max/W=0.277×106/24000=11.54N/mm2≤f m=13N/mm2符合要求！2、抗剪验算Q max=0.6ql=0.6×3.419×0.9=1.846kNτmax=3Q max/(2bh0)=3×1.846×1000/(2×40×60)=1.154N/mm2τmax=1.154N/mm2≤f v=1.3N/mm2符合要求！3、挠度验算νmax=0.677ql4/(100EI)=0.677×3.419×9004/(100×9000×720000)=2.344mmνmax=2.344mm≤[ν]=min[l/150，10]=min[900/150，10]=6mm符合要求！4、支座反力计算R max=1.1ql=1.1×3.419×0.9=3.385kN六、主楞(横向水平钢管)验算主楞弯矩图(kN·m)主楞剪力图(kN)主楞变形图(mm)支座反力依次为R1=4.584kN,R2=7.317kN,R3=7.317kN,R4=4.584kN 1、强度验算σmax=M max/W=0.536×106/4490=119.284N/mm2≤f m=205N/mm2符合要求！2、抗剪验算τmax=2Q max/A=2×2.222×1000/424=10.481N/mm2τmax=10.481N/mm2≤f v=125N/mm2符合要求！3、挠度验算νmax=1.293mm≤[ν]=min[l/150，10]=min[900/150，10]=6mm符合要求！max12341.05×R max=1.05×7.317=7.683kN，7.683kN≤0.75×12.0=9kN在扭矩达到40～65N·m的情况下，双扣件能满足要求！h/l a=1800/900=2，h/l b=1800/900=2，查附录D，得k=1.163，μ=1.272 l0=max[kμh，h+2a]=max[1.163×1.272×1800，1800+2×100]=2663mm λ=l0/i=2663/15.9=168≤[λ]=210长细比符合要求！查《规程》附录C得υ=0.2512、风荷载验算1) 模板支架风荷载标准值计算l a=0.9m，h=1.8m，查《规程》表4.2.7得υw=0.123因风荷载沿模板支架横向作用，所以b=l a=0.9m，b/h=0.9/1.8=0.5通过插入法求η，得η=0.97μzω0d2=0.62×0.4×0.0482=0.001，h/d=1.8/0.048=37.5通过插入法求μs1，得μs1=1.2因此μstw=υwμs1(1-ηn)/( 1-η)=0.123×1.2×(1-0.9710)/(1-0.97)=1.292μs=υwμstw=0.123×1.292=0.159ωk=0.7μzμsω0=0.7×0.62×0.159×0.4=0.028kN/m22) 整体侧向力标准值计算ωk=0.7μzμsω0=0.7×0.62×1×0.4=0.174kN/m23、稳定性验算K H=1/[1+0.005×(8.4-4)]=0.978不组合风荷载时N ut＝γG∑N Gk+1.4∑N Qk=R max+0.15γG H=7.317+0.15×1.2×8.4=8.829kNσ=1.05N ut/(υAK H)=1.05×8.829×103/(0.251×424×0.978)=89.03N/mm2≤[f]=205N/mm2符合要求！组合风荷载时N ut＝γG∑N Gk+0.85×1.4∑N Qk=R'max+0.15γG H=6.715+0.15×1.2×8.4=8.227kNM w=0.85×1.4ωk l a h2/10=0.85×1.4×0.028×0.9×1.82/10=0.01kN·mσ=1.05N ut/(υAK H)+M w/W=1.05×8.227×103/(0.251×424×0.978)+0.01×106/(4.49×103)=85.093N/mm2≤[f]=205N/mm 2符合要求！F k a aN1=3FH/[(m+1)L b]=3×0.048×8.4/[(4+1)×30.25]=0.008kNσ=(1.05N ut+N1)/(υAK H)=(1.05×8.227+0.008)×103/(0.251×424×0.978)=83.037N/mm2≤[f]=205N/mm2符合要求！八、立杆地基基础验算f ak符合要求！层高、楼面设计荷载、楼板板厚均按相同计。

模板及支撑计算书一、楼板模板计算楼板厚度200mm 和100mm ，模板板面采用12mm 高强度竹木模板，次龙骨采用50×100mm ，E=104 N/mm 2，I=bh 3/12=50×1003/12=4.16×104mm 4，方木主龙骨采用100×100方木。

1、 荷载计算：模板及支架自重标准值： 0.3KN/m 2混凝土标准值： 24KN/m 2钢筋自重标准值： 1.1 KN/m 2施工人员及设备荷载标准值： 2.5 KN/m 2楼板按100mm 厚计算荷载标准值： F 1= 0.3+24×0.1+1.1+2.5=6.3KN荷载标准值： F 2=（0.3+24×0.1+1.1）×1.2+2.5×1.4=8.06KN楼板按200mm 厚计算荷载标准值： F 3= 0.3+24×0.2+1.1+2.5=8.7KN荷载标准值： F 4= （0.3+24×0.2+1.1）×1.2+2.5×1.4=10.94KN2、 计算次龙骨间距：新浇筑的混凝土均匀作用在胶合板上，单位宽度的面板可以视为梁，次龙骨作为梁支点按三跨连续考虑，梁宽取200mm 。

（1）板厚按200mm 算：按抗弯强度验算M=1/8q 1l 2 1 σ=M/W ≤f m式中：M ——弯距设计值（N •mm ）q 1____作用在顶板模板上的均布荷载（N/mm ）q 1=F 4×0.2=10.94×0.2=2.19KN/ml ——次龙骨间距σ——受弯应力设计值（N/mm 2）W ——截面抵抗矩=1/6bh 2f m ——模板的抗弯强度设计值（N/mm 2）取11 N/mm 2σ=M/W ≤f m1 8q 1l 211 6bh 22l 1按模板的刚度要求，最大变形值为模板设计跨度的1250ω= 0.667×ql 4 ≤1 250100EIq ——作用在模板上的均布荷载（N/mm ）E ——模板的弹性模量（N/mm 2），E=1×104 N/mm 2I ——模板的惯性截面矩，I= 1 12bh 2=5.62×104mm 4100×5.62×104×104 0.677×2.38×200取抗弯承载力，刚度要求计算的小值，l=519mm 。

模板的支撑设计计算书●本工程的模板均采用胶合板模板，木方背楞，钢管扣件支撑，配合采用对拉螺栓。

施工荷载 1.4×2500=3500N/m 2 钢筋自重荷载 1.2×1100=1320N/m 2 振捣荷载 1.4×2000=2800 N/m 2合计： 15480 N/m 2mm q bh f l bh W m 80148.156181*********1222=****=*≤(2)按剪应力验算mmq bhf l f bhql bh V ql V v v 201648.1533.118100043443232/1max =****=≤≤===τ （3）按挠度验算mmq EIl lEI ql 487200632.0100200100632.034=⨯⨯=<⨯=ω现浇板木胶合板模板跨度（即70×100mm 木方背楞间距）取400mm. 4）70×100mm 木方背楞受力验算70×100mm 木方背楞搁置在钢管大横杆上，现进行木方背楞受力验算。

（1）按抗弯强度验算上式中q ’=15480×0.4=6.192N/mm（2）)按剪应力验算（3根据以上计算，胶合板木方70×100mm 背楞跨度可取1200mm 。

但模板下钢管扣件支撑，每一扣件抗滑能力约为6500N ，而其上荷载为15480N/m 2，可知如支撑立杆间距布置为600mm×600mm，则扣件承受的力为15480×0.6×0.6=5.57KN<6.5KN，可满足要求。

则木方背楞下，φ48×3.5钢管大横楞及φ48×3.5立杆间距取@600mm ，也即，木方背楞的实际跨度为600mm ，现进行大横杆及立杆验算。

5）木方背楞下φ48×3.5钢管大横杆受力验算作用于钢管横楞上的集中荷载为F=q ×0.6×0.4=4.39KN 则按单跨梁，最大弯距可能为：m KN Fl M ∙=⨯==439.046.039.44max (2) 按挠度验算mmmm F EI l lEI Fl 6008364390400121867101.248200484004853<=⨯⨯⨯⨯=≤≤=ω6）钢管支撑立杆受力验算。

模板支撑设计计算书顶板模板支撑：1、设计方案及材料：砼顶板厚200mm，密度25KN/m3,模板15mm厚，密度0.9KN/m3,施工荷载2.0KN/m2,钢管“48X3.5mm,每米重3.84Kg/m,支撑以纵距0.9m,横距0.9m,步距h=1.8m,层高 H = 7.45m。

2、荷载砼板自重：25X0.2X0.9 = 4.5KN/m木模板重：1.22X2.44X0.015 = 0.0446 KN/m水平管重：3.84X1X0.9 = 0.034 KN/m施工荷载：2.0X0.9=1.8 KN/m3、纵横杆的抗弯强度T =M/WWf,查表 W=5.08cm3,f=205N/mm2mM=0.077qL2=0.077X [1.2X (4.5+0.0446+0.034)+1.2X2.4] X0.92=0.522KN/m抗弯强度丁= M/W= 0.522*106=102.7N/mm2<f=205N/mm25.08 x 1034、纵、横向水平杆的抗剪计算VW[V]查表 I=12.19cm4 E=2 . 06X 105 N/mm2[V]=l/150=900/150=6mmq=1.2X (3.6+0.0162+0.034)=4.38KN/m5ql4 5 x 4.38 x 1.24 x 1012 / r7cwV=，—= -------------------- =4.70mm384EI 384 x 2.06 x 12.19 x 109V=4.70mm< [V]=6mm5、立杆稳定性计算N/ ① AWf查表：f=205N/mm2, i=1.58cm, A=4.89cm2,①=0.489立杆细长比：入=h/i=1.8/0.0158=113.92N=1.2(N 1k+N2k)+1.4£N k= 1.2X[(3.6+0.0162+0.034X2) X 1.2+5.25X0.0446] + 1.4X2.4X2=12.3KN N/ ① A=12.3 X 103/0.489 X4.89X 102=50.51 N/mm2<f=205N/mm2该设计各项指标均符合规范要求，可实施。

250mm厚板模板计算书（盘扣式）计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工承插盘扣式钢管支架安全技术规范》JGJ 231－20103、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20125、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性二、荷载设计三、模板体系设计平面图纵向剖面图横向剖面图四、面板验算按简支梁，取1m单位宽度计算。

计算简图如下：W=bt2/6＝1000×122/6＝24000mm4I=bt3/12＝1000×123/12＝144000mm3承载能力极限状态q1=γG b(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQ bQ1k=1.2×1×(0.1+(24+1.1) ×0.25)+1.4×1×3=11.85kN/m q1静=γG b(G1k+(G2k+G3k)h0)=1.2×1×(0.1+(24+1.1) ×0.25)=7.65kN/m正常使用极限状态q=γG b(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQ bQ1k=1×1×(0.1+(24+1.1) ×0.25)+1×1×3=9.375kN/m1、强度验算M max=0.125q1l2=0.125×11.85×0.22=0.059kN·mσ=M max/W=0.059×106/(24000×103)=2.458N/mm2≤[f]=29N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝5ql4/(384EI)=5×9.375×2004/(384×9000×144000)=0.151mmνmax=0.151 mm≤min{200/150，10}=1.333mm满足要求！五、小梁验算承载能力极限状态q1=γG l(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQ lQ1k=1.2×0.2×(0.3+(24+1.1) ×0.25)+1.4×0.2×3=2.418kN/m 正常使用极限状态q=γG l(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQ lQ1k=1×0.2×(0.3+(24+1.1) ×0.25)+1×0.2×3=1.915kN/m按四等跨梁连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为100mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：1、强度验算σ=M max/W=0.256×106/64000=4N/mm2≤[f]=12.87N/mm2满足要求！2、抗剪验算V max＝1.454kNτmax＝3V max/(2bh0) =3×1.454×1000/(2×60×80)=0.454N/mm2≤[τ]=1.386N/mm2 满足要求！3、挠度验算νmax=0.555mm≤[ν]=min[l a/150，10]=min[1000/150，10]=6.667mm满足要求！4、支座反力承载能力极限状态R1=1.208kNR2=2.745kNR3=2.258kNR4=2.745kNR5=1.208kN正常使用极限状态R1ˊ=0.959kNR2ˊ=2.178kNR3ˊ=1.791kNR4ˊ=2.178kNR5ˊ=0.959kN六、主梁验算主梁材质及类型钢管截面类型截面惯性矩I(cm4) 10.78 截面抵抗矩W(cm3) 4.49 抗弯强度设计值f(N/mm2) 205 弹性模量E(N/mm2) 206000 抗剪强度设计值fv(N/mm2) 125 计算方式四等跨梁取上面计算中的小梁最大支座反力承载能力极限状态R=max[R1,R2,R3,R4,R5]/2=max[1.208,2.745,2.258,2.745,1.208]/2=1.3725kN正常使用极限状态Rˊ=max[R1ˊ,R2ˊ,R3ˊ,R4ˊ,R5ˊ]/2=max[0.959,2.178,1.791,2.178,0.959]/2=1.089kN计算简图如下：1、抗弯验算σ=M max/W=0.711×106/4490=158.352N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！2、抗剪验算V max＝4.005kNτmax＝2V max/A=2×4.005×1000/424=18.892N/mm2≤[τ]=125N/mm2 满足要求！3、挠度验算νmax=1.373mm≤[ν]=min[l a/150，10]=min[1000/150，10] =6.667mm 满足要求！七、立柱验算1、长细比验算l01=hˊ+2ka=1000+2×0.7×290=1406mml02=ηh=1.2×1500=1800mm取两值中的大值l0=1800mmλ=l0/i=1800/15.9=113.208≤[λ]=150长细比满足要求！2、立柱稳定性验算不考虑风荷载顶部立杆段：λ1=l01/i=1406/15.9=88.428查表得，υ=0.566N1=[γG(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQ Q1k]l a l b=[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×3]×1×1=12.33kN f=N1/(υ1A)＝12.33×103/(0.566×450)=48.41N/mm2≤[σ]=300N/mm2满足要求！非顶部立杆段：λ2=l02/i=1800/15.9=113.208查表得，υ=0.386N2=[γG(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQ Q1k]l a l b=[1.2×(1.05+(24+1.1)×0.25)+1.4×3]×1×1=12.99kN f=N2/(υ2A)＝12.99×103/(0.386×450)=74.784N/mm2≤[σ]=300N/mm2满足要求！考虑风荷载M w=ψc×γQωk l a h2/10=0.9×1.4×0.24×1×1.52/10=0.057kN·m顶部立杆段：N1w=[γG(G1k+(G2k+G3k)h0)+ψc×γQQ1k]l a l b+ψc×γQ M w/l b=[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.25)+0.9×1.4×3]×1×1+0.9×1.4×0.057/1=11.982k Nf=N1w/(υ1A)+M w/W=11.982×103/(0.566×450)+0.057×106/4730=59.094N/mm2≤[σ]=300N/m m2满足要求！非顶部立杆段：N2w=[γG(G1k+(G2k+G3k)h0)+ψc×γQQ1k]l a l b+ψc×γQ M w/l b=[1.2×(1.05+(24+1.1)×0.25)+0.9×1.4×3]×1×1+0.9×1.4×0.057/1=12.6kN f=N2w/(υ2A)+M w/W=12.642×103/(0.386×450)+0.057×106/4730=84.8N/mm2≤[σ]=300N/mm2满足要求！八、可调托座验算按上节计算可知，可调托座受力N =12.33kN≤[N]=40kN满足要求！九、抗倾覆验算混凝土浇筑前，倾覆力矩主要由风荷载产生，抗倾覆力矩主要由模板及支架自重产生M T=ψc×γQ(ωk L a Hh2+Q3k L a h1)=0.9×1.4×(0.2×238×3.6×6+0.55×238×4)=1955.218kN.m M R=γG G1k L a L b2/2=1.35×1.05×238×262/2=114029.37kN.mM T=1955.218kN.m≤M R=114029.37kN.m满足要求！混凝土浇筑时，倾覆力矩主要由泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载产生，抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土、模板及支架自重产生M T=ψc×γQ(Q2k L a H+Q3k L a h1)=0.9×1.4×(0.25×238×3.6+0.55×238×4)=929.628kN.mM R=γG[G1k+(G2k+G3k)h0]L a L b2/2=1.35×[1.05+(24+1.1)×0.25]×238×262/2=795490.605kN.m M T=929.628kN.m≤M R=795490.605kN.m满足要求！十、立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求：Pk = Nk/A ≤fg式中：Pk ——立杆基础底面处的平均压力标准值（kPa）；Nk ——上部结构传至立杆基础顶面的轴向力标准值（kN）；A——基础底面面积（m2）；fg——地基承载力特征值（kPa），应按国家现行标准《建筑地基基础设计规范》GB50007规定采用。