抗浮锚杆计算书20777

7#地下室整体抗浮计算1、根据建筑施工图及基础施工图，本工程地下室底板面的绝对标高为350.000米,根据地勘报告提供的本工程的抗浮设计水位为绝对标高356米。

2、设计抗浮水头为356-351=6m。

3、结构自重计算一（覆土部分）：1）：600mm厚地下室顶板覆土：18X0.6=10.8KN/m22）：地下室顶板160mm厚：0.16X25=4KN/m23）：防水板500mm厚：0.5X25=12.5KN/m24）：梁柱折算荷载：4KN/m2以上1~4项合计：31.3KN/m2，即抗力R=31.3KN/m24、结构自重计算：1）：地面上5层120mm结构楼、屋面：5X25X0.12=15KN/m22)：地下室顶板160mm厚：0.16X25=4KN/m23）：防水板500mm厚：0.5X25=12.5KN/m24）：梁柱折算荷载：4KN/m2以上1~4项合计：35.5KN/m2，即抗力R=35.5 KN/m25、抗浮计算：荷载效应：S=1.05x6X10=63 KN/m2根据以上计算知：R小于S整体不满足抗浮满足要求，无需另外配重或增加锚杆抗浮。

7#抗浮锚杆深化设计计算书一、工程质地情况：地下水位标高0.5 m地下室底板底标高-5.5m浮力60 kN/m2二、抗浮验算特征点受力分析：一）车道入口A)一层顶板：顶板自重0.16X25=4.0 kN/m2B)底板底板自重0.5X25=12.5kN/m2C)梁自重 4.07+2.1+3.4=9.5 kN/m2总计26kN/m2抗浮验算60-26x0.9=36.6kN/m2二）有0.6m覆土的一层地下室A)一层顶板：覆土层0.6X18=10.8 kN/m2顶板自重0.16X25=4.0 kN/m2B)底板底板自重0.5X25=12.5kN/m2C)梁自重 4.07+2.1+3.4=9.5 kN/m2总计36.8kN/m2抗浮验算60-36.8x0.9=26.87kN/m2三）一层地下室+五层A)一层顶板：顶板自重0.16X25=4.0 kN/m2B)底板底板自重0.5X25=12.5 kN/m2C)地下室梁自重 4.07+2.1+3.4=9.5 kN/m2D)二~七层板：板自重0.12X25x5=3x5=15 kN/m2F)二~五层梁自重3x4=12 kN/m2总计53kN/m2抗浮验算60-53x0.9=12.3kN/m2二、计算结果经计算，锚杆孔径为150mm，其中：A、B、C类锚杆均采用3根Ф25的HRB400钢筋，钢筋自由段长度为1m，A 类锚杆锚固段长度为5m,B 类锚杆锚固段长度为8m,C 类锚杆锚固段长度为10m ；A 类锚杆按2500mm ×2500mm 布置，B 类锚杆按3000mm ×3000mm 布置。

四川理工技师学院学府校区扩建项目地下室抗浮锚杆设计计算书四川省川建勘察设计院二〇一九年八月四川理工技师学院学府校区扩建项目地下室抗浮锚杆设计计算书工程编号：2018-YT-237法定代表人：黄荣总工程师：刘晓东审定人：黄香春审核人：郑星项目负责人：赵兵设计人：杜祥波中华人民共和国住房和城乡建设部工程勘察证书证书等级：综合类甲级编号：B151025097四川省川建勘察设计院二〇一九年八月目录1 工程概况 (1)2 设计依据 (1)3 设计单位提供的技术要求 (2)4 地层及水文地质条件 (2)4.1地层 (2)4.2地下水 (3)5 抗浮锚杆间距及布置方法 (4)6 抗浮锚杆设计 (4)6.1锚杆锚固体长度计算 (4)6.2锚杆杆体截面积 (4)6.3锚杆钢筋与锚固砂浆间的锚固长度计算 (5)6.4锚杆构造设计 (7)6.5钢筋锚入底板长度的确定 (7)6.6锚杆布置及根数验算 (8)6.7锚固体整体稳定性验算 (9)7 各区域抗浮锚杆设计参数汇总 (10)8 抗浮锚杆施工 (11)8.1抗浮锚杆材料及防腐防水 (11)8.2锚杆施工注意事项 (11)9其他 (12)1 工程概况四川理工技师学院学府校区扩建项目场地位于成都市温江区南熏大道4段355号，行政区划属温江区柳城街道，交通十分方便。

规划建设净用地面积4448.61m2，规划总建筑面积76821.08m2，其中地上建筑面积62373.4m2，地下建筑面积13316.08m2。

根据土建设计总平面图及抗浮锚杆分布范围及抗浮力标准值示意图，拟建项目中1号实训楼、2号实训楼、3号中心教学楼区域设1层地下室，抗浮区域根据土建设计文件，建筑室内标高±0.00相当于绝对标高541.95m，室外地坪标高541.50m，设一层地下室，拟建采用独立基础+抗水板形式，抗水板厚度400mm。

由四川省建筑设计研究院有限公司设计，四川省川建勘察设计院进行岩土工程勘察。

7#地下室整体抗浮计算1、根据建筑施工图及基础施工图，本工程地下室底板面的绝对标高为350.000米,根据地勘报告提供的本工程的抗浮设计水位为绝对标高356米。

2、设计抗浮水头为356-351=6m。

3、结构自重计算一（覆土部分）：1）：600mm厚地下室顶板覆土：18X0.6=10.8KN/m22）：地下室顶板160mm厚：0.16X25=4KN/m23）：防水板500mm厚：0.5X25=12.5KN/m24）：梁柱折算荷载：4KN/m2以上1~4项合计：31.3KN/m2，即抗力R=31.3KN/m24、结构自重计算：1）：地面上5层120mm结构楼、屋面：5X25X0.12=15KN/m22)：地下室顶板160mm厚：0.16X25=4KN/m23）：防水板500mm厚：0.5X25=12.5KN/m24）：梁柱折算荷载：4KN/m2以上1~4项合计：35.5KN/m2，即抗力R=35.5 KN/m25、抗浮计算：荷载效应：S=1.05x6X10=63 KN/m2根据以上计算知：R小于S整体不满足抗浮满足要求，无需另外配重或增加锚杆抗浮。

7#抗浮锚杆深化设计计算书一、工程质地情况：地下水位标高0.5 m地下室底板底标高-5.5m浮力60 kN/m2二、抗浮验算特征点受力分析：一）车道入口A)一层顶板：顶板自重0.16X25=4.0 kN/m2B)底板底板自重0.5X25=12.5kN/m2C)梁自重 4.07+2.1+3.4=9.5 kN/m2总计26kN/m2抗浮验算60-26x0.9=36.6kN/m2二）有0.6m覆土的一层地下室A)一层顶板：覆土层0.6X18=10.8 kN/m2顶板自重0.16X25=4.0 kN/m2B)底板底板自重0.5X25=12.5kN/m2C)梁自重 4.07+2.1+3.4=9.5 kN/m2总计36.8kN/m2抗浮验算60-36.8x0.9=26.87kN/m2三）一层地下室+五层A)一层顶板：顶板自重0.16X25=4.0 kN/m2B)底板底板自重0.5X25=12.5 kN/m2C)地下室梁自重 4.07+2.1+3.4=9.5 kN/m2D)二~七层板：板自重0.12X25x5=3x5=15 kN/m2F)二~五层梁自重3x4=12 kN/m2总计53kN/m2抗浮验算60-53x0.9=12.3kN/m2二、计算结果经计算，锚杆孔径为150mm，其中：A、B、C类锚杆均采用3根Ф25的HRB400钢筋，钢筋自由段长度为1m，A 类锚杆锚固段长度为5m,B 类锚杆锚固段长度为8m,C 类锚杆锚固段长度为10m ；A 类锚杆按2500mm ×2500mm 布置，B 类锚杆按3000mm ×3000mm 布置。

yk t t s f N K A ≥ψπmg t a Df KN L >ψπεms t a df n KN L >抗浮锚杆计算书根据建设单位提供抗浮锚杆设计要求：1、 单根锚杆抗拔力标准值为215Kn ，锚杆设计长度6～12m 。

2、 锚杆设计参数建议值：锚杆杆体抗拉安全系数K t 取1.6,锚杆锚固体抗拔安全系数K 取2.2；锚固段注浆体与地层间的粘结强度标准值f mg =145kPa 。

3、根据以上参数，按照《北京市地区建筑地基基础勘察设计规范》（DBJ11-501-2009）中抗浮设计和《岩石锚杆（索）技术规范》（CECS 22:2005）中永久锚杆设计内容进行设计计算。

（1）锚杆杆体的截面面积计算公式7.4.1式中：t K ——锚杆杆体的抗拉安全系数，本次锚杆杆体采用1φ28 PSB785精轧螺纹钢，按照《岩石锚杆（索）技术规范》（CECS 22:2005）表7.3.2取1.8；tN ——锚杆的轴向拉力设计值（kN ），为215kN ； yk f ——钢筋的抗拉强度标准值（kPa ）,杆体选用1φ28 PSB785精轧螺纹钢，抗拉强度标准值为785kPa 。

将以上参数代入求得： 杆杆体截面面积23493785102158.1mm f N K A yk t t s =⨯⨯== 所需杆件直径d=sqrt （493×4/3.14）=25.06mm故选用1φ28 PSB785精轧螺纹钢能够满足要求。

（2）锚杆锚固长度锚杆锚固长度按下式估算，并取其中较大者：公式7.5.1-1公式7.5.1-2式中：K ——锚杆锚固体的抗拔安全系数，按照《岩石锚杆（索）技术规范》（CECS 22:2005）表7.3.1取2.2；t N ——锚杆的轴向拉力设计值（kN ），取215kN 。

a L ——锚杆锚固段长度（m ）；mgf ——锚固段注浆体与地层间的粘结强度标准值（kPa ），根据地勘报告并结合经验，可取120kPa ；ms f ——锚固段注浆体与筋体间的粘结强度标准值（kPa ），注浆材料为素水泥浆，浆体强度M30，查表7.5.1-3插值法取2.4MPa ；D ——锚杆锚固段的钻孔直径（m ），取0.20m ；d ——钢筋的直径，取0.28（m ）；ε——采用2根以上钢筋时，界面的粘结强度降低系数，取0.6～0.85；ψ——锚固长度对粘结强度的影响系数，按表7.5.2取1.0；n ——钢筋根数。

抗浮锚杆设计计算书一、工程质地情况：地下水位标高（黄海高程） 7.6 m地下室底板底标高 -1.5 m浮力 91 kN/m2二、抗浮受力计算：1.裙房三层顶板：板自重 3× 0.12× 25=9.0 kN/m2梁自重(折算均布荷载) 3× 0.06× 25=4.5 kN/m2 一层板：板自重 0.18× 25=4.5 kN/m2梁自重(折算均布荷载) 0.07× 25=1.7 kN/m2 地下一层板：板自重(等效板厚190) 0.19× 25=4.8 kN/m2 底板底板自重 0.4× 25=10 kN/m2底板覆土 1.0× 18=18 kN/m2总计 52.5 kN/m2抗浮验算 91-52.5× 0.9=43.75 kN/m22.有0.7m覆土的两层地下室一层顶板：覆土层 0.7× 18=12.6 kN/m2板自重(等效板厚290) 0.29× 25=7.3 kN/m2 地下一层板：板自重(等效板厚190) 0.19× 25=4.8 kN/m2 底板底板自重 0.4× 25=10 kN/m2底板覆土 1.0× 18=18 kN/m2总计 52.7 kN/m2抗浮验算 91-52.7× 0.9=43.57 kN/m23.无顶板覆土的车道两层板：顶板自重 2× 0.16× 25=4.0 kN/m2梁自重(折算均布荷载) 2× 0.06× 25=3.0 kN/m2 底板底板自重 0.4× 25=10 kN/m2底板覆土 1.0× 18=18 kN/m2抗浮验算 91-35× 0.9=59.5 kN/m2三、计算结果经初步验算计算，锚杆孔径为200mm。

其中：锚杆均采用3根Ф25的HRB400钢筋，锚固段长度为4m；按2100mm ×2100mm布置。

抗浮锚杆计算书四川理工技师学院学府校区扩建项目地下室抗浮锚杆设计计算书四川省川建勘察设计院二〇一九年八月四川理工技师学院学府校区扩建项目地下室抗浮锚杆设计计算书工程编号：2018-YT-237法定代表人：黄荣总工程师：刘晓东审定人：黄香春审核人：郑星项目负责人：赵兵设计人：杜祥波中华人民共和国住房和城乡建设部工程勘察证书证书等级：综合类甲级编号：B151025097四川省川建勘察设计院二〇一九年八月目录1 工程概况 (1)2 设计依据 (1)3 设计单位提供的技术要求 (2)4 地层及水文地质条件 (2)4.1地层 (2)4.2地下水 (3)5 抗浮锚杆间距及布置方法 (4)6 抗浮锚杆设计 (4)6.1锚杆锚固体长度计算 (4)6.2锚杆杆体截面积 (4)6.3锚杆钢筋与锚固砂浆间的锚固长度计算 (5)6.4锚杆构造设计 (7)6.5钢筋锚入底板长度的确定 (7)6.6锚杆布置及根数验算 (8)6.7锚固体整体稳定性验算 (9)7 各区域抗浮锚杆设计参数汇总 (10)8 抗浮锚杆施工 (11)8.1抗浮锚杆材料及防腐防水 (11)8.2锚杆施工注意事项 (11)9其他 (12)1 工程概况四川理工技师学院学府校区扩建项目场地位于成都市温江区南熏大道4段355号，行政区划属温江区柳城街道，交通十分方便。

规划建设净用地面积4448.61m2，规划总建筑面积76821.08m2，其中地上建筑面积62373.4m2，地下建筑面积13316.08m2。

根据土建设计总平面图及抗浮锚杆分布范围及抗浮力标准值示意图，拟建项目中1号实训楼、2号实训楼、3号中心教学楼区域设1层地下室，抗浮区域根据土建设计文件，建筑室内标高±0.00相当于绝对标高541.95m，室外地坪标高541.50m，设一层地下室，拟建采用独立基础+抗水板形式，抗水板厚度400mm。

由四川省建筑设计研究院有限公司设计，四川省川建勘察设计院进行岩土工程勘察。

锚杆设计计算书1．抗浮锚杆设计依据本工程抗浮锚杆设计依据为：（1）《高层建筑岩土工程勘察规程》（JGJ72-2004）；（2）《建筑边坡工程技术规范》(GB50330-2002)；（3）《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)；（4）《岩土锚杆（索）技术规程》(CECS22-2005);（5）《建筑地基基础设计规范》(DBJ 15-31-2003)。

2．抗浮锚杆设计2．1抗浮设计要求锚杆的抗拔力根据设计给定的地下室抗浮力标准进行计算。

结合建筑的性质以及场地条件，浮力设计值中取荷载分项系数为1.25。

2．2锚杆抗拔力计算抗浮锚杆主要依靠锚杆锚固体与土体的粘结力（抗剪强度）来抵抗（水体对基础或底板的浮力）上拔力。

根据《岩土锚杆（索）设计与施工规范》（CECS22-2005）规定，非粘性土中圆柱型锚杆锚固段长度按下列公式进行估算，并取其中较大值：L a>K·N t/πDf mgψ（7.5.1-1）L a> K·N t/nπDf msψ（7.5.1-2）锚杆杆体的截面公式：A s≥K t N t/f yk锚杆杆体的截面面积公式：As上述公式中：La——锚杆锚固段长度（m）；Kt——锚杆锚固体的抗拔安全系数，永久锚杆，取2.2（K值已考虑群锚效应）；Nt——锚杆的轴向拉力设计值（KN）；D ——锚固体的直径150mm；f mg——锚固段注浆体与地层间的粘结强度标准值，取f mg=200kPa（CECS22-2005保守取底值）；f ms——锚固段注浆体与钢筋间的粘结强度标准值，取f ms=2000kPa；——采用钢筋数量≥2根时，界面的粘结强度降低系数，取0.85~0.6；——锚固长度对粘结强度的影响系数，取1.0~1.3，计算取值1.1；f yt——钢筋抗拉强度标准值，当采用Ⅲ级热轧钢筋时，其抗拉强度标准值为f yt=400N/mm2；As——锚杆钢筋的截面积（mm2）；A ——单根Ⅲ级热轧钢筋的截面积；Kt——锚杆杆体的抗拉安全系数，永久锚杆取1.6；N ——钢筋根数；由于单根锚杆的轴向拉力值Nt和锚固段长度La都是未知数，类比其它工程实践数据，通常先行确定锚固段长度La，再来计算校核单根锚杆的轴向拉力值Nt。

二、计算书1、设计要求本工程水池底板抗浮力的要求为：表12、抗浮锚杆抗拔力设计值根据技术要求，本工程单根锚杆的抗拔力标准值为87.5kN ，设计锚杆间距2.7x2.7m. 3、杆体截面及锚固体截面积计算锚杆钢筋的截面面积按下式确定：yktts f N K A ⨯= （7.4.1） 上面式中：K t — 锚杆的杆体抗拉安全系数，取2；N t —— 锚杆的轴向拉力设计值，取113.8KN.f yk —— 钢筋抗拉强度标准值，采用HRB400钢筋，抗拉强度标准值为0.4kN/mm 2。

根据计算得：As=569mm 2所以孔内应设置二根Φ20的HRB400钢筋. 4、锚固段长度计算.根据《岩土锚杆(索)技术规程》(CECS22-2005)，锚杆锚固段长度由下两式中较大值确定：ψπmg ta Df N K L ⨯> (7.5.1-1)ψξπms ta f d n N K L ⨯>(7.5.1-2)上面式中：L a —— 锚杆锚固段的长度（m ）；K —— 锚杆锚固体的抗拔安全系数，取2.2；N t —— 锚杆的轴向拉力设计值(kN)； D —— 锚固体的钻孔直径，按0.12m d —— 钢筋的直径（m ）；f mg ——锚固体与地层间的粘结强度标准值，2#地块按勘察报告中第59号钻孔取锚杆周围地层加权平均值130kPa 。

3#地块按勘察报告中第51号钻孔取锚杆周围地层加权平均值100kPa ，4#地块按勘察报告中第172号钻孔取锚杆周围地层加权平均值104kPa 。

f ms ——锚固体与钢筋间的粘结强度标准值，取2000kPa ；ξ ——界面粘结强度降低系数，取0.6；ψ —— 锚固长度对粘结强度的影响系数，2#地块取1.4；3#、4#地块取1.15n —— 钢筋根数由计算公式算得2#地块：L a 〉3.72m ，设计按照锚固段长度为5.10m 。

由计算公式算得3#地块：L a 〉7.18m ，设计按照锚固段长度为8.00m 。

取锚杆长度L=10m。

抗浮锚杆计算书执行规范:《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010), 本文简称《混凝土规范》《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2011), 本文简称《地基规范》《岩土锚杆（索）技术规程》（CECS22 2005）《建筑边坡工程技术规范》（GB 50330—2013）地勘资料1 设计资料：1.1已知条件：锚杆轴向拉力标准值：86x1.682=242.7kN；锚杆轴向拉力设计值：1.25x242.7=303.3kN锚杆锚固体直径：D=230mm；强风化泥岩或卵石层段锚杆长度取值：3m岩石与锚固体极限粘贴强度标准值：强风化泥岩段50kpa（卵石层按强风化泥岩段取）、中风化泥岩段140kpa钢筋：HRB400,fy=360,fyk=400;锚杆间距：1.68mx1.68m1.2所求内容：锚杆钢筋面积、锚固体锚固段长度。

2 计算过程和计算结果：2.1锚杆钢筋面积a.按《建筑边坡工程技术规范》8.2.2-1As≥KbNak/fyKb=2.0,Nak=242.7kN, As≥2.0x242700/360=1348mm2.b.按《岩土锚杆（索）技术规程》8.2.2-1As≥KtNt/fykKt=1.6As≥1.6x303.3x1000/400=1213.2m m2取2 25+1 28，As=1597 m m2.2.2锚固体锚固段长度a.按《建筑边坡工程技术规范》8.2.2-1la≥KNak/(π·D ·frbk)K=2.4，frbk=140kpa强风化泥岩段：3x50x3.14x0.23=108.3kNla≥2.4x(242.7-108.3) x1000/(3.14x0.230x140x1000)+3=6.19m.b.按《岩土锚杆（索）技术规程》8.2.2-1la≥KNt/(π·D ·fmg·φ)K=2.0, fmg=140ka, φ=0.7la≥2.0x(242.7 x1.25-108.3x0.7) x1000/(3.14x0.23x140x1000x0.7)+3.0=9.43。

抗浮锚杆计算书抗浮锚杆深化设计计算书一、工程质地情况：地下水位标高 -1.00 m 地下室底板标高 -6.52 m 浮力 55.2 kN/m 2二、抗浮验算特征点受力分析： 1.原底板砂垫层厚 0.10m自重 0.10X20=2kN/m 22.原砼底板厚 0.40m ：自重 0.4X25=10 kN/m 23.新加砼配重层厚 0.30m自重 0.3X25=7.5 kN/m 2抗浮验算 55.20-19.50=35.70 kN/m 2三、计算过程由受力情况，将锚杆分为A 、B 、C 三类，A 类为图中○A 轴至○E 轴区域，地面与中风化板岩之间有8米粘性土层；B 类为有○E 轴至○L 轴区域，地面与中风化板岩之间有4米粘性土层； C 类为图中○L 轴至○Q 轴区域，地面与中风化板岩之间无粘性土层。

锚杆间距取3m ×3m 。

1. 锚杆杆体的截面面积计算：yktt s f N K A ≥t K ——锚杆杆体的抗拉安全系数，取1.6；t N ——锚杆的轴向拉力设计值（kN ），锚杆的拉力设计值=特征值×1.3，A 类锚杆取35.70×3.0×3.0×1.3=438.75kN 。

yk f ——钢筋的抗拉强度标准值（kPa ）,HRB400取400 kPa 。

As ≥fykKtNt =4001075.4386.13??=17552m m总计 19.5 kN/m 2选取三根HRB400 直径28mm 钢筋，钢筋截面积满足规范要求2. 锚杆锚固长度锚杆锚固长度按下式估算，并取其中较大者：ψπmg ta Df KN L >ψπεms ta df n KN L >式中：K ——锚杆锚固体的抗拔安全系数，取2.0；t N ——锚杆的轴向拉力设计值（kN ），取438.75kN ； a L ——锚杆锚固段长度（m ）；mgf ——锚固段注浆体与地层间的粘结强度标准值（kPa ），按表7.5.1-1取粘性土层65kpa ，中风化板岩层0.25Mpa ；ms f ——锚固段注浆体与筋体间的粘结强度标准值（kPa ），按表7.5.1-3取2.5MPa ；D ——锚杆锚固段的钻孔直径（m ），取0.15md ——钢筋的直径（m ）；ε——采用2根以上钢筋时，界面的粘结强度降低系数，取0.6~0.85，本例取0.7；ψ——锚固长度对粘结强度的影响系数，按表7.5.2取1.0；n ——钢筋根数。

纯地下室抗浮计算恒载：土：23/4.148.0/18mkNmmkN=⨯；取2/14mkN顶板：23/50.7/2530.0mkNmkNm=⨯（考虑顶板梁及柱自重取2.0 kN/m2），折算后取9.5 kN/m2底板：23/10/254.0mkNmkNm=⨯；200厚建筑做法：23/0.4/202.0mkNmkNm=⨯2/5.374105.914mkNG=+++=；水浮力：抗浮设计水位：室外回填土完成后地面(覆土0.8m；净高3.6m；建筑面层0.2m；底板厚0.4m) 地下室底板底标高：-(0.8+3.6+0.2+0.4)m=-5.0m地下室抗浮水头高度：5.0m地下室底板所受水浮力：23/50/100.5mkNmkNmF=⨯=结论：FG≤抗浮不满足要求。

需要采取抗浮措施。

抗浮锚杆计算由抗浮计算结果可知：G=37.5 kN/m2F=50 kN/m2抗浮无法满足要求，根据本工程实际情况及勘查报告建议，采取增设抗浮锚杆满足抗浮要求。

锚杆计算如下：一：验算每一单元柱跨内所需锚杆个数：由公式：G/1.05+nR≥F，受荷面积A=6x7.8=46.8m2，先按照单根锚杆的抗拔力为Rt=170KN来计算，则可以得知每一单元柱跨内所需锚杆个数位：n≥[（50-37.5/1.05）*6*7.8]/170=3.9根，取4根二：锚杆内钢筋截面积的计算：依据《全国民用建筑工程设计技术措施》结构地基与基础7.3.2条：AS≥Ntd/ξ2fy，Ntd=1.35Rt ，可以得知：Nt=170*1.35=229.5KN，ξ2对于永久锚杆取0.69按照板块内的浮力全部由锚杆承担计算，所以AS≥229.5*1000000/0.69*360=920mm2锚杆筋体采用HRB400 设置3根20（942mm2）三：锚杆有效长度的计算：按锚杆进入6层中风化泥岩中来计算，依据《全国民用建筑工程设计技术措施》结构地基与基础7.3.2条：Rt=ξ1πDla f rb可得：170=0.8*3.14*0.12*la*200所以la =2.87取la=3m，现按照开挖时，开挖面下1m长度内锚杆与土层的粘结强度不考虑，所以：锚杆总长度取:1+3=4m，依据《全国民用建筑工程设计技术措施》结构地基与基础7.3.1条中第5点要求：对于全长粘结型非预应力锚杆，土层锚杆的锚固端长度不应小于4m，且不宜大于10m，故，综合以上，本工程锚杆长度取5m。

地下室抗浮锚杆计算书
一.根据地质报告抗浮水位绝对标高4m,0.000绝对标高4.45m,筏板
底相对标高-11.35m,水头高10.9m,每平米水浮力109KN。

屋面折算板厚度220mm,一层顶~三层顶板折算厚度200mm,地下一层顶板折算厚度260mm,地下二层顶板折算厚度370mm,筏板厚600mm,混凝土板总厚度
220+200x3+260+370+600=2050mm;
筏板上填土厚度800mm;
每平米总压重2.05x24+0.8x16=62KN
抗浮验算109-62=47KN,需做抗浮设计。

二.筏板下设抗浮锚杆,锚杆布置间距2m,每根锚杆抗拔力47x2x2=
188KN。

选取锚杆直径180mm,根据建筑地基基础设计规范(GB50007-
2011)8.6.3条R t≤0.8πd1lf,
锚杆长度l≥R t/0.8πd1f=188000/(0.8*3.14*180*180)=2.31m
取锚杆长度2.5m
三. 按锚杆体强度验算
GB50330第7.2.2条N a≤ξ2fyA s
锚杆钢筋面积A s≥N a/ξ2fy=1.35*188000/(0.69*360)=1022mm2选取3根三级25mm钢筋,A s=1473mm2
四.按锚杆钢筋与锚固砂桨间的强度验算。

4.1 锚杆设计计较之五兆芳芳创作4.1.1 锚杆轴向拉力单位面积抗浮力为51kN/m2，本次设计锚杆间距按2.0×2.0m正方形网格安插，锚杆安插详见《抗浮锚杆平面安插图》.单根锚杆轴向拉力尺度值Nak：Nak＝51kN/m2×2.0m×2.0m＝204kN单锚杆轴向拉力设计值Nt：Nt=rQNak式中：rQ——荷载分项系数，可取1.30；经计较：Nt=1.30×204kN=265.2kN.取Nt=266kN计较.As≥式中As----锚杆杆体截面面积Nt----锚杆的轴向拉力设计值，取266kNfyk----钢筋的抗拉强度尺度值400N/mm2(III级钢筋抗拉强度尺度值)按照计较公式，计较如下：As≥≥×1000≥1064mm2取3根Φ22I II级螺纹钢筋，3A22=1140mm2＞1064mm2，满足要求.la＞Nt——锚杆的轴向拉力设计值266kND——锚杆锚固段的钻孔直径146mmfmg——锚固段注浆体与地层间的粘结强度尺度值（kPa），基底地层主要为卵石层，参考地勘陈述及相关标准结合乐山地区施工经验，取120kPa.la＞Nt——锚杆的轴向拉力设计值266kNn——钢筋根数，取3根d——钢筋直径（mm），取Φ22I II级螺纹钢筋fms——锚固段注浆体与筋体间的粘结强度尺度值（kPa），取2000按照计较公式，计较如下：la＞＞la＞＞取两式中大值，取锚杆锚固长度为8.06m，建议取8.20m.4.1.4 抗浮锚杆设计按照上述计较，确定抗浮锚杆设计如下：注：锚杆全面施工前应作试验锚杆，以试验资料确定施工锚杆长度.试验组数不得少于三组，每组不得少于3根.4.1.5 锚杆安插及数量的确定地下室主楼根本规模外的抗浮面积约4715m2，单位面积抗浮力为51kN/m2，总浮力F=1.3×4715×51=312604.5kN；单根锚杆抗拔力设计值266kN，实际共安插锚杆1312根，抗浮力F浮=1312×266=348992kN.经验算：抗浮力>总浮力，满足设计要求.任务量统计表4.2 锚杆资料及防腐锚杆杆体资料采取3根直径d=22mm普通III级螺纹热轧钢筋.灌浆资料采取纯水泥浆，浆材采取PC.32.5R复合硅酸盐水泥，水灰比0.5:1左右，灌浆压力0.5~1.5MPa，施工中可按照实际情况做相应调整.灌浆量达到饱满.杆体钢筋应尽量置于成孔中心，确保杆体庇护层厚不小于25mm，以包管杆体不受腐化.由于地下水对混凝土中的钢筋仅具微腐化性，故锚固段注浆后，无需作特别防腐处理.4.3 锚杆主筋在根本内的锚固锚杆自由端伸入抗浮板长度L= αdL—锚杆自由端长度；fy—普通钢筋的抗拉强度设计值，取360N/mm2；ft—混凝土轴心抗拉强度设计值，取1.43N/mm2；d—锚杆钢筋的直径；d=22mm；α—锚杆钢筋的外形系数，取0.14；L= αd=0.14×本次设计锚杆自由端取800mm,杆体自由端上部500mm 作弯曲处理后伸入根本底板并锚固于根本底板中.。

二、计算书1、设计要求本工程水池底板抗浮力的要求为:底板抗浮锚杆提供抗浮力312kN/m22、抗浮锚杆抗拔力设计值根据技术要求，本工程单根锚杆的抗拔力标准值为87. 5kN,设计锚杆间距2. 7x2.7m.3、杆牍面及锚固牍面积计算锚杆钢筋的截面面积按下式确定：上面式中：K —锚杆的杆体抗拉安全系数，取2；tN 一锚杆的轴向拉力设计值，取113. 8KN. tf 一钢筋抗拉强度标准值，采用HRB400钢筋，抗拉强度标准值为0. 4kN/mm2o yk根据计算得：As=569mm2所以孔内应设置二根6 20的HRB400钢筋.4、锚固段长度计算.根据《岩土锚杆(索)技术规程》(CECS22-2005),锚杆锚固段长度由下两式中较大值确定:, KxNL > ta TtDfmg (7.5. 1-1)r KxNL > ------ --- —a nTidcf wms (7. 5. 1-2)上面式中：L ---- 锚杆锚固段的长度(m)；aK ——锚杆锚固体的抗拔安全系数，取2. 2；N ——锚杆的轴向拉力设计值(kN)；tD ——锚固体的钻孔直径，按0. 12md——钢筋的直径(m)；f ——锚固体与地层间的粘结强度标准值，2#地块按勘察报告中第59号钻孔取mg锚杆周围地层加权平均值130kPa o3#地块按勘察报告中第51号钻孔取锚杆周围地层加权平均值lOOkPa, 4#地块按勘察报告中第172号钻孔取锚杆周围地层加权平均值104kPa of ——锚固体与钢筋间的粘结强度标准值，取2000kPa；ms& ——界面粘结强度降低系数，取0.6；ip ——锚固长度对粘结强度的影响系数，2#地块取1.4；3#、4#地块取1. 15n——钢筋根数由计算公式算得2#地块：L） 3. 72m,设计按照锚固段长度为5. 10m。

a由计算公式算得3#地块：L） 7. 18m,设计按照锚固段长度为8. 00m。

结构计算书项目名称：设计代号：设计阶段：审核：校对：计算：第 1 册共1 册中广电广播电影电视设计研究院2015年04月07日综合楼锚杆布置计算一、 工程概况（1）综合楼地下1层（含1夹层），地上2~4层，±0.00相对于绝对标高7.50m ，室内外高差-0.300m ，地下室夹层高 2.18m ，地下室高5.30m ，地下室建筑地面标高-7.480m ，建筑地面垫层厚150mm ，结构地下室底板顶标高-7.630m 。

基础形式筏板，抗浮水位标高6.500m （绝对标高）。

建筑地下室底板顶标高-7.630m （绝对标高-0.130m ），底板厚400mm 。

（2）综合楼抗浮采用抗浮锚杆。

二、抗拔锚杆抗拔承载力计算依据《岩土锚杆（索）技术规程》（以下简称《岩土规程》）计算。

锚杆基本条件：锚杆直径D=150mm 锚杆长度L=7.5m 锚杆入岩（强风化花岗岩）长度：>2.5m 锚杆拉力标准值Nk=250KN 锚杆拉力设计值Nt=1.3Nk=325KN钢筋：3 ∅25三级钢： A s =1470mm 2, f=360 N/mm 2 , f yk =400 N/mm 2 依据《岩土锚杆（索）技术规程》（以下简称《岩土规程》）计算。

根据****院提供的《***勘察报告》，岩石（或土体）与锚固体的极限粘结强度标准值（f rbk ），见第2页所附表1。

1、 根据锚杆与土层粘结强度所计算的锚杆竖向抗拔承载力设计值Nt 依据《岩土规程》第7.5.1条公式(7.5.2-1)计算K f DL N mg a t /ψπ=勘探点1Q-K15岩层深，较为不利，计算该点抗拔承载力Rt=360.9KN > Nt=351KN2、 锚杆注浆体于钢筋间的锚固段长度La 计算依据《岩土规程》第7.5.1条公式(7.5.1-2)mmmm f d n KN L ms t a 750020700.1*4.2*6.0*25**3351000*2<==≥πψξπ锚杆注浆体于钢筋间的锚固段长度La 满足要求。