(完整版)抗浮锚杆计算书

一、编制说明1、设计计算依据：《注浆技术规程》 (YSJ211-1992)《建筑地基处理技术规范》 (JGJ79-2002 J220-2002)《岩土锚杆（索）技术规程》（CECS 22:2005）《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）《四川油气田江油生活基地建设项目岩土工程勘察报告》（中国建筑西南勘察设计研究院有限公司2009.9）。

《基础说明及大样》（2#地块）（成都市建筑设计研究院）《基础平面布置图》（2#地块）（成都市建筑设计研究院）；《地下室基础说明及大样》（3#地块）（成都市建筑设计研究院）《基础平面布置图》（3#地块）（成都市建筑设计研究院）；《基础说明及大样》（4#地块）（成都市建筑设计研究院）《基础平面布置图》（4#地块）（成都市建筑设计研究院）；2、正常使用条件下，本抗浮锚杆工程设计使用年限为50年。

二、计算书1、设计要求根据设计单位提出的要求，本工程地下室分区抗浮力的要求为：各地块抗浮锚杆提供抗浮力标准值表12、抗浮锚杆抗拔力设计值根据地勘报告，本工程单根锚杆的抗拔力设计值为：2#地块为145kN；3#地块为270kN；4#地块为270kN。

3、杆体截面及锚固体截面积计算锚杆钢筋的截面面积按下式确定：yktts fNKA⨯=（7.4.1）上面式中：Kt—锚杆的杆体抗拉安全系数，取2；Nt——锚杆的轴向拉力设计值，2#地块为145kN；3#地块为270kN；4#地块为270kN；fyk——钢筋抗拉强度标准值，采用HRB400钢筋，抗拉强度标准值为0.4kN/mm2。

根据计算得：2#地块为As=725mm2；3#地块为As=1350mm2；4#地块为As=1350mm2所以2#地块孔内应设置二根Φ22的HRB400钢筋；3#地块孔内应设置三根Φ25的HRB400钢筋；4#地块孔内应设置三根Φ25的HRB400钢筋。

4、锚固段长度计算根据《岩土锚杆(索)技术规程》(CECS22-2005)，锚杆锚固段长度由下两式中较大值确定：ψπmgta DfNKL⨯> (7.5.1-1)ψξπmsta fdnNKL⨯> (7.5.1-2)上面式中：La——锚杆锚固段的长度（m）；K——锚杆锚固体的抗拔安全系数，取2.2；Nt——锚杆的轴向拉力设计值(kN)；D——锚固体的钻孔直径，按0.12md——钢筋的直径（m）；fmg——锚固体与地层间的粘结强度标准值，2#地块按勘察报告中第59号钻孔取锚杆周围地层加权平均值130kPa。

结构计算书项目名称：设计代号：设计阶段：审核：校对：计算：第 1 册共1 册中广电广播电影电视设计研究院2015年04月07日综合楼锚杆布置计算一、 工程概况（1）综合楼地下1层（含1夹层），地上2~4层，±0.00相对于绝对标高7.50m ，室内外高差-0.300m ，地下室夹层高 2.18m ，地下室高5.30m ，地下室建筑地面标高-7.480m ，建筑地面垫层厚150mm ，结构地下室底板顶标高-7.630m 。

基础形式筏板，抗浮水位标高6.500m （绝对标高）。

建筑地下室底板顶标高-7.630m （绝对标高-0.130m ），底板厚400mm 。

（2）综合楼抗浮采用抗浮锚杆。

二、抗拔锚杆抗拔承载力计算依据《岩土锚杆（索）技术规程》（以下简称《岩土规程》）计算。

锚杆基本条件：锚杆直径D=150mm 锚杆长度L=7.5m锚杆入岩（强风化花岗岩）长度：>2.5m锚杆拉力标准值Nk=250KN锚杆拉力设计值Nt=1.3Nk=325KN钢筋：3 ∅25三级钢： A s =1470mm 2, f=360 N/mm 2 , f yk =400 N/mm 2 依据《岩土锚杆（索）技术规程》（以下简称《岩土规程》）计算。

根据****院提供的《***勘察报告》，岩石（或土体）与锚固体的极限粘结强度标准值（f rbk ），见第2页所附表1。

1、 根据锚杆与土层粘结强度所计算的锚杆竖向抗拔承载力设计值Nt依据《岩土规程》第7.5.1条公式(7.5.2-1)计算K f DL N mg a t /ψπ=勘探点1Q-K15岩层深，较为不利，计算该点抗拔承载力Rt=360.9KN > Nt=351KN2、 锚杆注浆体于钢筋间的锚固段长度La 计算依据《岩土规程》第7.5.1条公式(7.5.1-2)mm mm f d n KN L ms t a 750020700.1*4.2*6.0*25**3351000*2<==≥πψξπ锚杆注浆体于钢筋间的锚固段长度La 满足要求。

地下室抗浮锚杆设计计算书一．设计依据:《岩土锚杆(索)技术规程》CECS 22：2005《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011广东省《建筑地基基础设计规范》DBJ 15-31-2003《建筑边坡工程技术规范》GB 50330-2013二．设计条件：室内地面标高为H=0.000(绝对标高为27.40m)，室外地面标高为H=26.100~28.00，抗浮水位1a轴至5轴抗浮设计水位取为26.00,5轴至12轴抗浮设计水位取为27.00（即相对标高为-0.400m）。

底板面标高-5.500(绝对标高为21.90m)，消防水池处底板面标高-6.000(绝对标高为21.40m)，主楼处筏板厚度1100mm，筏板以外区域底板厚度400mm。

底板板底水浮力：筏板处：Fw1=(H-Hw1)×10=(27.00-21.90+1.100)×10=62.00 kN/m或Fw1=(H-Hw1)×10=(26.00-21.90+1.100)×10=52.00 kN/m其余部位：Fw2=(H-Hw2)×10=(27.00-21.90+0.400)×10=55.00 kN/m或Fw3=(H-Hw2)×10=(26.00-21.90+0.400)×10=45.00 kN/m三．抗浮板受力计算：1、计算水反力（模型按负值输入不重复计算板自重），用于抗浮锚杆设计。

筏板处：62×1.05-2（建筑面层做法）=63.1 kN/m或52×1.05-2（建筑面层做法）=53.1 kN/m其余部位：55×1.05-2（建筑面层做法）=55.75 kN/m或45×1.05-2（建筑面层做法）=45.75 kN/m不考虑活载及砖墙荷载2、计算水浮力作用下底板配筋时，模型采用倒楼盖法按正向力输入，且扣除板自重，勾选不自动计算现浇板自重。

抗浮锚杆计算地下室抗浮锚杆计算书一．根据地质报告抗浮水位绝对标高4m，0.000绝对标高4.45m，筏板底相对标高-11.35m，水头高10.9m，每平米水浮力109KN。

屋面折算板厚度220mm，一层顶～三层顶板折算厚度200mm，地下一层顶板折算厚度260mm，地下二层顶板折算厚度370mm，筏板厚600mm，混凝土板总厚度220+200x3+260+370+600＝2050mm；筏板上填土厚度800mm；每平米总压重2.05x24+0.8x16＝62KN抗浮验算109-62＝47KN，需做抗浮设计。

二．筏板下设抗浮锚杆，锚杆布置间距2m，每根锚杆抗拔力47x2x2＝188KN。

选取锚杆直径180mm，根据建筑地基基础设计规范(GB50007-2011)8.6.3条R t≤0.8πd1lf，锚杆长度l≥R t/0.8πd1f=188000/(0.8*3.14*180*180)=2.31m取锚杆长度2.5m三. 按锚杆体强度验算GB50330第7.2.2条N a≤ξ2fyA s锚杆钢筋面积A s≥N a/ξ2fy＝1.35*188000/（0.69*360）＝1022mm2选取3根三级25mm钢筋，A s＝1473mm2四．按锚杆钢筋与锚固砂桨间的强度验算GB50330第7.2.4条：N a≤ξ3nπdf b L a钢筋在锚杆中锚固长度L a≥N a/ξ3nπdf b＝1.35*188000/（0.6*3*3.14*25*2.4）＝748mm五．锚杆裂缝控制验算。

（按《砼规》GB50010第8.1条计算）钢筋拉应力σsk＝188000/1473＝127.6N/mm2纵向受拉钢筋配筋率ρte＝1473/（3.14*90*90）＝0.058裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ＝1.1-0.65*f tk/(ρteσsk)=1.1-0.65*2.01/(0.058*127.6)=0.92裂缝宽度ω= a crψσsk(1.9c s+0.08d eq/ρte)/E s=2.7*0.92*127.6*(1.9*52.5+0.08*25/0.058)/200000=0.2mm综上，布置间距2米锚杆，锚杆直径180，配置3根三级25mm 钢筋，锚入强风化岩2.5米，抗拔承载力特征值188KN（裂缝控制）。

yk t t s f N K A ≥ψπmg t a Df KN L >ψπεms t a df n KN L >抗浮锚杆计算书根据建设单位提供抗浮锚杆设计要求：1、 单根锚杆抗拔力标准值为215Kn ，锚杆设计长度6～12m 。

2、 锚杆设计参数建议值：锚杆杆体抗拉安全系数K t 取1.6,锚杆锚固体抗拔安全系数K 取2.2；锚固段注浆体与地层间的粘结强度标准值f mg =145kPa 。

3、根据以上参数，按照《北京市地区建筑地基基础勘察设计规范》（DBJ11-501-2009）中抗浮设计和《岩石锚杆（索）技术规范》（CECS 22:2005）中永久锚杆设计内容进行设计计算。

（1）锚杆杆体的截面面积计算公式7.4.1式中：t K ——锚杆杆体的抗拉安全系数，本次锚杆杆体采用1φ28 PSB785精轧螺纹钢，按照《岩石锚杆（索）技术规范》（CECS 22:2005）表7.3.2取1.8；tN ——锚杆的轴向拉力设计值（kN ），为215kN ； yk f ——钢筋的抗拉强度标准值（kPa ）,杆体选用1φ28 PSB785精轧螺纹钢，抗拉强度标准值为785kPa 。

将以上参数代入求得： 杆杆体截面面积23493785102158.1mm f N K A yk t t s =⨯⨯== 所需杆件直径d=sqrt （493×4/3.14）=25.06mm故选用1φ28 PSB785精轧螺纹钢能够满足要求。

（2）锚杆锚固长度锚杆锚固长度按下式估算，并取其中较大者：公式7.5.1-1公式7.5.1-2式中：K ——锚杆锚固体的抗拔安全系数，按照《岩石锚杆（索）技术规范》（CECS 22:2005）表7.3.1取2.2；t N ——锚杆的轴向拉力设计值（kN ），取215kN 。

a L ——锚杆锚固段长度（m ）；mgf ——锚固段注浆体与地层间的粘结强度标准值（kPa ），根据地勘报告并结合经验，可取120kPa ；ms f ——锚固段注浆体与筋体间的粘结强度标准值（kPa ），注浆材料为素水泥浆，浆体强度M30，查表7.5.1-3插值法取2.4MPa ；D ——锚杆锚固段的钻孔直径（m ），取0.20m ；d ——钢筋的直径，取0.28（m ）；ε——采用2根以上钢筋时，界面的粘结强度降低系数，取0.6～0.85；ψ——锚固长度对粘结强度的影响系数，按表7.5.2取1.0；n ——钢筋根数。

抗浮锚杆抗拔承载力计算书经初步计算，锚杆孔径为150mm。

其中：锚杆均采用2根Ф25的HRB400钢筋，锚固段长度为3m。

本工程取抗浮锚杆抗拔承载力Na=150kN依据《岩石锚杆（索）技术规程》(CECS 22:2005)1.锚杆钢筋的截面面积计算：A S ≥KtNa/fyk（7.4.1）=1.6×150000/400=600mm22根Ф25的面积为981mm2>=600mm2所选锚杆钢筋截面积满足规范要求2．锚杆锚固长度锚杆锚固长度按下式估算，并取其中较大者：la≥N a k/(πDf mgψ) （7.5.1-1）la≥N a k/(nπdξf msψ) （7.5.1-2）式中：fmg——锚固段注浆体与地层间的粘结强度标准值，取300KPa；K——锚杆锚固体的抗拔安全系数，取2.0；ζ——钢筋与砂浆粘结强度工作条件系数，由于采用两根钢筋，取0.7。

fms——锚固段注浆体与筋体间的粘结强度标准值，本工程选用M30的水泥砂浆，取2.5MPa。

ψ——锚固长度对粘结强度的影响系数，取1.3。

按（7.5.1-1）计算：La≥2×150000/(3.14×150×0.3×1.3)=1633mm<3000mm按（7.5.1-2）计算：L a≥2×150000/(2×3.14×25×0.7×2.5×1.3)=840mm<3000mm抗浮锚杆锚固长度满足规范要求。

取锚杆长度L=10m。

抗浮锚杆计算书执行规范:《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010), 本文简称《混凝土规范》《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2011), 本文简称《地基规范》《岩土锚杆（索）技术规程》（CECS22 2005）《建筑边坡工程技术规范》（GB 50330—2013）地勘资料1 设计资料：1.1已知条件：锚杆轴向拉力标准值：86x1.682=242.7kN；锚杆轴向拉力设计值：1.25x242.7=303.3kN锚杆锚固体直径：D=230mm；强风化泥岩或卵石层段锚杆长度取值：3m岩石与锚固体极限粘贴强度标准值：强风化泥岩段50kpa（卵石层按强风化泥岩段取）、中风化泥岩段140kpa钢筋：HRB400,fy=360,fyk=400;锚杆间距：1.68mx1.68m1.2所求内容：锚杆钢筋面积、锚固体锚固段长度。

2 计算过程和计算结果：2.1锚杆钢筋面积a.按《建筑边坡工程技术规范》8.2.2-1As≥KbNak/fyKb=2.0,Nak=242.7kN, As≥2.0x242700/360=1348mm2.b.按《岩土锚杆（索）技术规程》8.2.2-1As≥KtNt/fykKt=1.6As≥1.6x303.3x1000/400=1213.2m m2取2 25+1 28，As=1597 m m2.2.2锚固体锚固段长度a.按《建筑边坡工程技术规范》8.2.2-1la≥KNak/(π·D ·frbk)K=2.4，frbk=140kpa强风化泥岩段：3x50x3.14x0.23=108.3kNla≥2.4x(242.7-108.3) x1000/(3.14x0.230x140x1000)+3=6.19m.b.按《岩土锚杆（索）技术规程》8.2.2-1la≥KNt/(π·D ·fmg·φ)K=2.0, fmg=140ka, φ=0.7la≥2.0x(242.7 x1.25-108.3x0.7) x1000/(3.14x0.23x140x1000x0.7)+3.0=9.43。

抗浮锚杆设计计算书一、工程质地情况：正负零绝对标高 8.20m抗浮设防水位绝对标高 5.00m地下室底板底绝对标高 -0.35m抗浮水头 5.35m浮力标准值 53.5kN/m 2二、车库整体抗浮计算车库顶板有700~800覆土，按700覆土计算配重。

车库范围正上方的结构楼层共地下2层，共有3层结构板：2层楼板，1层底板。

计算结构构件配重如下：G=0.7X18（车库顶板覆土自重）+0.25x25（车库顶板自重）+0.20x25（地下一层楼板自重）+0.3x25（基础底板自重） =31.35kN/m 2梁和柱的自重占比较小，不考虑。

31.35x0.9=28.2kN/m 2<53.5 kN/m 2整体抗浮不满足要求，车库需要设计抗浮锚杆。

三、抗浮锚杆的计算1. 底板均布净浮力标准值为：53.5-0.3x25（基础底板自重）=46 kN/mm 2注：此处仅可以扣除底板自重，不应扣除底板自重之外的上部楼层结构的自重2. 框架柱在恒荷载下的轴力N=[0.7X18（车库顶板覆土自重）+0.25x25（车库顶板自重）+0.20x25（地下一层楼板自重）]x7.9x8.0=1507 kN因此，柱下可以压住的水头面积为：22435.1461507m =⨯，边长：m 9.424=， 剩下的范围内布置锚杆。

3. 锚杆按2700mm ×2700mm 布置，柱上板带处间距适当放宽，如上图所示，钻孔直径取为160mm 。

每根锚杆上拔力标准值R t =2.7X2.7X46=335KN复核：每个柱网中共有6根锚杆，一个柱下受压区6x335+1507=3517>46x7.9x8.0=2907KN,锚杆总量是足够的。

4. 根据《全国民用建筑工程设计技术措施（地基与基础）》公式7.3.2-3，锚杆钢筋的截面面积计算： y t f A 2R 35.1ξ≥=360x 69.01033535.13⨯⨯=18202mm 所以取328（三级钢），A=1847。

抗浮锚杆计算书抗浮锚杆深化设计计算书一、工程质地情况：地下水位标高 -1.00 m 地下室底板标高 -6.52 m 浮力 55.2 kN/m 2二、抗浮验算特征点受力分析： 1.原底板砂垫层厚 0.10m自重 0.10X20=2kN/m 22.原砼底板厚 0.40m ：自重 0.4X25=10 kN/m 23.新加砼配重层厚 0.30m自重 0.3X25=7.5 kN/m 2抗浮验算 55.20-19.50=35.70 kN/m 2三、计算过程由受力情况，将锚杆分为A 、B 、C 三类，A 类为图中○A 轴至○E 轴区域，地面与中风化板岩之间有8米粘性土层；B 类为有○E 轴至○L 轴区域，地面与中风化板岩之间有4米粘性土层； C 类为图中○L 轴至○Q 轴区域，地面与中风化板岩之间无粘性土层。

锚杆间距取3m ×3m 。

1. 锚杆杆体的截面面积计算：yktt s f N K A ≥t K ——锚杆杆体的抗拉安全系数，取1.6；t N ——锚杆的轴向拉力设计值（kN ），锚杆的拉力设计值=特征值×1.3，A 类锚杆取35.70×3.0×3.0×1.3=438.75kN 。

yk f ——钢筋的抗拉强度标准值（kPa ）,HRB400取400 kPa 。

As ≥fykKtNt =4001075.4386.13??=17552m m总计 19.5 kN/m 2选取三根HRB400 直径28mm 钢筋，钢筋截面积满足规范要求2. 锚杆锚固长度锚杆锚固长度按下式估算，并取其中较大者：ψπmg ta Df KN L >ψπεms ta df n KN L >式中：K ——锚杆锚固体的抗拔安全系数，取2.0；t N ——锚杆的轴向拉力设计值（kN ），取438.75kN ； a L ——锚杆锚固段长度（m ）；mgf ——锚固段注浆体与地层间的粘结强度标准值（kPa ），按表7.5.1-1取粘性土层65kpa ，中风化板岩层0.25Mpa ；ms f ——锚固段注浆体与筋体间的粘结强度标准值（kPa ），按表7.5.1-3取2.5MPa ；D ——锚杆锚固段的钻孔直径（m ），取0.15md ——钢筋的直径（m ）；ε——采用2根以上钢筋时，界面的粘结强度降低系数，取0.6~0.85，本例取0.7；ψ——锚固长度对粘结强度的影响系数，按表7.5.2取1.0；n ——钢筋根数。

抗浮锚杆设计计算书一、工程质地情况:地下水位标高(黄海高程) 7.6 m地下室底板底标高-1.5 m浮力91 kN/m2二、抗浮受力计算:1.裙房三层顶板:板自重3×0.12×25=9.0 kN/m2梁自重(折算均布荷载) 3×0.06×25=4.5 kN/m2 一层板:板自重0.18×25=4.5 kN/m2梁自重(折算均布荷载) 0.07×25=1.7 kN/m2 地下一层板:板自重(等效板厚190) 0.19×25=4.8 kN/m2 底板底板自重0.4×25=10 kN/m2底板覆土 1.0×18=18 kN/m2总计52.5 kN/m2抗浮验算91-52.5×0.9=43.75 kN/m22.有0.7m覆土的两层地下室一层顶板:覆土层0.7×18=12.6 kN/m2板自重(等效板厚290) 0.29×25=7.3 kN/m2 地下一层板:板自重(等效板厚190) 0.19×25=4.8 kN/m2 底板底板自重0.4×25=10 kN/m2底板覆土 1.0×18=18 kN/m2总计52.7 kN/m2抗浮验算91-52.7×0.9=43.57 kN/m23.无顶板覆土的车道两层板:顶板自重2×0.16×25=4.0 kN/m2梁自重(折算均布荷载) 2×0.06×25=3.0 kN/m2底板底板自重0.4×25=10 kN/m2底板覆土 1.0×18=18 kN/m2总计35.0 kN/m2抗浮验算91-35×0.9=59.5 kN/m2三、计算结果经初步验算计算,锚杆孔径为200mm。

其中:锚杆均采用3根Ф25的HRB400钢筋,锚固段长度为4m；按2100mm×2100mm布置。

抗浮锚杆计算书Document serial number【KK89K-LLS98YT-SS8CB-SSUT-SST108】锚杆设计计算锚杆轴向拉力单位面积抗浮力为51kN/m 2，本次设计锚杆间距按×正方形网格布置，锚杆布置详见《抗浮锚杆平面布置图》。

单根锚杆轴向拉力标准值Nak ： N ak ＝51kN/m 2××＝204kN 单锚杆轴向拉力设计值N t ： N t =r Q N ak式中：r Q ——荷载分项系数，可取； 经计算：N t =×204kN=。

取N t =266kN 计算。

锚杆杆体截面面积 A s ≥yktt f N K 式中 A s ----锚杆杆体截面面积 K t ------锚杆杆体的抗拉安全系数，取N t ----锚杆的轴向拉力设计值，取266kNf yk ----钢筋的抗拉强度标准值400N/mm 2(III 级钢筋抗拉强度标准值)根据计算公式，计算如下：A s ≥yktt f N K ≥4002666.1××1000≥1064mm 2 取3根Φ22III 级螺纹钢筋，3A 22=1140mm 2＞1064mm 2，满足要求。

锚杆长度 l a ＞ψπmg tDf KN 式中 K ——锚杆锚固体的抗拔安全系数，取N t ——锚杆的轴向拉力设计值266kN D ——锚杆锚固段的钻孔直径146mmf mg ——锚固段注浆体与地层间的粘结强度标准值（kPa ），基底地层主要为卵石层，参考地勘报告及相关规范结合乐山地区施工经验，取120kPa 。

ψ----锚固长度对粘结强度的影响系数，根据规范取l a ＞ψεπms tf d n KN式中 K ——锚杆锚固体的抗拔安全系数，取N t ——锚杆的轴向拉力设计值266kN n ——钢筋根数，取3根d ——钢筋直径（mm ），取Φ22III 级螺纹钢筋ε——多钢筋界面的粘结强度降低系数，根据规范取f ms ——锚固段注浆体与筋体间的粘结强度标准值（kPa ），取2000ψ——锚固长度对粘结强度的影响系数，根据规范取根据计算公式，计算如下： l a ＞ψπmg tDf KN ＞2.112014614.32660.2×××××1000＞l a ＞ψεπms tf d n KN＞2.120008.02214.332660.2×××××××1000＞取两式中大值，取锚杆锚固长度为，建议取。

锚杆设计计算 锚杆轴向拉力单位面积抗浮力为51kN/m 2，本次设计锚杆间距按×正方形网格布置，锚杆布置详见《抗浮锚杆平面布置图》。

单根锚杆轴向拉力标准值Nak ： N ak ＝51kN/m 2××＝204kN 单锚杆轴向拉力设计值N t ： N t =r Q N ak式中：r Q ——荷载分项系数，可取； 经计算：N t =×204kN=。

取N t =266kN 计算。

锚杆杆体截面面积A s ≥yktt f N K 《岩土锚杆（索）技术规程》（CECS22：2005）中式式中 A s ----锚杆杆体截面面积K t ------锚杆杆体的抗拉安全系数，取 N t ----锚杆的轴向拉力设计值，取266kNf yk ----钢筋的抗拉强度标准值400N/mm 2(III 级钢筋抗拉强度标准值)根据计算公式，计算如下：A s ≥yktt f N K ≥4002666.1××1000≥1064mm 2取3根Φ22III 级螺纹钢筋，3A 22=1140mm 2＞1064mm 2，满足要求。

锚杆长度l a ＞ψπmg tDf KN 《岩土锚杆（索）技术规程》（CECS22：2005）中式式中 K ——锚杆锚固体的抗拔安全系数，取N t ——锚杆的轴向拉力设计值266kN D ——锚杆锚固段的钻孔直径146mmf mg ——锚固段注浆体与地层间的粘结强度标准值（kPa ），基底地层主要为卵石层，参考地勘报告及相关规范结合乐山地区施工经验，取120kPa 。

ψ----锚固长度对粘结强度的影响系数，根据规范取l a ＞ψεπms tf d n KN 《岩土锚杆（索）技术规程》（CECS22：2005）中式式中 K ——锚杆锚固体的抗拔安全系数，取N t ——锚杆的轴向拉力设计值266kN n ——钢筋根数，取3根d ——钢筋直径（mm ），取Φ22III 级螺纹钢筋ε——多钢筋界面的粘结强度降低系数，根据规范取f ms ——锚固段注浆体与筋体间的粘结强度标准值（kPa ），取2000ψ——锚固长度对粘结强度的影响系数，根据规范取根据计算公式，计算如下：l a ＞ψπmg tDf KN ＞2.112014614.32660.2×××××1000＞l a ＞ψεπms tf d n KN＞2.120008.02214.332660.2×××××××1000＞取两式中大值，取锚杆锚固长度为，建议取。

锚杆设计计算锚杆轴向拉力单位面积抗浮力为51kN/m 2，本次设计锚杆间距按×正方形网格布置，锚杆布置详见《抗浮锚杆平面布置图》。

单根锚杆轴向拉力标准值Nak ： N ak ＝51kN/m 2××＝204kN 单锚杆轴向拉力设计值N t ： N t =r Q N ak式中：r Q ——荷载分项系数，可取； 经计算：N t =×204kN=。

取N t =266kN 计算。

锚杆杆体截面面积A s ≥yktt f N K 式中 A s ----锚杆杆体截面面积K t ------锚杆杆体的抗拉安全系数，取 N t ----锚杆的轴向拉力设计值，取266kNf yk ----钢筋的抗拉强度标准值400N/mm 2(III 级钢筋抗拉强度标准值)根据计算公式，计算如下：A s ≥yktt f N K ≥4002666.1××1000≥1064mm 2 取3根Φ22III 级螺纹钢筋，3A 22=1140mm 2＞1064mm 2，满足要求。

锚杆长度l a ＞ψπmg tDf KN 式中 K ——锚杆锚固体的抗拔安全系数，取N t ——锚杆的轴向拉力设计值266kN D ——锚杆锚固段的钻孔直径146mmf mg ——锚固段注浆体与地层间的粘结强度标准值（kPa ），基底地层主要为卵石层，参考地勘报告及相关规范结合乐山地区施工经验，取120kPa 。

ψ----锚固长度对粘结强度的影响系数，根据规范取l a ＞ψεπms tf d n KN式中 K ——锚杆锚固体的抗拔安全系数，取N t ——锚杆的轴向拉力设计值266kN n ——钢筋根数，取3根d ——钢筋直径（mm ），取Φ22III 级螺纹钢筋ε——多钢筋界面的粘结强度降低系数，根据规范取f ms ——锚固段注浆体与筋体间的粘结强度标准值（kPa ），取2000ψ——锚固长度对粘结强度的影响系数，根据规范取根据计算公式，计算如下：l a ＞ψπmg tDf KN ＞2.112014614.32660.2×××××1000＞l a ＞ψεπms tf d n KN＞2.120008.02214.332660.2×××××××1000＞取两式中大值，取锚杆锚固长度为，建议取。

7#地下室整体抗浮计算1、根据建筑施工图及基础施工图，本工程地下室底板面的绝对标高为350.000米,根据地勘报告提供的本工程的抗浮设计水位为绝对标高356米。

2、设计抗浮水头为356-351=6m。

3、结构自重计算一（覆土部分）：1）：600mm厚地下室顶板覆土：18X0.6=10.8KN/m22）：地下室顶板160mm厚：0.16X25=4KN/m23）：防水板500mm厚：0.5X25=12.5KN/m24）：梁柱折算荷载：4KN/m2以上1~4项合计：31.3KN/m2，即抗力R=31.3KN/m24、结构自重计算：1）：地面上5层120mm结构楼、屋面：5X25X0.12=15KN/m22)：地下室顶板160mm厚：0.16X25=4KN/m23）：防水板500mm厚：0.5X25=12.5KN/m24）：梁柱折算荷载：4KN/m2以上1~4项合计：35.5KN/m2，即抗力R=35.5 KN/m25、抗浮计算：荷载效应：S=1.05x6X10=63 KN/m2根据以上计算知：R小于S整体不满足抗浮满足要求，无需另外配重或增加锚杆抗浮。

7#抗浮锚杆深化设计计算书一、工程质地情况：地下水位标高0.5 m地下室底板底标高-5.5m浮力60 kN/m2二、抗浮验算特征点受力分析：一）车道入口A)一层顶板：顶板自重0.16X25=4.0 kN/m2B)底板底板自重0.5X25=12.5kN/m2C)梁自重 4.07+2.1+3.4=9.5 kN/m2总计26kN/m2抗浮验算60-26x0.9=36.6kN/m2二）有0.6m覆土的一层地下室A)一层顶板：覆土层0.6X18=10.8 kN/m2顶板自重0.16X25=4.0 kN/m2B)底板底板自重0.5X25=12.5kN/m2C)梁自重 4.07+2.1+3.4=9.5 kN/m2总计36.8kN/m2抗浮验算60-36.8x0.9=26.87kN/m2三）一层地下室+五层A)一层顶板：顶板自重0.16X25=4.0 kN/m2B)底板底板自重0.5X25=12.5 kN/m2C)地下室梁自重 4.07+2.1+3.4=9.5 kN/m2D)二~七层板：板自重0.12X25x5=3x5=15 kN/m2F)二~五层梁自重3x4=12 kN/m2总计53kN/m2抗浮验算60-53x0.9=12.3kN/m2二、计算结果经计算，锚杆孔径为150mm，其中：A、B、C类锚杆均采用3根Ф25的HRB400钢筋，钢筋自由段长度为1m，A 类锚杆锚固段长度为5m,B 类锚杆锚固段长度为8m,C 类锚杆锚固段长度为10m ；A 类锚杆按2500mm ×2500mm 布置，B 类锚杆按3000mm ×3000mm 布置。

1、锚杆计算根据《**工程场地详细勘察阶段岩土工程勘察报告》（二零一二年十月）5.2.5条，“岩石与锚固体粘接强度特征值f rb建议强风化岩下部取180kPa、强风化岩取300kPa，中风化岩取400kPa。

”按《岩土锚杆技术规程》7.5.1，锚杆在强风化中的锚固长度La=13米时的永久锚杆的抗拔承载力特征值Rt为：Nt=3.14X0.25X180X0.665X13/2.2=555 kN2、抗浮验算本工程±0.000相当于绝对标高8.850米，以下计算均按相对标高（即相对于本工程±0.000的高度）计算。

抗浮设计水位H抗浮=-3.350m（室外地坪下1米），地下室底板面标高H底板面=-19.800m。

2.1、底板厚度1.8米且地面以上没有塔楼的区域F水浮力=（19.8-3.35+1.8）x10=182.5 kPa选底板厚度1.8米区域8.4x8.4米标准跨度范围内柱底自重反力2900kN(仅考虑地下室负三~一层结构自重，详补充计算书)标准跨度8.4x8.4米范围，需要锚栓根数：n=(182.5x8.42-(2900+25x1.8x8.42)/1.05)/555=12.78根锚筋间距L=2.35m。

（实际布锚杆间距按2.1米）2.2、底板厚度1.5米且地面以上没有塔楼的区域F水浮力=（19.8-3.35+1.5）x10=179.5 kPa选底板厚度1.5米区域8.4x8.4米标准跨度范围内柱底自重反力2700kN(仅考虑地下室负四~一层结构自重，详补充计算书)标准跨度8.4x8.4米范围，需要锚栓根数：n=(179.5x8.42-(2700+25x1.5x8.42)/1.05)/555=13.6根锚筋间距L=2.28m。

（实际布锚杆间距按2.1米）2.3、地面以上有塔楼区域，底板厚度1.5米区域为抗浮不利区域，以下计算仅按此区域计算。

地面以上有塔楼区域，结构自重及锚杆（2.8x2.8网格米布置）提供的抗拔力见下表：荷载名称均布荷载标准值kPa (负号表示向上)备注水浮力-179.5 锚杆抗拔力平均值70.82.8x2.8米网格布置底板自重41.51.5米厚底板+垫层-4~1层自重422700kN柱底自重反力+垫层恒载2层自重 6.0梁、板、柱自重3层自重 6.04层自重 6.05层自重 6.06层自重 6.07层自重 6.5底板~7层总重+锚杆190.8结论190.8/179.5>1.05抗浮满足要求。