梁场台座基础计算书(最终版)

制梁台座设计计算单1)、设计依据1、《湿陷性黄土地区建筑规范》 ( GB50025-2004)；2、《建筑地基基础设计规范》 ( GB50007-2002)；3、《建筑地基处理技术规范》 ( JGJ79-2002)4、《铁路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土结构设计规范》(TB10002.3-99)。

(2)、主要设计说明1、地基处理①、地基的平面处理范围：每边应超出基础底面宽度的3/4，并不小于处理土层厚度的1/2。

②、地基处理施工进程中，应对地基处理的施工质量进行监控，地基处理施工结束后，按有关现行国家标准进行工程质量验收。

③、地基处理过程、处理后的地基承载力特征值确定、地基及建筑物的施工、使用和维护，应符合《建筑地基处理技术规范》(JGJ79-2002 规定。

④、采用10cm3: 7灰土进行地基处理。

( 3)、地质与水文资料：梁场所在地中心里程为K2+150,地面平均高程取305m，不考虑地下水的影响，该处地质情况如下:梁场所在地土层自上向下依次为：黏质黄土—粉质粘土—细圆砾石—第三季红粘土。

(4)、结构尺寸与所用材料：制梁台厚度0.235m,其他部位详细尺寸见附图；混凝土用C20, 其钢筋采用H级钢筋，钢筋混凝土容重丫=26 KN/m3;(5)、荷载情况：荷载分类表(6)、制梁台座承载力计算箱梁张拉前制梁台承荷载N1、N3、N4为均布荷载；由于未进行反力调整，故制梁台基底应力乘以1.2的系数。

A= (28.62-0.8)X 0.92=25.6m2(T =1.2x (N1+N3+N4)/A=99.01 Kpa =120Kpa该应力小于C20混凝土、灰土层和基地夯实黄土的抗压应力。

箱梁张拉后制梁台承荷载N1、N4,台身主要两端受力，取2m 长计算(端头混凝土基础为1.8mx 2m x 0.5m);由于未进行反力调整，故制梁台基底应力乘以1.2的系数。

应力在从上向下传递过程中逐步分散，按混凝土30°角传递计其混凝土基础的有效面积为：A i=(1.8+0.58)X (2+0.58)=6.14mf混凝土基础上面台座自重为(按2 米算)2X( 18.69-28.02)X 2=2.67t(T 1 = 1.2X (N1+26.7+46.8)/2A i=96.36Kpav［门=120Kpa在混凝该应力小于C20混凝土、灰土层和基地夯实黄土的抗压应力土基础里铺两层间距为10cm的© 12的钢筋网片。

四工区梁场计算书一、制梁台座基础计算制梁台座初步采用在已验收的既有路基上铺设碎石垫层，碎石垫层压实后，浇筑砼台座。

碎石土重度γs 取19.5KN/m³,碎石垫层厚度为0.05 米，垫层下地基承载力特征值按150Kpa 考虑，基础及垫层计算尺寸如下。

1、中部条形基础1.1、40mT梁预制台座单片40mT梁边梁砼量为52.52m³，质量约136.6t，模板自重按34t计算，砼条形基础自重41*0.6*0.59*2.6=37.7t，则荷载值为2083KN，台座长度L=41m，宽度B=0.59m，长宽比为69.5:1，按条形基础计算，基础各尺寸及地基承载力验算如下：（1）基础底面压力为P=F/B*L=2083/(0.59*41)=86.2KN/㎡（2）基础底面处的自重土压力为Pc= r*h =20×0= 0KN/㎡（3）碎石土垫层底面处的附加应力Z=0.05m，Z/B=0.05/0.59=0.085，查JTG D63-2007表4.5.3，取值θ=20°Pz=B*(P-Pc)/(B+2*Z*tanθ)=81.2KN/㎡（4）碎石土的重度取19.5KN/m³碎石土垫层底面处土的自重应力Pcz=Σγ*Z=19.5*0.05=0.975KN/㎡（5）查建筑施工计算书册计算式4-1，检验碎石土处地基承载力特征值是否满足要求:Pz + Pcz =81.2+0.975=82.175KN/㎡<fcz=190KN/㎡满足要求。

（6）碎石土垫层宽度查JTG D63-2007公式4.5.3-4 得b'=B+2Ztanθ=0.59+2*0.05*tan20°=0.63,取0.8m。

1.2、30mT梁预制台座单片30mT梁边梁砼量为29.45m³，质量约76.7t，模板自重按28t计算，砼条形基础自重31*0.6*0.49*2.6=23.7t，则荷载值为1284KN，台座长度L=31m，宽度B=0.49m，长宽比为63.3:1，按条形基础计算，基础各尺寸及地基承载力验算如下：（1）基础底面压力为P=F/B*L=1284/(0.49*31)=84.5KN/㎡（2）基础底面处的自重土压力为Pc= r*h =20×0= 0KN/㎡（3）碎石土垫层底面处的附加应力Z=0.05m，Z/B=0.05/0.49=0.1，查JTG D63-2007表4.5.3，取值θ=20°Pz=B*(P-Pc)/(B+2*Z*tanθ)=78.66KN/㎡（4）碎石土的重度取19.5KN/m³碎石土垫层底面处土的自重应力Pcz=Σγ*Z=19.5*0.05=0.975KN/㎡（5）查建筑施工计算书册计算式4-1，检验碎石土处地基承载力特征值是否满足要求:Pz + Pcz =78.66+0.975=79.64KN/㎡<fcz=190KN/㎡满足要求。

预制台座计算书附件预制及存梁台座计算书一、30T箱梁梁台座受力计算考虑最终30米箱梁梁预制时的静载作用主要包括台座自重G1、基础自重G2、钢模重量G3＝280KN、箱梁重量G4＝900KN四部分的重力。

台座长度l=31m、宽度b=0.92m（按最大计算）、高度h=0.25m；台座基础长度L=31m，基础宽0.92m，厚度0.1m。

端部长1.4m范围内埋置深度为0.6m，且宽1.6m（详情见方案图2）。

台座自重G1＝lbh×25=178.3KN基础面积S=1.4×1.6×2+28.2×0.92=30.4m2基础自重G2=（1.4×1.6×0.6×2＋28.2×0.1×0.92）×25＝132.1KN1、当30米T梁台座整体受力时地基承载力计算：N=G1+G2+G3+G4＝1490.4KN,取为1500KN，取安全系数为1.1则基底压力:P=1.1N/S=1.1×1600/30.4=58Kpa2、30米T梁张拉两端受力时地基承载力计算：L=1.4m、b=1.6m S＝2×1.4×1.6＝4.48m2N=G1+G2+G4=1210.4KN, 按照1250KN取值，取安全系数为1.1P=1.1N/S=1250×1.1/4.48=307Kpa故30m箱梁梁台座基础地基承载力需要大于307Kpa，方能满足施工要求。

二、40米T梁台座受力计算考虑最终T梁预制时的静载作用主要包括台座自重G1、基础自重G2、钢模重量G3＝420KN、T梁重量G4＝1100KN四部分的重力。

台座长度l=41m、宽度b=0.6m（按最大计算）、高度h=0.25m；台座基础长度L=41m, 中部基础宽B=0.6m,中部埋置深度0.1m，端部长1.8m 范围内埋置深度为0.6m，且宽1.6m。

台座自重G1＝lbh×25=153.8KN基础面积S=1.8×1.6×2+37.4×0.6=28.2m2基础自重G2=（2×1.8×1.6×0.6＋37.4×0.1×0.6）×25＝142.5KN1、当T梁台座整体受力时地基承载力计算：N=G1+G2+G3+G4＝1816.3KN,按照1900进行取值，取安全系数为1.1 则基底压力:P=1.1N/S=1.1×1900/28.2=74.2Kpa2、T梁张拉两端受力时地基承载力计算：l=1.8m、b=1.6m S＝2×1.8×1.6＝5.76m2N=G1+G2+G4=1396.3KN,按照1400取值，并取安全系数为1.1P=1.1N/S=1.1×1400/5.76=267.4Kpa故40mT梁台座基础地基承载力需要大于267Kpa，方能满足施工要求。

目录1、设计依据 (2)2、设计说明 (2)3、设计参数选定（32mT梁） (2)3.1、设计荷载 (2)3.2、材料性能指标 (3)3.3、基础梁几何特性 (3)4．基础混凝土结构计算 (3)5、地基验算 (5)6、基础弯矩计算 (6)7、配筋计算 (6)8、地基变形（简化计算） (8)9、24m、20mT梁存滑梁台座 (8)中铁二十二局集团第四工程有限公司松北制梁场存梁台座基础设计计算书1、设计依据1.1、通桥（2005）2201系列图；1.2、《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）；1.3、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）。

2、设计说明梁场位于平原地带，地质资料显示，丘坡表层分布有坡残积粉质黏土，厚度0.5-2m，呈软塑-硬塑，基本地基承载力σ0=160-180KPa；下为寒武系砂质绢云母页岩、变质泥质砂岩、变质泥质石英砂岩，强度较高。

梁体在两条台座上存放，台座顶面铺设3根I14工字钢，台座基础采用有筋混凝土扩展条形基础，为减少混凝土方量，基础采用倒T形截面，混凝土强度等级为C35。

基础设计中不考虑滑梁轨道与基础的共同受力作用，忽略工字钢承载能力不计。

基础按弹性地基梁进行分析设计。

32米梁梁长32.6m，存放时梁端悬出长度2.2m，存梁台座中心矩27.8m。

存梁区大部分位于挖方区，极少部分位于填方区。

根据试验检测，填方区和挖方区承载力在260～280KPa之间，选取基础埋深h=1.0m。

3、设计参数选定（32mT梁）3.1、设计荷载恒荷载：根据通桥（2005）2201（角钢支架方案）系列图纸，32米梁中梁和边梁自重分别为146.37t和146.31t，按最大值取恒荷载146.37t；工字钢重量：51.51Kg/m，并排放2根，长2×2.63=5.26m，每个计算单元重270.943Kg。

活荷载：考虑6个人0.9t和机具0.3t，合计活荷载1.2t；荷载总重147.84t ，每端台座集中荷载73.92t 。

高速公路梁场的制存梁台座设计及受力验算一、台座受力及配筋计算（一）台座受力工况分析1、施工过程中工况分析在T 梁未张拉前，受力状态为均布荷载作用，最不利工况为：浇筑40mT 梁的情况下，弯矩、剪力均为最大值。

2、张拉后最不利工况分析由于梁实际长度随张拉变化，T 梁张拉后台座受力状态由均布荷载转换为集中荷载，最不利荷载是在T 梁张拉起拱后，该工况下，弯矩、剪力均为最大值。

（二）荷载计算1、T 梁每延米重量1q =（52.25*2.6+15）×10/40=37.8KN/m2、T 梁台座端部重量：2q =(3*5.6*0.6*2+41*0.6*0.3-0.6*0.2*0.3*4)/（3*5.6*2+0.6*29.8）*25=13.3KN/m3、T 梁模板重量3q =11KN/m4、施工人员及小型机具荷载4q =2.5KN/m5、倾倒砼冲击荷载5q =4.0kpa×0.6m=2.4KN/m6、振捣砼荷载6q =2.0kpa×0.6m=1.2KN/m合计计算均布荷载q =1q +2q +3q +4q +5q +6q =68.2KN/m具体台座受力结构图如下：(三)除端头外截面布筋计算分析台座拟采用C30砼，Ⅱ级钢，b×h=600×300mm 的矩形截面，g A =5Ф16=1005mm 2布置上图所示。

(fc,fy 取设计值)fc=14.3MPa，fy=335MPa，￡jg=0.56，j M =68.4KN/m。

查表得：u =0.15%，c r =1.25，s r =1.25，所以0h =300-50=250mm。

1、混凝土保护层c =50-16/2=42mm<50mm，符合要求。

2、钢筋净间距n S =（600-5×16-5×2）/4=105mm＞42mm 及d =16mm 符合要求。

实际配筋率 =1005/（600×300）=0.56%＞0.15%3、受压区高度x ：x =g R ×g A /（a R ×b ）=335×1005/（14.3×600）=39.24mm＜￡jg×0h =0.56×250=140mm所以，不会发生超筋梁的情况。

汉宜铁路32m预制T梁梁场台座及基础设计计算书计算：复核：2008年11月25日汉宜铁路客运专线梁场采用短线方式存梁，本计算书分别对制梁台座、存梁台座及其基础设计进行验算。

一、设计验算依据1.《汉宜铁路荆州梁场岩土工程勘察报告》2.《汉宜铁路潜江梁场岩土工程勘察报告》3.《混凝土结构设计规范》GB50010-20024.《建筑地基基础设计规范》GB50007-20025.《建筑桩基技术规范》JGJ94-946.《建筑地基处理技术规范》JGJ79-20027.《铁路桥涵地基和基础设计规范》TB10002.5-20058. 制梁、存梁台座相关设计图纸9.《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTG D62-200410.《重力式码头设计与施工规范》JTJ 290-98二、验算内容1、荆州梁场制梁台座检算：（1）制梁台座受力和刚度检算；（2）扩大基础承载力检算。

2、荆州梁场存梁台座检算：（1）存梁台座受力和刚度检算；（2）扩大基础承载力和沉降检算。

3、潜江梁场制梁台座检算：（1）制梁台座受力和刚度检算；（2）基础承载力检算。

4、潜江梁场存梁台座检算：（1）存梁台座受力和刚度检算；（2）基础承载力和沉降检算。

三、荆州制梁台座计算1、设计资料该区制梁台座采用扩大基础的形式：台座底为1m的换填碎石土，其下为可～硬塑状态的粘土（持力层）。

台座底在两端宽2.9m，中部宽1.88m。

地质情况参见《汉宜铁路荆州梁场岩土工程勘察报告》。

制梁台座按最大梁重（边梁）146.31t计算，考虑模板自重及其它附加荷载80t，共计台座最大受力226.31t。

2、计算模型的建立对制梁台座地上和地下部分进行有限元建模计算，采用弹性地基梁的方法。

根据地质报告及台座设计图，选取台座底的基床系数为40000KN/m3。

其受力机理及工况如下：由底模传下的混凝土荷载传递至换填的碎石土层，再传递到底下的粘土持力层。

荷载工况 1：T梁刚浇注完毕，上部荷载为T梁混凝土重及模板等附加荷载，最大荷载合计 2263.1KN；此时的荷载基本是均匀分布在台座上。

中铁一局桥梁公司苍梧制梁场临建工程计算书中铁设计咨询集团有限公司2009-11一．制梁台座计算制梁台座混凝土标号：C30r Qk=1.2（恒载）；r Qί=1.4(活载)振动动力系数：1.05；1.张拉时两端受力台座自重：恒载q1=（6.4X4.2X1.0）25 =672KN 张拉荷载(按梁重1/2考虑)：活载q2= 8200/2=4100KN按独立基础中心受力计算：底面积A=6.4X4.2=26.9 M2P k=(F k+G k)/A=(4100+672)/26.9=177 KPa压实后地基承载力f k=180 KPa(满足)2.基础配筋计算：沿制梁台纵向下部配筋Mmax=ql2/2=180x2.2x2.2/2=436 kNm取板厚1000、板宽1000。

计算配筋为：A S=1960 mm2实际配筋为：A S=2200 mm2 （20螺纹筋7根）沿制梁台横向下部配筋Mmax=ql2/2=180x0.9x0.9/2=73 kNm取板厚1000、板宽1000。

按构造配筋为：A S=0.15%X1000X1000=1500 mm2实际配筋为：A S=2500 mm2（25螺纹筋6根滑梁道下纵筋，另加16筋5根）。

二、存梁台座计算存梁台座混凝土标号：C25r Qk=1.2（恒载）；r Qί=1.4(活载)振动动力系数：1.05；1. 台座自重：恒载p1=（8.1X4.5X1.0）25 =911KNp2=（0.5X0.5X1.4）25 =8.8KNp1 + p2=991.8 KN活载P= 8200/2=4100KN按独立基础中心受力计算：底面积A=8.1X4.5=36.5 M2P k=(F k+G k)/A=(4100+991.8)/36.5=139.5 KPa压实后地基承载力f k=180 KPa (满足)2.基础配筋计算：沿存梁台横向下部配筋Mmax=ql2/2=139.5x2.3x2.3/2=369 kNm取板厚1000、板宽1000。

附件一1 预制梁场龙门吊计算书1.1工程概况1.1.1工程简介本项目预制梁板形式多样,分别为预制箱梁、空心板及T梁,其中最重的是30m组合箱梁中的边梁,一片重达105t。

预制梁场拟采用两台起吊能力为100t的龙门吊用于预制梁的出槽,其龙门吊轨道之间跨距为36.7m。

1.1.2地质情况预制梁场基底为粉质粘土。

查《路桥施工计算手册》中碎石土的变形模量E0=29～65MPa,粉质粘土16～39MPa,考虑最不利工况,统一取粉质粘土的变形莫量E0=16 MPa。

临建用地经现场动力触探测得实际地基承载力大于160kpa。

1.2基础设计及受力分析1.2.1龙门吊轨道基础设计龙门吊轨道基础采用倒T型C30混凝土条形基础,基础底部宽80cm,上部宽40cm。

每隔10m设置一道2cm宽的沉降缝。

基础底部采用8根Φ16钢筋作为纵向受拉主筋,顶部放置4根Φ12钢筋作为抗负弯矩主筋,每隔40cm设置一道环形箍筋。

,箍筋采用HPB235Φ10mm光圆钢筋,箍筋间距为40cm,具体尺寸如图1.2.1-1、1.2.1-2所示。

图1.2.1-1 龙门吊轨道基础设计图图1.2.2-2 龙门吊轨道基础配筋图1.2.2受力分析梁场龙门吊属于室外作业,当风力较大或降雨时候应停止施工。

当起吊最重梁板(105t)且梁板位于最靠近轨道位置台座的时候为最不利工况。

图1.2-1 最不利工况所处位置单个龙门吊自重按G1=70T估算,梁板最重G2=105t。

起吊最重梁板时单个天车所受集中荷载为P,龙门吊自重均布荷载为q。

P=G1/2=105×9.8/2=514.5KN (1-1)q=G2/L=70×9.8/42=16.3KN/m (1-2) 当处于最不利工况时单个龙门吊受力简图如下:` 图1.2-3 龙门吊受力示意图龙门吊竖向受力平衡可得到:N1+N2=q×L+P (1-3) 取龙门吊左侧支腿为支点,力矩平衡得到:N2×L=q×L×0.5L+P×3.5 (1-4) 由公式(1-3)(1-4)可求得N1=869.4KN,N2=331.1KN龙门吊单边支腿按两个车轮考虑,两个车轮之间距离为6m,对受力较大支腿进行分析,受力简图如下所示:图1.2-4 支腿单车轮受力示意图受力较大的单边支腿竖向受力平衡可得N1=N+N (1-5) 由公式(1-5)得出在最不利工况下,龙门吊单个车轮所受最大竖向应力为N=434.7KN1.3建模计算1.3.1力学模型简化对龙门吊轨道基础进行力学简化,基础内力计算按弹性地基梁计算,用有限元软件Midas Civil2015进行模拟计算。

麻竹高速公路大悟段项目部梁场预制（存）台座基础、龙门轨道基础地基承载力验算书/ X攵湖北te江路桥CHANG JIANG ROAD & BRIDGE二0—六年一月20m箱梁制梁台座基础承载力设计验算书箱梁梁场制梁台采用C30钢筋混凝土台座，台边预埋6#槽钢，防止台座棱角在施工过程中发生掉角现象，台座表面铺设厚度为8mm钢板做为预制梁底模、施工时边棱角钢与台座钢筋焊接固定，台面钢板与边棱角钢焊接，台座厚度为30cm台座宽度90cm、台座两端由于预应力张拉后受力较大，为满足支承能力所以在台座两端3m范围内加深处理厚度为30cm。

预应力张拉台须满足强度和刚度，台座及台座端头15cm x 15cm的①12钢筋网片。

制梁台座相关计算如下：(1 )荷载计算按构件最大重量计算根据设计图纸最大构件为边跨边梁砼数量为：3,钢筋重为6405kg，构件自重：3X26kN/m 3+x10=(2 )台座砼强度计算根据台座受力情况台座可按竖向压力作用下受压构件计算计算如下：按均布线荷载计算:q仁*20二m台面砼强度为：o= —2二台座砼设计为C30砼，其允许抗压强度为：［门=30MPa，代［门台座强度合格。

(3 )台座下地基承载力计算台座地基承受梁体砼自重和台座砼自重按均布荷载沿台座纵向线荷载为:q2=q1+ XX1) x26KN/m 3 =+=m计算地基承载力为：(rM=q2宁二要求台座下地基承载力不小于150Kpa，故满足要求。

(4)台座两端砼强度和地基承载力计算根据现场实际施工情况，因梁体张拉后梁体会起反拱，主要是台座两端受力最为不利，根据台座两端台座尺寸计算台座砼的强度和地基承载力计算如下：1座两端砼强度台座两端各取3m计算，宽度为，受力面积A=3 XX2=2台座两端砼强度计算：台座砼设计为C30砼，其允许抗压强度为：［门=30MPa ,。

砼< ［门台座两端砼强度合格。

②台座两端地基承载力台座两端地基承载面积：A=3 x>2= 2梁体自重+台座自重：Q=+ X3m x>26KN/m 3X2 =计算地基承载力为: -3=要求地基承载力不小于200Kpa，故满足要求30m箱梁制梁台座基础承载力设计验算书箱梁梁场制梁台采用C30钢筋混凝土台座，台边预埋6#槽钢，防止台座棱角在施工过程中发生掉角现象，台座表面铺设厚度为8mm钢板做为预制梁底模、施工时边棱角钢与台座钢筋焊接固定，台面钢板与边棱角钢焊接，台座厚度为30cm台座宽度90cm、台座两端由于预应力张拉后受力较大，为满足支承能力所以在台座两端3m范围内加深处理厚度为30cm。

T梁台座验算1 30mT梁台座验算1.1 参数地基为94区路基，承载力取fa0=200KPa30米T梁自重90T，G1=90×9.8=882KN30米T梁模板预估重28T，G2=28×9.8=274.4KN砼施工时人力荷载，按8人计，G3=8×0.075×9.8=5.9KN；台座扩大基础尺寸：长31m,宽1.2m,厚0.25m台座尺寸：长31m,宽0.6m,厚0.3m台座及基础体积，V=31×(0.6×0.3+1.2×0.25)=14.88m3台座及基础重力，G4=14.88×2.6×9.8=379.14KNC30混凝土轴心抗压强度设计值，fcd=15MPa(依据《路桥施工计算手册》330页)C20混凝土轴心抗压强度设计值，fcd=10MPa1.2 台座地基承载力验算在整个T梁施工过程中，整体对地基的压力最大的时候是在混凝土浇筑之时，所以总的对地基的压力最大值为：Fmax=G1+G2+G3+G4=882+274.4+5.9+379.14=1541.44KN对每平米地基的压力为：f=FmaxA=1541.4431=49.72KNm2=49.72KPa<fa0=200KPa所以，地基承载力满足要求。

1.3 张拉前台座受力验算（1）上层台座验算上层台座混凝土为C30，fcd=15MPa30米T梁张拉前与台座的接触最小长度：L=29.3m台座宽度：B=0.6m张拉前T梁对台座的压力大小为F1=G1=882KNf1=F1A1=F1LB=88229.3×0.6=50.17KPa=0.0502MPa<fcd=15MPa所以，张拉前台座受力满足要求。

（2）下层台座基础验算下层台座基础混凝土为C20，fcd=10MPa上层台座自重：G上=31×0.6×0.3×2.6×9.8=142.18KN张拉前台座基础所受的压力大小为：F2=G1+G上=882+142.18=1024.8KNf2=F2A=1024.1831×1=33.04KPa=0.033MPa<fcd=10MPa所以，张拉前台座基础受力满足要求。

梁场台座基础计算书(最终版)麻竹高速公路大悟段项目部梁场预制（存）台座基础、龙门轨道基础地基承载力验算书二〇一六年一月20m箱梁制梁台座基础承载力设计验算书箱梁梁场制梁台采用C30钢筋混凝土台座，台边预埋6#槽钢，防止台座棱角在施工过程中发生掉角现象，台座表面铺设厚度为8mm钢板做为预制梁底模、施工时边棱角钢与台座钢筋焊接固定，台面钢板与边棱角钢焊接，台座厚度为30cm台座宽度90cm、台座两端由于预应力张拉后受力较大，为满足支承能力所以在台座两端3m范围内加深处理厚度为30cm。

预应力张拉台须满足强度和刚度，台座及台座端头15cm×15cm的Φ12钢筋网片。

制梁台座相关计算如下：（1）荷载计算按构件最大重量计算根据设计图纸最大构件为边跨边梁砼数量为：21.6m3，钢筋重为6405kg，构件自重：21.6m3×26kN/m3+6.405×10=625.65KN（2）台座砼强度计算根据台座受力情况台座可按竖向压力作用下受压构件计算计算如下：按均布线荷载计算:q1=625.65÷20= 31.283KN/m台面砼强度为:σ=31.283KN÷0.90m2=34.758KPa台座砼设计为C30砼,其允许抗压强度为:［σ］=30MPa ，σ&lt;［σ］台座强度合格。

（3）台座下地基承载力计算台座地基承受梁体砼自重和台座砼自重按均布荷载沿台座纵向线荷载为:q2=q1+(0.9×0.3×1)×26KN/m3 =31.283+7.02=38.303KN/m 计算地基承载力为: σ地=q2÷0.90=42.558KPa要求台座下地基承载力不小于150Kpa，故满足要求。

（4）台座两端砼强度和地基承载力计算根据现场实际施工情况，因梁体张拉后梁体会起反拱，主要是台座两端受力最为不利，根据台座两端台座尺寸计算台座砼的强度和地基承载力计算如下：1座两端砼强度台座两端各取3m计算，宽度为1.90m，受力面积A=3○×1.9×2=11.4m2台座两端砼强度计算:σ砼=625.65KN÷11.4m2=54.846KPa台座砼设计为C30砼，其允许抗压强度为:［σ］=30MPa ，σ砼&lt;［σ］台座两端砼强度合格。

工程名称及代码成渝客运专线XBZQ-2标段隆昌制梁场(LCL) 设计阶段施工图专业结构制梁台座设计计算书审核（）校核（）编制（）日期2010.10梁台座（扩大基础）设计一、基础资料制梁台座工艺分二个阶段，一是浇筑期，该时段梁及模板自重均布作用于地基上，二是预应力张拉后，该时段由于梁中部起拱后脱离底模，梁及部分模板自重作用于两端台座上（相当于单层存梁台座）。

制梁台座中间为加垫层浅基础，两端为扩大基础。

如下图示：二、中部台座梁板式基础台座中部荷载：箱梁自重9000kN，长33.4m，相当于270kN/m台座截面积4.44m2，自重4.44 25=111kN/m模板自重2100kN，相当于63kN/m荷载标准值总计：qk=444kN/m1、承载力验算基础板底宽度 6.6m ，取单位长基础板验算。

换填土地基承载力特征值为120kPa ，偏安全考虑，不计宽度及深度修正。

基础底面的压力值：44467.36.6G p A ===kPa<fa=120kPa ，满足要求 2、配筋计算C25混凝土：fc=11.9Mpa ，ft=1.27Mpa钢筋：II 级（）：fy=300Mpa中部台座横向配筋按倒置基础考虑，以肋为支座，地基反力作为均布荷载作用，不考虑支座削峰，计算最大弯矩为：4441.2 1.2/248.466.6M kN m =⨯⨯=⋅ 复核悬臂板的计算跨度 荷载设计值： max 048.46 1.3565.41000,5040050350s M kN m b mm a mm h mm=⨯=⋅===-=6max 22065.4100.04511.91000350s c M f bh α+⨯===⨯⨯1ξ==0.0462011.90.0461000350639300c s y f bh A mm f ξ⨯⨯⨯===min 639100%0.16%0.2%1000400s A A ρρ==⨯=<=⨯ 选配：14@150 (A s =1340mm 2)2min 0.25141000/150100%0.26%0.2%1000400s A A πρρ⨯⨯⨯==⨯=>=⨯补充抗剪和裂缝宽度验算。

制梁台座设计一、32m 梁制梁台座设计 1、设计依据1.1、《基础工程》； 1.2、地质勘探资料； 1.3、桥梁公司有关资料；1.4、《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）； 1.5、《砼结构设计规范》（GB50010-2002）。

2、设计说明勘探资料显示：场地内2.3m 深度地基的承载力为125KPa ，冻深0.8m ，故选取基础埋深m h 3.1=，制梁台座长34.0m ，考虑到与外模台车轨道共用、制梁台座宽6.5m 。

制梁台座基础端部采用钻孔灌注桩基础、桩径1.0m 、桩长37.0m ；中间采用钢筋砼筏板式基础。

根据沉降计算，计算最大沉降达0.19m ，无法与台座端部变形协调，故采用水泥粉煤灰碎石桩进行地基加固(即复合地基)，桩径0.5m 、桩长15.0m(水泥粉煤灰碎石桩由铁三院设计)；混凝土强度等级钻孔灌注桩为C20，筏板式基础及桩上联系梁为C30。

基础设计中不考虑基础与地基、基础与上部结构的共同受力作用；采用条带法与倒楼盖法进行设计分析、MIDAS/civil 辅助计算。

为保证基础可自由伸缩及不均匀沉降带来的附加力，根据台座布置情况，筏板基础与桩基础、移梁滑道与桩基础之间均设20mm 的沉降缝.制梁台座布置见京津城际轨道交通工程制梁台座构造图(图号：JJZL-02)。

3、设计参数选定 3.1、设计荷载梁重：t G 81.8516.25.205.8191=⨯÷=底模重：t G 452=内模重：t G 653=（暂定 ）施工荷载(包括人员走动、机具设备、振动荷载) Kpa G 5.64= 外模重：t G 905= 暂定在计算地基反力时，由于条带法没有考虑条带间的相互影响，故不考虑荷载分项系数，结构自重由MIDAS/civil 自动生成。

3.2、材料性能指标 (1)、C30砼轴心抗压强度：MPa f c 3.14= 轴心抗拉强度：MPa f t 43.1= 弹性模量：MPaE c 4100.3⨯=(2)、C20砼轴心抗压强度：MPa f c 6.9= 轴心抗拉强度：MPa f t 1.1= 弹性模量：MPaE c 4105.2⨯=(3)、钢筋I 级钢筋：MPaf y 210=，MPa f y 210'=II 级钢筋：MPa f y 300=，MPa f y 300'=(4)、地基根据探勘资料取地基承载力特征值：KPa f a 125= 地基压缩模量：MPa E s 91.3= 4、地基验算 4.1基础形式的选择结合规划场地内的地质的实际情况，制梁台座采用桩基,整板式筏板基础与水泥粉煤灰碎石桩相结合的形式，截面形式见图-4.1-1、图-4.1-2. 4.2、地基承载力验算4.2.1、制梁台座中部地基承载力验算由于筏板基础的刚度较大，考虑筏板承担整体弯矩的作用，因此采用静定分析法(条带法)计算，直接求得地基反力，再用静定分析法计算截面内力，最后进行配筋计算。

制梁台座设计计算书1、工程概况 (1)2、设计依据 (1)3、设计说明 (1)3.1、地质、水文参数 (1)3.2、结构形式 (2)4、设计参数选定 (2)4.1、设计荷载 (2)4.2、材料性能指标 (3)5、基础设计 (3)5.1、基础形式的选择 (3)5.2、基础内力计算模型 (4)6、结构分析 (6)6.1、端部基础 (6)6.2、中部基础 (8)7、桩基础设计 (19)7.1、单桩承载力计算 (19)7.3、桩基配筋计算 (20)8、端部台座设计 (21)附图1：制梁台座桩基配筋图 (24)附图2：制梁台座断面布置图 (25)1、工程概况新建武广客专线XXTJ II标DK29+400～DK106+200段桥梁为双线整孔箱梁，共计443孔，我四分部梁场负责DK1520+000～DK1596+000段329孔箱梁制作。

2、设计依据2.1、《基础工程》；2.2、地质勘探资料；2.3、二公司客运专线技术组有关资料；2.4、<<公路桥涵地基与基础设计规范>>(JTJ024-85)2.5、《砼结构设计规范》（GB50010-2002）。

3、设计说明3.1、地质、水文参数根据对梁场地质勘察资料，梁场位置地质层自上而下依次为：①层种植土—平均层厚0.74m，粉质粘土,呈软-可塑状态,强度低,压缩性大.②层粉质粘土——平均层厚4.36m，灰黄色，湿、软塑-硬塑状态，基本承载力220kPa。

③层圆砾——平均层厚3.22m，黄色，粉红色，湿密实状态，基本承载力280kpa。

④层全风化花岗岩—平均层厚9.66 m，棕红色，湿、坚硬状态。

粉砂结构，块状构造，岩芯呈柱基本状。

承载力260kpa。

⑤层强风化花岗岩---平均层厚2.29m,肉红色，岩体大部分被破坏，节理裂隙较发育，完整性较差，基本承载力600kpa。

⑥层中风化花岗岩—肉红色，岩体部分结构被破坏。

岩质坚硬。

岩芯呈短-长柱状。

基本承载力1400kpa。

模板、台座计算书第一梁场：一、梁模型式统计1、40mT梁梁模型式统计A型频次：80*2+40*1=200（中梁两侧及边梁单侧）B型频次：40*1=40（边梁单侧）2、20m箱梁梁模型式统计A型频次：32*1+16*1=48（中梁单侧及边梁单侧）B型频次：32*1+16*1=48（中梁单侧及边梁单侧）C型频次：16*1=16（边梁单侧）D型频次：16*1=16（边梁单侧）3、13m板梁梁模型式统计A型频次：192*2+48*1=432（中板两侧及边板单侧）B型频次：48*1=48（边板单侧）4、16m板梁梁模型式统计A型频次：48*2+12*1=108（中板两侧及边板单侧）B型频次：12*1=12（边板单侧）二、模板数量计算模板数量S=模板使用频次V*模板使用周期t*1.5工期1、40mT梁模板数量A型：200*2*1.5/120=5B型: 40*2*1.5/120=1组合:中梁AA2套;边梁AB一套。

2、箱梁模板数量A型：48*2*1.5/90=2B型：48*2*1.5/90=2C型：16*2*1.5/90=1D型：16*2*1.5/90=1组合:中梁AB2套;内外边梁CD1套。

3、13m板梁模板数量A型：432*2*1.5/180=8B型：48*2*1.5/180=1组合:中板AA四套；边板B半套。

4、16m板梁模板数量A型：108*2*1.5/160=2B型：12*2*1.5/160=1组合:中板AA一套;边板B半套。

三、台座数量计算1、40mT梁台座3*4=12个2、20m箱梁台座3*4=12个3、13m板梁台座4.5*3=15个4、16m板梁台座1.5*3=5个。

25mT梁台座台座设计一、台座受力情况分析1、施工过程中情况分析在T梁未张拉前，受力状态为均布荷载作用，最不利工况为：浇筑砼后梁长25m的情况，该工况下，弯矩、剪力均为最大值。

2、张拉后最不利工况分析T梁张拉后台座受力状态由均布荷载转化为集中荷载，最不利荷载是集中荷载作用在端头附近时，该工况下，弯矩、剪力均为最大值。

二、施工过程中受力分析1、荷载计算(1)T梁每延米重量q1=21.5m3×2.5t/ m3×10×10m3/25m=21.5KN/m(2)T梁台座及底座重量q2=（1×0.5+0.47×0.5）×23.5=17.27（KN/m）（台座基础梁尺寸1×0.5m，台座砼尺寸0.47×0.5m）(3)T梁模板重量q3=200/25=8KN/m（T梁模板重20t）(4)施工人员及小型机具荷载q4=2.5KN/m(5)倾倒砼冲击荷载q5=4.0KPa×1m=4KN/m(6)振捣砼荷载q6=2KPa×1m=2 KN/m(7)角钢型号采用75×50×5重量q7=4.808KN/m合计均布荷载q=21.5+17.27+8+2.5+4+2+4.808=60.078 KN/m2、具体台座受力结构图如下：三、除端头外截面布筋截面计算分析台座基础采用1.0×0.5m矩形截面，C25砼，Ⅱ级钢筋根据已知材料，根据已知材料，γ0=1.0，f cd=11.9，f sd=300，ξb=0.55，f t=1.27。

采用绑扎钢筋骨架，按布置一层钢筋，设a=75mm，则有效高度h0=500-75=425mm1、正弯矩布置（1）由式γ0M d≤f cd bx（h0-x/2）,解得x=73.65mm≤ξb h0=234mm；（2）求所需钢筋数量As：As=f cd bx/f sd=11.9×1000×73.65/300=2921mm2（3）考虑一层布筋，按6根φ25（A g=2945 mm2）（4）计算承受最大弯矩承载力设计值：将x= f sd As/f cd b=300×2945/（11.9×1000）=74.24mm代入以下公式，求得截面承受的最大弯矩承载力设计值为：M du= f cd bx（h0-x/2）=11.9×1000×74.24×（425-74.24/2）=343.56KN.m＞γ0M d=340.2 KN.m 该构件正截面承载力满足要求。