承插型盘扣式梁模板支架计算书 依据规范: 《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010 《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 《钢结构设计规范》GB50017-2003 《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 计算参数: 盘扣式脚手架立杆钢管强度为300N/mm2，水平杆钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。 模板支架搭设高度为10.0m， 梁截面B×D=300mm×600mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.80m，脚手架步距 h=1.80m， 立杆钢管类型选择：A-LG-3000(Φ60×3.2×3000); 横向水平杆钢管类型选择：A-SG-900(Φ48×2.5×840);纵向水平杆钢管类型选择：A-SG-900(Φ48×2.5×840); 横向跨间水平杆钢管类型选择：A-SG-900(Φ48×2.5×840); 梁底增加2道承重立杆。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方60×80mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 梁底支撑木方长度 0.80m。 梁顶托采用100×100mm木方。 梁底按照均匀布置承重杆2根计算。 模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。 倾倒混凝土荷载标准值1.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.00kN/m2。
模板支架设计 一、编制依据： 《混凝土结构工程施工质量验收规范》 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 《木结构工程施工质量验收规范》 施工图纸（工程结构形式、荷载大小、地基土类别、承受浇筑混凝土的重量及侧压力）及施工组织设计（施工进度、施工设备、材料供应以及施工荷载） 二、编织步骤及注意事项： 脚手架工程施工的主要步骤如下：主要及相关人员商讨方案---确定方案---编制方案---报公司技术、安全部门审批方案---审批合格后由架子工长组织实施---各方验收合格---投入使用脚手架工程在施工前，技术负责人应召集技术、安全、生产等相关人员对本工程的脚手架搭设情况进行研讨，确定脚手架应搭设的步距、纵距、横距、总高度、范围等各项参数内容，然后由技术负责人或技术员编制，编制完毕的方案经技术负责人审核后报公司技术安全部门会审，并由公司总工程师审批后执行。方案审批返回项目部，由项目部架子工长组织工人进行搭设，经公司技术、安全及项目部技术、安全部门负责人验收合格，方可使用。 三、模板支架荷载： 1、荷载分类 作用于模板支架的荷载可分为永久荷载（恒荷载）与可变荷载（活荷载）。 2、永久荷载（恒荷载）可分为： （1）模板及支架自重，包括模板、木方、纵向水平杆、横向水平杆、立杆、剪刀撑、横向斜撑和扣件等的自重； （2）新浇混凝土自重； （3）钢筋自重 3 、可变荷载（活荷载）可分为： （1）施工荷载，包括作业层上的人员、器具和材料的自重； （2）倾倒或振捣混凝土荷载。 四、方案确定： 1、工程概况
板厚240 mm 180mm 150mm 130mm 130mm 高1000mm 700mm 700mm 700mm 700mm 梁 宽700mm 500mm 500mm 500mm 500mm 2、顶板支撑方案搭设参数的确定 现以转换层为例选择顶板模板支撑方案： ①、由于层高为4.5m，可确定支架搭设高度为4.2m(层高减掉板厚)；现设定支撑架布距为1.2m,则立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度a=层高-板厚-底层横杆至地面距离-整倍的布距-相邻模板背楞的高度；及 a=4.5-0.2-0.1-1.2×3-0.1=0.5 ②、初步确定立杆纵距和横距均为1.2m； ③、模板材料选择竹胶板；相邻模板的小楞采用50×100mm2木方，间距为300mm；顶托梁采用100×100mm2木方，间距为1200mm。采用的钢管类型为48× 3.5。 3、设计计算内容： 1.板底面板强度、挠度和剪力计算； 2.板底木方强度、挠度和剪力计算； 3.木方下面支撑梁（木方或钢管）强度、挠度计算； 4.扣件的抗滑承载力计算； 5.立杆的稳定性计算。 4、计算解析： 力传递过程： 面板-木方-托梁-顶托(或扣件)-立杆 楼板支撑架立面简图
五、受力分析 （一）、荷载标准值 钢筋砼容重取26kN/m3。 顶板位置每延米砼为0.45m3/m，宽度0.6m 混凝土自重标准值： g1=(0.45m3/m×26KN/m3)/0.6m=19.5KN/m2 竹胶板自重标准值： g2=0.2KN/m2 方木自重标准值： g3=0.047×0.07×10KN/m3=0.0329KN/m 施工人员及机械设备均布活荷载： q1=3KN/m2 振捣砼时产生的活荷载： q2=2KN/m2
（二）、模板检算 模板材料为竹胶板，其静弯曲强度标准值为60f MPa =，弹性模 量为：3 6.010E MPa =?，模板厚度m d 015.0=。模板截面抵抗矩和模板 截面惯性矩取宽度为1m 计算: 模板截面抵抗矩)(1075.36 015.016 3522 m m m ad W -?=?== 模板截面惯性矩) (108125.212015.01124733m m m ad I -??== 模板支撑肋中心距为0.2m ，宽度0.6m ，模板在桥纵向按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，跨度为：0.2m+0.2m+0.2m 。 ①强度计算 模板上的均布荷载设计值为： q=[1.2×（g1+g2）+1.4×(q1+q2)] ×0.6m =[1.2×(19.5+0.2)+1.4×(3+2)] ×0.6=18.384KN/m 最大弯矩： Mmax=0.1×ql 2=0.1×18.408×0.22=0.0735KN ·m σmax=Mmax/(1.4×W)=0.0735/(1.4×3.75×10-5)=1.401MPa ＜f=60MPa [满足要求] ②挠度计算 刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。 q=(g1+g2)×0.6=(19.5+0.2) ×0.6=11.82KN/m 最大挠度为： δ= m ＜δ
1500m3消防回水池 施 工 方 案 黄冈市中原建筑总公司襄樊分公司
目录 一、工程概况 (2) 二、编制依据 (2) 三、施工计划 (2) 四、劳动力配置 (2) 五、土方开挖施工方案 六、土方回填施工方案 七、钢筋制作与安装 (3) 八、模板施工方案 九、脚手架施工方案 十、砼施工方案 十一、安全技术措施 (15) 十二、质量保证措施 (17)
1500m3消防回水池施工方案 一、工程概况 本工程为湖北襄阳安华纺织有限责任公司新厂区东南侧二期消防回水池，相邻机修车间占地约420㎡的方形蓄水池工程（设计总容量约为1500m3）。二、编制依据 本方案在编制过程中，主要参考了以下国家规范、标准、规程进行编制。 1.《矩形钢筋混凝土蓄水池》05S804图集 2.《建筑工程施工质量验收统一标准》（GB50300—2001） 3.《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204—2002） 4.《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001） 5.《建筑施工技术》 6.《建筑施工模板安全技术规范》》（JGJ162—2008） 三、施工计划 工期计划：自合同签订之日起40天施工工完毕。 四、劳动力配置 劳动力计划表
五、土方开挖方案 5．1开挖边线确定： 首先，测量人员根据业主提供的控制点，定出本工程基坑轴线；然后按基底砼垫层外边线每边加工作面600㎜定出基坑开挖下口线，再按1：0.3放坡开挖；消防废水收集池等稍深基坑采用二级放坡开挖，首先按二级放坡加中间平台宽度和坑底工作面宽度放出基坑开挖上口线，按照开挖边线1：3放坡开挖至深基坑的中部，即▽1.60米处（吴淞标高），然后扣除1000mm宽的中间平台放出下一级边坡开挖边线，最后继续按照开挖边线1：1放坡开挖至坑底设计标高。在具体基坑开挖过程中结合开挖实际深度定出开挖上口线，并撒灰线标记开挖边线及变坡位置。 5．2开挖方法： 1）、机械挖土，随挖土随修整边坡。在开挖至距离坑底500 mm以内时，测量人员抄出500 mm水平线，在基槽底钉上水平标高小木桩，在基坑内抄若干个基准点，拉通线找平，预留300 mm土层人工清理。 2）、机械开挖至最后一步时，测量人员随即放出基础承台线，由人工挖除300 mm预留土层，并清理整平，及时进行垫层的浇筑，防止基底土水份蒸发损失，导致土体积膨胀。 5．3开挖注意事项： 1）、坑底及坡顶四周做好排水措施，在地面设置截水沟，基坑内设集水井，采用明排水的方法，沿坑底周围开挖300W*300H排水沟，使水流入 1000L*1000B*1000H集水井，用水泵排到业主要求的雨水沉砂池，最后排到雨水
梁模板碗扣钢管支撑架计算书 依据规范: 《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-2008 《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 《钢结构设计规范》GB50017-2003 《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ 164-2008 计算参数: 钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。 模板支架搭设高度为17.1m， 梁截面 B×D=300mm×900mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.60m，立杆的步距 h=0.90m，梁底增加3道承重立杆。 面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度30.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 内龙骨采用50×100mm木方。 木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 梁底支撑顶托梁长度 1.20m。 顶托采用木方: 50×100.00mm。 梁底按照均匀布置承重杆3根计算。 模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。 倾倒混凝土荷载标准值2.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.50kN/m2。 梁单侧的楼板厚度0.12m，梁单侧的楼板计算长度3.50m。 地基承载力标准值140kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.50。扣件计算折减系数取1.00。
1710 图1 梁模板支撑架立面简图 计算中考虑梁单侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。 集中力大小为 F = 1.20×25.500×0.120×3.500×0.600=7.711kN 。 采用的钢管类型为φ48×2.8。 钢管惯性矩计算采用 I=π(D 4-d 4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D 4-d 4)/32D 。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q 1 = 25.500×0.900×0.600=13.770kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q 2 = 0.200×0.600×(2×0.900+0.300)/0.300=0.840kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：
模板支架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。 模板支架搭设高度为2.7米， 搭设尺寸为：立杆的纵距b=1.00米，立杆的横距l=1.00米，立杆的步距h=1.20米。图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元 采用的钢管类型为48×3.5。 一、模板支撑方木的计算 方木按照简支梁计算，方木的截面力学参数为 本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.00×8.00×8.00/6 = 53.33cm3； I = 5.00×8.00×8.00×8.00/12 = 213.33cm4； 方木楞计算简图 1.荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q1 = 25.000×0.120×0.300=0.900kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 1.500×0.300=0.450kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值P1 = (1.000+2.000)×1.000×0.300=0.900kN 2.强度计算 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载q = 1.2×0.900+1.2×0.450=1.620kN/m 集中荷载P = 1.4×0.900=1.260kN 最大弯矩M = 1.260×1.00/4+1.62×1.00×1.00/8=0.518kN.m 最大支座力N = 1.260/2+1.62×1.00/2=1.440kN 截面应力=0.518×106/53333.3=9.70N/mm2 方木的计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!
梁侧模板计算书 一、梁侧模板基本参数 计算断面宽度400mm，高度850mm，两侧楼板厚度130mm。 模板面板采用普通胶合板。 内龙骨布置5道，内龙骨采用40×80mm木方。 外龙骨间距600mm，外龙骨采用双钢管48mm×3.0mm。 对拉螺栓布置2道，在断面内水平间距150+450mm，断面跨度方向间距600mm，直径14mm。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 木方剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量10000.0N/mm2。 1 7 1 7 1 7 1 7 8 5 m m 模板组装示意图 二、梁侧模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中γc——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t ——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取4.000h； T ——混凝土的入模温度，取20.000℃；
V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h ； H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m ； β—— 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=33.390kN/m 2 考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.9×42.500=38.250kN/m 2 考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.9×4.000=3.600kN/m 2。 三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。 面板的计算宽度取0.60m 。 荷载计算值 q = 1.2×38.250×0.600+1.40×3.600×0.600=30.564kN/m 面板的截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: 本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: W = 60.00×1.50×1.50/6 = 22.50cm 3； I = 60.00×1.50×1.50×1.50/12 = 16.88c m 4； 30.56kN/m A 计算简图 0.106 弯矩图(kN.m)
施工组织设计、施工方案审批表TJ1.4
屋面平板模板支撑搭设施工方案 一、工程结构概况： 本工程为鄂尔多斯机场改扩建工程停车库，建筑物地上一层，主体采用钢筋混凝土框架结构。框架柱网最大间距12.0 m×10.8m。其顶板结构设计标高最高处为-1.62最低标高为-3.5m，顶板为300mm厚预应力空心板，双向梁截面550×1000。 模板立杆支撑于压实度经试验≥93%回填土上，立杆底座下设置垫板，其厚度不小于5㎝，布设必须平稳，不得悬空。模板搭设高度分别为6.58m、4.70m（含顶板）。模板支撑的结平板荷载，属高大模板工程，须编制专项施工方案经专家论证通过后实施。 二、模板支撑立杆布置原则： 模板支撑立杆布置设计，按顶板结构设计图选典型区域梁板布置，在确保立杆、水平杆满足施工承载能力的情况下，使双向水平杆相互贯通，梁下、板下立杆按结构截面尺寸的不同，采用不同的间距。 当局部区域梁板变化，需按实调整立杆布置时，其立杆布置双向尺寸不得超出下述搭设参数。
1350×400 1350×400 1350×400 1350×400 1350×400 1350×400 1350×400 1350×400 水 平 剪 刀 撑 垂直剪刀撑 垂直剪刀撑 垂直剪刀撑 垂直剪刀撑 垂直剪刀撑 垂直剪刀撑 250厚负二层结平板模板支撑立杆平面布置示意图 500850850850600 850 600850850850850850850850850600600 600 600850850850850850850850850850850850850850850850850600600 8850 850600 600850850 850850850850850850850850850850850850850 850600600 600 600850850 850850850850850850600850 600 D 8000 8000 C C B 8000 A 4500 12 8000 8000 111098000
梁模板碗扣钢管高支撑架计算书 计算依据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ166-2008)。 计算参数: 模板支架搭设高度为3.6m ， 梁截面 B ×D=300mm ×600mm ，立杆的纵距(跨度方向) l=1.20m ，立杆的步距 h=1.50m ， 梁底增加3道承重立杆。 面板厚度15mm ，剪切强度1.4N/mm 2，抗弯强度15.0N/mm 2，弹性模量6000.0N/mm 2。 木方90×90mm,木方剪切强度1.3N/mm 2，抗弯强度13.0N/mm 2，弹性模量9000.0N/mm 2。 梁底支撑顶托梁长度 1.00m 。 梁顶托采用80×80mm 木方。 梁底按照均匀布置承重杆3根计算。 模板自重0.50kN/m 2，混凝土钢筋自重25.50kN/m 3，施工活荷载4.50kN/m 2。 扣件计算折减系数取1.00。 360 图1 梁模板支撑架立面简图 采用的钢管类型为 48×3.5。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。
1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q 1 = 25.500×0.600×1.200=18.360kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q 2 = 0.500×1.200×(2×0.600+0.300)/0.300=3.000kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P 1 = (2.500+2.000)×0.300×1.200=1.620kN 均布荷载 q = 1.20×18.360+1.20×3.000=25.632kN/m 集中荷载 P = 1.40×1.620=2.268kN 面板的截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: 本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: 截面抵抗矩 W = 45.00cm 3； 截面惯性矩 I = 33.75cm 4； A 计算简图 0.000 4.98 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
模板支架总体设计方案 4.2.1支架设计 （1）车站主体结构模板支架系统基本设计方案 采用扣件式钢管(Φ48*3.5mm)支撑架作为支撑系统，顶板、中板、梁、侧墙、立柱采用木模板（18mm厚）作为模板面板，方木（100*100mm）作为次楞，双拼Φ48*3.5mm钢管作为主楞，考虑扣件钢管市场实际材料制作误差，计算按照壁厚3.0mm进行计算。 （2）扣件式满堂钢管支撑架间距布置 顶板立杆横向间距600mm、纵向间距600mm、水平杆步距900mm；中板立杆横向间距900mm、纵向间距600mm、水平杆步距900mm。 （3）扫地杆设置 在立杆的底部扣件处设置一道纵向、横向水平杆作为扫地杆，距离地面高度不大于200mm。 （4）剪刀撑设置 剪刀撑采用Q235钢管(Φ48*3.5mm)，与扣件支架采用扣件连接，模板支撑架四周从底到顶连续设置竖向剪刀撑；中间纵、横向由底至顶连续设置竖向剪刀撑，相邻面剪刀撑跨度间距不大于4.5m；水平剪刀撑设置2道，架体顶部、底部各设一道，当间距大于4.8m时需在中部增加1道。 （5）可调螺杆设置要求 立杆上端包含可调螺杆伸出顶层水平杆的长度不得大于0.5m，插入立杆长度不大于300mm。 4.2.2模板设计 （1）侧墙模板设计 采用18mm模板、10cm×10cm木方@30cm，竖向每90cm设置一道双钢管，沿钢管方向每60cm设置一道对顶钢管（即支顶架横杆），对顶钢管通过满堂支架水平钢管实现对顶，当遇到中隔墙或立柱时，通过支顶在中隔墙或柱上实现两侧墙对顶。（2）中板、顶板模板设计 模板采用18mm厚竹胶板，竹胶板长度2440mm，宽度1220mm；次楞采用100×100mm 木方，次楞垂直车站方向布置，间距为300mm；主楞采用双拼Φ48钢管，顶板主楞平行车站方向布置，间距为600mm；中板主楞平行车站方向布置，间距为900mm。中板梁主要是中纵梁1000mm×1000mm，平行车站长度方向。顶板梁主要有顶纵梁1000mm×2000mm，平行车站长度方向。 模板搭设分段施工，每个施工段单独搭设，支撑架搭设时为保证支撑架的整体稳定性，按“遇墙顶墙，遇柱抱柱”的原则，每个施工段顶板模板制作及满堂架搭设时，应多搭设1-2跨，作为工作平台和端模支撑使用。 标准段模板及支架采用材料规格、布置间距见表4.2.2-1： 表4.2.2-1标准段模板及支架采用材料规格
碗扣钢管楼板模板支架计算书 依据规范: 《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-2008 《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 《钢结构设计规范》GB50017-2003 《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ 164-2008 计算参数: 钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。 模板支架搭设高度为5.0m， 立杆的纵距 b=0.60m，立杆的横距 l=0.90m，立杆的步距 h=1.20m。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方85×85mm，间距300mm， 木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 梁顶托采用[8号槽钢U口水平。 模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3，施工活荷载4.50kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。
图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元 采用的钢管类型为φ48×3.0。 钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值q1 = 25.100×0.800×0.600+0.500×0.600=12.348kN/m
活荷载标准值q2 = (2.000+2.500)×0.600=2.700kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 60.00×1.80×1.80/6 = 32.40cm3； I = 60.00×1.80×1.80×1.80/12 = 29.16cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W < [f] 其中 f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M ——面板的最大弯距(N.mm)； W ——面板的净截面抵抗矩； [f] ——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q ——荷载设计值(kN/m)； 经计算得到M = 0.100×(1.20×12.348+1.40×2.700)×0.300×0.300=0.167kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.167×1000×1000/32400=5.166N/mm2 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求! (2)抗剪计算 T = 3Q/2bh < [T] 其中最大剪力Q=0.600×(1.20×12.348+1.4×2.700)×0.300=3.348kN 截面抗剪强度计算值T=3×3348.0/(2×600.000×18.000)=0.465N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 面板抗剪强度验算 T < [T]，满足要求! (3)挠度计算
桥台模板、支架施工方案 一、工程概况及编制依据 1.1地理位置 泉州市东海片区滩涂区域纬五路（东海综合大道～经十八路段）等13条市政道路工程（第三标段），东滨大道位于东海组团的滩涂区域内，道路基本呈东西走向，西起现状东海综合大道，东至拟建的经十八路，路线长1.057km。本次设计起点桩号为K1+478，坐标为X=.225，Y=.977，与现状东海综合大道相接；设计终点桩号为K2+420，坐标为X=.59，Y=.989，与拟建的经十八路相接；道路在起点处与东海综合大道相交路口，为现状平交灯控路口；道路在桩号K1+889.532处，与拟建的经十六路相交，相交路口为右进右出的平交路口；道路在桩号K2+059.617处，与拟建的东海大街相交，相交路口为平交灯控路口；道路在桩号K2+242.116处，与拟建的经十七路相交，相交路口为右进右出的平交路口；道路在终点处与拟建的经十八路路口相接，相接路口为平交灯控路口，该路口不在本次设计范围。 本次工程包括一座预应力混凝土空心板桥，桥位位于R=1100m大半径平曲线内，桥按正交桥设计。桥梁起点桩号DBK2+157.98，终点桩号DBK2+182.02，全长24.04m，全桥建筑面积1406.5平米。桥梁上部结构采用20m标准跨径预制空心板梁，梁高95cm，下部结构桥台采用肋板式桥台，钻孔灌注桩基础，桩径1.0m。1.2桥梁工程主要技术标准 （1）汽车荷载：公路-I级； （2）人群荷载：3.5kPa； （3）抗震设防烈度：7度（地震动峰值加速度等于0.15g）； （4）环境类别：II类； （5）结构重要性系数：1.0； （6）设计基准期：100年； （7）设计洪水位：+5.49m； （8）通航要求：不通航。 1.3编制依据 （1）《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）
菊园新区B10地块 （嘉宝·梦之湾） 1#~39#楼 模板和支架施工方案 方远建设集团股份有限公司 2011年10月 目录 编制依据 (3) 第一章工程概况 (4) 资源备置........................................................................................................... 4第二
章 施工流程第三章........................................................................................................... 5 主要结构模板施工方案................................................................................... 7第四 章 第4.1节基础筏板砖胎模及外墙导墙模板 (7) 第4.2节地下室外墙模板 (10) 第4.3节立柱模板 (14) 第4.4节楼梯模板 (17) 第4.5节梁模板 (18) 第4.6节楼板模板 (20) 第4.7节模板支架 (21) 第五章模板工程质量技术保证措施......................................................................... 24 模板安装及拆除的安全技术措施第六章................................................................. 28 第6.1节模板安装 (28) 第6.2节模板拆除 (28) 第七章支架安装及拆除的安全技术措施................................................................. 31 第7.1节支架安装 (31) 第7.2节支架拆除 (31) 第八章安全文明施工................................................................................................. 32 现浇混凝土模板计算书． 编制依据 1#~39#楼结构、建筑施工图纸 施工组织设计 建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2001 建筑施工高处作业安全技术规范JGJ 80-91 建筑施工安全检查标准JGJ 59-99 施工现场临时用电安全技术规范JGJ 46-2005 混凝土结构工程施工质量验收规范GB 50204-2002 第一章工程概况 本项目地块位于上海市嘉定区菊园新区，紧靠轨道交通11号线，交通条件良好。用地范围东至红石路，南至盘安路，西至胜辛路，北至平城路。 本区域内自然环境优越，王家宅河从基地内穿越贯通而过，四周交通发达便利，11号轨道线在地块东南角擦边而过。 原地貌为农田，地表平坦，标高3.2~3.5m。 王家宅河南面全部布置为三层低层住宅，两条小区交通干道将其分为几个小片区，
框架梁模板(扣件钢管高架)计算书 本高支撑架计算采用PKPM施工安全设施计算软件计算。计算书中钢管全部按照Φ48×3.0计算。 本高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。 计算梁段:BKL-407(3A)。高支架搭设高度为18.08米，基本尺寸为：梁截面B×D=500mm×700mm，梁支撑立杆的横距(跨度方向) l=1.00米，立杆的步距h=1.50米，梁底增加1道承重立杆。 一、参数信息 1.模板支撑及构造参数 梁截面宽度 B(m):0.50；梁截面高度 D(m):0.70； 混凝土板厚度(mm):120.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m):1.00； 立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10； 立杆步距h(m):1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):1.00；
梁支撑架搭设高度H(m)：18.28；梁两侧立柱间距(m):0.80； 承重架支设:1根承重立杆，方木支撑垂直梁截面； 采用的钢管类型为Φ48×3； 扣件连接方式:单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.85； 2.荷载参数 模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50； 施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0； 倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0； 3.材料参数 木材品种：杉木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0； 木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7； 面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0； 面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0； 4.梁底模板参数 梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0； 梁底纵向支撑根数：4；面板厚度(mm)：18.0； 5.梁侧模板参数 主龙骨间距(mm)：500；次龙骨根数：4； 主龙骨竖向支撑点数量为：2； 支撑点竖向间距为：100mm； 穿梁螺栓水平间距(mm)：500； 穿梁螺栓直径(mm)：M12； 主龙骨材料：钢管；截面类型为圆钢管Φ48×3.0； 主龙骨合并根数：2； 次龙骨材料：木枋，宽度50mm，高度100mm； 二、梁模板荷载标准值计算 1.梁侧模板荷载
青田县瓯江四桥（步行桥）工程 塔楼施工方案 检算书 计算： 复核： 审核： 中铁四局集团有限公司 青田县瓯江四桥（步行桥）工程项目经理部 二〇一六年九月十日 青田项目部塔楼施工模板支架计算书 1编制依据 （1）《青田县瓯江四桥（步行桥）工程相关设计图纸》； （2）《建筑扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）； （3）《建筑施工计算手册》(第二版)； （4）《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010 （5）《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 （6）《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
（7）《钢结构设计规范》GB50017-2003 （8）《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 （9）《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 （10）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 2方案简介 青田县瓯江四桥（步行桥）工程设计瓯南桥头塔楼一座、瓯南滨水塔楼一座、瓯北滨水塔楼一座、瓯北桥头塔楼一座,总建筑面积为2817.76m2。 其中瓯南桥头塔楼位于P1墩处，地上三层，建筑高度16.940m,为混凝土框架结构；瓯南滨水塔楼地上四层，建筑高度29.928m,结构形式为混凝土剪力墙结构； 瓯南、瓯北桥头塔楼及滨水塔楼外排脚手架及承重支架全部采用盘扣式钢管脚手架。 瓯北滨水塔楼地上七层，建筑高度36.368m,结构形式为混凝土剪力墙结构；瓯北桥头塔楼地上四层，建筑高度17.720m,为混凝土框架结构。瓯南、瓯北桥头塔楼为钻孔桩加承台基础，待承台及基础梁施工完成后搭设内外脚手架，然后再进行柱梁板钢筋模板混凝土施工，待下层施工完成后继续安装上层脚手架并进行下一步工序施工。 瓯南滨水塔楼采用P3和P4墩承台作为基础，瓯北滨水塔楼采用P8和P9墩承台作为基础，在承台施工时预留塔楼墙柱插筋，待墩身施工完成后，搭设塔楼内外脚手架进行塔楼墙柱梁板的施工，瓯南、瓯北桥头塔楼建筑施工完成后再进行相应的箱梁施工。瓯南、瓯北桥头塔楼计划于2017年1月16日进行装饰施工；瓯南、瓯北滨水塔楼装饰施工计划于2016年6月10日开始。 根据现场实际情况以及经济合理性，瓯南、瓯北塔楼施工起重吊装选择汽车吊进行物资的上下倒运作业。 按照主体结构施工顺序，在墙柱钢筋及模板施工完成后，开始进行梁的施工。首先进行满堂支撑架的架设，再进行顶板模板的施工，之后进行梁位置的定位放线，再施工梁模板和梁钢筋，最后进行梁的加固。 （1）梁模支设：模板采用15mm竹胶板，加固肋条采用100×100木方及φ48×3.0钢管做背肋，对于高度小于600mm的梁不采用对拉螺杆，当梁高600~800mm时设一道对拉拉杆，高度大于800mm的梁设两道对拉螺杆，螺杆水平向间距@600mm。 （2）搭设梁底模支架，在柱子上弹出轴线、梁位置及水平标高线，钉柱头模板。按设计标高调整顶托标高，然后放梁底模，并拉线找平，当梁底跨度大于或等于4m时，梁底模起拱按设计要 求做，当设计无具体要求时，起拱高度为1‰-3‰跨长。 （3）梁模支架设单排立杆加顶托、二道水平拉杆并设剪刀撑。根据所弹墨线安装梁侧模板，顶撑杆及斜撑等。立杆纵向间距控制在500-600㎜，梁底增设一根立杆,即横距500㎜,其他同楼板支撑系统，梁下钢管扣件必须设置双扣件，防止滑扣。
柱模板支撑计算书 一、柱模板基本参数 柱模板的截面宽度 B=600mm ， 柱模板的截面高度 H=800mm ，H 方向对拉螺栓1道， 柱模板的计算高度 L = 6000mm ， 柱箍间距计算跨度 d = 600mm 。 柱箍采用双钢管48mm ×2.9mm 。 柱模板竖楞截面宽度60mm ，高度50mm 。 B 方向竖楞4根，H 方向竖楞5根。 面板厚度15mm ，剪切强度1.2N/mm 2，抗弯强度12.0N/mm 2，弹性模量9000.0N/mm 2。 木方剪切强度1.4N/mm 2，抗弯强度11.0N/mm 2，弹性模量9000.0N/mm 2。 柱模板支撑计算简图 二、柱模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 800
其中 γc —— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m 3； t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取3.000h ； T —— 混凝土的入模温度，取15.000℃； V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h ； H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取6.000m ； β—— 混凝土坍落度影响修正系数，取0.900。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.680kN/m 2 考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.90×28.690=25.821kN/m 2 考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.90×4.000=3.600kN/m 2。 三、柱模板面板的计算 面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的简支梁计算，计算如下 面板计算简图 面板的计算宽度取柱箍间距0.60m 。 荷载计算值 q = 1.2×25.821×0.600+1.40×3.600×0.600=21.615kN/m 面板的截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: W=22.500cm 3 I=16.875cm 4 (1)抗弯强度计算 f = M / W < [f] 其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm 2)； M —— 面板的最大弯距(N.mm)； 21.62kN/m A
扣件式钢管 模板支架的设计计算 ××省××市××建设有限公司 二O一四年七月十八日
前言 近几年，国内连续发生多起模板支架坍塌事故，尤其是2000年10月，南京电视台新演播大厅双向预应力井式屋盖混凝土浇筑途中，发生了36m高扣件式钢管梁板高支撑架倒塌的重大伤亡事故。从此以后,模板支架设计和使用安全问题引起了人们的高度注意。 虽然采用钢管脚手架杆件搭设各类模板支架已是现代施工常用的做法，但由于缺少系统试验和深入研究，因而尚无包括其设计计算方法的专项标准。几年来，钢管模板支架和高支撑架(h≥4m的模板支架)，均采用《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）（以下简称《扣件架规范》）中“模板支架计算”章节提供的有关公式及相应规定来进行设计计算的，但是惨痛的“事故”教训和深入的试验研究，已经充分揭示了《扣件架规范》中“模板支架计算”对于高支撑架的计算确实尤其是存在重要疏漏，致使计算极容易出现不能完全确保安全的计算结果。 在新规范或标准尚未颁布之前，为了保证扣件式钢管梁板模板支架的使用安全，总工室参考近期发表的论文，论著以及相关的技术资料，收集整理了有关“扣件式钢管梁板模板支架”的设计计算资料，提供给公司工程技术人员设计计算参考使用；与此同时，《扣件架规范》中“模板支架计算”的相关公式、计算资料，相应停止使用。 特此说明！ 总工程师室 二O一四年七月十八日
目录 CONTENTS 模板支架计算………………………………………………1-1 第二节关于模板支架立杆计算长度L有关问题的探讨……………2-1 第三节模板支架的构造要求…………………………………………3-1 第四节梁板楼板模板高支撑架的构造和施工设计要求……………4-1 第五节模板支架设计计算实例………………………………………5-1 第六节附录：模板支架设计计算资料………………………………6-1 [附录A]扣件式钢管脚手架每米立杆承受的结构自重、常用构配件与材料自重[附录B]钢管截面特性 [附录C]钢材的强度设计值 [附录D]钢材和钢铸件的物理性能指标 [附录E]Q235-A钢轴心受压构件的稳定系数 [附录F]立杆计算长度L修正系数表
模板支架 计 算 书
一、概况： 现浇钢筋砼检查井，板厚（max=200mm），最大满包截面为300×600 mm，沿梁方向梁下立杆间距为800 mm，最大层高4.7 m，施工采用Ф48×3.5 mm钢管搭设滿堂脚手架做模板支撑架，楼板底立杆纵距、横距相等，即la＝lb＝1000mm，步距为1.5m，模板支架立杆伸出顶层横杆或模板支撑点的长度a＝100 mm。剪力撑脚手架除在两端设置，中间隔12m－15m设置。应支3－4根立杆，斜杆与地面夹角450－600。搭设示意图如下： 二、荷载计算： 1.静荷载 楼板底模板支架自重标准值：0.5KN/ m3 楼板木模板自重标准值：0.3KN/m2 楼板钢筋自重标准值：1.1KN/ m3 浇注砼自重标准值：24 KN/ m3 2.动荷载 施工人员及设备荷载标准值：1.0 KN/ m2 掁捣砼产生的荷载标准值：2.0 KN/ m2 架承载力验算： 大横向水平杆按三跨连续梁计算，计算简图如下：
q 作用大横向水平杆永久荷载标准值： qK1=0.3×1＋1.1×1×0.16＋24×1×0.16＝4.32 KN/m 作用大横向水平杆永久荷载标准值： q1＝1.2 qK1＝1.2×4.32＝5.184 KN/m 作用大横向水平杆可变荷载标准值： qK2＝1×1＋2×1＝3KN/m 作用大横向水平杆可变荷载设计值： q2＝1.4 qK2＝1.4×3＝4.2 KN/m 大横向水平杆受最大弯矩 M＝0.1q1Ib2+0.117q2Ib2=0.1×5.184×12+0.117×4.2×12=1.01 KN/m 抗弯强度：σ＝M/W＝1.01×106/5.08×103＝198.82N/ m2＜205N/ m2＝f 滿足要求 挠度：V＝14×（0.667 q1＋0.99 qK2）/100EI ＝14×（0.667×5.184＋0.99×3）/100×2.06×105×12.19×104 ＝2.6 mm＜5000/1000＝5 mm滿足要求 3.扣件抗滑力计算 大横向水平杆传给立杆最大竖向力 R=1.1q1Ib＋1.2q2Ib＝1.1×5.184×1＋1.2×4.2×1＝10.74KN＞8KN，不能滿足，应采取措施，紧靠立杆原扣件下立端，增设一扣件，在主节点处立杆上为双扣件，即R＝10.74KN ＜16KN，滿足要求。 4.板下支架立杆计算： 支架立杆的轴向力设计值为大横杆传给立杆最大竖向力与楼板底模板支架自重产生的轴向力设计值之和，即： N＝R＋0.5×1.2＋10.74＋0.5×1.2＝11.34KN