住宅楼模板施工方案.doc

楼模板施工方案一、工程概况：本工程为商住楼工程，位于南宁市东葛路26号，设计单位为广西工业设计院。

本工程为框架结构二十二层(不含地下室)，底层层高为4.5米，二、三为4.2米，四——二十二层为3.3米（十二、二十二层为3.6米），总建筑面积28493.467 ㎡。

二、编制依据：本工程依据《混凝土结构工程施工及验收规范》（GB50204-92）编制。

三、施工准备：1、材料选用根据该工程的特点，楼板模板均拟采用20mm胶合板，梁模板采用25mm松木板，支撑体系采用Ф4.8×3.5钢管，具体要求如下：（1）、柱—20mm厚松木板，50×100mm方木背楞。

（2）、梁、板—20mm松木板，50×100mm方木背楞，板缝采用海棉填塞，。

（3）、楼梯—20mm厚松木板，楼梯定型侧帮挡板模板，50×100mm方木背楞，原木作支撑。

１、部署施工段：模板使用要求能满足周转使用,材料配置如下：梁、板模板—梁底模、板模配置3层，梁侧帮模配置二层。

２、模板的堆放及运输：模板堆放根据施工平面图的规划定，原则上尽量减少材料倒运次数、运距并分类堆放及标识，堆放应符合安全规范及文明施工要求。

本工程模板垂直运输采用塔吊，运输用人工搬运。

四、板的设计与施工：a)梁模板：（1）梁的规格尺寸有200×400，250×450、300×850，350×750，底模与侧模采用20mm松木板，支撑采用钢管。

支撑立杆间距为1000×1200mm，沿方木距地300mm放第一道拉结杆，往上1800mm设另一道拉结杆。

用方木加固侧模龙骨，保证梁截面尺寸及防止模板变形。

立杆上部与原木主龙骨连接牢固。

（2）安装模板前先用小白线拉出梁轴（边）线和水平线，按设计标高调整立杆及龙骨的高度后安装梁底模，拉通线，吊线锤调平找直。

跨度≥４M的梁，梁底起拱1／1000～３／1000。

（3）待梁钢筋绑扎完毕检查合格后，清理杂物安装梁帮侧模，梁底模与侧模接槎处留企口，贴海绵条防漏浆。

侧模安装完成后，校正梁中线、标高、截面尺寸，梁模内杂物清理干净。

b)楼板模板：i.楼板模板采用20mm厚松木板，支撑采用原木支撑；楼板模板支撑与梁模板支撑分开，各自成体系。

原木立杆间距为1200mm，立杆上放100×80mm水平木作主龙骨，水平木上间隔500mm铺100×60mm水平木次龙骨。

ii.立杆安装前须弹线，使上下楼层立杆支于同一竖直线上。

模板安装时从边跨一侧开始，先安装一排立杆和龙骨，临时固定后再安装第二排立杆和龙骨，依次逐排安装。

调节支柱高度，将龙骨找平后铺松木板，平台铺完后校正平台标高，并用靠尺找平。

梁、板、柱连接处拼缝要严密，拼缝处粘贴50mm宽胶带。

c)其它模板：i.柱头模板：柱头模板用松木板条与梁侧模、顶板模钉在一起形成，水平间距300mm，以100×50mm方木作背楞，用原木支撑顶牢。

ii.楼梯模板：Ａ、楼梯模板支撑体系及底模同顶板模板；侧模用50mm厚木板依踏步尺寸在其上钉同厚度三角木板。

Ｂ、模板安装前根据层高放线，先安装平台梁及平台模板；再安装楼梯斜底模，最后安装楼梯外侧帮模，要控制好楼梯上下休息平台标高进深尺寸及踏步尺寸，尤其是最上一步及最下一步的高度，必须考虑到地面最后的装修厚度，防止由于装修厚度不同而形成梯步高度不协调。

五、模板的质量要求１、模板及支撑结构的材料、材质要求符合设计要求和有关规范的规定。

严禁劣质材料进场使用，不得随意代换材料。

２、模板按设计要求认真拼装成型，控制好板面平整度及各部件连接强度，经检查合格后方可投入使用。

３、模板及支撑须具有足够的强度、刚度和稳定性，不得偷工减料，特别是支撑数量和配件等。

4、模板内侧要平整，接缝严密，缝宽度≤1.5mm，拼缝处不得漏浆。

模板与混凝土的接触面清理干净，并刷脱模剂。

5、固定在模板上的预埋件和预留洞不得遗漏，尺寸精确，位置准确。

6、允许偏差按下表：序号项目允许偏差mm 检查方法1 柱、梁轴线位移 5 尺量检查2 标高±5 用水准仪或拉线和尺量检查查查检检查3 柱、梁截面尺寸+4，－5 尺量检查4 每层垂直度 3 用2米托线板检查5 相邻两板表面高度差5 用直尺和尺量检查6 表面平整度 5 用2米靠尺和楔形塞尺检查7 预埋钢板、预埋管预3 拉线和尺量检查7、应注意的质量问题及预防措施（1）柱模板易产生质量问题：截面尺寸不准、混凝土保护层过大、柱身扭曲、起鼓、烂根等。

防止办法：弹好的柱位置线要准确，校正钢筋位置，柱模底加支棍，保证底部位置准确。

根据柱子截面尺寸大小及高度，按设计好的柱箍尺寸、间距加固柱模，柱四周做好支撑及拉杆。

板缝堵严，按要求振捣，不得靠模板振捣，严防涨模。

（2）梁、板模板易产生的问题：梁身不平直、在纵向上不顺直、梁底不平、梁侧面出鼓肚、梁上口尺寸偏大、板中部下挠等。

防止办法：模板位置线要准确，按设计的方法支撑及加固，保证模板刚度及强度，防止浇筑混凝土时模板变形。

模板支柱的底部支在坚实的地面上，垫通长木脚手板。

梁、板按要求起拱，防止挠度过大。

六、模板的拆除与成品保护1、模板拆除：柱模板要待混凝土强度能保证其表面、棱角不因拆除面受损坏时，方可拆除侧边模，一般为 1.2mpa ；梁（板）跨大于2M，小于8M时，混凝土达到设计强度的75%时方可拆模。

跨度2M内的混凝土强度达到50%可以拆模。

2、拆模的顺序：按先支后拆，后支先拆；先拆非承重部分，后拆承重部分；先拆边角模板，再拆大面积模板。

3、柱模拆除：先拆掉柱模外斜撑，卸掉柱箍，人站在安全一侧用撬棍轻轻撬动柱模板，使模板脱离柱面。

4、梁、板的模板拆除：梁、板混凝土达到规定强度后，先拆梁帮侧模，再拆顶板底模，最后拆除底模。

拆底模时每根方木龙骨下暂留1～2根支撑不拆，人站在已拆除的空隙，拆除近旁余下的支撑，龙骨自由下落，梁、板模板拆除应分区段由里向外进行，严防砸伤。

5、拆模要按技术要求的程序进行，不能颠倒顺序，随意拆除。

尤其是顶板、梁模板的拆除，要以混凝土同期同条件养护的试块的强度为准，试压强度达要求后，方可拆模。

拆模时不要硬砸、硬撬及高空抛掷，以防模板损坏变形以及碰伤人。

模板夹在混凝土中撬不出来时，应先剔掉模板外混凝土后再拆模。

模板分段拆除后，要及时分类整理，集中运出，码放整齐。

6、模板吊运时要绑扎拴牢，轻起轻放，就位平稳准确，严禁碰撞楼板及其它已完工部位。

7、拆下的模板及时清理灰浆等杂物，柱、梁模板板面刷脱模剂。

各种支撑分类堆放，使用过程中加强管理，做好使用计划，不要乱拿乱用。

8、模板要定期检查，保证模板使用质量、使用安全。

重点检查各板间连接是否牢固，模板有无扭曲变形，模板有无损坏等。

有问题的修理好或更换后再使用。

9、松木板、方木等使用前，尺寸、规格、数量应计划好，严禁随意切割成短料。

七、安全要求1、必须对现场施工人员进行安全教育，经安全考核合格且手续齐全后方可上岗。

操作前一定要戴好个人安全保护用品，认真按安全技术交底中有关规定执行，严禁违章作业、野蛮施工，杜绝酒后或极度疲劳作业。

2、安装及拆除高度在2M以上的模板时，应搭设脚手架。

“临边”作业，下层要设置安全保护架，系好安全带后才能进行操作。

工作时要集中精神，避免空中坠物伤人。

3、柱模板立好后设支撑加固，防止模板倾倒，压、砸伤人。

4、装卸模板要互相配合，协调作业。

传递模板、工具时上下要有人接应，不得乱扔乱摔。

同一垂直面上下不得交叉作业。

拆除模板要干净彻底，杜绝似掉非掉物，消除安全隐患。

5、模板施工中不得随意削减模板支撑及其它加固措施，浇筑混凝土时，派模板工跟班，当出现漏浆、跑模等异常现象时，应暂时停此部位施工，并立即采取措施堵严、加固后再浇筑。

模板拆除要待混凝土达到规定的强度，经项目经理、监理员签字同意后方可拆模。

6、遇5－6级以上大风或下雨天应暂停室外作业。

7、拆模后形成临空面的地方应及时搭设1.2M高的保护栏。

混凝土楼板上预留洞，模板拆除后及时将洞口盖好或搭设防护栏。

计算书荷载取值表：表1序号荷载类型荷载值1 模板及支架自重见表32 新浇筑混凝土自重24KN/M³3 钢筋自重楼板：1.1KN/M³梁：1.5KN/M³4施工人员及施工设备荷载计算模板直接支模板的小楞时，对均布活载取2.5KN/M ²，另应以集中荷载取2.5KN 再验算，比较两者所得的弯矩值，取大值。

计算直接小楞结构构件时，均布、荷载取1.5KN/M²。

计算支架立柱时，均布活荷载取 1.0KN/M²。

5 振捣混凝土时产生的荷载 2.0 KN/M²。

表2 参与模板其支架荷载效应组合项荷载模板类别参与组合的荷载项计算能力验算刚度平板模板支架1，2，3，4，1，2，3 梁和拱模板的底板支架1，2，3，5 1，2，3表3模板构件名称平板的橡板小楞楼板模板（包括梁模板）楼板模其支架（楼层高度为3米以下）0.3 0.5 0.75一、计算过程（一）、平板模规格：b×h×L＝920mm×18mm×1830mm1、荷载计算（取1M板宽计算单元）模板自重：1.2×0.3×1×0.9＝0.324 KN混凝土自重:1.2×240.12×0.9＝3.11 KN钢筋自重:1.2×1.1×0.12×1×0.9＝0.143 KN恒载设计值G＝3.577 KN活载设计值Q＝1.4×2.5×0.9＝3.15 KN集中荷载设计值＝1.4×2.5×1×0.9＝3.15 KN2、内力计算a)当为均布荷载时（计算简图如下）G+Q=6.727KN/ma eM1＝M4＝0.077×6.727×1×1＝0.158 KN.MM2＝M3＝0.036×6.727×1×1＝0.158 KN.MM b＝M d＝－0.107×6.727×1×1＝－0.72M c＝－0.071×6.727×1×1＝－0.478 KN.MV a＝0.393×6.727×1＝2.644 KN.MV bz＝－V dy＝－0.607×6.727＝－3.12 KN.MV cz＝－V cy＝－0.464×6.727＝－3.12 KN.MV by＝－V dz＝0.536×6.727＝－3.606B、集中荷载时（计算简图如下）M1 =M4=0.077×3.577×1×1+0.169×3.15×1=0.808KN.M M2=M4=0.036×3.577×1×1+0.166×3.15×1=0.49KN.MM b=M d=－0.107×3.577×1×1－0.166×3.15×1=-0.49KN.M M C=－0.071×3.577×1×1－0.107×3.15×1=－0.59KN.MV b=0.393×3.577+0.339×3.15=2.474KNV bz=－D dy=－0.607×3.575－0.661×3.15=－4.253KNV by=V dz=0.536×3.577+0.544×3.15=3.62KNV cz=V cy=－0.464×3.15－0.464×3.577=－3.065KN经比较取最大弯矩值M=0.89,最大剪力值V=4.253KNb)强度验算0.89×106×6E=M/W Z= =N/MM2＜110/MM2920×1523×4253T=3Q/2A= =0.349N/MM2＜1N/MM22×920×15满足要求（二）、楞木规格：b×h=80MM×100MM 间距0.4M 计算跨度1000MM1、荷载计算楞木自重：1.2×0.32×10.9=0.346 KN混凝土自重: 1.2×24×0.12×0.4×0.9=1.24 KN 钢筋自重: 1.2×1.1×0.12×0.4×0.9=0.06 KN恒载设计值G=1.646 KN活载设计值Q=1.4×2.5×0.4×0.9=1.26 KN集中荷载设计值=1.4×2.5×0.4×0.9=1.26 KN 内力计算A、当为均布荷载时（计算间图如下）G+Q=6.727KN/MaM1M2M3M41m 1m 1m 1mM1=M4=0.0776.727×1×1=0.158KN.MM2=M3=0.036×6.727×1×1=0.158KN.MM b=M d=-0.107× 6.727×1×1=-0.72KN.MM c=-0.071×6.727×1×1=-0.478KN.MV a=0.393×6.727×1=2.644KNV bz=-V dy=-0.607×6.727×1=-4.082KNV cz=-V cy=-0.464×6.727=-3.12KNV by=-V dz=0.536×6.727=3.606KNB.当有集中荷载时(计算简图如下)M1M2M3M41m 1m 1m 1mM1=M4=0.77×3.577×1×1+0.169×3.15 ×1=0.808KN.MM2=M3=0.036×3.577×1×1+0.166×3.15×1=0.49KN.MM b=Md=-0.107×3.577×1×1-0.166×3.15×1=-0.49KN.M Mc=-0.071×3.577×1×1-0.107×3.15×1=-0.591KN.M Va=0.393×3.577+0.339×3.15=2.474KNVьz=-Ddy=-0.607×3.575-0.661×3.15=-4.253KNVьy=-Vd=0.536×3.577+0.554×3.15=3.622KNVcz=-Vcy=-0.464×3.15-0.464×3.577=-3.065KN经比较取最大弯矩值M=0.89，最大剪力值V=4.253KN 3.强度验算E=M/Wz=0.89×10²6/920×15²=N/MM²∠110N/MM²T=3Q/2A=3×4253/2×920×15=0.349N/MM²1N/MM²满足要求(二)、楞木规格：b×h=80MM×100MM 间距0.4M 计算跨度 1000MM1、荷载计算楞木自重：1.2×0.32×10.9=0.346KN混凝土自重:1.2×24×0.12×0.4×0.9=1.24KN钢筋自重:1.2×1.1×0.12×0.4×0.9=0.06KN恒载设计值G=10646KN活载设计值Q=1.4×2.5×0.4×0.9=1.26KN集中荷载设计值=1.4×2.5×0.4×0.9=1.26KN2、内力计算A、当为均布荷载时(计算间图如下)a dM1M2 M31.0m 1.0m 1.0mM1=0.087×2.906×1.0×1.0=0.253KN.MM2=0.025×2.906×1.0×1.0=0.073KN.MM b=M c=－0.1×2.906×1.0×1.0=－0.291kn.mV d=－V a=－0.4×2.906×1.0=-1.162KNV bz=－V cy=-0.6×2.906×1.0=-1.744KNV b=-Vc=0.5×2.906×1.0=1.453KNB、有集中荷载时（计算简图如下）P P PM1M2M31.0m 1.0m 1.0mM1=0.08×1.646×1.0×1.0+0.75×1.26×1.0=1.7=1.077KN.MM2=0.025×1.646×1.0×1.0+0.1×1.26×1.0=0.167 KN.MM b=M c=－0.1×1.646×1.0×1.0－0.1×1.26×1.0=－0.291 KNV a=V d=0.4×1.646×1.0+0.35×1.26=1.099 KNV bz=－V cy=0.5×1.646×1.0+0.5×1.26=1.453 KN经比较最大弯距值M=1.077 KN剪力值V=1.0807 KN3、强度验算1.07×106×6Ó=M/W z= =8.07N/MM2<11N/MM280×10023×1.807×103T=3Q/2A= =0.98N/MM2<1N/MM22×80×100满足要求(三)、杠木规格：b×h=80MM×100MM 每根长4000MM间距1000MM 计算跨度 L=1200MM1、荷载计算杠木自重：1.2×0.5×1.0×1×0.9=0.54KN混凝土自重:1.2×24×0.12×1×0.9×1.0=3.11KN钢筋自重:1.2×1.1×0.12×1×0.9×1.0=0.143 KN恒载设计值G=3.793 KN活载设计值Q=1.4×1.5×1.0×0.9=1.89 KN总荷载设计值G+Q=5.683 KN2、内力计算G、当为均布荷载时(计算简图如下)M1=0.175×1.2×5.683=1.193 KN.MM2=0.1×1.2×5.683=0.682 KN.MMb=Mc=-0.15×1.2×5.683=-1.023 KN.MVa=0.35×5.683=1.989 KNVcy=-Vbz=-0.65×5.683=-3.694 KNVby=Vcz=0.5×5.683=2.841 KN3、强度验算1.193×106×6σ=M/Wz= =8.9N/MM²﹤11N/MM²80×100²3×3.694×10³T=3Q/2A= =0.8N/MM²﹤1N/MM²2×80×100满足要求(四)、托木规格：b×h=30MM×140MM 每根长4000MM1、荷载计算托木自重：1.2×0.35×1.0×0.5×1×0.9=0.189 KN混凝土自重:1.2×24×0.12×1×0.9×1.0×0.5=1.555 KN 钢筋自重:0.203×0.5=0.102KN恒载设计值G=1.846KN活载设计值Q=2.639×0.5=1.347KN总荷载设计值G+Q=3.193KN2 、内力计算（计算简图如下）M1M2M3 M41m 1m 1m 1mM1=M4=0.169×3.193×1=0.540KN.MM2=M3=0.116×3.193×1=0.370KN.MM b=M d=-0.161×3.193×1=-0.514KN.MM c=-0.107×3.193×1=0.342KN.MV a=-V e=0.339×3.193=1.082KNV bz=-V dy=-0.661×3.193=-2.111knV cz=-V cy=-0.446×3.193=1.424kn经比较最大弯矩值M=0.540KN.M4、强度验算σ=M/W2=0.540×106×6/30×140²=6.786N/MM²﹤11N/MM²3×2.111×10³T=3Q/2A= =0.929N/MM²﹤1N/MM²2×30×140满足要求(五)、杠木撑规格：φ70 间距1200MM 每根长为L=2.8－0.015－0.11－0.12－0.10=2.455MM荷载计算杠木撑自重:1.2×0.5×1.0×2.455×0.9=1.326混凝土自重:1.2×24×0.12×1.0×1.2×0.9=3.732KN钢筋自重:1.2×1.1×0.12×1.0×1.2×0.9=0.171KN恒载设计值G=5.229KN活载设计值Q=1.4×1×1.0×1.2×0.9=1.512KN总荷载设计值G+Q=6.741KN2、稳定性验算i= I = π×70×4 =20MMA π×70×642655λ=L/I= =132.75201Ψ=1+6б=满足要求（六）、梁底模规格：b×h×L=240mm×4100mm梁的截面尺寸为250MM×750MM，支撑间距为700MM1、荷载计算模板自重：1.2×0.3×0.2×0.9=0.065KN梁砼自重:1.2×24×0.24×0.4×0.9=2.488KN梁钢筋自重:1.2×1.5×0.24×0.4×0.9=0.156KN恒载设计值G=2.709KN振动设计值Q=1.4×2×0.2×0.9=0.504KN总荷载设计值G+Q=3.213KN2、内力计算(计算简图如下)G+Q G+Q G+Qa dM1M2M30.7m 0.7m 0.7mM1=0.175×3.213×0.4×0.7=0.157KN.MM2=0.1×3.213×0.4×0.7=0.09KN.MM b=M c=－0.15×3.213×0.4×0.7=0.135KN.MM c=－0.107×3.213×0.4×0.7=0.096KN.MV a=－V d=0.35×3.213×0.7=0.787KNV b=－V c=－0.65×3.213×0.7=－1.462KNV by=－V cz=0.5×3.213×0.7=1.125KN3、满足要求б=M/W2=T=3Q/2A=满足要求（七）梁顶撑规格：φ70每根长度为L=2.8－0.025－0.1－0.07=2.605MM1、荷载计算支撑自重：1.2×0.75×0.7×1.4×0.9=0.794KN梁混凝土自重:1.2×0.24×0.4×0.724×0.9=1.742KN梁钢筋自重:1.2×0.24×0.4×1.5×0.7×0.9=0.109KN板混凝土自重:1.2×24×0.12×(1.4－0.25)×0.7×0.9=2.504KN恒载设计值G=5.149KN振捣荷载设计值Q=1.4×2×0.7×1.4×0.9=2.47KN总荷载设计值G+Q=7.618KN2、稳定性验算λ=L/i= =140.25ψ= = =0.25б=N/M= =6.066N/MM²﹤10.5N/MM²满足要求（八）琵琶撑扁担木规格：1、内力计算（计算简图如下）（M图）（V图）Q=7.618/0.2=38.09 KNV=7.618/2=3.81 KNM=38.09/2×0.1×0.1=0.19KN.M3、强度验算б=M/W Z= =4.0N/MM²T=3Q/2A= =0.34N/MM²﹤1N/MM²满足要求第一部分专项施工技术方案编制内容专项施工技术方案是指在施工总体组织设计编制的基础上，针对技术复杂的、危险性较大的分部分项工程需单独编制的技术文件。