灯杆基础规格计算

常用灯杆参数及材料计算
普通灯杆的数据参考，客户来图没有详细的尺寸可参考以下数据，按照锥度比11来核算，
圆锥灯杆尺寸叁考
序号规格上下口直径材料厚度法兰及孔距基础植筋锥比度板材/裁剪数量15-6米Φ60/Φ126 2.75250*250*10-1804*Φ12111260/4 27米Φ60/Φ1373300*300*12-2104*Φ16111260/4 38米Φ60/Φ1483300*300*14*2104*Φ16111260/4 49-10米Φ70/Φ180 3.75350*350*16-2504*Φ18111510/4 511-12米Φ70/Φ202 3.75400*400*18-3004*Φ1811870/2 6米灯杆：
已知灯杆上口=60，下口=126厚度=2.75，长度=6000，经计算可采用
1260板材裁剪4块
计算如下：上口：60-2.75*3.14=179.765mm,
下口：126-2.75*3.14=387mm
板材的选用：
1、上口周长179.765+下口周长387=566.765mm,市场上没有这个规格
的板材，566.765*2=1133.53mm，根据市场上的1020板材料不够，
选用1260板材，可以一切四张，
2、四根灯杆的实际重量为：1133.53*2.75*7.85*6000=146.8KG
3、板材的实际重量为：1260*2.75*7.85*6000=163.2KG
4、浪费材料的重量：163.2-146.8=16.4KG边脚料的重量，每根上的边
脚料为：4.1KG,
所以选用参数对报价有很大的影响，尽量选择市场上现有的规格，可
以节省成本，提高生产效益。

大家对照上面的表格计算一下。

路灯杆独立基础计算书1若采用1.5mx1.5m,则埋深需要近4米。

厂商提供内力为N=9KN,弯矩设计值为62KN.M,剪力为6KN。

如果按1.5mx1.5m计算的话，埋深要去到4m。

大放脚为1.5mx1.5m厚0.5m,基础柱为800x800的墩柱，自重为25x(1.5x1.5x0.5+0.8x0.8x3.5)=84.13KN.基础回填土自重为18x(1.5x1.5-0.8x0.8)=101.43KN。

共计185.6KN路灯塔自重为9KN作用于基底的标准值为194.6KN现浇独立柱基础设计: DJ-1===================================================================1 已知条件及计算要求：(1)已知条件：类型：阶梯形柱数：单柱阶数：1基础尺寸(单位mm):b1=1500, b11=750, a1=1500, a11=750, h1=500 柱:方柱, A=800mm, B=800mm设计值：N=272.44kN, Mx=62.00kN.m, Vx=6.00kN,My=0.00kN.m, Vy=0.00kN标准值：Nk=194.60kN, Mxk=44.29kN.m, Vxk=4.29kN, Myk=0.00kN.m, Vyk=0.00kN混凝土强度等级：C25, fc=11.90N/mm2钢筋级别：HRB335, fy=300N/mm2基础混凝土保护层厚度：40mm基础与覆土的平均容重：20.00kN/m3地基承载力设计值：210kPa基础埋深：4.00m作用力位置标高：-4.000m剪力作用附加弯矩M'=V*h(力臂h=0.000m)：My'=0.00kN.mMyk'=0.00kN.m(2)计算要求：1.基础抗弯计算2.基础抗剪验算3.基础抗冲切验算4.地基承载力验算-------------------------------------------------------------------2 基底反力计算：(1)承载力验算时,底板总反力标准值(kPa): [相应于荷载效应标准组合]pk = (Nk+Gk)/A = 166.49pkmax = (Nk+Gk)/A + Mkx/Wx + Mky/Wy = 245.22pkmin = (Nk+Gk)/A - Mkx/Wx - Mky/Wy = 87.76各角点反力 p1=245.22, p2=245.22, p3=87.76, p4=87.76(2)强度计算时,底板净反力设计值(kPa): [相应于荷载效应基本组合]p = N/A = 121.08pmax = N/A + Mx/Wx + My/Wy = 231.31pmin = N/A - Mx/Wx - My/Wy = 10.86各角点反力 p1=231.31, p2=231.31, p3=10.86, p4=10.86-------------------------------------------------------------------3 地基承载力验算:pk=166.49 < fa=210.00kPa, 满足pkmax=245.22 < 1.2*fa=252.00kPa, 满足-------------------------------------------------------------------4 基础抗剪验算:抗剪验算公式 V<=0.7*βh*ft*Ac [GB50010-2002第7.5.3条](剪力V根据最大净反力pmax计算)第1阶(kN): V下=121.44, V右=121.44, V上=121.44, V左=121.44砼抗剪面积(m2): Ac下=0.68, Ac右=0.68, Ac上=0.68, Ac左=0.68抗剪满足.-------------------------------------------------------------------5 基础抗冲切验算:抗冲切验算公式 F l<=0.7*βhp*ft*Aq [GB50007-2002第8.2.7条] (冲切力F l根据最大净反力pmax计算)第1阶(kN): F l下=0.00, F l右=0.00, F l上=0.00, F l左=0.00砼抗冲面积(m2): Aq下=0.00, Aq右=0.00, Aq上=0.00, Aq左=0.00抗冲切满足.-------------------------------------------------------------------6 基础受弯计算:弯矩计算公式 M=1/6*l a2*(2b+b')*pmax [l a=计算截面处底板悬挑长度]配筋计算公式 As=M/(0.9*fy*h0)第1阶(kN.m): M下=17.95, M右=17.95, M上=17.95, M左=17.95计算As(mm2/m): As下=97, As右=97, As上=97, As左=97基础板底构造配筋(构造配筋D12@200).-------------------------------------------------------------------7 底板配筋:X向实配 D12@200(565mm2/m) >= As=565mm2/mY向实配 D12@200(565mm2/m) >= As=565mm2/m--------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------。

高杆灯地基的基础设计草图见图1。

图1 地基设计的总体草图高杆灯的重力2G=56.36kN,风荷载总弯矩2M4=555.66kNm(1)基础的总重量GJGJ=[(5×5×1-1.22×3.14×2.6)×2.4+(5×5×1-1.22×3.14×2.6)×1.8]×9.8=1240.7kN式中:2.4—钢筋结构后C20砼浇的密度;1.8—掩埋土层的密度;×9.8—重量kg化为kN(2)基础地面处C20砼浇层的抵抗矩WW=(2/12)õB3=(2/12)×4.53=10.74m3式中:B—边长,取4.5m.(3)标准地基的承载值90kN/m的设计值按f=1.1fk计算f=1.1×90=99kN/m2(4)基础的平均压强按P=2G+GJA计算,A—基础底面积∴P=56.36+1022.44.52=53.27kN/m2<90kN/m2(标准承载)(5)基础边缘有可能产生的最大压强PmaxPmax=P+2M4W4(原公式:Pmax=P+Me+2M4W)其中:Me—高杆灯杆体部分重心不在基础中心的偏心弯矩,然此设计中重心皆在同一铅直线上,所以偏心弯矩Me=0,即Pmax=P+2M4W=53.27+555.6610.74=105kN/m2(6)根据GBJ7—89第5.1.1各建筑地基基础设计规范,应按基础平均压强P≤f,Pmax≤1.2f验算。

∵P=53.27kN/m2<f(99kN/m2)又:Pmax=105kN/m2<1.2×99所以上述35m高杆灯的基础设计是完全符合规范的。

高杆灯地基承载力的验算。

灯杆常规的口径与相对应的基础尺寸路灯杆标准的高度有相对应的口径及路灯基础相对应的尺寸大小。

珀朗照明灯杆灯体采用优质Q235钢材,主杆为圆锥形杆,灯体内外路灯杆的基础及地脚螺栓的规格根据路灯杆不同的尺寸规格，路灯杆的混凝土基础规格也有所有不同，珀朗照明列出几个常见的规格供大家参考和使用：1、3-6米路灯基础规格：混凝土基础坑400mm见方，基础坑深600mm，预埋件常规尺寸为对角280mmx280mm，法兰盘250mmx250mm方形，安装4xM16的地脚螺栓，长为500mm。

适用于6米以下的庭院灯，路灯，监控杆以及景观灯。

2、6-8米路灯基础规格：混凝土基础坑为600mm见方，基础坑深1000mm，对角孔距320mmx320mm，法兰盘300mmx300mm，安装4xM18的地脚螺栓。

适合小区、道路、公园、广场等场所。

3、10米左右路灯基础为：1000mm见方，1200-1500mm坑深，安装6个、10个地脚螺栓。

适用于高速路、道路、广场照明。

（1）已知灯杆上口=φ60 锥度=11‰δ=3.0 L=8000 选用宽为1.25米钢板料；得到：开料尺寸：上口开料尺寸=179 下口开料尺寸=456，根据下料尺寸，可开4张。

4张钢板的重量=7.85×0.3×127×800=239.27Kg（2）1.25米钢板全部利用完的重量=7.85×0.3×125×800=235.5Kg(3) 材料的利用率=239.27/235.5×100%=101%10米灯杆：（1）已知灯杆上口=φ70 锥度=11‰δ=3.75 L=10000 选用宽为1.5米钢板料；得到：开料尺寸：上口开料尺寸=208 下口开料尺寸=553，根据下料尺寸，可开4张。

4张钢板的重量=7.85×0.375×152.2×1000=448.04Kg（2）1. 5米钢板全部利用完的重量=7.85×0.375×150×1000=441.56Kg（3）材料的利用率=448.04/441.56×100%=101%12米灯杆：（1）已知灯杆上口=φ70 锥度=11‰δ=3.75 L=12000 选用宽为0.85米钢板料；得到：开料尺寸：上口开料尺寸=208 下口开料尺寸=624，根据下料尺寸，可开2张。

二、设计条件⑴．基本数据：灯塔距地面高度30m，方形基础平面尺寸为4m×4m，基础埋深2.5m，灯杆截面为正十二边形，计算时简化为圆形，顶部直径D为280mm，根部直径D为650mm，厚度自顶端至底端分三段。

δ=6mm，长10m，δ=8mm，长10m，δ=8mm，长10m。

材料为上海宝钢生产的低合金钢，Q/BQB303 SS400,屈服强度为f屈=245N2，设计强度取f=225N2，fV=125N2，灯盘直径为3800mm，厚度简化为200mm，高杆灯总重为Fk=40KN。

⑵．自然条件：当地基本风压Wo=0.75KN/m2，地基土为淤泥质粘性土，地承载力特征值fak=60 KN/m2，地面粗糙度考虑城市郊区为B类，地下水位埋深大于2.5m，地基土的容重γm=18KN/m3。

⑶．设计计算依据：①、《建筑结构荷载规范》GB50009-2001 ②、《建筑地基基础设计规范》GB5007-2002 ③、《钢结构设计规范》GB50017-2003 ④、《高耸结构设计规范》GBJ135-90 三、风荷载标准值计算基本公式：WK=βz·μs·μz·ur·Wo式中：Wk—风荷载标准值（KN/m2）；βz—高度z处的风振系数；μs—风荷载体型系数；μz—风压高度变化系数；μr—高耸结构重现期调整系数，对重要的高耸结构取1.2。

⑴．灯盘：高度为30m，μz=1.42，μs=0.5，μr=1.2βz=1+式中ξ—脉动增大系数；υ—脉动影响系数；φz—振型系数；βz=1+=1+（）=2.04 WK=βz·μs·μz·ur·Wo=2.04×0.5×1. 42×1.2×0.75=1.30KN/m2⑵．灯杆：简化为均布荷载，高度取15m，μz=1.4,μs=0.59,μr=1.2βz=1+=1+（）=2.16，WK2=βz·μs·μz·ur·Wo=2.16×0.59×1. 14×1.2×0.75=1.31KN/m2四、内力计算⑴．底部（δ=8mm）弯矩设计值：M=M灯盘+M灯杆M=γQ×WK1×0.2×3.8×30+γQ×WK2××30×15=1 .4×1.30×0.2×3.8×30+1.4×1.31××30×15=426KN·m 剪力设计值：V=V灯盘+V灯杆V =γQ×WK1×0.2×3.8+γQ×WK2××30=1.4×1. 30×0.2×3.8+1.4×1.31××30=27KN ⑵．δ=8mm与δ=6mm，交接处弯矩设计值：M=γQ×WK1×0.2×3.8×10+γQ×WK2×（0.28+ ）×10×5=1.4×1.30×0.2×3.8×10+1.4×1.31×（0.28+ ）×10×5=51KN·m剪力设计值：V =γQ×WK1×0.2×3.8+γQ×WK2×（0.28+ ）×10=1.4×1.30×0.2×3.8+1.4×1.31×（0.28+ ）×10=9KN 五、在风荷载作用下的强度复核（未考虑高杆灯自重）⑴．底部（δ=8mm）截面惯性矩I= ×（d －d ）= （6504－6344）=8.31×108mm4. 最大拉应力бmax=·y=426×106×325/(8.31×108)=167N 2 最大剪应力τmax=2·V/A=2×27×103/[×（6502－6342）]=3.3N 2 max<f，τmax<fv均能满足要求。

10米高灯杆基础计算书1.荷载计算1.1 风荷载计算基本风压：w0=0.45kN/m2（50年风压）; w0=0.3kN/m2（10年风压）设计风压：w=2x0.65x1.3x0.45=0.76 kN/m2（50年风压）; w=0.51 kN/m2（10年风压）灯杆风载：0.15x10x0.76x5=5.7kN.m灯臂风载：0.08x1.5x0.76x10=0.912kN.m灯具风载：0.85x0.2x0.76x10=1.292kN.m连接板风载：0.25x0.25x0.76x10=0.475kN.m合计：M=8.4 kN.m（50年）; M=5.6kN.m（10年）;1.2 恒载计算杆自重：0.15x4x0.004x10x78.50=1.9kN灯臂自重：0.08x0.003x4x1.5x78.5=0.113kN灯具自重：0.184kN合计：F=2.2kN,M=0.4kN.m1.3 荷载设计值M=0.4+8.4=8.8kN.m（50年）；M=0.4+5.6=6kN.m（10年）F=2.2kN2.倾覆稳定计算《架空送电线路基础设计技术规定》DL/T 5219-2016式8.1.4-42.1埋深h=1.5米，宽取b=0.8米h/b=1.875，查表8.1.3-1，k0=1.22;b=1.22x0.8=0.98m 杆高H=10米，H/h=6.67，查表u=11.4土压力参数m取48kN/m3，则M j-抗=13.93kN.m安全系数：13.93/6=2.32>1.5或13.93/8.8=1.58>1.5宽取b=0.7米h/b=2.14，查表8.1.3-1，k0=1.24;b=1.24x0.7=0.87m 杆高H=10米，H/h=6.67，查表u=11.4土压力参数m取48kN/m3，则M j-抗=12.36kN.m安全系数：12.36/6=2.06>1.5或12.36/8.8=1.4<1.5 2.2埋深h=1.8米，宽取b=0.8米h/b=2.25，查表8.1.3-1，k0=1.26;b=1.26x0.8=1.01m 杆高H=10米，H/h=5.56，查表u=11.7土压力参数m取48kN/m3，则M j-抗=24.17kN.m安全系数：24.17/8.8=2.75>1.5宽取b=0.6米h/b=3，查表8.1.3-1，k0=1.35;b=1.35x0.6=0.81m杆高H=10米，H/h=5.56，查表u=11.7土压力参数m取48kN/m3，则M j-抗=19.38kN.m安全系数：19.38/8.8=2.2>1.53.结论10年风载：倾覆稳定控制：1.5m埋深，0.6mx0.6m；1.8m埋深，0.6mx0.6m；50年风载：倾覆稳定控制：1.5m埋深，0.8mx0.8m；1.8m埋深，0.6mx0.6m；8米高灯杆基础计算书1.荷载计算1.1 风荷载计算基本风压：w0=0.45kN/m2（50年风压）; w0=0.3kN/m2（10年风压）设计风压：w=2x0.65x1.3x0.45=0.76 kN/m2（50年风压）; w=0.51 kN/m2（10年风压）灯杆风载：0.15x8x0.76x4=3.65kN.m灯臂风载：0.08x1.5x0.76x8+0.08x1.2x0.76x6=1.17kN.m灯具风载：0.85x0.2x0.76x（8+6）=1.81kN.m连接板风载：0.25x0.1x0.76x8=0.15kN.m合计：M=6.8 kN.m（50年）; M=4.55kN.m（10年）;1.2 恒载计算杆自重：0.15x4x0.0035x8x78.50=1.32kN灯臂自重：0.08x0.003x4x1.5x78.5x2=0.23kN灯具自重：0.293kN合计：F=1.8kN1.3 荷载设计值M=6.8kN.m（50年）；M=4.55kN.m（10年）F=1.8kN2.倾覆稳定计算《架空送电线路基础设计技术规定》DL/T 5219-2016式8.1.4-4埋深h=1.5米，宽取b=0.8米h/b=1.875，查表8.1.3-1，k0=1.22;b=1.22x0.8=0.98m 杆高H=8米，H/h=5.33，查表u=11.75土压力参数m取48kN/m3，则M j-抗=13.51kN.m安全系数：13.51/4.55=3>1.5或13.51/6.8=2>1.5宽取b=0.7米h/b=2.14，查表8.1.3-1，k0=1.24;b=1.24x0.7=0.87m 杆高H=8米，H/h=5.33，查表u=11.75土压力参数m取48kN/m3，则M j-抗=12kN.m安全系数：12/4.55=2.64>1.5或12/6.8=1.76>1.5 3.结论10年风载：倾覆稳定控制：1.5m埋深，0.6mx0.6m；50年风载：倾覆稳定控制：1.5m埋深，0.7mx0.7m6米高灯杆基础计算书1.荷载计算1.1 风荷载计算基本风压：w0=0.45kN/m2（50年风压）; w0=0.3kN/m2（10年风压）设计风压：w=2x0.65x1.3x0.45=0.76 kN/m2（50年风压）; w=0.51 kN/m2（10年风压）灯杆风载：0.15x6x0.76x3=2.05kN.m灯臂风载：0.07x1.0x0.76x6=0.32kN.m灯具风载：0.85x0.2x0.76x6=0.78kN.m连接板风载：0.25x0.1x0.76x6=0.11kN.m合计：M=3.3 kN.m（50年）; M=2.2kN.m（10年）;1.2 恒载计算杆自重：0.15x4x0.00325x6x78.50=0.92kN灯臂自重：0.07x0.003x4x1.0x78.5=0.066kN灯具自重：0.184kN合计：F=1.2kN;M=0.184x1.5=0.3kN.m1.3 荷载设计值M=3.6kN.m（50年）；M=2.5kN.m（10年）F=1.2kN2.倾覆稳定计算《架空送电线路基础设计技术规定》DL/T 5219-2016式8.1.4-4埋深h=1.2米，宽取b=0.8米h/b=1.5，查表8.1.3-1，k0=1.175;b=1.175x0.8=0.94m 杆高H=6米，H/h=5，查表u=11.8土压力参数m取48kN/m3，则M j-抗=6.61kN.m安全系数：6.61/2.5=2.64>1.5或6.61/3.6=1.84>1.5宽取b=0.7米h/b=1.71，查表8.1.3-1，k0=1.2;b=1.2x0.7=0.84m杆高H=6米，H/h=5，查表u=11.8土压力参数m取48kN/m3，则M j-抗=5.9kN.m安全系数：5.9/2.5=2.36>1.5或5.9/3.6=1.64>1.5宽取b=0.6米h/b=2，查表8.1.3-1，k0=1.23;b=1.23x0.6=0.74m杆高H=6米，H/h=5，查表u=11.8土压力参数m取48kN/m3，则M j-抗=5.2kN.m安全系数：5.2/2.5=2.08>1.5或5.2/3.6=1.44>1.5 3.结论10年风载：倾覆稳定控制：1.2m埋深，0.5mx0.5m；50年风载：倾覆稳定控制：1.2m埋深，0.7mx0.7m。

8米路灯基础计算书关于路灯基础设计依据《架空送电线路基础设计技术规定》DLT5219-2005、《架空绝缘配电线路设计技术规程》DL/T601—1996、《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2002、《建筑电气工程施工质量验收规范》GB50303-2002、《城市道路照明工程施工及验收规程》CJJ89-2001、《电气装置安装工程电气照明装置施工及验收规范》GB50259——96以及相关规范要求。

目前，一般路灯基础的深度满足灯杆高度的1/6~1/8要求，基础的长与宽根据路灯的灯型而定一般是600mm-800mm之间。

华为项目8米太阳能基础规格900*900*1200mm，其预埋螺杆4-Ｍ18Ｘ850。

灯杆上口径Ø100,下口径Ø200。

1、基本数据1）、基本数据:灯杆上口径D1＝0.1m,下口径D2=0.2m，平均0.15m，面积8*0.15＝1.2m2，预埋螺栓N＝4根，其分布直径d1＝0.44m。

2）、灯具迎风面积：0.55*0.35*2个灯＝0.39m23)、灯臂迎风面积：3.2*0.06+2.5*0.048＝0.32m24）、灯杆迎风面积：8*0.15＝1.2m25）、太阳能板迎风面积：1.63*1.59*Sin25=1.09m22、风压计算1）、按风速40m/s计算，风压为Wk=402/1600=1.0kPa3、风荷载计算1）、灯具：0.39*1.0*8＝3.12kN.m2）、灯臂：0.32*1.0*8＝2.56kN.m3）、灯杆：1.2*1.0*8/2＝4.8kN.m4）、太阳能板：1.09*1.0*8=8.72kN.m小计：19.20kN.m4、预埋螺栓验算灯杆预埋螺栓应用砼包封填实，验算时不考虑安装过程中，杆根砝兰仅靠螺栓支撑的状态。

即取旋转轴为杆根外接圆的切线。

杆根外接圆半径r1＝D2÷2＝0.2÷2＝0.1m;螺栓分布半径r2＝d1÷2＝0.44÷2＝0.22m螺栓的间隔θ＝360÷4＝90度第1个螺栓在旋转轴的另一侧。

中杆灯支架基础计算一、设计参数钢筋混凝土容重：γ砼＝25 kN/m3，钢容重：γ钢＝78.5 kN/m3；地下水位按地面以下0.5m考虑；50年一遇风压：0.60 kN/m2；灯具总重：3.8 吨二、计算简图三、荷载计算1 恒载灯具共设8个投光灯，均布在灯杆顶部圆盘上G1＝3.8*10＝38 kN2 活载灯杆风荷载灯杆半高处截面外径d=(250+560)/2=405mm风压高度变化系数：地面粗糙类别B 类，灯杆高度H=30m ，μz ＝1.39 风荷载体形系数：μzw 0d 2＝1.39*0.60*0.405*0.405＝0.137≥0.015， 且⊿≈0，H/d ＝30/0.405＝74>25，故μs ＝0.6 H 2/d=30*30/0.405=2222>700 T=0.25+0.99*10-3*H 2/d=2.45s >0.25s根据规应考虑风压脉动对结构产生顺风向风振的影响。

脉动分风荷载的空间相关系数确定：根据规，对迎风面宽度较小的高耸结构，水平方向相关系数可取ρx=1 竖直方向的相关系数z ρ==0.8427脉动风荷载的背景分量因子1a z Bz kH x zzφρρμ= 对于迎风面和侧风面的宽度沿高度按直线变化的高耸结构，应乘以修正系数B v θθ、 ()(0)B H B =0.447，v θ=1.928，()(0)B B z B θ=，按下表确定： 表1 修正系数B θ表2脉动风荷载的背景分量因子Bz脉动风荷载的共振分量因子115R x x ==>R=2.876z 高度处的风振系数z β取值见下表：表3 风振系数z β取值灯具风荷载表4 灯具风荷载总水平力F=F1+F2=13.68 KN总弯矩M=M1+M2 =257.73 KN*m总竖向力G=G1 =38 KN“圆钢管柱外露刚接”节点计算书一. 节点基本资料采用设计方法为：常用设计节点类型为：圆钢管柱外露刚接柱截面：PIPE-560*10，材料：Q235柱与底板全截面采用对接焊缝，焊缝等级为：二级，采用引弧板；底板尺寸：L*B= 850 mm×850 mm，厚：T= 40 mm锚栓信息：个数：12采用锚栓：双螺母焊板锚栓库_Q235-M42锚栓垫板尺寸(mm)：B*T=90×20底板下混凝土采用C40节点前视图如下：节点下视图如下：二. 验算结果一览验算项数值限值结果最大压应力(MPa) 9.13 最大19.1 满足受拉承载力(kN) 136 最大157 满足混凝土要求底板厚(mm) 24.6 最大40.0 满足锚栓要求底板厚(mm) 17.4 最大40.0 满足底板厚度40.0 最小24.6 满足等强全截面 1 满足板件宽厚比16.1 最大18.0 满足板件剪应力(MPa) 37.1 最大125 满足焊缝剪应力(MPa) 46.4 最大160 满足板件厚度(mm) 16.0 最小16.0 满足焊脚高度(mm) 10.0 最小9.49 满足焊脚高度(mm) 10.0 最大19.2 满足板件厚度(mm) 16.0 最小16.0 满足焊脚高度(mm) 10.0 最小9.49 满足焊脚高度(mm) 10.0 最大19.2 满足基底最大剪力(kN) 11.8 最大165 满足三. 混凝土承载力验算控制工况：1.2D+1.4LN=-45.6 kN；M x=0 kN·m；M y=364 kN·m；偏心受压底板计算：这里偏心距e为：e= M/N =364000000/45600=7982.456mm > 119.749mm所以按部分截面混凝土受压，部分锚栓受拉来计算(通过对混凝土应力积分): δmax=9.127N/mm2中性轴的坐标: x = 128.949最大锚栓的拉力：NTa = 136439.829N锚栓总拉力：Ta = 620441.082 N轴力N大小为：N = 45600 N混凝土的总合压力：F = 666041.082N外力对中性轴的弯矩：M外= 358119947.929N.mm 按（fN(e-x)方式求出）锚栓的合弯矩：Ma = 243227678.915N.mm混凝土的合弯矩：Mc = 114892231.881N.mm混凝土抗压强度设计值：f c=19.1N/mm2底板下混凝土最大受压应力：σc=9.127N/mm2≤19.1，满足四. 锚栓承载力验算控制工况：1.2D+1.4LN=-45.6 kN；锚栓最大拉力：N ta=136.44 kN(参混凝土承载力验算)锚栓的拉力限值为：N t=156.927kN锚栓承受的最大拉力为：N ta=136.44kN≤156.927，满足五. 底板验算1 构造要求最小底板厚度验算一般要求最小板厚：t n=20 mm柱截面要求最小板厚：t z=10 mm构造要求最小板厚：t min=max(t n，t z)=20 mm≤40，满足2 混凝土反力作用下的最小底板厚度计算非抗震工况底板下最大压应力：σcm=9.127 N/mm2底板厚度验算控制应力：σc=9.127 N/mm2沿圆周布置的加劲肋之间按三边支承板简化计算：折算跨度：a2=3.142×850/12=222.529 mm悬挑长度：b2=0.5×(850-560)=145 mm分布弯矩：M1=0.08119×9.127×222.529×222.529 ×10-3=0.0367 kN·m 得到底板最大弯矩区域的弯矩值为：M max=0.0367 kN·m混凝土反力要求最小板厚：T min=(6*M max/f)0.5=(6×36.698/205×103)0.5=32.773 mm≤40，满足3 锚栓拉力作用下的最小底板厚度计算非抗震工况锚栓最大拉力：T am=136.44 kN底板厚度验算控制拉力：T a=136439.829 kN锚栓中心到柱底截面圆边缘距离：l a1=1202.082-560-50=240 mml a1对应的受力长度：l l1=2×240=480 mm锚栓中心到左侧加劲肋距离：l a2=(0.5×560+240)×0.2588=134.586 mml a2对应的受力长度：l l2=134.586+min(50，134.586+0.5×42)=184.586 mm锚栓中心到右侧加劲肋边距离：l a3=134.586 mml a3对应的受力长度：l l3=l l2=134.586+min(50，134.586+0.5×42)=184.586 mm弯矩分布系数：ζ1=240×134.586×134.586/(240×184.586×184.586+480×134.586×184.586+480×184.586×13 4.586)=0.1357得最大弯矩分布系数为：ζ=0.1357锚栓拉力要求的最小板厚：t min=(6×136.44×0.1357/205×103)0.5=23.278 mm≤40，满足六. 对接焊缝验算柱截面与底板采用全对接焊缝，强度满足要求七. X向加劲肋验算非抗震工况下锚栓最大拉力：T am=136.44 kN加劲肋承担柱底反力区域面积：S r=0.01 cm2非抗震工况下加劲肋承担柱底反力：V rc=σcm*S r=9.127×0.01×100=0.009127 kN板件控制剪力：1.2D+1.4L下锚栓拉力，V r=136.44 kN计算宽度取为上切边到角点距离：b r=167.797 mm板件宽厚比：b r/t r=167.797/16=10.487≤18，满足扣除切角加劲肋高度：h r=250-20=230 mm板件剪应力：τr=V b/h r/t r=136.44×103/(230×16)=37.076 Mpa≤125，满足焊缝控制剪力：1.2D+1.4L下锚栓拉力，V r=136.44 kN角焊缝剪应力：τw=V r/[2*0.7*h f*(h r-2*h f)]=136.44/[2×0.7×10×(230-2×10)]=46.408 MPa≤160，满足八. 柱脚抗剪验算控制工况：1.35D+0.84LN=-51.3 kN；V x=11.76 kN；V y=0 kN；锚栓所承受的拉力为：T a=360.206 kN柱脚底板的摩擦力：V fb=0.4*(-N+T a)=0.4×(51.3+360.206)=164.602 kN柱脚所承受的剪力：V=(V x2+V y2)0.5=(11.762+02)0.5=11.76 kN≤164.602，满足独立桩承台设计(ZCT-4)项目名称构件编号日期设计校对审核执行规:《混凝土结构设计规》(GB 50010-2010), 本文简称《混凝土规》《建筑地基基础设计规》(GB 50007-2002), 本文简称《地基规》《建筑结构荷载规》(GB 50009-2001), 本文简称《荷载规》《建筑桩基技术规》(JGJ 94-2008), 本文简称《桩基规》-----------------------------------------------------------------------1 设计资料1.1 已知条件承台参数(3 桩承台第 1 种)承台底标高: -2.000(m)承台的混凝土强度等级: C25承台钢筋级别: HRB335配筋计算a s: 35(mm)桩参数桩基重要性系数: 1.0桩类型: 泥浆护壁钻(冲)孔桩承载力性状: 摩擦桩桩长: 25.000(m)是否方桩: 否桩直径: 600(mm)桩的混凝土强度等级: C25单桩极限承载力标准值: 558.000(kN)桩端阻力比: 0.400均匀分布侧阻力比: 0.400是否按复合桩基计算: 否桩基沉降计算经验系数: 1.000压缩层深度应力比: 20.00%柱参数柱宽: 1050(mm)柱高: 1050(mm)柱子转角: 0.000(度)柱的混凝土强度等级: C25柱上荷载设计值弯矩M x: 333.000(kN.m)弯矩M y: 0.000(kN.m)轴力N : 45.600(kN)剪力V x: 0.000(kN)剪力V y: -17.000(kN)是否为地震荷载组合: 否基础与覆土的平均容重: 20.000(kN/m3)荷载综合分项系数: 1.20土层信息地面标高: 0.000(m)1.2 计算容(1) 桩基竖向承载力计算(2) 承台计算(受弯、冲切、剪计算及局部受压计算)(3) 软弱下卧层验算(4) 桩基沉降计算2. 计算过程及计算结果2.1 桩基竖向承载力验算(1) 桩基竖向承载力特征值R计算根据《桩基规》5.2.2及5.2.3式中：R a——单桩竖向承载力特征值；Q uk——单桩竖向极限承载力标准值；K ——安全系数,取K=2。

15米高杆灯路灯混凝土基础计算书本文介绍了一份15米路灯基础计算书，该文是根据《架空送电线路基础设计技术规定》DLT5219-2014规范要求进行计算求得的。

一般路灯基础的深度满足灯杆高度的1/6~1/8要求，基础的长与宽根据路灯的灯型而定，一般在600mm-1200mm之间。

本项目的15米路灯基础规格为1200×1200×2000mm，其预埋螺杆为6-M24×1500.在基本数据方面，灯杆高16.2m，灯杆上口径D1=0.12m，下口径D2=0.252m，平均0.186m，预埋螺栓N=6根，其分布直径d1=0.5m。

灯具迎风面积为6×0.25×0.3=0.45m2，灯臂迎风面积为4×0.076=0.304m2，灯杆迎风面积为16.2×0.186=3.013m。

考虑到项目所在地为汕头，常年处于台风冲击地区，本次以12级台风取值，取风速36.9m/s，风压Wk=36.92/1600=0.85kPa。

在风荷载弯矩计算方面，灯具为0.45×0.85×15=5.74KN·m，灯臂为0.304×0.85×15=3.88KN·m，灯杆为3.013×0.85×16.2/2=20.74KN·m，合计为30.36KN·m。

在基础稳定方面，灯杆混凝土基础埋深h=2m，宽b=1.2m，长b=1.2m。

h/b=1.8/1.2=1.5，查表6.1.3-1，根据内插法，取K=1.1.故基础计算宽度b=bK=1.2×1.1=1.32m。

μ=33/1-2θ3=1-2×0.7143=11.03/2，其中θ查表6.1.4，取0.714.故得该基础极限倾覆力矩为Mj=mbh348×1.32×23/μ=45.95KN·m，其中土质为可塑土，m=48KN·m。

10米灯杆基础计算基础砼：长0.6米，宽0.6米，深1.6米螺栓：4－M22×12001、基本数据和风荷载计算（1）、基本数据杆根外径D1＝0.2m，预埋螺栓N＝4根，其分布直径D2＝0.30m按风速40米/秒计算，风压为Wk = 402 / 1200 = 1.3 kPa①、灯具迎风面积面积：0.2*0.8 = 0.16平米，2只为0.32平米②、灯臂迎风面积面积：4*0.08 = 0.32 平米③、灯杆迎风面积长10米，梢径0.07米，根径0.2米，平均0.13米面积：10*0.13= 1.3平米（2）、风荷载灯具：0.32*0.7*10米= 2.24 kN.m灯臂：0.32*0.7*10米=2.24 kN.m灯杆：1.3*0.7*10/2米=4.55 kN.m合计：MΣ＝9.03kN.m2、预埋螺栓验算灯杆预埋螺栓应用砼包封填实，验算时不考虑安装过程中，杆根砝兰仅靠螺栓支撑的状态。

即取旋转轴为杆根外接圆的切线。

杆根外接圆半径r1＝D1÷2＝0.2÷2＝0.1m螺栓分布半径r2＝D2÷2＝0.3.÷2＝0.15m螺栓的间隔θ＝360÷4＝90度第1个螺栓在旋转轴的另一侧。

第1对螺栓到旋转轴的距离为:Y（1）＝0.09m最后一个螺栓到旋转轴的距离为Ymax＝Y（2）＝0.15+0.1＝0.25mΣ{[Y(i)]2 }＝2×0.12＋0.252＝0.08平米N max＝MΣ×Ymax÷Σ{[Y(i)]2 }＝9.03×0.25÷0.08＝28.22KN螺栓的最大拉力Nmax＝28.22KNQ235钢在不控制预紧力时，M22最大允许拉力为29.6KN，因此采用M22螺栓。

3、基础稳定按深埋理论计算（1）、计算式（2）、基础埋深h = 1.6米，宽b0 =0.6米，长b0 = 0.6米；h / b0 = 1.6/0.6=2.7，查表4-8 取k0 =1.12，根据公式4-5：b = k0×b0 = 1.12×0.6=0.67，杆高H0 =10米，H 0 / h = 10/ 1.6= 6.25查表4-9得：μ= 11.5如取可塑土，则m = 48 kN.m3，代入计算得：安全系数k=11.5/ 9.03 =1.27如为硬塑土则安全系数k=1.27×63/48＝1.67这个计算偏保守，参考杆长的八分之一的经验，埋深即为1.4米。

、标准灯杆尺寸参数表二、利用率1、公司常用规格材料：常规灯杆宽为0.85米、1.25米、1.5米，厚度为2.75mm、3.0mm、3.5mm、3.75mm。

2、6-12米利用率计算如下：6米灯杆：（1）已知灯杆上口=φ60锥度=11‰δ=2.75L=6000 选用宽为1.25米钢板料；得到：开料尺寸：上口开料尺寸=174 下口开料尺寸=387，根据下料尺寸，可开4张。

4张钢板的重量=7.85×0.275×112.2×600=145.33Kg（2）1.25米钢板全部利用完的重量=7.85×0.275×125×600=161.9Kg（3）材料的利用率=145.33/161.9×100%=89.77%.7米灯杆：（1）已知灯杆上口=φ60锥度=11‰δ=3.0L=7000 选用宽为1.25米钢板料；得到：开料尺寸：上口开料尺寸=179 下口开料尺寸=421，根据下料尺寸，可开4张。

4张钢板的重量=7.85×0.3×120×700=197.82Kg（2）1.25米钢板全部利用完的重量=7.85×0.3×125×700=206.06Kg（3）材料的利用率=197.82/206.06×100%=96%8米灯杆：（1）已知灯杆上口=φ60锥度=11‰δ=3.0L=8000 选用宽为1.25米钢板料；得到：开料尺寸：上口开料尺寸=179 下口开料尺寸=456，根据下料尺寸，可开4张。

4张钢板的重量=7.85×0.3×127×800=239.27Kg（2）1.25米钢板全部利用完的重量=7.85×0.3×125×800=235.5Kg(3) 材料的利用率=239.27/235.5×100%=101%10米灯杆：（1）已知灯杆上口=φ70锥度=11‰δ=3.75L=10000 选用宽为1.5米钢板料；得到：开料尺寸：上口开料尺寸=208 下口开料尺寸=553，根据下料尺寸，可开4张。

灯杆计算公式(二)灯杆计算公式1. 基本概述灯杆的计算涉及多个因素，包括高度、杆径、风压等，下面是一些常用的计算公式。

2. 高度计算公式灯杆的高度计算通常根据使用场景和需求来确定。

灯杆高度与照明范围公式根据照明的需求，可以使用以下公式计算灯杆的高度：灯杆高度 = 照明范围 / sin(照明角度)其中，照明范围为需要照明的区域长度，照明角度为灯光照射区域的夹角。

例如，如果需要将一个长为10米的区域照明，照明角度为30度，那么灯杆的高度可以通过以下计算得出：灯杆高度 = 10 / sin(30°)灯杆高度与照度公式根据照明的要求，可以使用以下公式计算灯杆的高度：灯杆高度 = (水平照度 × 照明范围) / 灯具高度其中，水平照度为水平面上的照度值，照明范围为需要照明的区域长度，灯具高度为灯具的高度。

例如，如果需要在一个长为10米的区域实现水平照度为100lx，而灯具的高度为3米，那么灯杆的高度可以通过以下计算得出：灯杆高度 = (100lx × 10m) / 3m3. 杆径计算公式灯杆的杆径计算一般根据需求和灯杆的高度来确定。

灯杆底径与高度公式根据灯杆的高度，可以使用以下公式计算灯杆底径：灯杆底径 = 灯杆高度 × 灯杆底径系数其中，灯杆底径系数为灯杆高度与灯杆底径的比例系数，根据不同的需求和规范可以有不同的取值。

例如，如果灯杆的高度为8米，而灯杆底径系数为，那么灯杆的底径可以通过以下计算得出：灯杆底径 = 8m ×4. 风荷载计算公式灯杆需要承受风力的作用，因此需要计算风荷载，以确定灯杆的稳定性。

风荷载计算公式根据灯杆的参数和风力参数，可以使用以下公式计算风荷载：风荷载= × ρ × V^2 × A × Cd其中，ρ为空气密度，V为风速，A为灯杆的有效面积，Cd为风载系数。

例如，如果空气密度为 kg/m^3，风速为20 m/s，灯杆的有效面积为3平方米，而风载系数为，那么风荷载可以通过以下计算得出：风荷载 = × kg/m^3 × (20 m/s)^2 × 3 m^2 ×以上是灯杆计算中的一些常用公式，根据具体的使用场景和需求可以选择适合的公式进行计算。

⾼杆灯基础计算书⾼杆照明灯杆基础计算书⼀、设计参数钢筋混凝⼟容重：γ砼＝25 kN/m3，钢容重：γ钢＝78.5 kN/m3；地下⽔位按地⾯以下0.5m考虑；50年⼀遇风压：0.60 kN/m2；灯具总重：1.8 吨⼆、计算简图三、荷载计算1 、恒载⼒灯具共设10个投光灯，均布在灯杆顶部圆盘上G1＝1.8*10＝18 kN2 、活载⼒灯杆风荷载灯杆半⾼处截⾯外径d=(200+400)/2=300mm风压⾼度变化系数：地⾯粗糙类别B 类，灯杆⾼度H=21.5m ，µz ＝1.02 风荷载体形系数：µzw 0d 2＝1.02*0.60*0.405*0.405＝0.1≥0.015，且⊿≈0，H/d ＝21.5/0.405＝53>25，故µs ＝0.6 H2/d=21.5*21.5/0.405=1141.35>700 T=0.25+0.99*10-3*H 2/d=2.45s >0.25s根据规范应考虑风压脉动对结构产⽣顺风向风振的影响。

脉动分风荷载的空间相关系数确定：根据规范，对迎风⾯宽度较⼩的⾼耸结构，⽔平⽅向相关系数可取ρx=1 竖直⽅向的相关系数z ρ==0.8427 脉动风荷载的背景分量因⼦1a z Bz kH x zzφρρµ= 对于迎风⾯和侧风⾯的宽度沿⾼度按直线变化的⾼耸结构，应乘以修正系数B v θθ、 ()(0)B H B =0.447，v θ=1.928，()(0)B B z B θ=，按下表确定：表1 修正系数B θ表2脉动风荷载的背景分量因⼦Bz脉动风荷载的共振分量因⼦115R x x ==>R=2.876z ⾼度处的风振系数z β取值见下表：表3 风振系数z β取值灯具风荷载表4 灯具风荷载总⽔平⼒F=F1+F2=13.68 KN 总弯矩M=M1+M2 =257.73 KN*m 总竖向⼒G=G1 =18 KN “钢柱外露连接”节点计算书⼀. 节点基本资料采⽤设计⽅法为：常⽤设计节点类型为：钢管柱外露连接柱截⾯：PIPE-400*10，材料：Q235B柱与底板全截⾯采⽤对接焊缝，焊缝等级为：⼆级，采⽤引弧板；底板尺⼨：L*B= 800 mm×800 mm，厚：T= 6 mm锚栓信息：个数：12采⽤锚栓：双螺母焊板锚栓库_Q235-M42锚栓垫板尺⼨(mm)：B*T=90×20底板下混凝⼟采⽤C40节点前视图如下：节点下视图如下：⼆. 验算结果⼀览验算项数值限值结果最⼤压应⼒(MPa) 9.13 最⼤19.1 满⾜受拉承载⼒(kN) 136 最⼤157 满⾜混凝⼟要求底板厚(mm) 24.6 最⼤40.0 满⾜锚栓要求底板厚(mm) 17.4 最⼤40.0 满⾜底板厚度 40.0 最⼩24.6 满⾜等强全截⾯ 1 满⾜板件宽厚⽐ 16.1 最⼤18.0 满⾜板件剪应⼒(MPa) 37.1 最⼤125 满⾜焊缝剪应⼒(MPa) 46.4 最⼤160 满⾜板件厚度(mm) 16.0 最⼩16.0 满⾜焊脚⾼度(mm) 10.0 最⼩9.49 满⾜焊脚⾼度(mm) 10.0 最⼤19.2 满⾜板件厚度(mm) 16.0 最⼩16.0 满⾜焊脚⾼度(mm) 10.0 最⼩9.49 满⾜焊脚⾼度(mm) 10.0 最⼤19.2 满⾜基底最⼤剪⼒(kN) 11.8 最⼤165 满⾜三. 混凝⼟承载⼒验算控制⼯况：1.2D+1.4LN=-45.6 kN；M x=0 kN·m；M y=364 kN·m；偏⼼受压底板计算：这⾥偏⼼距e为：e= M/N =364000000/45600=7982.456mm > 119.749mm所以按部分截⾯混凝⼟受压，部分锚栓受拉来计算(通过对混凝⼟应⼒积分): δmax=9.127N/mm2中性轴的坐标: x = 128.949最⼤锚栓的拉⼒： NTa = 136439.829N锚栓总拉⼒： Ta = 620441.082 N轴⼒N⼤⼩为： N = 45600 N混凝⼟的总合压⼒： F = 666041.082N外⼒对中性轴的弯矩： M外= 358119947.929N.mm 按（fN(e-x)⽅式求出）锚栓的合弯矩： Ma = 243227678.915N.mm混凝⼟的合弯矩： Mc = 114892231.881N.mm混凝⼟抗压强度设计值：f c=19.1N/mm2底板下混凝⼟最⼤受压应⼒：?c=9.127N/mm2≤19.1，满⾜四. 锚栓承载⼒验算控制⼯况：1.2D+1.4LN=-45.6 kN；锚栓最⼤拉⼒：N ta=136.44 kN(参混凝⼟承载⼒验算)锚栓的拉⼒限值为：N t=156.927kN锚栓承受的最⼤拉⼒为：N ta=136.44kN≤156.927，满⾜五. 底板验算1 构造要求最⼩底板厚度验算⼀般要求最⼩板厚：t n=6mm柱截⾯要求最⼩板厚：t z=5mm构造要求最⼩板厚：t min=max(t n，t z)=20 mm≤40，满⾜2 混凝⼟反⼒作⽤下的最⼩底板厚度计算⾮抗震⼯况底板下最⼤压应⼒：?cm=9.127 N/mm2底板厚度验算控制应⼒：?c=9.127 N/mm2沿圆周布置的加劲肋之间按三边⽀承板简化计算：折算跨度：a2=3.142×850/12=222.529 mm悬挑长度：b2=0.5×(850-560)=145 mm分布弯矩：M1=0.08119×9.127×222.529×222.529 ×10-3=0.0367 kN·m 得到底板最⼤弯矩区域的弯矩值为：M max=0.0367 kN·m混凝⼟反⼒要求最⼩板厚：T min=(6*M max/f)0.5=(6×36.698/205×103)0.5=32.773 mm≤40，满⾜3 锚栓拉⼒作⽤下的最⼩底板厚度计算⾮抗震⼯况锚栓最⼤拉⼒：T am=136.44 kN底板厚度验算控制拉⼒：T a=136439.829 kN锚栓中⼼到柱底截⾯圆边缘距离：l a1=1202.082-560-50=240 mml a1对应的受⼒长度：l l1=2×240=480 mm锚栓中⼼到左侧加劲肋距离：l a2=(0.5×560+240)×0.2588=134.586 mml a2对应的受⼒长度：l l2=134.586+min(50，134.586+0.5×42)=184.586 mm锚栓中⼼到右侧加劲肋边距离：l a3=134.586 mml a3对应的受⼒长度：l l3=l l2=134.586+min(50，134.586+0.5×42)=184.586 mm弯矩分布系数：ζ1=240×134.586×134.586/(240×184.586×184.586+480×134.586×184.586+480×184.586×134.586)=0.1357得最⼤弯矩分布系数为：ζ=0.1357锚栓拉⼒要求的最⼩板厚：t min=(6×136.44×0.1357/205×103)0.5=23.278 mm≤40，满⾜六. 对接焊缝验算柱截⾯与底板采⽤全对接焊缝，强度满⾜要求七. X向加劲肋验算⾮抗震⼯况下锚栓最⼤拉⼒：T am=136.44 kN加劲肋承担柱底反⼒区域⾯积：S r=0.01 cm2⾮抗震⼯况下加劲肋承担柱底反⼒：V rc=?cm*S r=9.127×0.01×100=0.009127 kN板件控制剪⼒：1.2D+1.4L下锚栓拉⼒，V r=136.44 kN计算宽度取为上切边到⾓点距离：b r=167.797 mm板件宽厚⽐：b r/t r=167.797/16=10.487≤18，满⾜扣除切⾓加劲肋⾼度：h r=250-20=230 mm板件剪应⼒：σr=V b/h r/t r=136.44×103/(230×16)=37.076 Mpa≤125，满⾜焊缝控制剪⼒：1.2D+1.4L下锚栓拉⼒，V r=136.44 kN⾓焊缝剪应⼒：σw=V r/[2*0.7*h f*(h r-2*h f)]=136.44/[2×0.7×10×(230-2×10)]=46.408 MPa≤160，满⾜⼋. 柱脚抗剪验算控制⼯况：1.35D+0.84LN=-51.3 kN；V x=11.76 kN；V y=0 kN；锚栓所承受的拉⼒为：T a=360.206 kN柱脚底板的摩擦⼒：V fb=0.4*(-N+T a)=0.4×(51.3+360.206)=164.602 kN柱脚所承受的剪⼒：V=(V x2+V y2)0.5=(11.762+02)0.5=11.76 kN≤164.602，满⾜独⽴桩承台设计(ZCT-4)项⽬名称构件编号⽇期设计校对审核执⾏规范:《混凝⼟结构设计规范》(GB 50010-2010), 本⽂简称《混凝⼟规范》《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002), 本⽂简称《地基规范》《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001), 本⽂简称《荷载规范》《建筑桩基技术规范》(JGJ 94-2008), 本⽂简称《桩基规范》-----------------------------------------------------------------------1 设计资料1.1 已知条件承台参数(3 桩承台第 1 种)承台底标⾼: -2.000(m)承台的混凝⼟强度等级: C25承台钢筋级别: HRB335配筋计算a s: 35(mm)桩参数桩基重要性系数: 1.0桩类型: 泥浆护壁钻(冲)孔桩承载⼒性状: 摩擦桩桩长: 25.000(m)是否⽅桩: 否桩直径: 600(mm)桩的混凝⼟强度等级: C25单桩极限承载⼒标准值: 558.000(kN)桩端阻⼒⽐: 0.400均匀分布侧阻⼒⽐: 0.400是否按复合桩基计算: 否桩基沉降计算经验系数: 1.000压缩层深度应⼒⽐: 20.00%柱参数柱宽: 1050(mm)柱⾼: 1050(mm)柱⼦转⾓: 0.000(度)柱的混凝⼟强度等级: C25柱上荷载设计值弯矩M x: 333.000(kN.m)弯矩M y: 0.000(kN.m)轴⼒N : 45.600(kN)剪⼒V x: 0.000(kN)剪⼒V y: -17.000(kN)是否为地震荷载组合: 否基础与覆⼟的平均容重: 20.000(kN/m3)荷载综合分项系数: 1.20⼟层信息地⾯标⾼: 0.000(m)地下⽔标⾼: -0.500(m)(m)(kN/m3)(kN/m3)(MPa)征值(kPa)程度(kPa)1.2 计算内容(1) 桩基竖向承载⼒计算(2) 承台计算(受弯、冲切、剪计算及局部受压计算)(3) 软弱下卧层验算(4) 桩基沉降计算2. 计算过程及计算结果2.1 桩基竖向承载⼒验算(1) 桩基竖向承载⼒特征值R计算5.2.2及5.2.3R a——单桩竖向承载⼒特征值；Q uk——单桩竖向极限承载⼒标准值；K ——安全系数,取K=2。

灯杆强度计算,基础强度计算,基础螺杆强度计算10米灯杆强度计算A、已知条件:1、风速:U ＝36.9m/s 约12级台风3、灯杆材质：Q2354、屈服强度：[σ]＝235MPa Pa=N/m 25、弹性模量：E＝210GPa 6、H ＝10000mmd ＝70mmD ＝180mmT ＝3mmB、风压：P ＝ U 2/1.6＝851.01N/m 2C、迎风面积：S 塔杆＝(d+D)*H/2＝ 1.25m 2S 挑臂＝60×1500×1＝0.09m 2S 灯具＝300×1000×1＝0.30m 2S 太阳能板＝1200×540×0＝0.00m 2×sin 35°＝0.00m 2S 风叶＝300×1200×0＝0.00m 2H x ＝(2d+D)*H/3(d+D)＝ 4.27m风压对整根灯杆的扭矩，随着高度不同，而不同，所以我们采用近似计算：相当于风压全部作用在灯杆重心处的扭矩。

需要出强度计算的请联系：135********，Q：715849722、风压对路灯各部份的扭矩:M 塔杆＝P×S 塔杆×Hx ＝4538.7N·m M 挑臂＝P×S 挑臂×H ＝765.9N·m M 灯具＝P×S 灯具×H ＝2553.0N·m M 太阳能板＝P×S 太阳能板×H ＝0.0N·m M 风叶＝P×S 风叶×H＝0.0N·m M 总=M 灯杆+M 灯具+M 挑臂＝7857.6N·m3、灯杆根部的截面抵抗矩：W＝π*(D OD 4-D ID 4)/32D ＝7.26E-05m 34、灯杆根部实际理论扭矩允许值：[M]＝W*[σ]＝17062.8N·m 5、因此：[M] ＞ M total2.2灯杆强度是安全的。