国际著名桥梁公司4×30米预制小箱梁桥上部及下部结构计算书(重力式U型桥台)

GZ25刘白高速公路新田黄河大桥引桥上部结构计算书（桥梁博士2.8）计算：复核：2001年9月5日一、设计标准与规范1、交通部部标准《公路工程技术标准》JTJ001-972、交通部部标准《公路桥涵设计通用规范》JTJ021—893、交通部部标准《公路钢筋混凝土及预应力混凝土设计规范》JTJ023—854、交通部部标准《公路桥涵施工技术规范》JTJ041—20005、交通部部标准《公路桥涵地基与基础设计规范》JTJ024—856、交通部部标准《公路工程抗震设计规范》JTJ004—897、交通部部标准《高速公路交通安全设施设计及施工技术规范》 JTJ074—94二、技术标准1、设计荷载：汽车—超20级，挂车—1202、桥面宽度：11.75+1.00+11.75=24.50m3、标准跨径：30m4、桥面纵坡：2.5%5、桥面横坡：1.5%6、通航等级：Ⅴ级航道，通航净空为50×8m7、地震烈度：8度三、主要材料1、混凝土预制箱梁、横梁50号混凝土现浇接头、湿接缝50号混凝土调平层40号混凝土墩台帽梁、墩台身、护栏30号混凝土承台、基桩25号混凝土桥面铺装沥青混凝土2、预应力钢绞线低松弛高强度预应力钢绞线应符合ASTM A417-97的规定。

单根钢绞线b=1860Mpa，弹性模直径φ15.24mm,钢绞线面积A2=140mm2,钢绞线标准强度Ry量E=1.9×105Mpa。

3、普通钢筋Ⅰ、Ⅱ级钢筋应分别符合GB13013-91和GB1499-98的规定。

凡钢筋直径≥12mm者，均采用Ⅱ级钢筋；直径＜12mm者采用Ⅰ级钢筋。

4. 钢板钢板应符合GB700-88规定的Q235钢板。

5、锚具及管道成孔预制箱梁锚具采用OVM型锚具及其配套的设备，管道成孔采用钢波纹管；箱梁顶板负弯矩钢束采用BM15型锚具及其配套的设备，管道成孔采用钢波纹扁管，且要求钢波纹扁管钢带厚度不小于0.35mm。

6、支座桥梁支座均采用橡胶支座GYZ和GYZY系列产品，其性能应符合交通部行业标准JT/T4-93的规定。

一、计算（一）结构尺寸桥台总高 H=7.200m 基底标高H1=142.800m雉墙高度 h0= 1.031m 最低水位H2=142.800m胸墙高度 h1= 5.169m 洪水水位H3=148.700m基础厚度 h2= 1.000m 河床标高H4=145.000m前墙高度 h3= 6.200m 桥台长度W0=7.100m反力位置 b0=0.300m 墩帽挑檐W1=0.050m墩帽挑檐 b1=0.050m 墩顶长度W2=7.000m墩顶宽度 b2= 1.200m 基础左右襟边宽0.500m墩帽宽度 b3= 1.300m 桥墩底长W4=8.000m基础前后襟边B1=0.500m基础长度W=9.000m桥墩底宽 B2= 1.400m基础宽度 B= 2.400m（顺桥向）假想台背与铅直面基础墙趾扩散角26.6<小于浆砌片石最大刚性角台后填土与水平面β=0（二）墙后填土参墙背填土容重γ=19（KN/m3）浮容重γw=10（KN/m3）计算内摩擦角φ=35填土与假想台背间的内摩擦角δ=φ/2=17.5襟边填土容重γ1=18（KN/m3）重力式U型桥台设计验算（三）墙体与地基桥台砌体容重γkγk =23（KN/m 3）浮容重γkwγkw =13（KN/m 3）基地摩擦系数μ=0.3（可塑状粘土）地基容许承载力[σa]=200KPa基底设置碎石垫层（透水），故（四）计算荷载台后荷载q= 3.5（KN/m 2）上部结构反力恒载P1=180（KN）活载P2=203.6（KN）二、荷载（一）桥台及上部1、桥上活载反力2、不考3、浮力（洪水位计算水位=148.700m 基础水淹高度= 1.000m 台身水淹高度= 4.900m 侧襟边水淹土厚=1.200m 前襟边水淹土1.200m3、浮力（最低水计算水位=142.800m 基础水淹高度=0.000m 台身水淹高度=0.000m 侧襟边水淹土厚=0.000m 前襟边水淹土厚=0.000m 编号铅直力N (KN)对基地中心距离（m）弯矩（KN m）10基础浮力0.000.000.0011台身浮力#REF!#REF!#REF!12侧襟边土浮力0.000.000.0013前襟边土浮力0.000.950.00#REF!#REF!（二）台背土压力1、求破裂角θ假设破裂面交与荷载内，采用相ψ=φ+α+δ=52.5A =-tanα=0tanθ=-tanψ+（（ctanφ0.58得： θ=30.262、计算破裂面交L=H×tanθ=4.201计算荷载换算为均h q =q/γ=0.184 m3、主动土压力系由桥梁通用规范cos 2（φ-α）=0.671cos 2α=1c os（α+δ）=0.954sin （φ+δ）=0.793sin （φ-β）=0.574cos （α+δ）=0.954cos （α-β）=1.000得： K=0.2464、个深度处的土1）洪水位时计算水位=148.700 m h q =0.184 m h a =1.300 m h b =5.900 m2）最低水位时计算水位=142.800 m h q =0.184 m h a =7.200 m h b =0.000 mE0=K×hq×γ0.861 （KN/m2）E1=E0+K×ha×γ34.531 （KN/m2）E0=K×hq×γ0.861 （KN/m2）E1=E0+K×ha×γE2=E1+K×hb×γw34.531 （KN/m2）6.941 （KN/m2）E2=E1+K×hb×γw21.462 （KN/m2） -2×W 3×B ×水淹土厚×10 -B1×W 0×水淹土厚×10小计计算式-B×W×基础水淹高度×10 -（B2+B3）×W0×台身水淹高度×105、桥台后填土自cos（α+δ）=0.954sin（α+δ）=0.301 1）洪水2）最低cos（α+δ）=0.954sin（α+δ）=0.301 1）洪水组合1：e0=M/N=#REF!#REF!0.3#REF!组合2：e1=M/N=#REF!#REF!0.3#REF!组合3：e2=M/N=#REF!#REF!0.3#REF!组合4：e3=M/N=#REF!#REF!0.3#REF!2、最低水位时组合1：e0=M/N=#REF!#REF!0.3#REF!组合2：e1=M/N=#REF!#REF!0.3#REF!组合3：e2=M/N=#REF!#REF!0.3#REF!组合4：e3=M/N=#REF!#REF!0.3#REF!四、地基1、洪水水位时A=B×W=21.6Wz=W×B2/6=8.64组合1：σmax=N/A+M/Wz=#REF!#REF!200.00 KPa#REF!σmin=N/A+M/Wz=#REF!#REF!200.00 KPa#REF!组合2：σmax=N/A+M/Wz=#REF!#REF!200.00 KPa#REF!σmin=N/A+M/Wz=#REF!#REF!200.00 KPa#REF!组合3：σmax=N/A+M/Wz=#REF!#REF!200.00 KPa#REF!σmin=N/A+M/Wz=#REF!#REF!200.00 KPa#REF!组合4：σmax=N/A+M/Wz=#REF!#REF!200.00 KPa#REF!σmin=N/A+M/Wz=#REF!#REF!200.00 KPa#REF!2、最低水位时A=B×W=21.6Wz=W×B2/12=32.4组合1：σmax=N/A+M/Wz=#REF!#REF!200.00 KPa#REF!σmin=N/A+M/Wz=#REF!#REF!200.00 KPa#REF!组合2：σmax=N/A+M/Wz=#REF!#REF!200.00 KPa#REF!σmin=N/A+M/Wz=#REF!#REF!200.00 KPa#REF!组合3：σmax=N/A+M/Wz=#REF!#REF!200.00 KPa#REF!σmin=N/A+M/Wz=#REF!#REF!200.00 KPa#REF!组合4：σmax=N/A+M/Wz=#REF!#REF!200.00 KPa#REF!σmin=N/A+M/Wz=#REF!#REF!200.00 KPa#REF!五、抗滑1、洪水水位时组合1：Ks=μN/H=#REF!#REF! 1.3#REF!组合2：Ks=μN/H=#REF!#REF! 1.3#REF!组合3：Ks=μN/H=#REF!#REF! 1.3#REF!组合4：Ks=μN/H=#REF!#REF! 1.3#REF!2、最低水位时组合1：Ks=μN/H=#REF!#REF! 1.3#REF!组合2：Ks=μN/H=#REF!#REF! 1.3#REF!组合3：Ks=μN/H=#REF!#REF! 1.3#REF!组合4：Ks=μN/H=#REF!#REF! 1.3#REF!组合1：K0=Ny/M=y/e0=B/(2e0)=#REF!#REF! 1.5#REF!组合2：K0=Ny/M=y/e0=B/(2e1)=#REF!#REF! 1.5#REF!组合3：K0=Ny/M=y/e0=B/(2e2)=#REF!#REF! 1.5#REF!组合4：K0=Ny/M=y/e0=B/(2e3)=#REF!#REF! 1.5#REF!2、最低水位时组合1：K0=Ny/M=y/e0=B/(2e0)=#REF!#REF! 1.5#REF!组合2：K0=Ny/M=y/e0=B/(2e1)=#REF!#REF! 1.5#REF!组合3：K0=Ny/M=y/e0=B/(2e2)=#REF!#REF! 1.5#REF!组合4：K0=Ny/M=y/e0=B/(2e3)=#REF!#REF! 1.5#REF!七、处理略。

山东交通学院2015届毕业生毕业论文（设计）题目：牛石路柴汶河大桥施工图设计-4*30米装配式预支T梁施工图设计院(系)别交通土建工程学院专业土木工程班级土木114学号 110711411姓名姜星宇指导教师于业栓2015年6 月姜星宇：牛石路柴汶河大桥施工图-4×30m装配式预应力简支T梁施工图设计原创声明本人姜星宇郑重声明：所呈交的论文“牛石路柴汶河大桥施工图设计—4×30m装配式预应力钢筋混凝土简支T梁施工图设计”，是本人在导师于业栓的指导下开展研究工作所取得的成果。

除文中特别加以标注和致谢的地方外，论文中不包含任何其他个人或集体已经发表或撰写过的研究成果，对本文的研究做出重要贡献的个人和集体均已在文中以明确方式标明，本人完全意识到本声明的法律后果，尊重知识产权，并愿为此承担一切法律责任。

论文作者(签字)：日期：年月日山东交通学院毕业设计（论文）摘要本设计4跨预应力混凝土简支桥梁。

桥面净宽9+2×1.5 m，桥下净空5m，跨径为30m。

本设计分为以下几个部分：桥面板的设计，综合各种因素，本桥采用预应力T型简支梁，预应力T型简支梁具有安装重量轻、跨度大等优点，适用于大中跨度桥梁。

桥面采用6块宽度为2m，梁高为1.7m，跨度为29.96m的预应力T型梁。

作用在桥面上的荷载有结构重力、预加应力、土的重力，混凝土收缩以及徐变影响力，汽车荷载以及其引起的冲击力、离心力，和人群荷载，以及所有车辆引起的土侧压力。

基本原理是假定忽略主梁之间横向结构的联系作用，桥面板视为沿横向支撑在主梁上的简支梁。

画出最不利位置的影响线，据影响线得到横向分布系数M，取最大的横向分布系数作为主梁的控制设计。

桥墩设计，桥墩采用桩柱式。

由盖梁柱和灌注桩组成。

经过荷载计算与组合后，由极限状态设计法决定配筋。

桥台采用双柱式桥台，基础采用钻孔灌注桩。

桥梁下部结构设置在地基上，其主要作用是支撑桥跨结构，并且将桥跨结构承受的荷载传到地基中去，以确保上部结构的安全使用。

预制台座计算书附件预制及存梁台座计算书一、30T箱梁梁台座受力计算考虑最终30米箱梁梁预制时的静载作用主要包括台座自重G1、基础自重G2、钢模重量G3＝280KN、箱梁重量G4＝900KN四部分的重力。

台座长度l=31m、宽度b=0.92m（按最大计算）、高度h=0.25m；台座基础长度L=31m，基础宽0.92m，厚度0.1m。

端部长1.4m范围内埋置深度为0.6m，且宽1.6m（详情见方案图2）。

台座自重G1＝lbh×25=178.3KN基础面积S=1.4×1.6×2+28.2×0.92=30.4m2基础自重G2=（1.4×1.6×0.6×2＋28.2×0.1×0.92）×25＝132.1KN1、当30米T梁台座整体受力时地基承载力计算：N=G1+G2+G3+G4＝1490.4KN,取为1500KN，取安全系数为1.1则基底压力:P=1.1N/S=1.1×1600/30.4=58Kpa2、30米T梁张拉两端受力时地基承载力计算：L=1.4m、b=1.6m S＝2×1.4×1.6＝4.48m2N=G1+G2+G4=1210.4KN, 按照1250KN取值，取安全系数为1.1P=1.1N/S=1250×1.1/4.48=307Kpa故30m箱梁梁台座基础地基承载力需要大于307Kpa，方能满足施工要求。

二、40米T梁台座受力计算考虑最终T梁预制时的静载作用主要包括台座自重G1、基础自重G2、钢模重量G3＝420KN、T梁重量G4＝1100KN四部分的重力。

台座长度l=41m、宽度b=0.6m（按最大计算）、高度h=0.25m；台座基础长度L=41m, 中部基础宽B=0.6m,中部埋置深度0.1m，端部长1.8m 范围内埋置深度为0.6m，且宽1.6m。

台座自重G1＝lbh×25=153.8KN基础面积S=1.8×1.6×2+37.4×0.6=28.2m2基础自重G2=（2×1.8×1.6×0.6＋37.4×0.1×0.6）×25＝142.5KN1、当T梁台座整体受力时地基承载力计算：N=G1+G2+G3+G4＝1816.3KN,按照1900进行取值，取安全系数为1.1 则基底压力:P=1.1N/S=1.1×1900/28.2=74.2Kpa2、T梁张拉两端受力时地基承载力计算：l=1.8m、b=1.6m S＝2×1.8×1.6＝5.76m2N=G1+G2+G4=1396.3KN,按照1400取值，并取安全系数为1.1P=1.1N/S=1.1×1400/5.76=267.4Kpa故40mT梁台座基础地基承载力需要大于267Kpa，方能满足施工要求。

部颁图30米小箱梁计算书目录1 计算依据与基础资料 (1)1.1 标准及规范 (1)1.1.1 标准 (1)1.1.2 规范 (1)1.1.3 参考资料 (1)1.2 主要材料 (1)1.3 设计要点 (2)2 横断面布置 (2)2.1 横断面布置图 (2)2.2跨中计算截面尺寸 (3)3 汽车荷载横向分布系数、冲击系数计算 (4)3.1 汽车荷载横向分布系数计算 (4)3.1.1 刚性横梁法 (4)3.1.2 刚接梁法 (8)3.1.3 铰接梁法 (13)3.1.4 比拟正交异性板法（G-M法） .. 163.1.5 荷载横向分布系数汇总 (21)3.2 剪力横向分布系数 (22)3.3 汽车荷载冲击系数μ值计算 (23)3.3.1汽车荷载纵向整体冲击系数μ (23)3.3.2 汽车荷载的局部加载的冲击系数 (23)4 主梁纵桥向结构计算 (23)4.1箱梁施工流程 (23)4.2 有关计算参数的选取 (24)4.3 计算程序 (25)4.4 持久状况承载能力极限状态计算 (25)4.4.1 正截面抗弯承载能力计算 (25)4.4.2 斜截面抗剪承载能力计算 (26)4.5 持久状况正常使用极限状态计算 (28)4.5.1 抗裂验算 (28)4.5.2 挠度验算 (31)4.6 持久状况和短暂状况构件应力计算 (35)4.6.1 使用阶段正截面法向应力计算 (35)4.6.2 使用阶段混凝土主压应力、主拉应力计算 (37)4.6.3 施工阶段应力验算 (39)4.7 中支点下缘配筋计算 (41)4.8 支点反力计算 (42)4.9 其他 (43)5 桥面板配筋计算 (43)5.1 荷载标准值计算（弯矩） (43)5.1.1 预制箱内桥面板弯矩计算 (44)5.1.2 现浇段桥面板弯矩计算 (46)5.1.3 悬臂段桥面板弯矩计算 (48)5.2 荷载标准值计算（支点剪力） (51)5.2.1 预制箱内桥面板支点剪力计算 (51)5.2.2 现浇段桥面板支点剪力计算 (51)5.3 持久状况承载能力极限状态计算 (52)5.3.1 预制箱内桥面板承载能力极限状态计算 (52)5.3.2 现浇段桥面板承载能力极限状态计算 (53)5.3.3 悬臂段桥面板承载能力极限状态计算 (55)5.4 持久状况抗裂计算 (58)5.4.1 预制箱内桥面板抗裂计算 (58)5.4.2 现浇段桥面板抗裂计算 (59)5.4.3 悬臂段桥面板抗裂计算 (61)6 横梁计算 (63)6.1 跨中横隔板计算 (63)6.2 端横梁、中横梁计算 (68)7 附图 (51)预应力混凝土公路桥梁通用设计图成套技术通用图计算书（30m 装配式预应力混凝土连续箱梁）1 计算依据与基础资料1.1 标准及规范1.1.1 标准∙跨径：桥梁标准跨径30m ；跨径组合5×30m(正交)；∙设计荷载：公路－Ⅰ级；∙桥面宽度：（路基宽28m ，高速公路），半幅桥全宽13.5m ， 0.5m(护栏墙)+12.0m(行车道)+ 1.0m 波型护栏)＝13.5m ；∙桥梁安全等级为一级，环境条件Ⅱ类。

30米桥梁设计计算书一、设计概述本设计为一座跨越30米的桥梁，桥型为梁式桥，采用混凝土T型梁，墩台采用钢筋混凝土结构。

桥面铺装材料采用沥青混凝土。

二、荷载计算1. 桥面荷载根据规范，桥面荷载应为10kN/m^2。

因此，本桥梁的桥面荷载设计值为30m × 10kN/m^2 = 300kN。

2. 桥墩荷载根据规范，当桥梁长度L<60m时，台墩反力可以通过简化方法计算：R = (G1 + Q1/2)± (G2 ± Q2/2)。

其中G为重力荷载，Q为活载荷载。

按照规范要求，各荷载按保险系数取设计值，重力荷载设计值按4kN/m^3取，活载荷载设计值按规范要求取。

经过计算，得到桥墩荷载设计值为4200kN。

三、梁设计1. 梁截面大小计算采用混凝土T型梁，梁截面大小的计算要满足以下两个条件：- 梁截面中和轴处混凝土受压区不超限。

- 梁截面中和轴处混凝土与钢筋之间的黏结不发生破坏。

经计算，梁截面高度h=1.2m，下翼缘宽度b1=0.6m，上翼缘宽度b2=0.3m。

2. 梁配筋计算根据规范，T型梁的配筋计算可以通过拟合法进行。

经计算，配筋率ρ=1.37%。

四、墩台设计1. 墩台尺寸计算对于单排墩梁式桥，按照规范要求，墩台高度应在1.2-2m之间，墩台底宽应不小于 2.5m。

经计算，本桥梁的墩台高度取 1.8m，墩台底宽取3.0m。

2. 墩台钢筋配筋计算墩台结构采用钢筋混凝土结构，按照规范要求进行配筋计算。

经计算，墩台钢筋配筋采用Ф25横筋，纵向间距200mm。

五、桥面铺装本设计方案采用沥青混凝土铺装材料作为桥面铺装材料。

按照规范要求，铺装厚度应为50mm。

经计算，本桥梁的沥青混凝土铺装面积为90m^2，铺装材料总量为4.5m^3。

六、结论经过以上计算，本设计方案中桥梁、墩台和桥面铺装的各项设计参数计算完成，满足设计要求。

摘要预应力混凝土梁式桥在我国桥梁建筑上占我重要的地位，在目前，对于中小跨径的永久性桥梁，无论是公路桥梁或者城市桥梁，都在尽量采用预应力混凝土梁式桥，因为这种桥梁具有就地取材，工业化施工，耐久性好，适应性强，整体性好以及美观等多种优点。

本设计采用装配式简支T梁结构，其上部结构由主梁、横隔梁、行车道板，桥面部分和支座等组成，显然主梁是桥梁的主要承重构件。

其主梁通过横梁和行车道板连接成为整体，使车辆荷载在各主梁之间有良好的横向分布。

桥面部分包括桥面铺装、伸缩装置和栏杆等组成，这些构造虽然不是桥梁的主要承重构件，但它们的设计与施工直接关系到桥梁整体的功能与安全，这里在本设计中也给予了详细的说明。

本设计主要受跨中正弯矩的控制，当跨径增大时，跨中由恒载和活载产生的弯矩将急剧增加，是材料的强度大部分为结构重力所消耗，因而限制的起跨越能力，本设计采用30m标准跨径，合理地解决了这一问题。

在设计中通过主梁内力计算、应力钢筋的布置、主梁截面强度与应力验算、行车道板及支座、墩台等等设计，完美地构造了一座装配式预应力混凝土简支T梁桥，所验算完全符合要求，所用方法均与新规范相对应。

本设计重点突出了预应力在桥梁中的应用，这也正体现了我国桥梁的发展趋势。

关键词：预应力，简支T梁，后张法，应力验算***：4×30装配式预应力简支T梁设计AbstractThe prestressed concrete beam plate bridge occupies my important status in our country bridge construction, in at present, regarding small span permanent bridge, regardless of is the highway bridge or the city bridge, all as far as possible is using the prestressed concrete beam plate bridge, because this kind of bridge has makes use of local materials, the industrialization construction, the durability is good, compatible, integrity good as well as artistic and so on many kinds of merits.This design uses assembly type simple support T beam structure, its superstructure by the king post, septum transversum beam, the lane board, the bridge floor part and the support and so on is composed, the obvious king post is the bridge main carrier. Its king post connects into the whole through the crossbeam and the lane board, enable the vehicles load to have the good traverse between various king posts .Bridge floor part including compositions and so on flooring, expansion and contraction installment and parapet, these structures although is not the bridge main carrier, but their design and the construction relates the bridge whole directly the function and the security, here has also given the detailed explanation in this design.This design mainly steps the sagging moment control, when the span increases, cross the bending moment which produces by the dead load and the live load the sharp growth, is the material intensity majority of consumes for the structure gravity, thus limits the spanning ability, this design uses the 30m standard span, has solved this problem reasonably. In the design through the king post endogenic force computation, the stress steel bar arrangement, king post section intensity and stress checking calculation, lane board and support, pillar Taiwan and so on designs, a structure assembly type prestressed concrete simple support T beam bridge, the checking calculation completely has conformed to the requirement perfectly, uses the method and the new standard corresponds. This design has highlighted the pre-stressed with emphasis in the bridge application, this has also been manifesting our country bridge trend of development.Key word: Pre-stressed，Simple support T beam，Tensioning，Stress checking calculation目录摘要 (1)Abstract (2)前言 (1)第1章桥型设计方案 (2)1.1 方案一：预应力钢筋混凝土简支梁（锥型锚具） (2)1.1.1 基本构造布置 (2)1.1.2 设计荷载 (2)1.2方案二：钢筋混凝土箱形拱桥 (3)1.2.1方案简介 (3)1.2.2尺寸拟定 (3)1.2.3桥面铺装及纵横坡度 (4)1.2.4施工方法 (4)1.2.5总结 (4)1.3 桥型方案三：预应力混凝土连续箱梁方案 (4)1.3.1基本尺寸 (4)1.3.2箱梁桥的优缺点 (4)第2章上部结构设计 (5)2.1 计资料及结构布置 (5)2.1.1 设计资料 (5)2.1.2 横截面布置 (5)2.1.3 横截面沿跨长变化 (9)2.1.4 横隔梁的布置 (9)2.2 主梁作用效应计算 (9)2.2.1 永久作用效应计算 (9)2.2.2 可变作用效应计算 (11)2.2.3.主梁作用效应组合 (19)2.3.预应力钢束的估算及其位置 (19)2.3.1跨中截面钢束的估算和确定 (19)2.3.2预应力钢束布置 (20)2.4 计算主梁截面几何特征： (25)2.4.1 截面面积及惯矩计算 (25)2.4.2 截面静矩计算 (26)2.4.3.截面几何特性汇总 (27)2.5 预应力损失计算 (27)2.5.1 预应力钢束与管道壁之间的摩擦引起的预应力损失 (30)2.5.2由锚具变形、钢束回缩引起的损失 (30)2.5.3 混凝土弹性收缩引起的预应力损失 (31)2.5.4 由钢束应力松弛引起的损失 (32)2.5.5 混凝土收缩和徐变引起的损失 (34)2.5.6 预加力计算及钢束预应力损失汇总 (35)2.6 主梁截面承载力与应力验算 (38)2.6.1 持久状况承载能力极限状态承载力验算 (38)***：4×30装配式预应力简支T梁设计2.6.2 持久状态正常使用极限状态抗裂验算 (40)2.6.3 持久状态构件的应力验算 (42)2.6.4 短暂状况构件的应力验算 (50)2.7 主梁端部的局部承压验算 (51)2.7.1 局部承压区的截面尺寸验算 (51)2.7.2 局部抗压承载力验算 (55)2.8行车道板计算 (56)2.8.1悬臂板荷载效应计算 (56)2.8.2连续板荷载效应计算 (57)第3章基础的设计 (62)3.1荷载计算 (62)3.1.1上部构造恒载 (62)3.1.2盖梁自重计算 (62)3.1.3墩柱及系梁自重计算 (62)3.2 钻孔灌注桩计算 (63)3.2.1荷载计算 (63)3.2.2 桩长计算 (64)结论 (66)致谢 (67)主要参考文献 (68)前言公路桥梁交通是为国民经济、社会发展和人民生活服务的公共基础设施，是衡量一个国家经济实力和现代化水平的重要标志。

目录1 计算依据与基础资料 (1)1.1 标准及规范 (1)1.1.1 标准 (1)1.1.2 规范 (1)3.1.5 荷载横向分布系数汇总 (17)3.2 剪力横向分布系数 (18)3.3 汽车荷载冲击系数μ值计算 (18)3.3.1汽车荷载纵向整体冲击系数μ (18)3.3.2 汽车荷载的局部加载的冲击系数 (18)4 主梁纵桥向结构计算 (18)4.1箱梁施工流程 (18)4.2 有关计算参数的选取 (19)4.3 计算程序 (20)4.4 持久状况承载能力极限状态计算 (20)4.4.1 正截面抗弯承载能力计算 (20)5.1 荷载标准值计算（弯矩） (30)5.1.1 预制箱内桥面板弯矩计算 (31)5.1.2 现浇段桥面板弯矩计算 (33)5.1.3 悬臂段桥面板弯矩计算 (35)5.2 荷载标准值计算（支点剪力） (37)5.2.1 预制箱内桥面板支点剪力计算 (37)5.2.2 现浇段桥面板支点剪力计算 (37)5.3 持久状况承载能力极限状态计算 (38)5.3.1 预制箱内桥面板承载能力极限状态计算 (38)5.3.2 现浇段桥面板承载能力极限状态计算 (40)5.3.3 悬臂段桥面板承载能力极限状态计算 (41)预应力混凝土公路桥梁通用设计图成套技术通用图计算书（30m 装配式预应力混凝土连续箱梁）1 计算依据与基础资料1.1.3 参考资料∙《公路桥涵设计手册》桥梁上册（人民交通出版社2004.3）1.2 主要材料1）混凝土：预制梁及现浇湿接缝、横梁为C50、现浇调平层为C40；2）预应力钢绞线：采用钢绞线15.2s φ，1860pk f MPa =，51.9510p E Mpa =⨯3）普通钢筋：采用HRB335，335sk f MPa =，52.010S E Mpa =⨯1.3 设计要点1）本计算示例按后张法部分预应力混凝土A 类构件设计，桥面铺装层80mmC40混凝土不参与截面组合作用；2）根据组合箱梁横断面，采用荷载横向分布系数的方法将组合箱梁3.1.1 刚性横梁法1）抗扭惯矩计算宽跨比B/L＝13.5/30＝0.45≤0.5,可以采用刚性横梁法。

重力式桥台空心板小箱梁计算参数说明重力式桥台【材料类型】位置：属性-基本-结构类型与材料说明：材料类型为混凝土时，包括WC15-WC40,受压承载力按照《JTGD61-2005公路圬工桥涵设计规范》(以下简称圬工规范)第4.0.8条计算，偏心距验算按照圬工规范4.0.9；材料类型为砌体时，包括混凝土预制块砂浆砌体、块石砂浆砌体、片石砂浆砌体时，受压承载力按照圬工规范4.0.5条计算。

【台后填土土层控制】如需计算台后土压力，必须在此定义，否则程序不进行台后土压力计算；定义过程：通过下拉框选择填土类型（台后填土类型在零件库中进行定义），并填写填土高度。

程序按照主动土压力计算台后填土。

【台前填土土层控制】同台后填土土层控制，程序按照静土压力计算台前土压力；【盖梁活载计算方法】首先需进行活载定义，定义位置：计算资料-可变作用-机动车设计车道数定义；然后程序会自动进行活载加载。

【用户计算系数】暂时不用考虑，后续功能会用到。

【指定搭板计算支承中心距梁端】搭板计算模型是宽度取横桥向1m，纵桥向取搭板长，此参数用于确定搭板支承位置，计算搭板计算跨径。

【台身验算取前墙截面】勾选，台身验算取前墙截面，不考虑侧墙的作用。

不勾选，根据圬工规范6.2.4条进行判断，当U型桥台两侧墙宽度之和不小于同一水平面前墙全宽的0.4倍时，可按U型整体截面验算截面宽度；反之则按前墙截面验算台身。

侧墙验算是取1m宽侧墙进行验算。

【是否指定台身计算长度】程序默认台身计算长度为背墙顶和台身底高程之差，背墙顶高程取属性-台帽竖向布置-背墙横坡中高程，台身底高程取台身-右侧墙-每段底高程；用户亦可在此自定义，用于计算砌体偏心受压构件承载力的影响系数（圬工规范4.0.7）或者混凝土轴心受压构件弯曲系数（圬工规范4.0.8）。

【指定台身截面验算标高】程序默认计算台身时将台身高度四等分，计算顶、底和等分点共5处截面，其中标准计算书中验算底截面，控制计算书中验算顶、底截面，详细计算书中验算全部5处截面。

U型桥台计算书第 1 页共 28 页 1 重力式U型桥台设计1.1 原始数据1.1.1地质资料地基土分为五层，天然路面依次向下为亚砂土、亚粘土、粘土、亚砂土、粉砂，各33333种土质的重度γ为19kN/m、19.8kN/m、19.5kN/m、18.5kN/m、19.6kN/m，压缩模量E为15MPa、14.6MPa、14.5MPa、15.1MPa、15MPa，承载力基本容许值为[f]=420kPa，sao3空隙比e在0.55~0.60之间，台内填土重度γ=18kN/m，内摩擦角=35?。

,1.1.2桥梁结构资料上部结构采用单箱双室空心梁，标准跨径20.00m，计算跨径19.50m，梁长19.92m,桥面净宽7+2×1.5m，其中车道两边分隔带宽0.5m。

桥台采用板式橡胶支座，支座高40cm，3空心板为C40钢筋混凝土，容重2500kg/m。

桥梁上部断面图1-1，桥梁上部铺设6cm3厚的沥青混凝土铺装层，容重2300kg/m，6~13cm厚的40,现浇混泥土调平层，容重322400kg/m，空心梁截面积为5m。

图1-1 桥梁断面图 (尺寸单位:m )1.2 几何设计1.2.1设计荷载2公路?级，人群荷载3kN/m。

1.2.2设计材料33台帽用C30钢筋混泥土，密度γ=25kN/m，台身采用C20混凝土，重度γ =25kN/m，3轴心抗压强度f=7.82MPa，基础采用15号混凝土砌块石，重度γ =23kN/m，轴心抗压cd2强度f=5.17MPa，人行道板按标准值5.0kN/m计算。

cd第 2 页共 28 页1.2.3设计依据《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60—2004)《公路桥涵地基与基础设计规范》(JTG D63—2007) 1.2.4设计高程桥面高程为76.648m;设计水位高程73.748m;河床高程为69.10m。

1.2.5拟定桥台尺寸(1)基础采用两个台阶，每层台阶厚0.85m，襟边宽0.2m。

U型桥台计算书（设计院）注：工程文件名:C:\Documents and Settings\Administrator\桌面\丰平桥梁通\3丰平桥.qlt。

注：重要性系数为1。

注：表中一列汽车作用制动力小于或等于0时将由程序自动计算其制动力。

注：集中荷载Pk已经乘以1.2系数，使得竖直力效应最大。

注：表中“侧墙上体积”指台帽底水平线以上侧墙的体积。

“侧墙下体积”指其余的侧墙体积。

“台身整体体积”指U台较高时侧墙坡未放到基础顶面已交叉，以下部分为整体台身。

注：1、“人群/每米”指横向1米宽度的支反力，不是总宽度对应的支反力。

2、“车列走向”为0指无汽车，-1指汽车从左向右行驶，1指从右向左行驶。

3、“总轴重”指一联加载长度内(边孔或搭板加载)的轮轴总重。

计算水平制动力使用。

4、“边孔、搭板支反力”未计入汽车冲击力的作用。

5、车道荷载均布荷载为7.88kN/m，集中荷载为：边孔、搭板均加载199.1kN，边孔加载199.1kN，搭板加载162kN。

2、基底-A土压力引起弯矩13088kNm、竖直力0kN、水平力2527kN，基底-C土压力引起弯矩8773kNm、竖直力0kN、水平力2701kN。

基底-A、基底-B、基底-C分指土压力算至基顶(不计浮力)、土压力算至基顶(计浮力)、土压力算至基底(计浮力)。

3、“汽车荷载”指汽车传递给边跨支反力和搭板支反力的共同作用后截面内力。

附注：基底-A土压力引起弯矩13088kNm、竖直力0kN、水平力2527kN，基底-C土压力引起弯矩8773kNm、竖直力0kN、水平力2701kN。

附注：基底-A土压力引起弯矩13088kNm、竖直力0kN、水平力2527kN，基底-C土压力引起弯矩8773kNm、竖直力0kN、水平力2701kN。

附注：基底-A土压力引起弯矩13088kNm、竖直力0kN、水平力2527kN，基底-C土压力引起弯矩8773kNm、竖直力0kN、水平力2701kN。

30米箱梁架桥机计算书一、引言在桥梁建设工程中，箱梁架桥是一项重要的施工工艺。

为了确保施工质量和安全性，需要进行一系列的计算。

本文将以30米箱梁架桥机为例，介绍相关计算内容。

二、箱梁架桥机概述30米箱梁架桥机是一种用于架设箱梁的专用设备，能够实现高效快速的施工。

它由主梁、液压系统、传动系统等组成。

在进行架桥工作时，箱梁架桥机需要承受桥梁自重、箱梁自重以及施工荷载等多重力的作用。

三、箱梁受力分析在进行箱梁架设计算之前，首先需要进行箱梁的受力分析。

箱梁受力主要包括弯矩、剪力和轴力。

通过对箱梁截面的分析，可以确定各个受力点的位置和大小。

四、箱梁架设计算1. 箱梁架设位置确定箱梁架设位置的确定需要考虑桥墩位置、施工条件以及现场实际情况等因素。

通过对现场进行勘测和测量，确定合适的箱梁架设位置。

2. 箱梁架设方案设计箱梁架设方案设计包括主梁的选型和布置、液压系统的设计等。

主梁的选型需要考虑承载能力和稳定性等因素，液压系统的设计需要满足架设过程中的力和位移要求。

3. 箱梁架设过程计算箱梁架设过程中需要进行力学计算，包括主梁的受力计算、液压缸的力计算以及支撑点的受力计算等。

通过计算，可以确定各个受力点的力和位移。

4. 箱梁架设机构设计箱梁架桥机的设计需要考虑力学原理和结构强度等因素。

主梁、液压缸和支撑点的设计需要满足受力和稳定性的要求。

同时，还需要考虑操作的方便性和安全性等因素。

五、箱梁架设机构参数计算箱梁架设机构参数计算是箱梁架桥机设计的重要环节。

通过对机构参数的计算，可以确定各个部件的尺寸和材料等。

同时，还需要进行机构的强度校核和稳定性分析，确保机构在工作过程中的安全性和可靠性。

六、箱梁架设机构的优化设计箱梁架设机构的优化设计是提高架桥机性能的关键。

通过对机构的参数和结构进行优化，可以减小机器自重、提高架设速度和精度。

同时，还可以减小能耗、延长机器寿命。

七、结论本文以30米箱梁架桥机为例，介绍了箱梁架桥机的计算内容。

目录：一、设计资料二、计算制动力、上部结构恒载及活载竖直力三、计算桥台底截面及基础底截面的重心位置及惯性矩四、桥台自重及台内填土重力及其对基础上截面重心的偏心弯矩五、计算土压力六、荷载组合及截面强度验算重力式桥台（U 型桥台）计算书一、 设计资料：1.1上部结构为2-10m 预应力混凝土空心板桥，其中板长9.96m ，计算跨径9.6m 。

1.2 桥梁横断面为8.2m （净宽）+2*0.4（钢筋混凝土墙式护栏），为9梁式，详见下图。

1.3 桥台为重力式U 型台，台身为20号素混凝土，基础为20号片石混凝土（片石含量小于20％），25号素混凝土侧墙，30号钢筋混凝土台帽，具体尺寸见下图。

1.4 支座型号为GYZ 150X28球冠圆板式橡胶支座，支座垫石厚度为8cm 。

1.5 设计荷载：汽车-20级，挂车-100。

1.6 地震基本烈度8度。

1.7 桥面铺装为4cm 厚沥青碎石+10cm 厚40号防水混凝土。

1.8 项目所在区域土质为粉砂土,地基容许承载力[]KPa 1800=σ。

二、 计算制动力、上部结构恒载及活载竖直力2.1 根据《桥规》，对于1～2车道，制动力按布置在荷载长度内的一行汽车队的总重量的10%计算，但不得小于一辆重车的30%；在20m 范围内，可布置一辆300KN 重车和一辆200KN 的标准车。

一行列车的10%为：（300+200）*0.1=50 KN 一辆重车的30%为：300*0.3=90 KN因考虑桥台支座为半活动、半固定支座，故考虑桥台制动力为90/2=45 KN 。

2.2 计算上部结构恒载：2.2.1 40号防水混凝土体积9*（10-0.04/2）*0.1=8.982 m 32.2.2 沥青碎石铺装的体积（9-2*0.4）*（10-0.02-0.23）*0.04=3.198 m 32.2.3 桥上两侧墙式护栏的体积2*（0.2404*9.96）=4.789 m 3，2.2.4 一块空心板的体积2.94 m 3，则：9块空心板的体积为9*2.94=26.46 m 3 其中：沥青碎石容重为r=22 KN/m 3，钢筋混凝土容重为r=25 KN/m 3 则上部结构恒载：恒G =225*46.2625*789.422*198.325*982.8+++=538.066 KN2.3 计算活载竖直力：考虑桥上双列布载： 汽车-20级：（见图一）［120*（1.019+0.873）+60*0.456］*2=508.8 KN 计冲击力（偏安全），则冲击系数为2655.05456.945*3.0=--=μ则汽车-20级荷载产生的支座反力为g R = 508.8*（1+0.2655）=643.886 KN挂车-100（见图二）则挂车-100荷载产生的支座反力为g R =250*（1.019+0.894+0.477+0.352）=685.5 KN三、 计算桥台底截面及基础底截面的重心位置及惯性矩3.1 求底截面重心位置及惯性矩，如图三m y 277.2185.43352.37674.135612.1*2.5262.5*8.9)612.1262.52/612.1(*612.1*2.52/262.5*262.5*8.9=-=--+-=即截面重心对基底前缘的距离为2.277m 。

一、计算资料（一）结构尺寸基底标高H1=最低水位H2=洪水水位H3=河床标高H4=前墙背坡度m=翼墙背坡度m=桥台宽度W0=翼墙顶宽W1=内空顶宽W2=侧襟边宽W3=翼墙底宽W4=内空底宽W5=基础宽度W=0.00 °（假想台背铅直）26.57 °35.00 °0.00 °（二）墙后填土参数19.00 KN/m³9.00 KN/m³35.00 °17.50 °（取δ=1/2×Φ）18.00 KN/m³（三）墙体与地基参数23.00 KN/m³13.00 KN/m³0.3150 KPa（四）计算荷载3.500 KN/m²180.00 KN 203.60 KNU型桥台计算书0.500 m 2.271 m 0.957 m6.500 m (横桥方向)142.800 m 142.800 m 148.700 m 145.000 m 4.500 m 2.600 m 0.500 m 3.167 m 3.000 m 3.500 m 5.500 m 0.500 m 4.200 m (顺桥方向)7.200 m 1.031 m 5.169 m 1.000 m 0.533 m0.500 m 桥台总高H=雉墙高度h0=胸墙高度h1=基础厚度h2=基础墙趾扩散角=tg -1(B1/h2)=台后填土与水平面夹角β=上部结构反力——活载P2=前墙高度h3=反力位置b0=台帽宽度b1=雉墙顶宽b2=6.200 m 0.300 m 0.600 m 翼墙长度b3=前襟边宽B1=前墙底宽B2=后踵宽度B3=基础长度B=假想台背与铅直面夹角α=基底摩擦系数μ=墙背填土容重γs =墙背填土浮容重γsw =计算内摩擦角Φ=填土与假想台背间摩擦角δ=满足要求。

地基容许承载力[σ]=台后荷载q=上部结构反力——恒载P1=＜ 墙体最大刚性角=襟边填土容重γ1=桥台砌体容重γk =桥台砌体浮容重γkw =二、荷载计算（一）桥台及上部结构的荷载计算1、桥上活载反力2、不考滤浮力时自重恒载计算3、浮力（洪水位时）计算水位：148.700 m4、浮力（最低水位时）计算水位：142.800 m（二）台背土压力计算1、求破裂角θ假设破裂面交于荷载内，采用相应的公式计算：52.50 °A=-tg α=0.0000.5835得θ=30.26 °2、计算破裂面交于台后路面的长度L=H×tg θ=4.201m0.184m 3、主动土压力系数用库仑土压力公式计算0.24614、各深度位置的土压力强a）洪水位时计算水位：148.700 mb）最低水位时计算水位：142.800 m5、桥台后填土自重引起的主动土压力1）洪水位时 计算荷载换算为均布土层，其厚度h q =q/γs==++=δαφψ=+⨯++-=)()(A tg tg ctg tg tg ψψφψθ=-⨯+-⨯++⨯+⨯-=222))cos()cos()sin()sin(1()cos(cos )(cos βαδαβφδφδαααφK2）最低水位时6、桥台后活荷载引起的土压力（洪水水位时与最低水位时活载引起的土压力相同）（三）作用力汇总三、偏心距验算1）洪水位时e0=M/N=0.377 m0.75ρ=0.75B/6=0.525 m2）最低水位时e0=M/N=0.271 m0.75ρ=0.75B/6=0.525 me0＜0.75B/6 OK e0＜0.75B/6 OK四、地基承载力验算1）洪水位时σmax =N/A+M/W=131.61 KPa ＜[σ]=150 KPa σmin =N/A+M/W=63.68 KPa＜[σ]=150 KPa2）最低水位时σmax =N/A+M/W=187.33 KPa ＞[σ]=150 KPa σmin =N/A+M/W=112.30 KPa＜[σ]=150 KPa五、抗滑稳定性验算1）洪水位时Ks=μ*N/F=1.803＞[Ks]=1.32）最低水位时Ks=μ*N/F=1.836＞[Ks]=1.3六、抗倾覆稳定性验算1）洪水位时K0=N*y/M=y/e0=B/(2*e0)= 5.573＞[K0]=1.52）最低水位时K0=N*y/M=y/e0=B/(2*e0)=7.742＞[K0]=1.5七、验算结果汇总OKOKOKOK OK不通过 OKOK。

第四章重力式U型桥台计算4.1 ，设计资料4.1.1，上部构造本桥上部构造采用装配式钢架混凝土T形梁。

计算跨径40.00m采用板式橡胶支座，桥面宽度单幅桥面宽度10m=0.5m(防撞护栏)+2m(人行道)+7m(车行道)+0.5m(防撞护栏)，左、右采取对称设计，参照《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTGD63-2007）进行设计计算。

4.1.2，车辆荷载设计荷载为公路—Ⅱ级4.1.3，材料及数据1，台身用M7.5浆切MU=40片石，γ2=23.00kN/m2，轴心抗压强度f sd=0.72MPa，抗剪强度设计值f sv=0.147MPa。

2，基础用C,25片石混凝土，γ3=24.00kN/m2，轴心抗压强度f sd=9.78MPa后台填土γ4=17.00kN/m2，抗剪强度设计值f sv=0.14MPa。

3，后台填土为砂砾土，夯实，填土的内摩擦角为350，后台填土γ4=18.00kN/m2，粘聚力,地基土为中等密实的沙石，其容许承载力fa0=500kPa，基础与地基间的滑动摩擦系数取0.5.4.2，桥台基本构造以及自重与土侧压力计算4.2.1桥台自身重力计算竖直力（kN) 各点对基底中心的力臂力矩（kN.m）顺序号G1 0.2×0.41×10×23=18.86 -0.25 -4.715 G2 0.6×0.5×10×23=69.00 -0.2 -13.8 G3 0.4×1.0×10×23=72.00 -0.3 -21.6 G4 1.5×8.5×10×23=2932.5 -0.65 -1938.625 G5 8.5×2.5×0.5×10×23=2443.75 1.2 -2932.5 G6 8.5×0.5×0.5×10×23=488.75 1.8 879.75 G7 0.5×10×10×24=1200 0 0∑G7224.86 -4031.49表1：桥台自身重力计算表注;表中竖向力以向上为+ ，水平力以向右为+，弯矩以顺时针转动为+，以下各表相同。

XX标准分区路网工程施工图设计结构计算书绕城高速跨线桥上、下部结构设计证书号：市政甲级2013年03月目录1.工程概况 (1)2.结构计算依据 (3)2.1.主要规范标准 (3)2.2.设计技术标准 (3)2.3.主要材料及计算参数 (3)2.4.计算荷载取值 (4)3.上部结构内力及验算结果 (6)3.1.结构整体横向分配分析结果 (6)3.2.边主梁结构成桥内力图 (7)3.3.边主梁梁体总体受力验算结果 (8)3.4.中主梁结构成桥内力图 (19)3.5.中主梁梁体总体受力验算结果 (20)4.下部结构计算 (32)4.1.盖梁计算 (32)4.2.桥墩验算 (36)4.3.桥墩桩基验算 (43)4.4.桥墩承台验算 (46)4.5.桥台验算 (47)5.结论 (61)1.工程概况XX分区位于xx市xx区xx镇行政辖区范围内，片区通过现状xx路往北与xx新城相连，往南与xx镇相连。

片区用地西面以“xx路”、市团校为界，北面以绕城高速为界，东面以xx 湾——xx湾——xx湾一线为界，南面以农科院柑橘研究所为界，规划总用地面积485.50公顷。

横一路位于片区北部，呈东西走向。

起点上跨绕城高速，往东分别与纵一路、纵二路相交，终点止于纵三路末段交叉口，全长1209.362m，含桥梁一座。

道路等级为城市次干道I级，标准路幅宽度为26m，双向四车道，设计行车速度为40km/h。

桥梁上跨绕城高速，全长165.92米，桥梁起点桩号K0+045.180米，终点桩号K0+178.180米，全长133米，桥宽22米,桥梁上部结构采用4×30米预制小箱梁结构，下部结构桥墩采用矩形桥墩加承台桩基础，桥台采用重力式U型桥台加扩大基础形式，台后接挡墙。

桥梁纵坡为1.50%。

桥梁上部结构采用预制小箱梁结构，由8片预制小箱梁组成，梁高1.6m,边梁顶宽2.3 m,底宽1m,中梁顶板宽2.4m，底宽1m,顶板厚18cm,腹板厚18cm,梁两侧1.5m变化段，顶板仍为18cm，腹板变为25cm厚。

目录1 计算依据与基础资料 (1)1.1 标准及规范 (1)1.1.1 标准 (1)1.1.2 规范 (1)1.1.3 参考资料 (1)1.2 主要材料 (1)1.3 设计要点 (2)2 横断面布置 (2)2.1 横断面布置图 (2)2.2跨中计算截面尺寸 (3)3 汽车荷载横向分布系数、冲击系数计算 (3)3.1 汽车荷载横向分布系数计算 (3)3.1.1 刚性横梁法 (3)3.1.2 刚接梁法 (7)3.1.3 铰接梁法 (10)3.1.4 比拟正交异性板法（G-M法） (14)3.1.5 荷载横向分布系数汇总 (17)3.2 剪力横向分布系数 (18)3.3 汽车荷载冲击系数μ值计算 (18)3.3.1汽车荷载纵向整体冲击系数μ (18)3.3.2 汽车荷载的局部加载的冲击系数 (18)4 主梁纵桥向结构计算 (18)4.1箱梁施工流程 (18)4.2 有关计算参数的选取 (19)4.3 计算程序 (20)4.4 持久状况承载能力极限状态计算 (20)4.4.1 正截面抗弯承载能力计算 (20)4.4.2 斜截面抗剪承载能力计算 (21)4.5 持久状况正常使用极限状态计算 (21)4.5.1 抗裂验算 (21)4.5.2 挠度验算 (23)4.6 持久状况和短暂状况构件应力计算 (25)4.6.1 使用阶段正截面法向应力计算 (25)4.6.2 使用阶段混凝土主压应力、主拉应力计算 (26)4.6.3 施工阶段应力验算 (27)4.7 中支点下缘配筋计算 (29)4.8 支点反力计算 (29)4.9 其他 (30)5 桥面板配筋计算 (30)5.1 荷载标准值计算（弯矩） (30)5.1.1 预制箱内桥面板弯矩计算 (31)5.1.2 现浇段桥面板弯矩计算 (33)5.1.3 悬臂段桥面板弯矩计算 (35)5.2 荷载标准值计算（支点剪力） (37)5.2.1 预制箱内桥面板支点剪力计算 (37)5.2.2 现浇段桥面板支点剪力计算 (37)5.3 持久状况承载能力极限状态计算 (38)5.3.1 预制箱内桥面板承载能力极限状态计算 (38)5.3.2 现浇段桥面板承载能力极限状态计算 (40)5.3.3 悬臂段桥面板承载能力极限状态计算 (41)5.4 持久状况抗裂计算 (44)5.4.1 预制箱内桥面板抗裂计算 (44)5.4.2 现浇段桥面板抗裂计算 (45)5.4.3 悬臂段桥面板抗裂计算 (47)6 横梁计算 (49)6.1 跨中横隔板计算 (49)6.2 端横梁、中横梁计算 (53)7 附图 (51)预应力混凝土公路桥梁通用设计图成套技术通用图计算书（30m 装配式预应力混凝土连续箱梁）1 计算依据与基础资料 1.1 标准及规范 1.1.1 标准∙跨径：桥梁标准跨径30m ；跨径组合5×30m(正交)； ∙设计荷载：公路－Ⅰ级；∙桥面宽度：（路基宽28m ，高速公路），半幅桥全宽13.5m ， 0.5m(护栏墙)+12.0m(行车道)+ 1.0m 波型护栏)＝13.5m ； ∙桥梁安全等级为一级，环境条件Ⅱ类。