脚手架结构计算
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步距h＝1.8m，立杆纵距La=1.5m，立杆横距B＝0.8m
横杆挑出b＝0.3m，连墙杆间距Lo＝3m（2步架）
1）直荷载作用下脚手架的结构计算：
由于内立杆所承但的荷载较外立杆大（小横杆挑出300），所以验算底层内立杆的受压承载力。
①施工承载
P1=(B/2+b)×La×q. ×n.＝（0.8/2+0.3）×1.5×3×2＝6.3KN
q 1－施工荷载、q1＝3.0KN/M2
n1－同时作业层数n1＝2.0
②脚手板荷载
p2＝（b/2）×ta×q2×n2＝（0.8/2+0.3）×1.5×0.35×4＝1.47KN
q2－脚手版荷载q2＝0.35KN/m2
n2－脚手版铺设层楼，n2＝4.0
③脚手架自重
p3＝n4【q3（2h+L+B/2+b）+2×Q】
9×【0.0384×（2×1.8+1.5+0.8/2+0.3）+2×0.026】
＝2.47KN
q3－钢管自重，q3＝0.0384KN/m2
Q－扣件重，按2个直角扣件计祘，Q＝0.026KN
n4－双管立杆步数，n4＝9
底层每根立杆所承担的轴心压力N
N＝1/2【rＧ（p2+p3）+rQ×p1】
＝1/2【1.2×（1.47+2.47）+1.4×6.3】
＝6.77KN
立杆的计算长度为连样杆的间距lo＝3m
长细比入＝lo/I＝3600/15.78＝228.1 查（新型脚手架与模板支撑架）
得：Жγ＝0.146 γ－稳定系数
roN/γA＝0.9×6.77/(0.146×489)＝85.4N/mm2﹤f＝205N/mm2、此脚
手架安全
ro－结构重要性系数，ro＝0.9 A－钢管载面积
2）水平荷载时脚手架的结构计算：
北京地区的基本风压Wo＝0.35KN/m2，离地面15m，us－风荷体型
系数，对尚开的脚手架，us＝0.35
βE－风振系数，βE＝1.0
WK－风荷标准值；
WK＝βE us wo＝0.35×0.84×0.7×0.35＝0.072KN/m2
作用在立杆上的风荷：q＝LawK＝1.5×0.072＝0.108KN/m
立杆的连墙杆距离Lo＝3.6m。
内立杆的最大弯距：MW=0.072qLo2＝0.072×0.108×9＝0.07KN.m
安全网，脚手架自重，脚手板荷载产生的轴力：
NG＝1.2×（0.07+2.71+0.0972）＝2.877KN
施工荷载产生轴力：
NQ＝1.4×6.3＝8.82KN
临界欧拉力：
Ne＝∏2EA/λ2＝3.14(2)×2.06×10(5)×489/190.1＝27.48KN
γ－荷载组合系数，γ＝0.85
ro（NG+4NQ）/γA+
roγMw/1.15w（1-0.8ro（NG+γNQ）/Ne）
＝0.9×（2.877+0.85×8.82）×10(3)/0.85×489+0.9×0.85×0.07×
10(6)/1.15×5078×〔1-0.8×0.9×（2.877+0.85×8.82）×10(3)/27.48×10(3)〕
＝29.16N/mm2﹤f＝205N/mm2
此时脚手架是安全的。
立杆的地基承载力计算:
不组合风荷载时，立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求
p ≤fg
其中p ──立杆基础底面的平均压力(N/mm2)，p = N/A =6.77/0.15=45.1N/mm2；
N ──上部结构传至基础顶面的轴向力设计值(kN)；N =6.77
A ──基础底面面积(m2)；
A =0.15
fg ──地基承载力设计值(N/mm2)；
fg = kc ×fgk
=0.5×150＝75 N/mm2
其中kc ──脚手架地基承载力调整系数；kc =0.5
fgk ──地基承载力标准值；fgk =150
立杆基础底面的平均压力必须满足下式的要求
p ≤fg
经计算，P=45.1<75
地基承载力的计算满足要求！
扣件抗滑力的计算:
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
R ≤Rc
其中Rc ──扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；
R ──纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
1.荷载值计算
横杆的自重标准值P1=0.038×0.8＝0.030kN
脚手板的荷载标准值P2=0.35×1.8×0.8/2＝0.252kN
活荷载标准值Q=3×1.8×0.8/2＝2.160kN
荷载的计算值R=1.2×0.030＋1.2×0.252＋1.4×2.160＝3.362＜RC ＝8.0kN满足要求
当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；。
