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荷载及荷载效应组合和地震作用转贴

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荷载及荷载效应组合和地震作用转贴
2.3.4确定基本自振周期T１>0.25s的多层房屋的风荷载时，进行风振系数βZ计算。

改进措施：《荷载规范》GB 50009局部修订明确规定，对基本自振周期T1大于0.25秒的工程结构如大跨度屋盖，各种高耸结构以及对高度大于30m且高宽比大于1.5的房屋，均应考虑风压脉动对结构发生顺风向风振的影响。

对基本自振周期T1>0.25s的多层房屋，一般情况下其高度及高宽比均不符合需要计算风振系数的范围，因而可不必对风振系数进行计算，取βZ=1。

2.3.5计算框架结构外围护砌体填充墙受风荷载时的强度时，采用了《荷载规范》GB 50009表7.5.1中的阵风系数βgZ。

改进措施：《荷载规范》GB 50009局部修订规定：表7.5.1中的阵风系数βBZ仅用于计算玻璃幕墙的风荷载，不用于计算砌体围护墙。

因而计算框架结构的砌体围护墙的风荷载时不应采用表7.5.1中的βgZ值，而应按《荷载规范》局部修订中有关房屋围护构件的风荷载局部体型系数μSl取值，并取βgZ＝进行风荷载计算。

2.4荷载效应组合
2.4.1永久荷载标准值GK与可变荷载标准值QK的比值较大，在进行承载能力极限状态基本组合效应组合设计值计算时，漏算由永久荷载效应控制的最不利组合。

改进措施：《荷载规范》GB 50009第3.2.5条规定，在进行承载能力极限状态基本组合设计时，应从下列两种组合值取最不利值：
组合l：由可变荷载效应控制的组合
S＝γGSGK＋γ1SQ1K＋∑γQiψCiSQiK(i=2～n)
组合2：由永久荷载效应控制的组合
S＝γGSGK＋∑γQiψCiSQiK(i=1～n)
在组合l中永久荷载的分项系数γG取1.2，而在组合2中γG取l.35。

通常情况，当构件上仅承受一种可变荷载，而其荷载分项系数γQ取1.4及可变荷载的组合值系数ψC取0．7时，若可变荷载QK和永久荷载GK均为均布荷载，可求得当GK／QK＞2.8则组合2为最不利组合。

因此在此情况下若漏算由永久荷载效应控制的组合，将会造成计算错误。

2.4.2设计生产中有大量排灰的厂房及邻近建筑的屋面结构构件时，进行承载能力极限状态基本组合计算的不利效应组合考虑不充分，漏算可能出现的最不利情况。

改进措施：此类屋面结构构件上有三种不同的可变荷载及其相应的组合值系数，即雪荷载，其标准值效应为S1K、组合值系数为ψC1取0.7；屋面均布活荷载，其标准值效应为S2K、组合值系数为为ψC2取0.7；屋面积灰荷载，其标准值效应为为S3K、组合值系数为为ψC3取0.9或1.0(后者仅用于高炉邻近建筑的屋面)。

《荷载规范》GB 50009规定：雪荷载与屋面均布活荷载不同时参与组合；而积灰荷载与雪荷载或屋面均布活荷载两者中的较大值可同时考虑参与组合。

因此进行承载能力极限状态基本组合计算不利效应组合S时，应考虑以下组合情况，并选出最不利值：
由可变荷载效应控制的组合：
1，S＝1.2SGK＋l.4S1K＋1.4×(0.9或l.0)S3K
2，S＝l.2SGK＋l.4S2K＋1.4×(0.9或l.0)S3K
3，S＝l.2SGK＋l.4S3K＋1.4×0.7S1K
4，S＝l.2SGK＋l.4S3K＋1.4×0.7S2K
由永久荷载效应控制的组合：
5．S＝1.35SGK＋1.4×(0.9或l.0)S3K＋l.4×0.7S1K
6，S＝1.35SGK＋1.4×(0.9或l.0)S3K＋l.4×0.7S2K
当雪荷载标准值Q1K小于屋面均布荷载标准值Q2K时，上列效应组合可简化为从2、4、6三者中选出最不利值。

当雪荷载标准值Q1K大于屋面均布荷载标准值Q2K时，上列效应组合可简化为从1、3、5三者中选出最
不利值。

因此若对不利效应考虑不充分，漏算可能出现的最不利效应组合，将会造成不安全。

2.5地震作用
2.5.1施工图设计文件的抗震设防烈度(设计基本地震加速度值)取值有误。

改进措施：《抗震规范》GB 50011第1.0.4条规定，抗震设防烈度必须按国家规定的权限审批或按颁发的文件(图件)确定。

这是一条强制性条文，必须执行，在一般情况下，设计时可取用抗震规范附录A提供的我国主要城镇中心地区的抗震设防烈度、设计基本地震加速度和设计地震分组。

对已编制抗震设防区划的城市，可按批准的抗震设防烈度或设计地震动参数进行抗震设防。

《抗震规范》附录A给出的是“城镇中心地区”的参数，目前随着城镇的日益扩大，建设工程日益远离城镇中心，那些远离城镇中心的建筑工程，特别是往抗震设防烈度大的方向的建筑工程，可能需按较高的标准进行抗震设防，例如北京的密云、怀柔、昌平、门头沟，《抗震规范》附录A给出的是7度(0.15g)，但该四个城镇中心往北京市中心方向，及昌平中心往延庆中心方向的某些村镇的建筑工程就可能需按8度(0.20g)进行抗震设防。

一般这些需按较高标准抗震设防的村镇位于地震动峰值加速度分界线两侧4km区域内。

如图2.5.1所示。

2.5.2单层厂房设计只考虑横向水平地震作用，而未对厂房纵向进行水平地震作用的计
算。

改进措施：《抗震规范》GB 50011第5.1.1条规定，一般情况下，应允许在建筑结构的两个主轴方向分别计算水平地震作用进行抗震验算，各方向的水平地震作用应由该方向抗侧力构件承担。

因此对厂房纵横方向均应进行水平地震作用计算。

2.5.3复杂平面的建筑通过设置防震缝分割为多个结构单元后，未对各单元计算地震作用。

改进措施：复杂平面的建筑通过设置防震缝分为多个结构单元后，各结构单元应单独进行计算地震作用。

若该建筑在地下部分整体相连时，则应按多塔模型进行计算，才能较好的反映建筑的地震作用的真实情况。

采用不正确的计算模型，将造成计算结果也不正确。

2.5.4对有斜交抗侧力构件的房屋，当相交角度大于150时，未分别计算各抗侧力构件方向的水平地震作用。

改进措施：《抗震规范》第5.l.1条第2款规定，对有斜交抗侧力构件的房屋，如图2.5.4所示，当相交角度大于150时，应分别计算各抗侧力构件方向的水平地震作用。

2.5.5当最不利地震作用方向角较大时，未按最不利地震作用方向计算地震作用。

改进措施：对于一个建筑工程而言，地震的作用方向是不确定的，但总存在一个方向，在这个方向上，建筑结构的地震作用反应取极大，这个方向就是最不利的地震作用方向。

使用一些计算软件进行结构总体分析时，一般会给出一个最不利地震作用方向角。

当这个角度较大时，例如大于150时，应将该方向的地震作用计算一次，并以此较大的计算结果设计、编制施工图。

当使用的软件不能给出最不利地震作用方向角时，宜采用具有验算功能的软件复核一次。

2.5.6抗震设防烈度8、9度时，对大跨度和长悬臂结构未进行竖向地震作用的计算。

改进措施：《抗震规范》GB 50011第5.1.1条第4款规定，抗震设防烈度8、9度时，对大跨度和长悬臂结构应计算竖向地震作用。

在规范条文说明中指出：根据我国大陆和台湾地震的经验，抗震设防烈度9度和9度以上时，跨度大于18m的屋架、悬挑1．5m以上的阳台和走廊等震害严重甚至倒塌。

8度时，跨度大于24m的屋架、2m以上的悬挑阳台和走廊等震害严重。

因此设计时应根据这些震害经验，对大跨度和长悬臂结构进行竖向地震作用计算。

2.5.7高层建筑对两个主轴方向分别计算单向地震作用时，未考虑偶然偏心的影响。

改进措施：《高规》JGJ3第3.3.3条规定，计算单向地震作用时应考虑偶然偏心的影响。

每层质心沿垂直地震作用方向的偏移值可按下式采用：
ei＝±0.05Li
式中ei——第i层质心偏移值(m)，各楼层质心偏移方向相同；
Li——第i层垂直于地震作用方向的建筑物总长度(m)。

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荷载效应及地震作用效应组合

荷载效应及地震作用效应组合

8荷载效应效应组合本设计所应用到的用于承载力量极限状态下的内力组合公式如下：①无地震时，由可变荷载效应掌握的组合：S = Y G^GK +〃QyQSQK +〃WyWSWK式中s一结构构件荷载效应组合的设计值，包括组合的弯矩、轴向力和剪力设计值；/G、FQ、FW—永久荷载、楼面活荷载和风荷载的分项系数；玲、％L楼面活荷载和风荷载的组合系数，当为第一可变荷载时取1。

S GK、SQk、SM一永久荷载、楼面荷载和风荷载效应标准值。

②无地震时，由永久荷载效应掌握的组合（依据《建筑结构荷载法律规范》GB 50009-2001⑵第条注3,水平风荷载不参与组合。

但2006版法律规范中取消了此注，即水平风荷载参与组合，当风荷载效应不大时也可忽视之。

）：?S ~ Y G^GK +WQyQSQK③有地震时，即重力荷载与水平地震作用的组合：S = Y G S GE + /勘SE尿式中S一结构构件荷载效应与地震作用效应组合的设计值；w、磔一重力荷载、水平地震作用的分项系数；S GE、S劭一重力荷载代表值、水平地震作用标准值。

用于正常使用极限状态下的内力组合（标准组合）公式如下:S = SGK + WQSQK + 〃WSWK8.1掌握截面及最不利内力类型8. 1.1构件的掌握截面框架梁的掌握截面是支座截面和跨中截面。

在支座截面处，一般产生最大负弯矩J"maχ）和最大剪力（XW）（水平荷载作用下还有正弯矩产生，故也要留意组合可能消失的正弯矩）；跨间截面则是最大正弯矩（+ Mm a X）作用处（也要留意组合可能消失的负弯矩）。

因此，框架梁的最不利内力为：梁端截面：÷M max, -M max. V max梁跨间截面：+M max由于内力分析的结果是轴线位置处的内力，而梁支座截面的最不利位置应是柱边缘处，因此，在求该处的最不利内力时，应依据梁轴线处的弯矩和剪力计算出柱边缘处梁截面的弯矩和剪力，即：M f = M-Vb∕2V, = V-qb∕2式中AT 一柱边缘处梁截面的弯矩标准值；H 一柱边缘处梁截面的剪力标准值； M —梁柱中线交点处的弯矩标准值；吁与M 相应的梁柱中线交点处的剪力标准值； 人一柱截面高度；夕一梁单位长度的均布荷载标准值。

荷载效应组合

荷载效应组合

荷载效应组合荷载效应组合是由一组荷载，以及它们之间的相互作用力所组成的系统。

这种效应可以在很多不同的场景中产生，比如建筑物、桥梁和管道等等。

每种荷载都会在结构上产生不同的变化，当每种荷载共同作用时，会产生特有的效应，这就是荷载效应组合的本质所在。

基本概念荷载效应组合的基本概念是对荷载影响的全面考虑和反映，从而更好地了解结构的受力特性。

该组合的作用主要是分析，从而确定各种荷载如何在结构中产生影响，以及结构的极限承载能力等。

最常见的荷载效应组合有重力荷载、抗压荷载、抗弯荷载、振动荷载、拉力荷载、内部压力荷载等。

重力效应重力荷载是结构抗力的主要部分，它施加的荷载从上至下以减弱的方式叠加，使结构最终处于平衡状态。

重力荷载产生的抗力主要有抗压力和抗弯力，另外还有拉力、压力等一些较小的荷载。

重力效应一般是指建筑物在空时状态下，重力作用于结构形成的受力情况。

抗压荷载抗压荷载是结构抗力的主要因素，其本质是抗压力。

抗压荷载可以是外力，比如地面上的车辆和行人，也可以是内力，比如楼板结构上的水平拉力等。

这类荷载一般从上到下逐渐减小，但其施加的荷载比重力荷载大得多，因此必须加以充分考虑，以确保结构的安全性。

抗弯荷载抗弯荷载是受到抗压荷载的作用而产生的。

抗弯荷载可以分为弯曲剪切荷载和弯曲弯曲荷载，它们能够很好地反映结构的抗力情况，是正确理解和分析结构受力特性的重要参考。

振动荷载振动荷载是在建筑物、桥梁等工程结构中，因为地震、风等外部力而产生的荷载。

这类荷载会使结构产生微小的振动，从而引起结构的损伤，因此一定要采取相应的措施，以预防并减轻其影响。

拉力荷载拉力荷载可以是外部的，也可以是内部的，比如在桥梁、管道等结构上，由于拉力的作用而产生的荷载。

它们可以促进结构形成，也可以引起结构破坏，因此必须充分考虑它们的作用，以确保结构的安全性。

内部压力荷载内部压力荷载是指结构内部的压力，例如水压和热压等。

这类荷载的作用是使结构受到弯曲剪切荷载和抗压荷载的作用，因此必须采取相应措施来控制内部压力，以确保结构的安全性。

高层建筑结构设计要求及荷载效应组合

高层建筑结构设计要求及荷载效应组合

⑵不利方面：出现塑性变形，意味着混凝土构件要出 现塑性铰、较大的裂缝和永久变形。会影响到结构的稳定。
结构的继续使用需要修复。
从抗震角度来看，出现超过设防烈度的地震是不可避 免的，结构应该具备足够的塑性变形能力。
但是结构过早地出现塑性变形也是十分不利的。结构 在小震、甚至风荷载作用下就出现塑性变形，必然导致裂 缝和变形过大，将影响到建筑物的正常使用。
② 短暂设计状况：适用于结构出现的临时情况，包括 结构施工和维修时的情况等；
③ 偶然设计状况：适用于结构出现的异常情况，包括结 构遭受火灾、爆炸、撞击时的情况等；
④ 地震设计状况：适用于结构遭受地震时的情况，在抗 震设防地区必须考虑地震设计状况。
1.1、持久设计状况和短暂设计状况下（无地震作用组合） 当荷载与荷载效应按线性关系考虑时，按下式：
结构顶点最大加速度
使用功能 住宅、公寓 办公、旅馆
alim (m / s盖竖向振动加速度限值
《高层规程》中规定楼盖结构的竖向振动频率不宜小于3Hz， 竖向振动加速度不应超过下表的限值。
2.4、稳定性与抗倾覆
结构整体稳定性是高层建筑设计的基本要求。研究表 明，高层建筑混凝土结构仅在竖向重力荷载作用下产生整 体丧失稳定的可能性很小。稳定性设计主要是控制在风荷 载或水平地震力作用下，重力荷载产生的二阶效应（P-Δ） 不致过大，以免引起结构的失稳、倒塌。
n—结构总层数。
2、高层建筑结构的稳定应符合下列规定
1）剪力墙、框架—剪力墙结构、筒体结构
n
EJd 1.4H 2 Gi i 1
2）框架结构：
n
Di 10 G j / hi j i
（i=1,2,…,n)
3、抗倾覆控制： ⑴、控制高宽比H/B； ⑵、控制基底零应力区面积，<15％总面积。
《建筑工程抗震设防分类标准》疑问解答

《建筑工程抗震设防分类标准》疑问解答

问题3:
如果仅有一、二根独立的框支柱，框支柱的抗震等级如何定？是否要按《高规》第10节复杂高层的要求进行内力调整？
解答：
如果仅有一、二根独立的框支柱，应按框支柱的要求进行构件设计，框支柱的抗震等级按“框支框架”要求取值，并按6.2.5和6.2.10条进行内力调整。
6.1.3-3嵌固部位
问题1：
地下商场和车库能否视为“地下室无上部结构部分”，按三级或四级抗震等级采取抗震构造措施？单层大面积地下车库，采用板柱-抗震墙结构，采用钢筋混凝土密肋楼盖、无梁楼盖或无粘结预应力楼盖。这类结构设计一般只在外墙和楼梯间处布墙，抗震墙间距有时达60~80米，对这类结构抗震墙间距应如何把握？这类地下建筑的抗震等级是否按《抗规》表6.1.2执行？
解答：
地下商场和车库上盖无建筑物时，可以视为“地下室无上部结构部分”按三或四级抗震等级采取抗震构造措施。但是，当地下商场面积很大，按照所容纳人数或营业面积判别，属于重点设防类（乙类）时，抗震等级宜适当提高。
除有特殊要求外，一般不对地下车库抗震墙间距做规定，抗震等级按《抗规》14.1条执行。
问题2：
单层地下车库上部有多栋高层剪力墙结构主楼，地下室采用板柱
4.1.8地形影响
问题：有一“校安工程”有三个台阶，均开阔平坦，地勘报告划分为“抗震一般地段”，是否应根据4.1.8条条文“坡降”计算出系数对水平地震影响系数予以增大；
解答：4.1.8条主要针对不利地段，除了要考虑稳定性外,尚应考虑地震作用的放大；对于一般地段无此要求。
5.2.3扭转效应
问题：《抗规》P323页5.2.3条的第3点“对于扭转刚度小的结构例如某些核心筒-外稀柱框架结构或类似结构……”这里的类似结构包括框架结构吗？这里说的Tθ>0.75Tx1，或Tθ>0.75Ty1均需考虑地震扭转效应，那几乎所有的结构都要考虑双向地震了，我们一般的扭转周期比控制都是0.9或者0.85，要达到0.75比较困难？