双向板设计与计算

双向板设计与计算双向板是指在接触面上都有点对称排列一定间距的钢筋，并成网状结构的预制板。

双向板设计与计算是指根据双向板的使用要求和实际情况，对其进行结构设计和力学计算的过程。

以下将从双向板的设计和计算两个方面进行详细介绍。

1.双向板的设计：(1)确定双向板的使用要求：首先需要确定双向板的设计使用要求，包括承载能力、刚度要求、使用环境要求等。

(2)确定双向板的尺寸和形状：根据双向板的使用要求和实际情况，确定双向板的尺寸和形状，包括长度、宽度、厚度等。

(3)确定双向板的钢筋布置：根据双向板的使用要求和受力情况，确定双向板的钢筋布置方式，包括钢筋的直径、间距、排列形式等。

(4)设计双向板的混凝土强度等级：根据双向板的使用要求和实际情况，确定双向板的混凝土强度等级，从而确定混凝土的配合比。

(5)设计双向板的钢筋：根据双向板的使用要求和受力情况，设计双向板的钢筋数量和直径，并进行受力计算。

2.双向板的计算：(1)受力分析：根据双向板的使用要求和受力情况，对双向板进行受力分析，包括活载荷、自重荷载、温度荷载等。

(2)按规范计算：根据相关的规范要求，对双向板进行弯曲计算、截面变形计算、刚度计算等。

(3)验算：对双向板进行验算，确保其承载能力和稳定性满足使用要求。

(4)结构分析：对双向板进行结构分析，探讨双向板的破坏机理，确定结构的敏感部位和安全系数。

(5)材料选择：根据设计要求和实际情况，选择适当的混凝土材料和钢筋材料，以保证双向板的性能和安全性。

综上所述，双向板的设计与计算是一个复杂而细致的工作。

它涉及到多个方面的知识和技术，需要根据双向板的使用要求和实际情况进行综合考虑和判断。

通过合理的设计和精确的计算，可以确保双向板具有足够的承载能力和稳定性，满足实际工程的要求。

双向板计算步骤双向板是一种常见的建筑材料，由两片薄木板或薄钢板之间夹有一层胶合材料组成的。

双向板具有良好的强度和刚性，常用于建筑结构中的地板、墙壁和屋顶等。

在进行双向板的计算时，需要按照以下步骤进行：1.确定双向板的尺寸和几何形状。

这包括板的长度、宽度和厚度等。

根据具体的应用需求和设计规范，确定双向板的尺寸和几何形状。

2.确定双向板的边界条件。

双向板在使用中会受到一定的边界条件的约束，例如支座、固定点和荷载等。

根据具体的应用情况和设计规范，确定双向板的边界条件。

3.计算双向板的荷载。

根据具体的使用情况和设计规范，确定在双向板上的荷载情况。

这包括静荷载、动荷载和温度荷载等。

对于不同类型的荷载，需要进行相应的计算和分析。

4.进行双向板的弯曲计算。

双向板在受到荷载作用时会发生弯曲变形，需要计算板的弯曲应力和变形情况。

在进行弯曲计算时，考虑到双向板的材料性质、截面形状和边界条件等因素。

5.进行双向板的剪切计算。

双向板在受到荷载作用时还会发生剪切变形，需要计算板的剪切应力和变形情况。

在进行剪切计算时，考虑到双向板的材料性质、截面形状和边界条件等因素。

6.进行双向板的轴向计算。

双向板在受到荷载作用时还会发生轴向拉力或压力，需要计算板的轴向应力和变形情况。

在进行轴向计算时，考虑到双向板的材料性质、截面形状和边界条件等因素。

7.进行双向板的稳定性计算。

双向板在受到较大荷载作用时，可能会发生稳定性失效。

需要根据具体的使用情况和设计规范，进行双向板的稳定性计算，以确定板的稳定性。

8.进行双向板的传力计算。

双向板在使用中的荷载会通过板的结构传递到支座或其他受力构件上，需要进行传力计算，以确定板的传力情况。

9.进行双向板的疲劳计算。

双向板在反复荷载作用下，可能会出现疲劳断裂。

需要进行双向板的疲劳计算，以确定板的安全使用寿命。

10.进行双向板的验算。

根据计算结果，对双向板的尺寸和材料进行验算，以保证板的安全性和可靠性。

在进行双向板计算时，需要参考相关的设计规范和建筑准则，按照合理的假设和计算方法进行。

双向板的计算书1.设计资料1)楼面活荷载标准值2.0kN ∕m ²2)楼面面层为地砖地面，梁、板底为20mm 粉刷层。

3)材料选用混凝土：采用C30（1c a f ＝14.3 N ∕2mm ）钢筋：一律采用CRB550冷扎钢筋（y f ＝360 N ∕2mm ）2.结构平面布置采用弹性理论分区计算，根据板的支撑条件和几何尺寸以及结构的对称性，将板分化为A 、B 、C 、D 、E 、F 、G 、H 各区格。

3.荷载计算荷载计算取1m 宽板带作为计算单元 恒荷载：板自重：0.12×25＝3kN ∕m 板底粉刷：0.02×17＝0.34kN ∕m地砖地面：0.05×1×20＝1kN ∕m标准值:k g ＝4.34kN ∕m设计值:g ＝4.34×1.2＝5.21kN ∕m活荷载:标准值:k q ＝2kN ∕m设计值:q ＝2×1.4＝2.8kN ∕m4.弯矩计算区格Ax l ＝3.00m ；y l ＝3.00m ；x y l l ＝33＝1x M ＝0.0281×（g ＋q ）/2×2x l ＋0.0429×2q ×2x l＝0.0281×(5.21＋2.8）/2×3²＋0.0429×2.82×3²＝1.55 kN •my M ＝0.0289×（g ＋q ）/2×2x l ＋0.0429×2q ×2x l＝0.0289×(5.21＋2.8）/2×3²＋0.0429×2.82×3²＝1.58 kN •m'x M ＝-0.0677×（g ＋q ）×2x l ＝-0.0677×(5.21＋2.8) ×3²＝-4.88 kN •m'yM ＝-0.0677×（g ＋q ）×2x l ＝-0.0677×(5.21＋2.8) ×3² ＝-4.88 kN •m区格Bx l ＝3.00m ；y l ＝3.00m ；x y l l ＝33＝1x M ＝0.0306×（g ＋q ）/2×2x l ＋0.0429×2q ×2x l＝0.0306×(5.21＋2.8）/2×3²＋0.0429×2.82×3²＝1.64 kN •my M ＝0.0388×（g ＋q ）/2×2x l ＋0.0429×2q ×2x l＝0.0388×(5.21＋2.8）/2×3²＋0.0429×2.82×3²＝1.94kN •m'x M ＝-0.0839×（g ＋q ）×2x l ＝-0.0839×(5.21＋2.8) ×3²＝-6.05 kN •m'yM ＝-0.0839×（g ＋q ）×2x l ＝-0.0839×(5.21＋2.8) ×3² ＝-6.05 kN •m区格C 同区格B区格Dx l ＝3.00m ；y l ＝3.30m ；x y l l ＝33＝0.9x M ＝0.0438×（g ＋q ）/2×2x l ＋0.0516×2q ×2x l＝0.0438×(5.21＋2.8）/2×3²＋0.0516×2.82×3²＝2.23 kN •my M ＝0.0293×（g ＋q ）/2×2x l ＋0.0434×2q ×2x l＝0.0293×(5.21＋2.8）/2×3²＋0.0434×2.82×3²＝1.60kN •m'x M ＝-0.0767×（g ＋q ）×2x l ＝-0.0767×(5.21＋2.8) ×3²＝-5.53 kN •m'yM ＝-0.0926×（g ＋q ）×2x l ＝-0.0926×(5.21＋2.8) ×3² ＝-6.68kN •m区格Ex l ＝3.00m ；y l ＝3.00m ；x y l l ＝33＝1 x M ＝0.0388×（g ＋q ）/2×2x l ＋0.0429×2q ×2x l＝0.0388×(5.21＋2.8）/2×3²＋0.0429×2.82×3²＝1.94 kN •my M ＝0.0306×（g ＋q ）/2×2x l ＋0.0429×2q ×2x l＝0.0306×(5.21＋2.8）/2×3²＋0.0429×2.82×3²＝1.64kN •m'x M ＝-0.0839×（g ＋q ）×2x l ＝-0.0839×(5.21＋2.8) ×3²＝-6.05 kN •m'yM ＝-0.0839×（g ＋q ）×2x l ＝-0.0839×(5.21＋2.8) ×3² ＝-6.05 kN •m区格Fx l ＝3.00m ；y l ＝3.00m ；x y l l ＝33＝1x M ＝0.0205×（g ＋q ）/2×2x l ＋0.0429×2q ×2x l＝0.0205×(5.21＋2.8）/2×3²＋0.0429×2.82×3²＝1.28 kN •my M ＝0.0205×（g ＋q ）/2×2x l ＋0.0429×2q ×2x l＝0.0205×(5.21＋2.8）/2×3²＋0.0429×2.82×3²＝1.28kN •m'x M ＝-0.0513×（g ＋q ）×2x l ＝-0.0513×(5.21＋2.8) ×3²＝-3.70 kN •m'yM ＝-0.0513×（g ＋q ）×2x l ＝-0.0513×(5.21＋2.8) ×3² ＝-3.70 kN •m区格G 同区格F区格Hx l ＝3.00m ；y l ＝3.30m ；x y l l ＝33＝0.9x M ＝0.0249×（g ＋q ）/2×2x l ＋0.0516×2q ×2x l＝0.0249×(5.21＋2.8）/2×3²＋0.0516×2.82×3²＝1.55 kN •my M ＝0.0202×（g ＋q ）/2×2x l ＋0.0429×2q ×2x l＝0.0202×(5.21＋2.8）/2×3²＋0.0429×2.82×3²＝1.38kN •m'x M ＝-0.0588×（g ＋q ）×2x l ＝-0.0588×(5.21＋2.8) ×3²＝-4.24kN •m'yM ＝-0.0541×（g ＋q ）×2x l ＝-0.0541×(5.21＋2.8) ×3² ＝-3.90 kN •m 5.截面设计板跨中截面两个方向有效高度o h 的确定： 暂定钢筋选用A R8则：ox h ＝h －x a ＝（120－15－5）mm ＝100mm ox h ＝h －x a －d ＝（120－15－5－8）mm ＝92mm支座有效高度:ox h ＝h －x a ＝（120－15－5）mm ＝100mm5.配筋计算简化计算受拉钢筋s A ,可近似按以下公式计算：S A ＝0.95y oM f h配筋计算结果见下表：Hxl 1.55 92 49.26 A R8@200251 yl 1.38 100 40.35 A R8@200251支座A→B4.88 6.052+100 159.42 A R8@200251 B→C6.05 6.052+100 176.90 A R8@200251 C→D6.05 6.342+100 182.46 A R8@200251 E→F4.88 6.052+100 142.69 A R8@200251 F→G3.70 3.702+100 108.19 A R8@200251 G→H3.70 3.902+100 111.11 A R8@200251 A→E4.88 6.052+100 159.42 A R8@200251 B→F6.05 3.702+100 142.69 A R8@200251 C→G6.05 3.702+100 142.69 A R8@200251 D→H5.53 4.242+100 157.60 A R8@2002516.配筋图如下所示。

弹性双向板计算
在进行弹性双向板的计算时，需要使用一些基本的公式和原理。

下面是关于弹性双向板计算的一些基本原理和公式：
1.位移和应变的关系：
ε=(ΔL/L)=(y/r)
其中，ε是单位长度的应变，ΔL是位移，L是板的边长，y是位移距离，r是板的曲率半径。

2.应力和应变的关系：
σ=Eε=Ey/r
其中，σ是单位面积的应力，E是材料的弹性模量。

3.弯曲方程：
弯曲是弹性双向板最主要的变形形式。

根据弯曲理论，弹性双向板的弯曲方程可以表示为：
M=Dη/z
其中，M是弯矩，D是抵抗弯曲的几何刚度系数（弯曲刚度），η是受力方式的常数（取决于荷载类型和边界条件），z是抵抗弯曲的几何形状参数。

4.抵抗弯曲的几何刚度系数：
抵抗弯曲的几何刚度系数D可以通过以下公式计算：
D=(Eh^3/12(1-μ^2))
其中，E是材料的弹性模量，h是板的厚度，μ是材料的泊松比。

5.抵抗弯曲的几何形状参数：
抵抗弯曲的几何形状参数z可以通过以下公式计算：
z=(h^2/6)
其中，h是板的厚度。

以上是弹性双向板计算中的一些基本原理和公式。

需要根据具体的设计条件和要求，结合实际情况选取适合的公式和原理进行计算。

通过应用这些公式和原理，可以对弹性双向板进行合理的设计和计算，以满足结构的强度和稳定性要求。

双向板按弹性理论的计算方法双向板是一种常见的结构元件，其受力特点与单向板有所不同。

在计算双向板的设计参数时，可以采用弹性理论中的一些方法来进行计算。

双向板的受力分析主要涉及以下几个方面：弯矩、剪力和扭矩的计算、板的变形以及板的稳定性计算。

首先，我们来看双向板的弯矩计算。

在双向板上，由于受到两个方向的载荷作用，会同时产生正弯矩和负弯矩。

在计算弯矩时，可以采用叠加法。

假设双向板在x和y方向上的弯矩分别为Mx和My，那么总弯矩M为M=Mx+My。

其次，剪力的计算也是双向板设计时需要考虑的问题。

在计算剪力时，可以将双向板看作一个复杂的梁结构，采用横截面法来计算剪力。

与此同时，双向板还会产生扭矩。

扭矩的计算可以借助于剪力的计算结果，具体方法可以参考弹性理论中的扭矩公式。

双向板的变形分为平面变形和空间变形两种情况。

在计算平面变形时，可以采用等效弹性模量法。

通过考虑不同方向上的刚度系数和位移系数，将双向板的变形进行等效处理，从而简化计算过程。

而空间变形的计算则需要考虑额外的因素，例如板的高度、边界条件等。

最后，双向板的稳定性也是需要进行计算的重要参数。

在计算稳定性时，可以引入边界条件、支撑条件等因素，采用弹性理论中的稳定性计算方法进行分析。

总之，双向板按照弹性理论的计算方法主要包括弯矩、剪力和扭矩的计算、板的变形以及板的稳定性计算。

在实际工程中，双向板的设计与计算还需要综合考虑其他因素，例如材料的强度特性、施工工艺、荷载条件等。

因此，在进行双向板的设计与计算时，需要综合运用弹性理论以及其他相关知识，进行全面而准确的分析。

LB-1矩形板计算一、构件编号: LB-1二、示意图三、依据规范《建筑结构荷载规范》 GB50009-2001《混凝土结构设计规范》 GB50010-2010四、计算信息1.几何参数计算跨度: Lx = 3000 mm; Ly = 4600 mm板厚: h = 120 mm2.材料信息混凝土等级: C25 fc=11.9N/mm2 ft=1.27N/mm2 ftk=1.78N/mm2Ec=2.80×104N/mm2钢筋种类: HRB400 fy = 360 N/mm2Es = 2.0×105 N/mm2最小配筋率: ρ= 0.200%纵向受拉钢筋合力点至近边距离: as = 40mm保护层厚度: c = 20mm3.荷载信息(均布荷载)永久荷载分项系数: γG = 1.200可变荷载分项系数: γQ = 1.400准永久值系数: ψq = 1.000永久荷载标准值: ｑgk = 4.100kN/m2可变荷载标准值: ｑqk = 2.000kN/m24.计算方法:弹性板5.边界条件(上端/下端/左端/右端):固定/简支/简支/简支6.设计参数结构重要性系数: γo = 1.00泊松比:μ = 0.200五、计算参数:1.计算板的跨度: Lo = 3000 mm2.计算板的有效高度: ho = h-as=120-40=80 mm六、配筋计算(lx/ly=3000/4600=0.652<2.000 所以按双向板计算):1.X向底板钢筋1) 确定X向板底弯矩Mx = 表中系数(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2= (0.0634+0.0307*0.200)*(1.200*4.100+1.400*2.000)*32= 4.829 kN*m2) 确定计算系数αs = γo*Mx/(α1*fc*b*ho*ho)= 1.00*4.829×106/(1.00*11.9*1000*80*80)= 0.0633) 计算相对受压区高度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.063) = 0.0664) 计算受拉钢筋面积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = 1.000*11.9*1000*80*0.066/360 = 173mm25) 验算最小配筋率ρ = As/(b*h) = 173/(1000*120) = 0.144%ρ<ρmin = 0.200% 不满足最小配筋要求所以取面积为As = ρmin*b*h = 0.200%*1000*120 = 240 mm2采取方案?8@200, 实配面积251 mm22.Y向底板钢筋1) 确定Y向板底弯矩My = 表中系数(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2= (0.0307+0.0634*0.200)*(1.200*4.100+1.400*2.000)*32 = 3.012 kN*m2) 确定计算系数αs = γo*My/(α1*fc*b*ho*ho)= 1.00*3.012×106/(1.00*11.9*1000*80*80)= 0.0403) 计算相对受压区高度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.040) = 0.0404) 计算受拉钢筋面积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = 1.000*11.9*1000*80*0.040/360 = 107mm25) 验算最小配筋率ρ = As/(b*h) = 107/(1000*120) = 0.089%ρ<ρmin = 0.200% 不满足最小配筋要求所以取面积为As = ρmin*b*h = 0.200%*1000*120 = 240 mm2采取方案?8@200, 实配面积251 mm23.Y向上边支座钢筋1) 确定上边支座弯矩M o y = 表中系数(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2= 0.1131*(1.200*4.100+1.400*2.000)*32= 7.861 kN*m2) 确定计算系数αs = γo*M o y/(α1*fc*b*ho*ho)= 1.00*7.861×106/(1.00*11.9*1000*80*80)= 0.1033) 计算相对受压区高度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.103) = 0.1094) 计算受拉钢筋面积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = 1.000*11.9*1000*80*0.109/360 = 289mm25) 验算最小配筋率ρ = As/(b*h) = 289/(1000*120) = 0.241%ρ≥ρmin = 0.200% 满足最小配筋要求采取方案?8@160, 实配面积314 mm2七、跨中挠度计算：Mk -------- 按荷载效应的标准组合计算的弯矩值Mq -------- 按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值1.计算荷载效应Mk = Mgk + Mqk= (0.0634+0.0307*0.200)*(4.100+2.000)*32 = 3.816 kN*mMq = Mgk+ψq*Mqk= (0.0634+0.0307*0.200)*(4.100+1.0*2.000)*32 = 3.816 kN*m2.计算受弯构件的短期刚度 Bs1) 计算按荷载荷载效应的两种组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力= 3.816×106/(0.87*80*251) = 218.438 N/mm= 3.816×106/(0.87*80*251) = 218.438 N/mm2) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积: Ate = 0.5*b*h = 0.5*1000*120= 60000mm2= 251/60000 = 0.418%3) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ= 1.1-0.65*1.78/(0.418%*218.438) = -0.166因为ψ不能小于最小值0.2，所以取ψk = 0.2= 1.1-0.65*1.78/(0.418%*218.438) = -0.166因为ψ不能小于最小值0.2，所以取ψq = 0.24) 计算钢筋弹性模量与混凝土模量的比值αEαE = Es/Ec = 2.0×105/2.80×104 = 7.1435) 计算受压翼缘面积与腹板有效面积的比值γf矩形截面，γf=06) 计算纵向受拉钢筋配筋率ρρ = As/(b*ho)= 251/(1000*80) = 0.314%7) 计算受弯构件的短期刚度 BsBsk = Es*As*ho2= 2.0×105*251*802/[1.15*-0.166+0.2+6*7.143*0.314%/(1+3.5*0.0)]= 5.692×102 kN*m2Bsq = Es*As*ho2= 2.0×105*251*802/[1.15*-0.166+0.2+6*7.143*0.314%/(1+3.5*0.0)]= 5.692×102 kN*m23.计算受弯构件的长期刚度B1) 确定考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数θ2) 计算受弯构件的长期刚度 B= 3.816/(3.816*(2.0-1)+3.816)*5.692×102= 2.846×102 kN*m2= 5.692×102/2.0= 2.846×102 kN*m2B = min(Bk,Bq)= min(284.588,284.588)= 284.5884.计算受弯构件挠度f max = f*(q gk+q qk)*Lo4/B= 0.00677*(4.100+2.000)*34/2.846×102= 11.749mm5.验算挠度挠度限值fo=Lo/200=3000/200=15.000mmfmax=11.749mm≤fo=15.000mm，满足规范要求!八、裂缝宽度验算:1.跨中X方向裂缝1) 计算荷载效应Mx = 表中系数(ｑgk+ψｑqk)*Lo2= (0.0634+0.0307*0.200)*(4.100+1.00*2.000)*32= 3.816 kN*m2) 光面钢筋,所以取值v i=0.73) 因为C > 65，所以取C = 654) 计算按荷载效应的准永久组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力=3.816×106/(0.87*80*251)=218.438N/mm5) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*120=60000 mm2=251/60000 = 0.0042因为ρte=0.0042 < 0.01,所以让ρte=0.016) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ=1.1-0.65*1.780/(0.0100*218.438)=0.5707) 计算单位面积钢筋根数nn=1000/dist = 1000/200=58) 计算受拉区纵向钢筋的等效直径d eqd eq= (∑n i*d i2)/(∑n i*v i*d i)=5*8*8/(5*0.7*8)=119) 计算最大裂缝宽度=1.9*0.570*218.438/2.0×105*(1.9*20+0.08*11/0.0100)=0.1532mm ≤ 0.30, 满足规范要求2.跨中Y方向裂缝1) 计算荷载效应My = 表中系数(ｑgk+ψｑqk)*Lo2= (0.0307+0.0634*0.200)*(4.100+1.00*2.000)*32= 2.380 kN*m2) 光面钢筋,所以取值v i=0.73) 因为C > 65，所以取C = 654) 计算按荷载效应的准永久组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力=2.380×106/(0.87*80*251)=136.228N/mm5) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*120=60000 mm2=251/60000 = 0.0042因为ρte=0.0042 < 0.01,所以让ρte=0.016) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ=1.1-0.65*1.780/(0.0100*136.228)=0.2517) 计算单位面积钢筋根数nn=1000/dist = 1000/200=58) 计算受拉区纵向钢筋的等效直径d eqd eq= (∑n i*d i2)/(∑n i*v i*d i)=5*8*8/(5*0.7*8)=119) 计算最大裂缝宽度=1.9*0.251*136.228/2.0×105*(1.9*20+0.08*11/0.0100)=0.0420mm ≤ 0.30, 满足规范要求3.支座上方向裂缝1) 计算荷载效应M o y = 表中系数((ｑgk+ψｑqk)*Lo2)= 0.1131*(4.100+1.00*2.000)*32= 6.211 kN*m2) 光面钢筋,所以取值v i=0.73) 因为C > 65，所以取C = 654) 计算按荷载效应的准永久组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力=6.211×106/(0.87*80*314)=284.215N/mm5) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*120=60000 mm2=314/60000 = 0.0052因为ρte=0.0052 < 0.01,所以让ρte=0.016) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ=1.1-0.65*1.780/(0.0100*284.215)=0.6937) 计算单位面积钢筋根数nn=1000/dist = 1000/160=68) 计算受拉区纵向钢筋的等效直径d eqd eq= (∑n i*d i2)/(∑n i*v i*d i)=6*8*8/(6*0.7*8)=119) 计算最大裂缝宽度=1.9*0.693*284.215/2.0×105*(1.9*20+0.08*11/0.0100)=0.2421mm ≤ 0.30, 满足规范要求。

双向板计算步骤范文第一步：几何模型建立根据实际工程情况，确定双向板的几何尺寸和形状，包括板的长度、宽度和厚度等参数。

根据这些参数，建立双向板的有限元模型，通常采用三维有限元模型进行计算。

第二步：荷载分析确定双向板受力的荷载情况，包括静载和动载的荷载大小和作用位置。

例如，静载可以包括自重、活载和风载等；动载可以包括地震和风荷载等。

将荷载应用于有限元模型，得出板的受力情况。

第三步：边界条件设定根据双向板的支座情况，确定边界条件。

双向板一般有四个边界面，边界条件可以是固定端、简支或自由端。

根据实际情况，设定边界条件，以便计算出正确的受力情况。

第四步：弹性材料性质确定双向板的材料性质，包括弹性模量和泊松比等。

这些参数反映了材料的刚度和变形性质。

根据材料的特性，计算板在受力时的应力和变形情况。

第五步：受力计算通过有限元分析，在给定的荷载和边界条件下，计算双向板的受力情况。

这包括剪力、弯矩和轴力等受力情况。

计算的过程可以采用迭代方法，通过不断调整单元尺寸和网格密度，直至达到收敛。

第六步：挠度计算计算双向板的挠度情况。

挠度是指板在受力过程中的弯曲变形，也是判断双向板是否满足强度和刚度要求的重要指标。

通过有限元分析，计算双向板在给定荷载下的挠度情况，并与规范要求进行对比。

第七步：验算与优化根据计算结果，进行双向板的验算与优化。

验证计算结果是否符合规范要求，包括受力和挠度等方面。

如果不满足要求，需要对双向板进行优化设计，调整其几何尺寸和材料性质，满足规范要求。

第八步：结果分析与总结对计算结果进行分析和总结。

对双向板的受力和挠度进行评价，了解其强度和刚度情况。

根据分析结果，可以对双向板的设计和施工提出建议和改进措施，以提高结构的安全性和可靠性。

总而言之，双向板计算是一项复杂的结构力学计算，需要建立几何模型、进行荷载分析、设定边界条件、确定材料性质、进行受力计算和挠度计算，最后对结果进行分析与总结。

通过这些步骤，可以得到双向板结构的受力和变形情况，为工程设计和施工提供参考和指导。

4双向板的计算4.1 板的荷载设计值由前面就算可知，应采用永恒荷载控制的组合 恒载设计值：m /KN 1.609.52.1g 2.1g k =×== 活载设计值：m /KN 8.224.1q 4.1q k =×==荷载总设计值：p=m /KN 91.824.109.52.1q 4.1g 2.1q g k k =×+×=+=+折算恒载设计值：m /KN 5.78.2211.6q 21g 'g =×+=+=折算活载设计值：m /KN 4.18.221q 21'q =×==4.2 计算跨度图4-3 区格板图双向板按弹性计算时，计算跨度近似取支座中心线间距：B6板：短边：2700+125+125=2950mm 长边：4800+125+125=5050mm B4板：短边：3300-300-300+125+125=2950mm 长边：3300-125-125=3050mm B21板：短边：2800+700-125= 3375mm 长边：4800+125+125=5050mm4.3 弯矩计算取每米板宽计算，在'g作用下，各内支座均可视为固定，边支座按固支考虑。

在'q作用下，各区格板四边均可视作简支，边支座按固支考虑，跨内最大正弯矩则在中心点处，计算时，可近似取二者之和作为跨内最大正弯矩值。

在求各中间支座最大负弯矩（绝对值）时，按恒荷载及活荷载均满布各区格板计算。

具体计算结果见表4-1。

表4-1 双向板弯矩计算表区格B6B42950/50500.5842950/30500.97跨内计算简图g’q’μ=01m2(0.03737.50.0843 1.4)2.953.46kN m2(0.01897.50.0393 1.4)2.95 1.71kN m2m2(0.006967.50.0232 1.4)2.950.737kN m2(0.017367.50.0366 1.4)2.95 1.58kN mμ=0.21m 3.460.20.737 3.607kN m 1.710.2 1.58 2.026kN m2m0.7370.2 3.46 1.426kN m 1.580.2 1.71 1.922kN m支座计算简图g+q g+q'1m0.0799×8.9kN/m2×(2.95m)2= 6.188 kN·m0.0535×8.9kN/m2×(2.95m)2= 4.14kN·m 2'm0.0571×8.9kN/m2×(2.95m)2= 4.423kN·m0.0522×8.9kN/m2×(2.95m)2= 4.028 kN·m+区格B213375/50500.67跨内 计算简图μ=01m2(0.03357.50.0447 1.4) 3.375 3.575kN m 2m2(0.0107.50.0159 1.4) 3.375 1.108kN mμ=0.21m3.5750.2 1.108 3.796kN m 2m1.1080.2 3.575 1.823kN m支座计算简图g+q'1m20.075368.9 3.3757.64kN m2'm20.0578.9 3.375 5.78kN m由上表可知：板间支座弯矩是不平衡的，实际应用时可以近似取的绝对值较大者，根据对称性取代表区格AB 相邻两区格板支座弯矩取较大值即m=-4.423KN.m4.4 截面配筋计算 短跨方向：012080h h mm长跨方向：023070h h mmC30混凝土：HPB2100级钢筋：2270/yf N mm中间区格板带，各内驱格板四周与梁整体连接，故各跨跨内和中间支座考虑板的内拱作用，计算配筋量降低20%，但须满足最小配筋率： 板的最小配筋率：0.2%0.450.238%max0.238%tyf f板的最小配筋面积：2,minmin0.238%100080190.4s A bh mm为便于计算，近似取0.95,s配筋计算如图：表4-2 连续板各截面配筋计算截面M0h选配钢筋实配钢筋 跨中 B601l 方向3.6070.8 2.5980109.6Ф8@20025102l 方向1.4260.8 1.1470 57.1 Ф8@200 251B401l 方向2.0260.8 1.6280 71 Ф8@200 25102l 方向1.9220.8 1.5377077.04 Ф8@200 251B2101l 方向3.79680166.49Ф8@20025102l 方向1.8237091.38Ф8@200251 截面 M 0h s A 选配钢筋 实配钢筋 支座B6-B4 -4.423 80 194.1 Ф8@200 251 B21-B21-7.6480334Ф8@150335布置时，短方向钢筋放在长方向钢筋外侧。

1设计资料 (1)1.1楼面做法 (1)1.2楼面荷载 (1)1.3材料选用 (1)1.4建筑设计规范要求 (1)1.4结构平面布置 (2)2双向板计算 (2)2.1确定板的厚度H和梁的截面 (2)2.2荷载计算 (3)2.3按塑性理论计算 (3)3支承梁计算（按弹性理论） (5)3.1纵向支承梁 (6)3.2纵向支承梁 (9)4跨中挠度验算 (13)4.1挠度和裂缝验算参数 (13)4.2在荷载效应的标准组合作用下，受弯构件的短期刚度B S (13)4.3考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数 (14)4.4受弯构件的长期刚度B，可按下列公式计算 (14)5裂缝宽度验算 (14)5.1X方向板带跨中裂缝 (14)5.2Y方向板带跨中裂缝 (15)5.3左端支座跨中裂缝 (15)5.4右端支座跨中裂缝 (15)5.5上端支座跨中裂缝 (16)6基础设计 (16)6.1荷载的确定 (16)6.2初定承台尺寸 (16)致谢 (18)参考文献 (17)施工图 (20)1设计资料墙体厚度370mm ，结构横向长1L =30m ，结构纵向长2L =30m 。

楼梯位于该层平面的外部，本设计不予考虑。

楼盖采用整体式双向板肋形结构；1.1 楼面做法水泥砂浆面层（25mm 厚，容重320kN /m ） 钢筋混凝土现浇板（容重325kN /m ）板底混合砂浆抹灰（15mm 厚，容重317kN /m ）1.2 楼面荷载永久荷载分项系数G 1.2γ=； 可变荷载标准值为2Q 3.5KN /m γ=； 分项系数1.4；1.3 材料选用板混凝土强度等级：C20（22c t f 11.9N /mm ,f 1.27N /mm ==）；板中钢筋、梁中箍筋、构造钢筋HPB235级（2y f 210N /mm =），梁中受力筋HRB335级（2y f 300N /mm =）；1.4建筑设计规范要求该建筑位于非地震区； 建筑物安全级别为二级； 结构环境类别二类；结构平面布置及初估尺寸：板的支承长度为120mm ，梁的支承长度为240mm 。

(一)双向板按弹性理论的计算方法1．单跨双向板的弯矩计算为便于应用，单跨双向板按弹性理论计算，已编制成弯矩系数表，供设计者查用。

在教材的附表中，列出了均布荷载作用下，六种不同支承情况的双向板弯矩系数表。

板的弯矩可按下列公式计算：M = 弯矩系数×(g+p)l x2式中M 为跨中或支座单位板宽内的弯矩(kN·m/m)；g、p为板上恒载及活载设计值(kN/m2)；l x为板的跨度(m)。

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2．多跨连续双向板的弯矩计算(1)跨中弯矩双向板跨中弯矩的最不利活载位置图多跨连续双向板也需要考虑活载的最不利位置。

当求某跨跨中最大弯矩时，应在该跨布置活载，并在其前后左右每隔一区格布置活载，形成如上图(a)所示棋盘格式布置。

图(b)为A-A剖面中第2、第4区格板跨中弯矩的最不利活载位置。

为了能利用单跨双向板的弯矩系数表，可将图(b)的活载分解为图(c)的对称荷载情况和图(d)的反对称荷载情况，将图(c)与(d)叠加即为与图(b)等效的活载分布。

在对称荷载作用下，板在中间支座处的转角很小，可近似地认为转角为零，中间支座均可视为固定支座。

因此，所有中间区格均可按四边固定的单跨双向板计算；如边支座为简支，则边区格按三边固定、一边简支的单跨双向板计算；角区格按两邻边固定、两邻边简支的单跨双向板计算。

在反对称荷载作用下，板在中间支座处转角方向一致，大小相等接近于简支板的转角，所有中间支座均可视为简支支座。

因此，每个区格均可按四边简支的单跨双向板计算。

将上述两种荷载作用下求得的弯矩叠加，即为在棋盘式活载不利位置下板的跨中最大弯矩。

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(2)支座弯矩支座弯矩的活载不利位置，应在该支座两侧区格内布置活载，然后再隔跨布置，考虑到隔跨活载的影响很小，可假定板上所有区格均满布荷载(g+p)时得出的支座弯矩，即为支座的最大弯矩。

这样，所有中间支座均可视为固定支座，边支座则按实际情况考虑，因此可直接由单跨双向板的弯矩系数表查得弯矩系数，计算支座弯距。

双向板-计算步骤⼀、构件编号: LB-1⼆、⽰意图三、依据规范《建筑结构荷载规范》 GB50009-2001《混凝⼟结构设计规范》 GB50010-2010四、计算信息1.⼏何参数计算跨度: Lx = 3000 mm; Ly = 4600 mm板厚: h = 120 mm2.材料信息混凝⼟等级: C25 fc=mm2 ft=mm2 ftk=mm2Ec=×104N/mm2钢筋种类: HRB400 fy = 360 N/mm2Es = ×105 N/mm2最⼩配筋率: ρ= %纵向受拉钢筋合⼒点⾄近边距离: as = 40mm保护层厚度: c = 20mm3.荷载信息(均布荷载)永久荷载分项系数: γG =可变荷载分项系数: γQ =准永久值系数: ψq =永久荷载标准值: ｑgk = m2可变荷载标准值: ｑqk = m24.计算⽅法:弹性板5.边界条件(上端/下端/左端/右端):固定/简⽀/简⽀/简⽀6.设计参数结构重要性系数: γo =泊松⽐:µ =五、计算参数:1.计算板的跨度: Lo = 3000 mm2.计算板的有效⾼度: ho = h-as=120-40=80 mm六、配筋计算(lx/ly=3000/4600=< 所以按双向板计算):向底板钢筋1) 确定X向板底弯矩Mx = 表中系数(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2= +***+**32= kN*m2) 确定计算系数αs = γo*Mx/(α1*fc*b*ho*ho)= *×106/**1000*80*80)=3) 计算相对受压区⾼度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2* =4) 计算受拉钢筋⾯积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = **1000*80*360= 173mm25) 验算最⼩配筋率ρ = As/(b*h) = 173/(1000*120) = %ρ<ρmin = % 不满⾜最⼩配筋要求所以取⾯积为As = ρmin*b*h = %*1000*120 = 240 mm2采取⽅案?8@200, 实配⾯积251 mm2向底板钢筋1) 确定Y向板底弯矩My = 表中系数(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2= +***+**32= kN*m2) 确定计算系数αs = γo*My/(α1*fc*b*ho*ho)= *×106/**1000*80*80)=3) 计算相对受压区⾼度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2* =4) 计算受拉钢筋⾯积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = **1000*80*360= 107mm25) 验算最⼩配筋率ρ = As/(b*h) = 107/(1000*120) = %ρ<ρmin = % 不满⾜最⼩配筋要求所以取⾯积为As = ρmin*b*h = %*1000*120 = 240 mm2采取⽅案?8@200, 实配⾯积251 mm2向上边⽀座钢筋1) 确定上边⽀座弯矩M o y = 表中系数(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2= **+**32= kN*m2) 确定计算系数αs = γo*M o y/(α1*fc*b*ho*ho)= *×106/**1000*80*80)=3) 计算相对受压区⾼度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2* =4) 计算受拉钢筋⾯积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = **1000*80*360= 289mm25) 验算最⼩配筋率ρ = A s/(b*h) = 289/(1000*120) = %ρ≥ρmin = % 满⾜最⼩配筋要求采取⽅案?8@160, 实配⾯积314 mm2七、跨中挠度计算：Mk -------- 按荷载效应的标准组合计算的弯矩值Mq -------- 按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值1.计算荷载效应Mk = Mgk + Mqk= +**+*32 = kN*mMq = Mgk+ψq*Mqk= +**+**32 = kN*m2.计算受弯构件的短期刚度 Bs1) 计算按荷载荷载效应的两种组合作⽤下，构件纵向受拉钢筋应⼒σsk = Mk/*ho*As) 混规= ×106/*80*251) = N/mmσsq = Mq/*ho*As) 混规= ×106/*80*251) = N/mm 2) 计算按有效受拉混凝⼟截⾯⾯积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截⾯积: Ate = *b*h = *1000*120= 60000mm2ρte = As/Ate 混规 = 251/60000 = %3) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψk = 混规 = =因为ψ不能⼩于最⼩值，所以取ψk =ψq = 混规 = =因为ψ不能⼩于最⼩值，所以取ψq =4) 计算钢筋弹性模量与混凝⼟模量的⽐值αEαE = Es/Ec = ×105/×104 =5) 计算受压翼缘⾯积与腹板有效⾯积的⽐值γf矩形截⾯，γf=06) 计算纵向受拉钢筋配筋率ρρ = As/(b*ho)= 251/(1000*80) = %7) 计算受弯构件的短期刚度 BsBsk = Es*As*ho2/[ψk++6*αE*ρ/(1+ γf')](混规 = ×105*251*802/[*++6**%/(1+*] = ×102 kN*m2Bsq = Es*As*ho2/[ψq++6*αE*ρ/(1+ γf')](混规 = ×105*251*802/[*++6**%/(1+*] = ×102 kN*m23.计算受弯构件的长期刚度B1) 确定考虑荷载长期效应组合对挠度影响增⼤影响系数θ当ρ'=0时，θ= 混规 2) 计算受弯构件的长期刚度 BBk = Mk/(Mq*(θ-1)+Mk)*Bs (混规= *+*×102= ×102 kN*m2Bq = Bsq/θ (混规= ×102/= ×102 kN*m2B = min(Bk,Bq)= min,=4.计算受弯构件挠度f max = f*(q gk+q qk)*Lo4/B= *+*34/×102=5.验算挠度挠度限值fo=Lo/200=3000/200=fmax=≤fo=，满⾜规范要求!⼋、裂缝宽度验算:1.跨中X⽅向裂缝1) 计算荷载效应Mx = 表中系数(ｑgk+ψｑqk)*Lo2= +**+**32= kN*m2) 光⾯钢筋,所以取值v i=3) 因为C > 65，所以取C = 654) 计算按荷载效应的准永久组合作⽤下，构件纵向受拉钢筋应⼒σsq=Mq/*ho*As) 混规=×106/*80*251)=mm5) 计算按有效受拉混凝⼟截⾯⾯积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截⾯积，Ate=*b*h=*1000*120=60000 mm2ρte=As/Ate 混规 =251/60000 =因为ρte= < ,所以让ρte=6) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ= 混规 = =7) 计算单位⾯积钢筋根数nn=1000/dist = 1000/200=58) 计算受拉区纵向钢筋的等效直径d eqd eq= (∑n i*d i2)/(∑n i*v i*d i)=5*8*8/(5**8)=119) 计算最⼤裂缝宽度ωmax=αcr*ψ*σsq/Es**C+*Deq/ρte) (混规=**×105**20+*11/ = ≤ , 满⾜规范要求2.跨中Y⽅向裂缝1) 计算荷载效应My = 表中系数(ｑgk+ψｑqk)*Lo2= +**+**32= kN*m2) 光⾯钢筋,所以取值v i=3) 因为C > 65，所以取C = 654) 计算按荷载效应的准永久组合作⽤下，构件纵向受拉钢筋应⼒σsq=Mq/*ho*As) 混规=×106/*80*251)=mm5) 计算按有效受拉混凝⼟截⾯⾯积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截⾯积，Ate=*b*h=*1000*120=60000 mm2ρte=As/Ate 混规 =251/60000 =因为ρte= < ,所以让ρte=6) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ= 混规 = =7) 计算单位⾯积钢筋根数nn=1000/dist = 1000/200=58) 计算受拉区纵向钢筋的等效直径d eqd eq= (∑n i*d i2)/(∑n i*v i*d i)=5*8*8/(5**8)=119) 计算最⼤裂缝宽度ωmax=αcr*ψ*σsq/Es**C+*Deq/ρte) (混规=**×105**20+*11/ = ≤ , 满⾜规范要求3.⽀座上⽅向裂缝1) 计算荷载效应M o y = 表中系数((ｑgk+ψｑqk)*Lo2)= *+**32= kN*m2) 光⾯钢筋,所以取值v i=3) 因为C > 65，所以取C = 654) 计算按荷载效应的准永久组合作⽤下，构件纵向受拉钢筋应⼒σsq=Mq/*ho*As) 混规=×106/*80*314)=mm5) 计算按有效受拉混凝⼟截⾯⾯积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截⾯积，Ate=*b*h=*1000*120=60000 mm2ρte=As/Ate 混规 =314/60000 =因为ρte= < ,所以让ρte=6) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ= 混规 = =7) 计算单位⾯积钢筋根数nn=1000/dist = 1000/160=68) 计算受拉区纵向钢筋的等效直径d eqd eq= (∑n i*d i2)/(∑n i*v i*d i)=6*8*8/(6**8)=119) 计算最⼤裂缝宽度ωmax=αcr*ψ*σsq/Es**C+*Deq/ρte) (混规=**×105**20+*11/ = ≤ , 满⾜规范要求。

双向板的计算课程设计一、课程目标知识目标：1. 学生能理解双向板的基本概念，掌握其结构特点及工作原理。

2. 学生能运用数学公式进行双向板的计算，解决实际问题。

3. 学生了解双向板在现代工程技术中的应用和价值。

技能目标：1. 学生能运用所学知识，对双向板进行受力分析，并正确绘制力的作用图。

2. 学生能熟练运用计算公式，完成双向板的内力计算，提高解决问题的能力。

3. 学生通过实际操作，培养观察能力、动手能力和团队协作能力。

情感态度价值观目标：1. 学生对双向板的相关知识产生兴趣，激发学习热情，树立求真务实的学习态度。

2. 学生通过学习双向板，认识到科学技术在工程领域的重要性，增强创新意识。

3. 学生在课程学习过程中，培养合作精神，提高沟通能力，形成良好的团队意识。

课程性质：本课程为四年级下学期的工程技术类课程，旨在让学生掌握双向板的计算方法，培养解决实际问题的能力。

学生特点：四年级学生具有一定的数学基础和动手能力，对新鲜事物充满好奇，喜欢探索和实践。

教学要求：结合学生的特点和课程性质，课程目标具体、明确，注重理论与实践相结合，培养学生的动手操作能力和团队协作精神。

通过课程学习，使学生能够独立完成双向板的计算任务，提高综合运用知识的能力。

二、教学内容1. 双向板的基本概念与结构特点- 双向板的定义- 双向板的分类- 双向板的结构特点2. 双向板的受力分析- 受力分析的基本原理- 受力图的绘制方法- 双向板受力分析的步骤3. 双向板的内力计算- 弯矩、剪力的计算公式- 支座反力的计算方法- 内力计算的步骤与实例4. 双向板的应用与实例分析- 双向板在现代工程技术中的应用- 实际工程案例的受力分析与计算- 双向板的优化设计方法5. 实践操作与团队协作- 双向板模型制作- 受力分析与计算的实际操作- 团队协作完成双向板项目教学内容安排与进度：第一周：双向板的基本概念与结构特点第二周：双向板的受力分析第三周：双向板的内力计算第四周：双向板的应用与实例分析第五周：实践操作与团队协作教材章节关联：本教学内容与教材第四章“桥梁结构”相关，涉及第4.2节“双向板的设计与计算”。

双向板设计计算板厚的确定：连续双向板的厚度一般大于或等于（1/40～l/50）l ox =4800/50=96～120mm，且双向板的厚度不宜小于80mm，故取板厚为100mm。

支撑梁截面尺寸：根据经验，支撑梁的截面高度h=l/14~l/8,长跨梁截面高度h=(6000/14~6000/8)=428.57～750mm,故取h=600mm。

长跨梁截面宽b=h/3~h/2=(600/3~600/2)=200～300mm,故取b=200mm。

短跨梁截面高 h=(4800/14~4800/8)mm=342.9～600mm,故取h=500mm。

短跨梁截面宽 b= h/3~h/2=166.7～250mm,故取b=200mm。

由于活荷载标准值等于5kN/m2，则取r Q =1.3。

18mm厚水泥砂浆底面0.018×20kN/m3=0.36kN/m2100mm厚钢筋砼现浇板0.10×25kN/m3=2.5kN/m215mm厚石灰砂浆抹底0.015×17kN/m3=0.26kN/m212mm厚水磨石面层 0.65kN/m2g K=0.36+2.5+0.26+0.65=3.77kN/m2可变荷载：楼面面层活荷载标准值5kN/m2。

（学号1015041224）混凝土：板强度等级C25，梁强度等级C30。

钢筋：板HPB300级：梁：主筋HRB400级，箍筋HPB300级恒荷载设计值：g=r G g K=1.2×g K=1.2×3.77=4.6kN/m2活荷载设计值：q=r Q q K =1.3×5.0=6.5kN/m2g+q/2=4.6+6.5/2=7.85kN/m2 q/2=6.5/2=3.25 kN/m2g+q=4.6+6.5=11.1kN/m2区格板A计算跨度:l ox=l n+a/2+b/2>l n+h/2+b/2=(3000-200)+100/2+200/2=2950mm l ox=2950mml oy=l n+a/2+b/2>l n+h/2+b/2=(4800-200)+100/2+200/2=4750mm l oy=4750mm区格板B计算跨度：L ox=l c=2400mm<1.1l n=1.1*(2400-200)=2420mml ox=2400mml oy=l n+a/2+b/2>l n+h/2+b/2=(4800-200)+100/2+200/2=4750mm l oy=4750mm区格板C计算跨度：l ox=l n+a/2+b/2>l n+h/2+b/2=(3000-200)+100/2+200/2=2950mm l ox=2950mml oy=l c=4800mm<1.1l n=1.1*(4800-200)=5060mml oy=4800mm区格板D计算跨度:l ox=l c=2400mm<1.1l n=1.1*(2400-200)=2420mml ox=2400mmL oy= l c=4800mm<1.1l n=1.1*(4800-200)=5060mml oy =4800mm区格板E 计算跨度：L ox =l c =3000mm<1.1l n =1.1*(3000-200)=3080mm l ox =3000mml oy =l n +a/2+b/2>l n +h/2+b/2=(4800-200)+100/2+200/2=4750mm l oy =4750mm 区格板F 计算跨度:l ox =l c =3000mm<1.1l n =1.1*(3000-200)=3080mm l ox =3000mmL oy = l c =4800mm<1.1l n =1.1*(4800-200)=5060mm l oy =4800mm按弹性理论设计板此法假定支承梁不产生竖向位移且不受扭，并且要求同一方向相邻跨度比值75.0max0min0≥l l ,以防误差过大。