预制梁预应力张拉计算说明

四、张拉设备及检验1、张拉设备的选用设备能力计算：3束：P=1860*0.75*140*3/1000=585.9KN4束：P=1860*0.75*140*4/1000=781.2KN5束：P=1860*0.75*140*5/1000=976.5KN张拉采用两端对称张拉,选用两个YDC1500型穿心液压千斤顶,其张拉力150T.压力表的选用：压力表选用最大读数为60MPa,千斤顶同油压表的关系必须经省级计量单位标定.2、在下述情况下,应对油表、千斤顶进行配套校验.油泵、千斤顶、油表之中有一件是进场后修复过,第一次使用的；使用超过六个月或连续张拉200次以上的；在运输和张拉操作中出现异常时.五、张拉有关数量值计算张拉时应两端同时对称张拉,张拉控制以张拉力为主,伸长值为校核控制,实际伸长值与理论伸长值控制在±6%以内.锚下控制应力计算：σcon=1860mpa*0.75=1395mpa.预应力钢绞线张拉理论伸长量计算公式：ΔL＝<P p L>/<A p E p> (1)式中：P p――预应力筋的平均张拉力<N>；当预应力筋为直线时P p＝P；L――预应力筋的长度<mm>；A p――预应力筋的截面面积<mm2>；本工程采用每根A p=140mm2；E p――预应力筋的弹性模量<N／mm2>；本工程采用E p=197444mpa.预应力筋平均张拉应力按下式计算：P p＝P<1－e-〕kx+μθ〔>／<kx＋μθ> (2)式中：P p――预应力筋平均张拉力<N>；P――预应力筋张拉端的张拉力<N>；x――从张拉端至计算截面的孔道长度<m>；θ――从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和<rad>；k――孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数；由于本工程采用的是预埋金属螺旋管道,故采用0.0015；μ――预应力筋与孔道壁的摩擦系数；本工程采用0.25.六、张拉伸长量计算：<一>中跨半跨计算方法如下：1、N1#束：分为工作段长65cm+直线长789.2cm+曲线长349.1cm<5º>+直线90.7cm；2、N2#束：分为工作段长65cm+直线长628.5cm+曲线长349.1cm<5º>+直线252.9cm；3、N3#束：分为工作段长65cm+直线长467.8cm+曲线长349.1cm<5º>+直线415.1cm；4、N4#束：分为工作段长65cm+直线长106.6cm+曲线长73.3cm<1.4º>+直线1040.1cm；<二>边跨非连续端半跨计算方法如下：1、N1#束：分为工作段长65cm+直线长617.2cm+曲线长349.1cm<5º>+直线266.7cm；2、N2#束：分为工作段长65cm+直线长456.7cm+曲线长349.1cm<5º>+直线426.7cm；3、N3#束：分为工作段长65cm+直线长296.2cm+曲线长349.1cm<5º>+直线586.7cm；4、N4#束：分为工作段长65cm+直线长106.6cm+曲线长73.3cm<1.4º>+直线1050.1cm；<三>边跨连续端半跨N4计算方法如下：1、N4#束：分为工作段长65cm+直线长106.6cm+曲线长73.3cm<1.4º>+直线1040.1cm；七、张拉计算结构名称：长**河桥25米后张法预制箱梁<一>、中跨中梁半跨计算结果如下：1、N1束4股预应力钢绞线特性截面面积Ap〕mm2〔560,弹性模量Ep〕N/mm2〔195000,张拉控制力Pk<KN>781.2.伸长量计算2、N2束4股预应力钢绞线特性截面面积Ap〕mm2〔560弹性模量Ep〕N/ mm2〔195000张拉控制力Pk<KN>781.2.伸长量计算3、N3束4股预应力钢绞线特性截面面积Ap〕mm2〔560弹性模量Ep〕N/ mm2〔195000张拉控制力Pk<KN>781.2.伸长量计算4、N4束3股预应力钢绞线特性截面面积Ap〕mm2〔420弹性模量Ep〕N/ mm2〔195000张拉控制力Pk<KN>585.9.伸长量计算<二>、边跨非连续端半跨计算结果如下：1、N1束4股预应力钢绞线特性截面面积Ap〕mm2〔560,弹性模量Ep〕N/mm2〔195000,张拉控制力Pk<KN>781.2.伸长量计算2、N2束4股预应力钢绞线特性截面面积Ap〕mm2〔560弹性模量Ep〕N/ mm2〔195000张拉控制力Pk<KN>781.2.伸长量计算3、N3束4股预应力钢绞线特性截面面积Ap〕mm2〔560弹性模量Ep〕N/ mm2〔195000张拉控制力Pk<KN>781.2.伸长量计算4、N4束5股预应力钢绞线特性截面面积Ap〕mm2〔700弹性模量Ep〕N/ mm2〔195000张拉控制力Pk<KN>976.5.伸长量计算<三>、边跨连续端半跨N4计算结果如下：1、N4束5股预应力钢绞线特性截面面积Ap〕mm2〔700弹性模量Ep〕N/ mm2〔195000张拉控制力Pk<KN>976.5.伸长量计算八、25米箱梁预应力钢束材料数量及伸长量计算表。

t梁预应力张拉伸长量计算梁是建筑和土木工程中常见的结构元素，其承载着重要的荷载和力学性能要求。

为了增强梁的承载能力和抗震性能，预应力技术被广泛应用于梁的设计和施工中。

预应力张拉伸长量计算是预应力梁设计中的重要一环，本文将详细介绍该计算方法。

预应力张拉伸长量是指在预应力张拉过程中，钢束或钢丝的伸长量。

在预应力梁的设计中，通常需要根据预定的预应力水平和设计要求计算出钢束或钢丝的张拉伸长量，以确保梁在使用过程中的性能和安全。

预应力张拉伸长量的计算需要考虑多个因素，包括预应力钢束的特性、混凝土的材料特性以及梁的几何参数等。

其中，预应力钢束的特性包括钢束的弹性模量、钢束的截面面积以及钢束的预应力水平等。

混凝土的材料特性包括混凝土的弹性模量、混凝土的收缩和蠕变特性等。

梁的几何参数包括梁的截面尺寸、梁的跨度以及梁的受荷情况等。

在进行预应力张拉伸长量计算时，首先需要确定预应力钢束的预应力水平。

预应力水平的确定通常需要考虑梁的设计要求和结构安全要求。

根据预应力水平和钢束的特性，可以计算出钢束在张拉过程中的应变量。

应变量与钢束的伸长量之间存在一定的线性关系，通过线性关系可以计算出钢束的伸长量。

在计算钢束的伸长量时，还需要考虑混凝土的收缩和蠕变效应。

混凝土的收缩和蠕变是混凝土在负荷作用下发生的一种变形现象，会导致混凝土的体积缩小和变形。

在预应力梁中，混凝土的收缩和蠕变会对钢束的伸长量产生影响，需要进行相应的修正计算。

在进行预应力张拉伸长量计算时，还需要考虑梁的几何参数。

梁的几何参数不仅会影响梁的刚度和变形特性，也会对钢束的伸长量产生影响。

通过考虑梁的几何参数，可以计算出钢束的有效伸长量。

预应力张拉伸长量计算是预应力梁设计中的重要一环。

通过考虑预应力钢束的特性、混凝土的材料特性以及梁的几何参数，可以计算出钢束的伸长量。

预应力张拉伸长量计算的准确性对于梁的设计和施工具有重要意义，能够确保梁在使用过程中的性能和安全。

因此，在预应力梁设计中，需要严格按照相关规范和标准进行预应力张拉伸长量的计算，以确保梁的质量和使用效果。

预应力张拉的计算公式? (先张和后张)2010-3-31 15:14提问者：騎著烏龟闯紅燈|浏览次数：8691次马上要调到桥梁板预制厂工作其他图纸这块没什么但是对预应力很陌生不知道怎么计算还有那个压力表兆帕...等互相的关系请说的通俗预应力的计算公式：F=PSF-张拉力kN,P-压力MPa,S-活塞面积mm2。

根据这个公式转换就行。

通俗些，我给你举个例子，你就明白了。

假设预制板中铺设有10条10.7的钢筋(该规格的钢筋横截面积为90mm2,标准抗拉强度为1420MPa)，按照一般标准规定，取张拉系数0.7，即每条钢筋的张拉应力为1420*0.7=994MPa。

张垃机的油缸活塞面积为400cm2,则张拉时，压力表值P2计算为。

由于在张拉过程中，钢筋受拉力F1与张拉机的张拉力F2大小是相等的，所以有F1=F2。

即，P1*S1=P2*S2,所以P2=P1*S1/S2=1条钢筋张拉应力*1条钢筋横截面积*钢筋条数/张拉机活塞面积=994*90*10/400*100=22.365MPa。

这样所不知道你清楚没有。

如果还不清楚，加我，联系解决！别忘了给分哦！2010-4-2 10:48 Mclovin_Young|一级先张法计算公式：∆L= PL/(E_g∙A_y )P-预应力钢筋张拉力(N);L-预应力钢筋长度(m);E_g-预应力钢筋弹性模量(MPa)A_y-预应力钢筋截面积(mm2)后张法计算公式：(1).精确计算法∆L= ∫_0^L▒〖(Pe^(-(kx+μθ)))/(E_g∙A_y )〗简单意义上说是一段一段的微小效应的累积，从0到L的积分，相信这位朋友应该不陌生。

(2).简化计算法∆L= (P1∙L)/(E_g∙A_y ) 其中P1 =P[(1+e^(-(kL+μθ)))/2]P-预应力钢筋张拉端的张拉力(N);L-从张拉端到计算载面的孔道长度(m);θ-从张拉端到计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和(rad);k-孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数；u-预应力钢筋与孔道壁的摩擦系数；E_g,A_y意义同上；P1-预应力钢筋的平均张拉力；值得说明的是，后张法公式适用于从一端算到另一段，因为有单端张拉和梁段张拉之分张拉钢绞线目前新规范是三控，即张拉前混凝土强度，弹性模量，龄期的控制，张拉中油压表读数，钢绞线伸长量，持荷时间，但是油压表读数为准，伸长量作为校核，并持荷规定时间。

预应力张拉力计算箱梁，设计采用标准强度fpk=1860MPa的高强低松弛钢绞线，公称直径15.2mm，公称面积Ag=139mm2，弹性模量Eg=1.95*105MPa，为保证施工符合设计要求，施工中采用油压表读数和钢绞线拉伸量测定值双控。

理论伸长量计算采用《公路桥梁施工技术规范》JTJ041-2002附表G-8预应力钢绞线理论伸长量及平均张拉应力计算公式。

一、计算公式及参数1、预应力平均张拉力计算公式及参数：式中：Pp—预应力筋平均张拉力（N）P—预应力筋张拉端的张拉力（N）X—从张拉端至计算截面的孔道长度（m）θ—从张拉端至计算截面的曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）k—孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数：取0.0015u—预应力筋与孔道壁的磨擦系数，取0.252、预应力筋的理论伸长值计算公式及参数：△L=PpL/（ApEp）式中：Pp—预应力筋平均张拉力（N）L—预应力筋的长度（mm）Ap—预应力筋的截面面积（mm2），取139mm2Ep—预应力筋的弹性模量（N/mm2），取1.95×105N/mm2二、伸长量计算：1N1束一端的伸长量：单根钢绞线张拉的张拉力P=0.75×1860×139=193905NX直=3.5m；X曲=2.35m；θ=4.323×π/180=0.25rad KX曲+uθ=0.0015×2.35+0.25×0.25=0.066Pp=193905×（1-e-0.066）/0.066=187644N△L曲=PpL/（ApEp）=187644×2.35/（139×1.95×105）=16.3mm△L直=PpL/（ApEp）=187644×3.5/（139×1.95×105）=24.2mm△L曲+△L直=16.3+24.2=40.52 N2束一端的伸长量：单根钢绞线张拉的张拉力：P=0.75×1860×139=193905NX直=0.75；X曲=2.25m；θ=14.335×π/180=0.2502 KX曲+uθ=0.0015×2.25+0.25×0.2502=0.0659Pp=193905×（1－e-0.0659）/0.0659=187653N△L曲=PpL/（ApEp）=187653×2.25/（139×1.95×105）=15.6mm△L直=PpL/（ApEp）=187653×0.75/（139×1.95×105）=5.2mm （△L曲+△L直）*2=（15.6+5.2）*2=41.6mm一、计算参数：1、K—孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数：取0.00152、u—预应力筋与孔道壁的摩擦系数：取0.253、Ap—预应力筋的实测截面面积：139mm24、Ep—预应力筋实测弹性模量：1.95×105N/mm25、锚下控制应力：σk=0.75Ryb=0.75×1860=1395N/mm26、单根钢绞线张拉端的张拉控制力：P=σkAp=193905N7、千斤顶计算长度：60cm8、工具锚长度：7cm二、张拉时理论伸长量计算：以N1束钢绞线为例：N1束一端的伸长量：式中：P—油压表读数（MPa）；F—千斤顶拉力（KN）P=P1时，（1）15%σcon=232.7KN时：P=－0.48+0.021PF=－0.48+0.0219×232.7=4.6MPa （3）30%σcon=465.4KN时：P=－0.48+0.021PF=－0.48+0.0219×465.4=9.7MPa （4）100%σcon=1551.2KN时：P=－0.48+0.021PF=－0.48+0.0219×1551.2=33.5MPa （5）103%σcon=1597.7KN时：P=－0.48+0.021PF=－0.48+0.0219×1597.7=34.5MPa P=P2时，（1）15%σcon=203.6KN时：P=－0.48+0.021PF=－0.48+0.0219×203.6=4.0MPa （3）30%σcon=407.2KN时：P=－0.48+0.021PF=－0.48+0.0219×407.2=8.4MPa （4）100%σcon=1357.3KN时：P=－0.48+0.021PF=－0.48+0.0219×1357.3=29.2MPa （5）103%σcon=1398.0KN时：P=－0.48+0.021PF=－0.48+0.0219×1398.0=30.1MPa。

25米预应力混凝土箱梁张拉计算预应力混凝土箱梁是一种常用的结构形式，广泛应用于桥梁工程中。

其预应力钢束的张拉计算是箱梁设计中的重要内容之一，下面将详细介绍25米预应力混凝土箱梁张拉计算的步骤和方法。

首先，了解25米预应力混凝土箱梁的基本参数，包括梁的几何尺寸、混凝土和钢束的强度等。

在进行张拉计算之前，需要详细了解这些参数，并在计算过程中准确使用。

其次，进行张拉计算的第一步是确定张拉力。

在普通桥梁设计中，张拉力一般由初张拉拉力和预张拉拉力组成。

初张拉拉力是为了保证箱梁在运输和安装过程中不发生变形，预张拉拉力是为了控制箱梁使用过程中的裂缝和变形。

一般情况下，初张拉力为总拉力的1/3到1/2，预张拉力为总拉力的2/3到1/2、根据具体情况确定张拉力的数值。

第三步是计算预应力钢束的布置和张拉方式。

首先，根据箱梁的几何尺寸和受力要求确定预应力钢束的布置方案。

然后，根据布置方案和设计要求确定钢束的张拉方式，包括单钢束张拉、多钢束同时张拉、两侧交叉张拉等。

根据张拉方式，确定张拉点的位置和数量。

第四步是进行张拉计算。

在计算过程中，需要考虑箱梁的初始应力状态、钢束的强度和张拉力的分配等因素。

首先，根据箱梁的初始应力状态和钢束的强度确定初始张拉力分布。

然后，根据初始张拉力分布和张拉力的大小，计算梁的初始应力状态。

最后，根据梁的初始应力状态和张拉力的大小，计算张拉后的应力状态和变形情况。

在计算过程中，需要注意以下几点：1.考虑梁的受力分布。

预应力混凝土箱梁是一种大跨度结构，受力情况相对复杂。

在计算过程中，需要合理考虑梁的受力分布，包括弯矩和剪力的分布等。

2.考虑钢束的强度。

钢束是预应力混凝土箱梁中最重要的组成部分之一，其强度对梁的受力性能和安全性能有很大影响。

在计算过程中，需要准确考虑钢束的强度和材料性能，避免过度张拉或拉断的情况发生。

3.考虑梁的变形。

预应力混凝土箱梁在张拉过程中会出现一定的变形。

在计算过程中，需要准确估计梁的变形情况，确定变形对梁的受力性能和安全性能的影响。

预应力张拉计算书预应力张拉为T梁质量控制的关键工序，为了规范梁场内预制梁张拉施工工序，特制定张拉计算书进行指导现场规范施工。

一、锚外控制力计算：P=Ay*σk/(1-η)*nP—锚外控制力,Nσ k—张拉控制应力，MPaAy —钢绞线面积,mm2η—锚口喇叭损失，暂取设计图提供6%计算，根据铁科院实际摩阻计算。

n—计算预应力孔道的钢绞线根数二、理论伸长量计算：由于梁的预应力筋是有直线与曲线组成的多线段预应力筋，故采用要分段计算然后叠加。

1、直线段预应力伸长量计算预应力筋的理论伸长值⊿L（mm）可按下式计算：⊿L=PpL/(ApEp)式中：Pp---预应力筋的平均张拉力(N)，直线筋取张拉端的拉力，两端张拉的曲线筋，取张拉端的拉力与跨中扣除孔道摩阻损失后拉力的平均值（计算方法见曲线段计算）；L--- 预应力筋的长度；Ap---预应力筋的截面面积（mm2）；Ep---预应力筋的弹性模量，根据材料试验确定（N/ mm2）。

2.曲线段预应力伸长量计算⑴ 计算截面张拉力计算后张法结构由于预应力筋与管道之间存在摩擦阻力，预应力筋沿长度方向各个截面的张拉力并非均匀，而是从张拉端开始逐渐减小，因此，计算伸长量时，应取计算段内的钢筋拉力的平均值。

同时考虑管道局部偏差摩阻影响，计算段终点截面内的预应力筋的拉力为：① ()()N e p k s p μθι+−⋅=S P ——从计算起点经过l 长度之后至终点截面的预应力筋的张拉力，单位为N;μ——预应力筋与孔道壁之间的摩擦系数，根据铁科院摩阻试验确定； θ——预应力筋计算起点至计算截面曲线孔道部分的夹角（rad），θ＝0，即为直线。

K——每米长度局部偏差的摩擦系数，根据铁科院试验确定；ι——从计算点至计算截面的孔道长度。

② L 段内预应力之平均值为：Pp = P（1-e-(kl+µθ)）/（kl+µθ）Pp——从计算点至计算截面的预应力筋的张拉力，单位为N;其余同上。

预制梁钢绞线张拉伸长量计算一、计算公式及有关参数（依据）1、本计算依照《公路桥涵施工技术规范》JTJ041—2000；2、预应力钢绞线的伸长值△L（mm）计算公式及说明：△L=P p L/A p E p (12.8.3－1)式中：P p—预应力筋的平均张拉力（N），直线筋取张拉端的拉力，两端张拉的曲线筋计算方法见附录6—8式.P p=P[1-e-(kx+µθ)]/(kx+µθ) P=σ控×A p所以△L= P[1-e-(kx+µθ)]×L/(kx+µθ)A p E p=[1-e-(kx+µθ)]σ控L/ (kx+µθ)E p =ησ控L/E p 式中： L—预应力筋的长度(计算长度);A p—预应力筋的截面面积;E p—预应力筋的弹性模量(N/mm2),钢绞线E=195±10Gpa;P—预应力筋的张拉端至张拉力p=σ控A p;X—从张拉端至计算截面的孔道长度;θ—从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和(rad);k—孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数;对于预埋合金螺旋管道:k=0.0015;µ—预应力筋于孔道壁的摩擦系数µ=(0.2+0.25)/2=0.225二、论伸长量(梁长30米)的计算:N1束 L=3113.37cm k=0.0015 x=L/2=1556.686cm µ=0.225 θ=0.122171rad (1度=0.017453 rad)η=[1-e-(kx+µθ)]÷(kx+µθ)=[1-e-(0.0015×15.56686+0.225×0.087265)]÷(0.0015×15.56686+0.225x0.087265) =(1-e-0.050838765)/0.050838765=0.9750△L=ησ控L/E p=0.9750×1395×106Pa×31133.7mm/(195x109Pa)=217.16mm N2束 L=3117.98cm k=0.0015 x=L/2=1558.99cm µ=0.225 θ=0.122171radη=[1-e-(kx+µθ)]/(kx+µθ)=0.97499△L=ησ控L/E p=0.97499×1395×106Pa×31179.8mm/(195×109Pa)=217.48mm N3、N4束 L=3114.14cm k=0.0015 x=L/2=1557.07cm µ=0.225θ=0.034906radη=[1-e-(kx+µθ)]/(kx+µθ)=0.98456△L=ησ控L/E p=0.98456×1395×106Pa×31141.4mm/(195×109Pa)=219.34mm三、预应力钢绞线张拉伸长量值的修正计算:取前述N1~N4钢绞线平均伸长率作为：每延米伸长量作为值修正参数.N1伸长率:217.16/31133.7=6.98‰N2伸长率:217.48/31179.8=6.98‰N3、N4伸长率:219.34/31141.4=7.04‰平均伸长率:( 6.98‰+6.98‰+7.04‰+7.04‰)/4=7.01‰四、实测伸长量值计算与修正:1.实测伸长量值计算(计算长度=孔道长+千斤顶内预应力筋长度,按每端0.5米计)△L实测=(σ控下张拉伸长值之和-σ初始张拉伸长值之和-A)/0.9式中：A—锚具回缩(在σ控与σ初始之间的锚具回缩,含夹片回缩)2.千斤顶内钢绞线伸长量BB=2×500×7.01‰=7mm3.张拉伸长量修正值(计算长度=孔道长)C=△L实测-B五、张拉精度评价|(C/△L)×100％—100％| ≤ 6％六、各束伸长量（单位mm）：N1 :210.16 N2:210.48 N3 :210.34N4 :210.34。

预应力混凝土悬臂连续梁张拉伸长量计算及量测方法探讨预应力混凝土悬臂连续梁是现代桥梁建设中常见的形式，其结构优越性能得到了广泛认可。

在建造过程中，为确保悬挂连续梁的强度和稳定性，我们需要进行张拉伸长量的计算和测量。

本文将探讨该过程的具体方法和技术。

一、张拉伸长量的计算1.1复杂度计算复杂度计算是计算悬挂连续梁长段张拉伸长量的第一步。

该计算依赖于预应力钢筋的类型、数量和布置方式，以及混凝土的强度等参数。

通过复杂度计算、结合悬挂连续梁的长度和形状，我们可以得出一个初步的张拉伸长量计算结果。

1.2考虑各种因素但是，在实际建造过程中，可能存在其他因素影响悬挂连续梁的伸长量，如构件的变形和温度等。

因此，我们需要考虑这些因素，对初步计算结果进行修正。

例如，我们可以使用温度计来测量悬挂连续梁的温度，并根据温度的变化来修正伸长量的计算结果。

1.3灵活运用计算方法需要注意的是，不同悬挂连续梁的计算方法和参数可能有所不同，我们需要根据具体情况进行灵活运用。

在计算完成之后，我们还需要使用具体方法进行伸长量的测量。

二、伸长量的测量2.1安装测量设备伸长量的测量需要使用专门的设备，例如伸长计等。

在悬挂连续梁建造时，我们需要将这些设备预先安装到相应的位置。

这些设备的数量和布置方式需要根据实际构件尺寸和形状来进行配置。

2.2定期检查在悬挂连续梁完成张拉之后，我们需要定期检查和测量伸长量。

具体的测量频率可以根据构件的特性来进行调整。

对于长期使用的大型桥梁，我们需要定期检查并记录伸长量的变化情况，来确保其长时间的可靠运行。

2.3保证准确性在测量过程中，我们需要采取一系列方法来保证测量的准确性。

例如，我们可以尽量减少测量误差，并进行多次测量来得到最为准确的结果。

另外，我们还需要制定严密的测量流程和标准化的记录方式，来保证数据的可靠性。

总之，预应力混凝土悬臂连续梁的张拉伸长量计算和测量是一个重要的过程。

通过合理的计算和精确的测量，我们可以确保悬挂连续梁的强度和稳定性，为现代桥梁建设提供坚实的支撑。

25m箱梁预应力张拉计算书1、工程概况桥梁全长315m，桥面全宽40米，断面分配形式：3m（栏杆+人行道）+3m（非机动车道）+2m（侧分带）+11m（机动车道）+2m（中分带）+11m（机动车道）+2m （侧分带）+3m（非机动车道）+3m（人行道+栏杆）=40m。

设计桥跨布置为：4×25m＋40m＋60m＋40m＋3×25m，主桥为三跨变截面连续箱梁结构，引桥为25m 跨装配式小箱梁结构。

本计算书针对引桥的预制箱梁。

预制箱梁分布于桥前4跨及后3跨，分中跨中梁、中跨边梁、边跨中梁、边跨边梁四种型号，共84片梁。

各梁的预应力筋分布情况如下表所示：25m预制箱梁为单箱单室构造，梁高1.4m，梁底宽1m，中梁顶宽2.4m，边梁顶宽2.85m，砼强度C50。

预应力筋均为纵向，分布在底板、腹板及顶板，其中底板4束，腹板4束，顶板5束，对称于梁横断方向中线布置。

钢绞线采用符合GB/T5224-2003标准的低松驰高强度预应力钢绞线，单根钢绞线直径φs15.2，标准强度R y b =1860MPa，公称截面积Ap=139mm2，弹性模量Ep=1.95*105MPa，松驰系数:0.3。

试验检测的钢绞线弹性模量Ep=1.91*105 MPa。

预应力管道采用塑料波纹管，腹板及底板为圆孔，所配锚具为M15-3及M15-4，顶板为长圆孔，所配锚具为BM15-5。

2、后张法钢绞线理论伸长值计算公式及参数后张法预应力钢绞线在张拉过程中，主要受到两方面的因素影响：一是管道弯曲影响引起的摩擦力，二是管道偏差影响引起的摩擦力。

导致钢绞线张拉时，锚下控制应力沿着管壁向梁跨中逐渐减小，因而每一段的钢绞线的伸长值也是不相同的。

2.1、力学指标及计算参数预应力筋力学性能指标及相关计算参数如下：※弹性模量：Ep=1.91*105 MPa※标准强度：R y b =1860MPa※张拉控制应力：σcon=0.75*R y b =1395MPa※钢绞线松驰系数：0.3※孔道偏差系数：κ=0.0015※孔道摩阻系数：μ=0.15※锚具变形及钢束回缩每端按6mm计2.2、理论伸长值的计算根据《公路桥梁施工技术规范》(JTJ 041-2000)，关于预应筋伸长值的计算按如下公式进行：（公式1）式中：ΔL——各分段预应力筋的理论伸长值（mm）；Pp——预应力筋的平均张拉力（KN）；L——预应力筋的长度（m）；Ap——预应力筋的截面面积（mm2）；Ep——预应力筋的弹性模量（Mpa）。

一、工程概况（一）总体概况即本项目终点K11+700，全长11.7公里。

我标段共有T梁432片，其中90片为16 m，342片为13m，（详见表1.1T梁工程数量表）。

表1.1T梁工程数量表二、施工工艺张拉作业使用智能张拉设备。

当试压同条件试块强度和现场回弹强度≥90%设计强度值时进行张拉。

张拉正后方设置防护钢板挡板。

预应力张拉设计顺序现张拉N1，后张拉N2，依次进行。

钢绞线张拉程序：0→初应力(0.10δk) →0.2δk→1.0δk(持荷5min锚固)，预应力钢绞线张拉采用双控，即以张拉力控制为主，以伸长量进行校核。

实际伸长量与理论伸长量差值需控制在±6%以内。

若实际量测伸长量符合计算要求（与计算伸长值相比误差在±6%范围之内）则封闭锚具和夹片并拆除千斤顶，如果实际量测伸长量与计算伸长值相差较大，暂停张拉，查清原因并解决问题后方再继续张拉（预应力筋理论伸长值及预应力筋平均张拉力的计算见计算书）。

T梁起拱度采用张拉前后测设高程并计算其差值得出。

张拉前，在梁中轴线上以跨中为起点向两边每2m纵距布设观察点位，用水准仪测设高程。

张拉时要注意不要堵塞进、出浆孔孔道。

张拉完成后，将多余的钢绞线用砂轮机切除，钢铰线剩余长度﹥3cm。

钢绞线切除后，及时对锚头进行封堵，保证封锚密实。

张拉前千斤顶、锚环、夹片、工作锚具、工作夹片、压力表、油泵等张拉设备进行检验。

千斤顶、油泵、压力表与张拉应力值的关系方程式，由有资质的检测单位检测。

锚环、夹片、工作锚具、工作夹片应当无破损，锚环、夹片、工作锚具、工作夹片在使用前送样进行强度检验，符合《预应力筋用锚具、夹具和连接器》、《公路桥梁预应力钢铰线用锚具、连接器试验方法及检验规格》等技术要求后使用。

使用前必须对每一个锚环和夹片进行观察，发现有损伤和裂纹等异常情况，给予更换，如异常情况的锚环、夹片数量占该批次数量的10%，则该批次的锚环、夹片停止使用。

张拉时，钢铰线应匀速渐进张拉，按照先N1后N2的顺序，智能张拉操作具体方法为：（1）、准备工作①准备与张拉系统能配套使用的限位板、锚具、夹片，电脑（预装Windows XP操作系统，自带无线网络适配器），三相电缆，阳伞等必须准备齐全。

东阳至永康高速公路公路建设项目钢绞线伸长量计算书浙江省交通工程建设集团有限公司东永高速公路第1合同段项目经理部二0一一年十二月钢绞线伸长量计算说明一、计算原则1、根据《桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）标准；2、根据《桥梁、涵洞通用图》设计图纸要求。

二、计算公式与参数及说明1、已知参数：φj15.24mm钢绞线：Ep =1.88×105MPa；Ap=140mm２；k=0.0015;μ=0.25,见检测附件；每根钢绞线的张拉控制力为195.3KN，根据锚板和千斤顶的机械参数以及张拉预留长度，则张拉端长度取L=50cm。

2、计算公式：1）、Pp=P(1-e-(kx+μθ))/（kx+μθ）的P是预应力筋张拉端的张拉力，Pp——预应力筋的平均张拉力（N）P——预应力筋张拉端的张拉力（N）；x——从张拉端至计算截面的孔道长度（m）；θ——从张拉端至计算截面的曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）；k——孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数，k=0.0015；μ——预应力筋与孔道壁的摩擦系数，μ=0.25。

2）、P=σconAg×n×b÷1000σcon——预应力筋张拉端的控制应力(N／mm2)；Ag——每根预应力筋的截面面积(mm2)；n——同时张拉预应力筋根数；b——超张拉系数，不超张拉时为1；P——预应力筋张拉端的张拉力。

3）、Ps=P×e-(kx+μθ)这里Ps——经过长度L后预应力筋的终点处张拉力（N）；P——预应力筋的起点处张拉力（N）。

4）、△L= PpL/（Ap Ep）△L——理论伸长值(m)；L——预应力筋相应的长度（m）；Ap——钢绞线的截面积（mm2）;Ep——预应力筋的弹性模量（Mpa）。

5）、△L’=σ0×L/ Ep△L’——初张拉伸长量（m）σ——张拉初应力（Mpa）；L——从张拉端至计算孔道截面之间的距离（m）。

T梁预应力张拉施工技术方案一、T梁预应力张拉控制方案（一）预应力张拉控制计算1、预应力钢绞线有关计算参数（1）采用符合ASTMA416-98标准，270级高强度低松弛预应力钢绞线。

（2）钢绞线公称面积：Ay=140mm2。

（3）钢绞线公称直径：15.24mm。

（4）钢绞线标准强度：R b y=1860Mpa。

×105 Mpa。

Ay：钢绞线公称直径2、预应力管道采用镀锌波纹管，孔道摩擦系数μ=0.25，孔道偏差影响系数K=0.0012。

3、有关计算公式（1）预应力筋张拉端的张拉力P=δcon×Ay×n式中Δcon：张拉控制应力n：钢绞线的根数（2）预应力筋平均张拉力：P P=P（1- e-(kx+μθ)）/(kx+μθ)式中：P P—预应力筋平均张拉力P—预应力筋张拉端的张拉力X—从张拉端至计算截面的孔道长度θ—从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和K—μ—（3）设计伸长值△L=（P P×L）/（A P×E S）其中：A P—预应力筋的截面面积L—预应力筋的长度其中N1N2N3表示原设计考虑的钢绞线的工作长度表示实际操作中钢绞线的有效工作长度E S—预应力筋的弹性模量（KN/mm2）（4）油压表读数千斤顶编号：20741×千斤顶编号：20731×式中Y：压力表对应值，MpaX：荷载级别，KN（二）预应力张拉T形梁预应力张拉采用张拉吨位和引伸量双控制的张拉方法。

张拉工作在梁体混凝土强度达到80%后进行。

张拉顺序为N1（控制力的100%）→N2（控制力的60%）→N3（控制力的100%）→N2（控制力的100%）。

初张拉力P0（P0=0.15P）→持荷3分钟→测引伸量б1→张拉到总吨位P→持荷3分钟→测引伸量б2→回油→测引伸量б3。

引伸量的量测应测定钢绞线的直接伸长量，不宜测千斤顶油缸的变位，当伸长量误差在±6%范围内时，方可满足设计要求，否则应查明原因，并予以解决。

32m箱梁预应力张拉计算单计算单说明：本计算单适用于制梁场采用浙锚及YDC3000N-200千斤顶进行31.5m跨度有砟轨道后张法预应力混凝土简支箱梁预应力施工。

一、计算依据：通桥（2009）2229－I《铁路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土结构设计规范》GB/T5224-2003《预应力混凝土用钢绞线》。

二、计算参数：钢绞线公称面积A y=140mm2钢绞线弹性模量E g=195x103MP a管道偏差系数K=0.0015管道摩擦系数μ=0.55三、计算：1、锚外张拉控制力的计算公式N con=σcon×A y×nN con—锚外张拉控制力（N）σcon—锚外张拉控制应力(KN/ mm2)A y—钢绞线公称面积(mm2)n—钢绞线根数以N1a初张为例，套用上述公式如下：N con=σcon×A y×n=930×140×12=1562.4（KN）2、伸长值计算公式△L=PL/(A y E g)其中P=P(1+e-(KL+µθ))/（K L +µθ）△L—钢绞线伸长值（mm）P —张拉端张拉力（N）L —从张拉端至计算截面钢绞线长度（mm）A y—钢绞线公称面积A y(mm2)E g—钢绞线弹性模量E g（MP a）P —平均张拉力（N）以N1a初张为例，套用上述公式如下：由预应力管道几何特性可得下表：钢束编号分段序号分段长度Lθ（rad）κL T+μθe-(κLT＋μθ)初终点应力（N/mm2）σ= 930N1a 1 2093 0 0.00310.9969927.12 1047 0.07 0.04010.9607890.73 12776 0 0.01920.9810873.8伸长值△L(mm)= 1483、经上述计算过程可得如下锚外张拉力及伸长值对照表锚外张拉力及钢绞线伸长值对照表张拉阶段张拉顺序钢束编号锚外控制应力（MPa）锚外张拉力（KN）理论伸长值（mm)直线、无声屏障直线、有声屏障曲线、无声屏障曲线、有声屏障预张拉1 2N1b 930 1562.40 1692.60 1692.60 1692.60 148.002 2N6 930 1432.20 1562.40 1562.40 1562.40 151.003 2N2b 930 1562.40 1692.60 1692.60 1692.60 150.00初张拉4 2N8 930 1562.40 1562.40 1562.40 1562.40 149.005 2N1a 930 1562.40 1562.40 1562.40 1692.60 148.006 2N9 930 1562.40 1562.40 1562.40 1562.40 148.007 2N4 930 1562.40 1562.40 1562.40 1562.40 149.008 2N7 930 1562.40 1562.40 1562.40 1692.60 149.00 说明：1、表中伸长值为千斤顶工具锚内侧工作线和工具线总的伸长量，应力范围0～σcon，伸长值为两端伸长值之和。

预应力张拉计算书(例范本)本合同段采用国标φs15.24(GB/T5224-2003)的预应力钢绞线，标准强度为Rby=1860MPa，低松驰。

跨度为30m的T梁和25m的箱梁均采用Φs15.24mm钢绞线。

预应力筋张拉采用千斤顶油压标示张拉力和伸长值双控施工。

预应力钢绞线的张拉在预制梁的预应力损失参数方面，纵向预应力钢绞线波纹管摩阻系数为0.26，孔道偏差系数为0.003，钢束松弛预应力损失根据张拉预应力为1302MPa取为△=0.025，锚具变形与钢束回缩值（一端）为6mm；横向预应力钢绞线波纹管摩阻系数为0.26，孔道偏差系数为0.003，钢束松弛预应力损失为△=0.025，锚具变形与钢束回缩值（一端）为6mm；竖向预应力钢绞线波纹管摩阻系数为0.35，孔道偏差系数为0.003，钢束松弛预应力损失为△=0.05，锚具变形与钢束回缩值（一端）为1mm。

预应力材料方面，纵横向预应力束采用公称直径为Φ=15.24（7Φ5），抗拉标准强度f=1860MPa的高强度低松弛钢绞线；柔性吊杆采用27根Φ15.2环氧喷涂钢绞线组成，fpk=1860MPa；竖向预应力采用Φ25高强精扎螺纹粗钢筋。

锚具方面，纵向预应力采用OVM15-9型锚具锚固，横向预应力束采用OVMBM15-3（BM15-3P）、OVMBM15-4（BM15-4P）型锚具，竖向预应力采用JLM-25型锚具锚固；吊杆采用GJ15-27型锚具。

在设计伸长量方面，预应力平均张拉力的计算公式为Pp=(p1-e)/(kx+μθ)，其中Pp为预应力筋平均张拉力，p为预应力筋张拉端的张拉力，x为从张拉端至计算截面的孔道长度，θ为从张拉端至计算截面的曲线孔道部分切线的夹角之和，k为孔道每米局部偏差对摩檫的影响系数，取0.002，μ为预应力筋与孔道壁的摩檫系数，取0.14.预应力筋的理论伸长值计算公式为Δl=ppl/(AEp)，其中Δl为预应力筋的理论伸长值，l为预应力筋的长度，A为预应力筋的截面积，Ep为预应力筋的弹性模量。

1.95140mm 2
公称面积＝
预制箱梁张拉计算书
预应力钢筋设计工程数量。

2、钢铰线的理论伸长值计算，采用的计算公式为：
3、钢铰线的构造示意图：
1、预应力钢铰线弹性模量设计为：一、工程概况
***大桥为跨越东干渠而设置，桥梁中心桩号为K40+189，桥梁跨径为6-25米，全长为156米。

本桥设计角度为45度。

上部结构为装配式预应力混凝土连续箱梁；全桥共有预制箱梁48片。

预应力钢铰线采用专业厂家生产的公称直径15.24mm，公称面积140mm2，标准强度1860MPa。

预制箱梁锚具采用OVM型锚具及其配套设备，管道采用钢波纹管；钢铰线锚下控制应力为σk=0.75Ryb=1395MPa。

张拉采用双控，以钢束伸长量进行校核。

二、理论伸长值的计算
×105MPa，
()
P P p E A l
p l =∆。

K3+922桥预应力混凝土负弯矩钢铰线张拉及油表读数
1、主要计算公式：
1)平均张拉力计算公式:Pi=[P(1-e-(KX+υθ))]/(KX+υθ) 2)设计计算引伸量值：△L=(P平均×L)/(Ag×Eg)
Pi—预应力筋的平均张拉力，KN；P—预应力筋张拉端的张拉力，KN；K—孔道每米局部偏差对磨擦的影响系数，取
0.0015；
X—从张拉端至计算截面的孔道长度，m；υ—预应力钢绞线与孔道壁的磨擦系数，取0.155；θ—从张拉端至计算截面曲线孔道部份切线的夹角之和，rad；△L—预应力钢绞线的设计计算引伸量，mm；P平均—预应力钢绞线的平均张拉力，KN；L—预应力钢绞线的有效长度，mm；Ag—预应力钢绞线的截面面积，mm2；Eg —预应力钢绞线的弹性模量，KN/mm2；
2、计算各束钢绞线的张拉力和伸长值
3、 张拉油表读数
千斤顶编号：150610油表编号：HC64562520621
千斤顶编号：150602油表编号：HC64572239222校准方程Y=0.211747X-0.28469
计算: 复核: 审核: 监理工程师:。

30m预应力箱梁X拉应力、伸长量计算一、预应力钢绞线X拉力计算：根据图纸设计预应力钢绞线锚下控制应力：δK=0.75R y b=0.75×1860=1395Mpa根据公式P=δK×AP×n AP=139mm2（1）正弯矩四股、五股钢绞线X拉力：P4=1395×139×4=775.6KNP5=1395×139×5=969.5KN（2）负弯矩单根X拉力P1=1395×139=193.9KN二、预应力钢绞线的理论伸长值计算：伸长量ΔL= PpL Pp= P（1-e-(kL+μθ)）ApEp kL+μθ根据图纸设计与钢绞线的技术指标，取值如下：Ap=139mm2Ep=1.95×105Mpa δK=1395Mpa 查《桥规》附表C1得k、μ值，k=0.0015 μ=0.17X拉端X拉力P1=δK×Ap=1395×139=193905N1、中跨箱梁:（1）N1（2×4）：ΔL1: Pp1=193905×（1-0.96495385）/0.035675=190487NΔL1=190487×13.895/(139×1.95×105)=0.09765m ΔL2: P2=2 Pp1-P1=2×190487-193905=187069NPp2=187069×（1-0.99882319）/0.0011775=186959N ΔL2=186959×0.785/(139×1.95×105)=0.005414mN1的伸长值（ΔL1+ΔL2）×2=20.6cm（2）N2（2×4）：ΔL1: Pp1=193905×（1-0.96728123）/0.033266=190715N ΔL1=190715×12.289/(139×1.95×105)=0.086467m ΔL2: P2=2 Pp1-P1=2×190715-193905=187525NPp2=187525×（1-0.99639601）/0.0036105=187187N ΔL2=187187×2.407/(139×1.95×105)=0.016623mN2的伸长值（ΔL1+ΔL2）×2=20.6cm（3）N3（2×4）：ΔL1: Pp1=193905×（1-0.9696142）/0.030857=190944N ΔL1=190944×10.683/(139×1.95×105)=0.0752575m ΔL2: P2=2 Pp1-P1=2×190944-193905=187983NPp2=187983×（1-0.99397473）/0.0060435=187416N ΔL2=187416×4.029/(139×1.95×105)=0.027858mN3的伸长值（ΔL1+ΔL2）×2=20.6cm（4）N4（2×4）：ΔL1: Pp1=193905×（1-0.99317182）/0.0068516=193242N ΔL1=193242×1.799/(139×1.95×105)=0.012825m ΔL2: P2=2 Pp1-P1=2×193242-193905=192579NPp2=192579×（1-0.98100816）/0.0191745=190744N ΔL2=190744×12.783/(139×1.95×105)=0.089956mN4的伸长值（ΔL1+ΔL2）×2=20.5cm2、边跨箱梁：P1=δK×Ap=1395×139=193905N（1）N1（2×5）：ΔL1: Pp1=193905×（1-0.96754025）/0.03299825=190741N ΔL1=190741×12.1105/(139×1.95×105)=0.085222m ΔL2: P2=2 Pp1-P1=2×190741-193905=187577NPp2=187577×（1-0.99605978）/0.003948=187207N ΔL2=187207×2.632/(139×1.95×105)=0.0181785mN1的伸长值（ΔL1+ΔL2）×2=20.7cm（2）N2（2×5）：ΔL1: Pp1=193905×（1-0.96985714）/0.0306065=190967N ΔL1=190967×10.516/(139×1.95×105)=0.07408998m ΔL2: P2=2 Pp1-P1=2×190967-193905=188029NPp2=188029×（1-0.99367211）/0.006348=187433N ΔL2=187433×4.232/(139×1.95×105)=0.02926458mN2的伸长值（ΔL1+ΔL2）×2=20.67cm（3）N3（2×5）：分段ΔL1: Pp1=193905×（1-0.97218103）/0.02821325=191195N ΔL1=191195×8.9205/(139×1.95×105)=0.062924m ΔL2: P2=2 Pp1-P1=2×191195-193905=188485NPp2=188485×（1-0.99129015）/0.008748=187663N ΔL2=187663×5.832/(139×1.95×105)=0.04037819mN3的伸长值（ΔL1+ΔL2）×2=20.66cm（4）N4（2×4）：ΔL1: Pp1=193905×（1-0.99331038）/0.0067121=193256N ΔL1=193256×1.706/(139×1.95×105)=0.0121636m ΔL2: P2=2 Pp1-P1=2×193256-193905=192607NPp2=192607×（1-0.98073303）/0.019455=190745N ΔL2=190745×12.97/(139×1.95×105)=0.09127329mN4伸长值（ΔL1+ΔL2）×2=20.68cm3、负弯矩伸长值（1）T1（2×5）ΔL1: Pp1=193905×（1-0.98955493）/0.0105=192891N ΔL1=192891×7/(139×1.95×105)=0.05mT1伸长值（ΔL1）=0.5cm（2）T2（2×5）ΔL1: Pp1=193905×（1-0.985112）/0.015=192457NΔL1=192457×10/(139×1.95×105)=0.071mT2伸长值（ΔL1）=7.1cm（3）T3（3×5）ΔL1: Pp1=193905×（1-0.97775124）/0.0225=191740NΔL1=191740×15/(139×1.95×105)=0.106mT1伸长值（ΔL1）=10.6cm预应力钢绞线X拉力对应油表读数一、根据图纸设计预应力钢绞线锚下控制应力：δK=0.75R y b=0.75×1860=1395Mpa根据公式P=δK×AP×n AP=139mm2（1）正弯矩四股、五股钢绞线X拉力：P4=1395×139×4=775.6KNP5=1395×139×5=969.5KN（2）负弯矩单根X拉力P1=1395×139=193.9KN二、根据千斤顶与压力表检定报告与1#、2#千斤顶回归线型方程：1#千斤顶（20204#压力表）：Y=0.0329X+0.652#千斤顶（20208#压力表）：Y=0.0329X+0.23#千斤顶（20212#压力表）：Y=0.2251X+0.794#千斤顶（90411#压力表）：Y=0.2257X+0.69计算得到X拉力为10%δK、20%δK、100%δK时油压表读数如下表:1#千斤顶（20204#压力表）2#千斤顶（20208#压力表）3#千斤顶（20212#压力表）4#千斤顶（90411#压力表）中跨梁钢绞线理论伸长值一览表边跨梁钢绞线理论伸长值一览表负弯矩理论伸长值一览表。