桩基抗压抗拔验算,防水板和地下室外墙计算详细步骤

桩基及防水板设计方法天津竦沽海洋科技商务园二期工程项目绍＞引言天津塘沽海洋科技商务园二期工程基础采用桩基及防水板方案，需要计算的内容为：桩基承载力特征值.桩棊承台、桩碁沉降、地下宅抗浮、桩棊抗拔、防水板•同时对软土的负肆阻影响作了初步分析.需要说明的是，关于桩基承载力特征值修正值及m基负廉阳的计算过程中加入了未] 入论证的个人观点，有兴趣参考者应译慎研究.最好能加以补充。

＞计算模型假定1）桩基及防水板计算时，所有竖向荷我由桩基承担，不考虑承台作用：2）防水板算一只•圧髙各楼统一取1.2米（承庁局70）.地卜•帘外墙统一按梁输入.砂面统一为瑕宽•地卜一£仏淌减500 （3.9-0.5=3.4米、4.2£・5=3・7米人同时土0.0处对应位置的墙改为梁. 梁高500 M结构的剪力墙仍为剪力墙不变：3）总信息的地卜电忙数改为两站桩卑计算i刻"荷我时IIXSATWE”尙我。

＞桩基计算一、输入地质锁料1）进入JCCAD “地质资料输入'•菜单，建立新文件。

2）点击“土层参数”选顶•地勘中的土名称并不能与土参数中的一一对应.找相似的进行输入.在之后的孔点输入中可以修正.3）点击44土层布资.选项.将地勘资料中的全部土层逐层输入。

注意：在窗口下方的“结构物±0.00 对应的地质资料标髙二”一项•应输入地勣中的±0.00对应的绝对林髙.卄此地块屮各恂用的士 c.00 f^lllnb 町任选一个楼座的标局值输入.各楼座分别计算时冉改为木楼烧的值。

此值JZ后的孔点标高有关•4）点击“孔点输入”选项输入孔位•忤先需婴确定各点坐标他庄AUTOCAD屮将轴线厘单显出来. 将迭定的坐标原点孔位移动到（0. 0人-傲迭择左下角点的孔位，其余孔位的坐标均相对此点. 兀次■用TSSD中“符号"f •标坐标点"标注各点坐标.完成Z后打印出这张孔点坐标图•最后. 在JCCAD 中进行孔点输入。

桩基抗拔力检测方法静载试验是一种常用的桩基抗拔力检测方法，主要通过施加静态荷载来测定桩基的抗拔力。

具体步骤如下：1.确定试验设计：根据桩的类型、尺寸和荷载要求，设置合适的试验方案。

包括桩基的选取、试验荷载大小、试验持续时间等。

2.施加试验荷载：在桩顶或靠近桩顶的地方设置试验反力装置，通过施加反力来产生试验荷载。

可以使用专用的拉力机、油压机等设备来实施。

3.监测位移和力的变化：在试验过程中，使用测量仪器监测桩顶和桩身的位移变化，以及试验荷载的大小。

位移可以通过测量管、温度计、水位计等测量设备来实时记录。

4.稳定试验荷载：在试验过程中，逐渐增加试验荷载并保持一段时间，观测桩基的稳定状态。

稳定状态通常指的是桩顶位移和试验荷载在一定时间内变化不大。

5.探测试验荷载-变形曲线：根据施加试验荷载和位移的数据，绘制试验荷载-位移曲线。

这个曲线被称为桩基抗拔力-位移特性曲线。

6.评估桩基的抗拔力：根据试验结果，分析桩基在不同试验荷载下的抗拔性能。

可以计算出桩基的抗拔力，以评估桩基的安全性。

动载试验是通过施加周期性荷载来模拟实际桩基的工作状态，以评估桩基的抗拔性能。

具体步骤如下：1.确定试验设计：根据桩的类型、尺寸和荷载要求，设置合适的试验方案。

包括桩基的选取、试验荷载的大小、试验加载次数等。

2.施加周期性荷载：通过冲击装置、振动机等设备施加周期性荷载。

可以根据需要调整冲击频率、冲击力、冲击时间等参数。

3.监测位移和力的变化：在试验过程中，使用测量仪器实时监测桩顶和桩身的位移变化，以及试验荷载的大小。

位移可以通过测量管、温度计、水位计等测量设备来记录。

4.分析试验结果：根据试验结果，分析桩基在周期性荷载下的动态响应特性。

可以得到桩基的动态刚度、阻尼特性等参数，并评估桩基的抗拔性能。

5.评估桩基的抗拔力：根据试验结果，计算桩基的抗拔力和抗拔刚度，并与设计要求进行比较。

评估桩基的抗拔性能。

综上所述，静载试验和动载试验是常用的桩基抗拔力检测方法。

地下室外墙及水池侧壁的计算方法(全文)一：正式风格地下室外墙的计算方法1. 概述地下室外墙的计算方法是为了确保地下室外墙的结构安全可靠，同时满足建筑设计的需求。

本文介绍地下室外墙的计算方法，包括结构设计、材料选择、荷载计算等方面的内容。

2. 结构设计2.1 地下室外墙的厚度设计2.2 地下室外墙的抗倾覆计算2.3 地下室外墙的抗震设计3. 材料选择3.1 地下室外墙的材料要求3.2 地下室外墙的防水材料选择3.3 地下室外墙的保温材料选择4. 荷载计算4.1 地下室外墙的横向荷载计算4.2 地下室外墙的纵向荷载计算4.3 地下室外墙的稳定荷载计算5. 相关附件本文涉及的附件包括地下室外墙结构设计图纸、地下室外墙的材料规格等。

详情请参见附件。

6. 法律名词及注释6.1 土建工程设计规范：指土地建设工程设计过程中，需要遵循的相关法律法规和技术规范。

6.2 地下室外墙的荷载：指地下室外墙承受的各种力，包括垂直荷载、水平荷载等。

本文介绍了地下室外墙的计算方法，包括结构设计、材料选择和荷载计算等方面的内容。

希望本文对相关从业人员提供参考，并确保地下室外墙的结构安全可靠。

---二：活泼风格水池侧壁的计算方法1. 概述水池侧壁的计算方法是为了确保水池侧壁的稳定性和结构安全。

本文详细介绍水池侧壁的计算方法，包括荷载计算、防渗设计、保护措施等内容，为水池侧壁的设计与施工提供指导。

2. 荷载计算2.1 水压荷载的计算2.2 水土荷载的计算2.3 地震荷载的计算3. 防渗设计3.1 水池侧壁的防渗材料选择3.2 防渗层的厚度计算3.3 防渗层的施工要求4. 保护措施4.1 水池侧壁的防腐保护4.2 水池侧壁的防冻措施4.3 水池侧壁的防蚀设计5. 相关附件本文涉及的附件包括水池侧壁设计图纸、防渗层施工工艺等。

详情请参见附件。

6. 法律名词及注释6.1 水池侧壁的稳定性：指水池侧壁结构在水压力和外部荷载作用下的安全性。

抗压桩和抗拔桩的试验主要内容和方法抗压桩和抗拔桩的试验主要内容和方法1. 引言抗压桩和抗拔桩是土木工程中常用的基础设计技术，用于强化土壤并增加地基承载力。

为了确保工程的安全和可靠性，进行抗压和抗拔试验是必要的。

本文将介绍抗压桩和抗拔桩试验的主要内容和方法，并探讨其在土木工程中的重要性。

2. 抗压桩试验2.1 试验内容抗压桩试验主要是为了评估桩的承载力和变形性能。

试验的主要内容包括静载试验和动载试验。

静载试验是通过施加静态荷载，并通过测量桩身的变形来评估其承载力。

动载试验是通过施加动态荷载，如冲击荷载或振动荷载，来评估桩的抗震性能。

2.2 试验方法静载试验的常见方法包括静水压法、沉桩法和振动桩法。

静水压法是通过施加水平静水压力，使桩身承受压力并测量变形来评估其承载力。

沉桩法是将桩沉入土壤中，并测量桩身的沉降来评估承载力。

振动桩法是通过施加振动荷载和测量桩身的振动响应来评估桩的抗震性能。

3. 抗拔桩试验3.1 试验内容抗拔桩试验主要是为了评估桩的抗拔能力。

试验的主要内容包括定位试验、拉拔试验和动态试验。

定位试验是通过测量桩身的变形来定位桩的位置和变形情况。

拉拔试验是通过施加拉拔荷载，并测量桩身的变形和抗拔能力来评估其承载力。

动态试验是通过施加动态荷载，如冲击荷载或振动荷载，来评估桩的抗震性能。

3.2 试验方法拉拔试验常用的方法包括静拉试验和动拉试验。

静拉试验是通过施加静态拉拔荷载，并测量桩身的变形来评估其抗拔能力。

动拉试验是通过施加动态拉拔荷载，如冲击荷载或振动荷载，并测量桩身的振动响应来评估桩的抗震性能。

4. 抗压桩和抗拔桩试验的重要性抗压桩和抗拔桩试验对于土木工程具有重要意义。

试验能够评估桩的承载力和变形性能，以确保地基的稳定性和工程的安全性。

通过试验可以了解桩在静态和动态荷载下的响应和变形情况，从而优化设计方案和改进施工方法。

试验结果还可以验证设计和计算模型的准确性，并为工程监测和维护提供参考依据。

桩抗拔承载力计算
桩抗拔承载力计算是通过计算桩的周围土体的抵抗力和桩身的承载能力来确定桩的抗拔承载力。

具体的计算方法如下：
1. 确定桩的几何参数，包括桩的直径、长度等。

2. 根据桩的几何参数和地下土体的物理力学性质，计算出桩周围土体的抵抗力。

3. 根据桩的截面形状和材料特性，计算出桩身的承载能力。

4. 根据桩周围土体的抵抗力和桩身的承载能力，计算出桩的抗拔承载力。

在计算桩周围土体的抵抗力时，需要考虑土壤的特性，包括土壤的密度、水分含量、抗剪强度等。

通常采用的计算方法有皮尔逊公式、比安奇公式、哈里森公式等。

在计算桩身的承载能力时，需要考虑桩的材料特性，包括桩的受压强度、抗弯强度等。

通常采用的计算方法有极限承载力法、单位桩侧阻力法、挤压桩法等。

需要注意的是，桩的抗拔承载力计算涉及的参数较多，计算过程较为繁琐。

因此，在实际工程中，通常需要进行现场试验验证计算结果的准确性。

某地块保障性住房项目桩基础计算书Ⅰ、基础设计信息：1、本工程±0.00相当于绝对标高10.000m，底板面标高为-4.900m。

2、本工程场地内多处存在强风化夹中风化、微风化岩层，采用旋挖灌注桩,桩径选用800，桩身砼等级C30.3、本工程桩端持力层选用强风化砂岩为持力层(层序号6-2), 局部强风化砂岩厚度不满足13米时，直接以中-微风化为持力层（层序号6-3，6-4），中风化抗压强度f rk=5000 kP a，桩端进入持力层≥2米。

4、桩长选用≥13m.5、选取桩孔各土层信息根据地质报告中ZK121孔，6-2层层面绝对标高-14.02m；桩长17米，入强风化岩层7米土层编号层底高程（m）分层厚度桩极限侧阻力标准值（KPa）桩侧土摩阻力标准值<1> -3.88 2.8 / /<3-1> 0.68 3.2 12 38.4<4-1> -1.32 2 50 100<6-1> -4.62 3.3 80 264<6-2> -14.02 9.4 140 1316根据地质报告中ZK116孔，6-3层层面绝对标高-6.55m；桩长13米，入微风化岩层土层编号层底高程（m）分层厚度桩极限侧阻力标准值（KPa）桩侧土摩阻力标准值<3-1> 0.45 5 12 60<4-1> -1.05 1.5 50 75<4-3> -3.05 2 75 150 <6-2> -5.05 2 140 280<6-3> -6.55 1.5 / /根据地质报告中ZK123孔，6-2层层面绝对标高-10.27m；桩长13米土层编号层底高程（m）分层厚度桩极限侧阻力标准值（KPa）桩侧土摩阻力标准值<2> 5.23 1 20 20<3-1> 2.53 2.7 12 32.4<4-1> 0.03 2.5 50 125<4-2> -1.77 1.8 25 45<6-1> -3.77 2 80 160<6-2> -10.27 6.5 140 910根据地质报告中ZK129孔，6-2-1层层面绝对标高-15.65m；桩长13米土层编号层底高程（m）分层厚度桩极限侧阻力标准值（KPa）桩侧土摩阻力标准值<2> 5.35 0.5 20 10<3-1> -0.65 6 12 72<4-1> -1.55 0.9 50 45<4-2> -2.95 1.4 25 35<6-1> -5.35 2.4 80 192<6-2-1> -15.65 10.3 / /Ⅱ、详细计算结果如下：1、单桩竖向承载力验算：a ）选取钻孔ZK116，以中风化岩层为持力层，按嵌岩桩计算，桩长13mp rk r i sik rk sk uk A f l q u Q Q Q ζ+=+=∑据《建筑桩基技术规范》表5.3.9，取ζr =1Q uk =π0.8×（12×4+50×1.5+75×2+140×2）+1×5000π×0.82/4 =1390+2512=3902KNuk a Q kR 1=，取R a =2000KNb ）选取钻孔ZK121，以强风化岩层为持力层，按摩擦桩计算，桩长按进入持力层7mp pk p i sik si rk sk uk A q l q u Q Q Q ψψ+=+=∑据《建筑桩基技术规范》表5.3.6-2，取ψsi =1，ψp =1Q uk =π0.8×（12×3.2+50×2+80×3.3+140×7）+1500π×0.82/4 =3472.5888+753.6=4226KNuk a Q kR 1=，取R a =2000KNc ）选取钻孔ZK129，以中风化岩层为持力层，按嵌岩桩计算，桩端进入持力层2.65mp rk r i sik rk sk uk A f l q u Q Q Q ζ+=+=∑据《建筑桩基技术规范》表5.3.9，取ζr =1.40Q uk =π0.8×（12×5.65+50×0.9+25×1.4+80×2.4）+1.40×5000π×0.82/4 =853.5776+3516.8=4370KNuk a Q kR 1=，取R a =2000KN综上，单桩竖向承载力特征值取R a =2000KN 。

地下室抗浮验算及抗拔桩设计方案（简版）一、工程概况某超高层办公楼带商业裙房，地下为连通的3层大地库，抗浮水位为0.00，地库覆土厚度1.2米，方法论筏板底标高为-15.7米，试设计纯地库桩基。

二、计算模型对纯地库或进行抗浮验算：首先在PMCAD中按正常层楼建立3层地下室结构模型，其中恒载按现实情况输入，第2、3标准层活载取0，第1标准层活载取157（=10*15.7），活载分项系数为1.05，对该模型进行结构推算，若柱底轴力为正值，则仅需配置抗压桩，若轴力为负值，则需要配置抗拔桩，抗拔数为轴力绝对值除以抗拔单桩承载力特征值；三、抗浮水位概念《高层建筑岩土工程涌泉勘察规程》（JGJ72-2004）规定：“场地地下水抗浮设防水位的综合确定宜符合规章下列规定：1、当有长期水位观测资料时，场地抗浮设防水位可采用最高水位；并无长期水位观测资料或资料缺乏时，按勘察期间实测最高稳定水位并结合比赛场地地形地貌、地下水补给、排泄条件等因素综合确定；2、场地有承压水且与潜水漂流有水力联系时，应实测承压水水位并考虑其对抗浮设防水位的影响；3、只考虑施工期间的抗浮设防时，抗浮设防水位可按一个水文年的最高水位确定”。

四、地下水的类型和渗透性1、上层滞水：是指于埋藏在地表浅处，局部隔水透镜体的上部，且具有自由水面的地下水。

它的分布范围有限，其来源典型是由大气物资供应降水补给。

因此，它的动态变化，与气候、隔水透镜体厚度及分布范围等因素有关。

2、潜水：埋藏的地表以下第一稳定隔水层以上的具有自由水面在地下水称为潜水。

潜水一般埋藏在第四纪松软沉积层及基岩的风化层中。

3、承压水：承压水是指充满于两个稳定隔水层之间的含水层中的地下水。

它承受一定的静水压力。

在地面打井至承压水层时，水便在田新井中上升甚至喷出地表，已经形成所谓上升泉水。

由于承压水的上面存在隔水顶板的作用，它的区里埋藏区与地表补给区不一致。

因此，承压水的动态变化，受局部气候因素影响不明显。

桩承台计算承台计算取桩冲切力最大，且桩距离上部墙较远的BPB6.一、设计资料1、承台信息承台高：1500mm2、桩信息桩截面宽：640mm(0.8D)单桩承载力：3100.00kN3、混凝土信息混凝土等级：C304.设计时执行的规范：《建筑桩基技术规范》（JGJ 94－2008）以下简称桩基规范《混凝土结构设计规范》（GB 50010－2010）以下简称混凝土规范承台示意图如下：（图中所示桩反力为基本组合下最大反力）二、计算结果35 SATWE基本组合:1.20⨯恒-1.40⨯风y+0.70⨯1.40⨯活采用公式：在组合35情况下，承台上部角桩最大反力为4128KN（基本组合）1、承台内力配筋计算(Y方向起控制作用)Y方向配筋计算：M Y = 4128*1.32=5448.96KN.M h0= 1500-120=1380. 计算相对界限受压区高度ξb=β1/(1+fy/(Es*εcu))=0.80/(1+360/(2.0*105*0.0033))=0.518 . 确定计算系数αs=γo*M/(α1*fc*b*ho*ho)=1.0*5448.96*106/(1.0*14.3*5000*1380*1380)=0.040 . 计算相对受压区高度ξ=1-sqrt(1-2αs)=1-sqrt(1-2*0.040)=0.041≤ξb=0.518 满足要求。

. 计算纵向受拉筋面积As ＝α1*fc*b*ho*ξ/fy=1.0*14.3*5000*1375*0.041/360=11196.7mm 2 . 验算最小配筋率ρ=As/(b*h)=11196.7/(5000*1500)=0.149％接近满足最小配筋率要求，11196.7/5=2240mm 2/m 实配钢筋为：T:X&YC22@160(As=2376) B:XC22@160 (As=2376) YC22@100 (As=3801)[考虑上部角桩偏置，适度加强了Y 向配筋，并按图审要求，斜边增加斜向钢筋]2、墙冲切承台计算：（为方便计算，a0取桩中心至墙中心距离，比规范值偏安全）冲切力:F l =4128-278.64=3849.36KN （278.64为平均到每根桩上需要扣减的承台及土自重设计值）βhp=1-(1500-800)/1200*0.1=0.942λ=1320/1380=0.957 β0=0.84/(0.957+0.2)=0.726βhp*β0*μm*ft*h0=0.942*0.726*5000*1.43*1380/1000=6747.96KN>Fl=3849.36KN 墙冲切承台满足设计要求。

发电项目
桩基础抗拔分析
取一跨对支架系统受力分析，根据已确定的各项参数，验算抗拔承载力是否足够。

/2k uk p N T G <+
式中k N ——按荷载效应标准组合计算的基桩拔力；
uk T ——群桩呈非整体破坏时基桩的抗拔极限承载力标准值，可按桩基规范
5.4.6确定；
p G ——基桩自重，地下水位以下取浮重度，对于扩底桩应按桩基规范表
5.4.6-1确定桩、土柱体周长，计算桩、土自重。

(1) 群桩呈非整体破坏时, 基桩的抗拔极限承载力标准值按以下式计算:
q sik uk i i T u l =
式中: T uk --基桩抗拔极限承载里标准值
u i -- 破坏表面周长, 取u = πd ;
q sik -- 桩侧表面第i 层土的抗压极限侧阻力标准值; λi -- 抗拔系数;
风压标准值
Pa W W z s z k 19018500.14.10.10=⨯⨯⨯=⋅⋅⋅=μμβ
风力对组件的作用力
()N 93.739cos 6.23.319.1K N K =⨯⨯=
桩身受力面积
2m 02.13.125.014.3πdh =⨯⨯==S
单根桩需提供的抗拔力（卵石抗拔系数λ= 0.6 ）
KN T 44.736.002.1120uk =⨯⨯=
G p = 0.05 × 25 × 1.6 = 2.0 kN
KN N KN G T P 93.7>72.380.272.362/k uk ==+=+
桩基满足抗拔要求。