地下室外墙的计算书理正工具箱,连续梁

WQ1计算书条件：1、土质参数：容重γ=18kN/mm ，浮容重γ` = 11kN/mm ，静止土压力系数K=0.50，地下水位设防高度为4400mm；2、地下室参数：覆土层厚h1=800mm，地下室侧墙计算跨度Lo=3400mm，临水面保护层为50mm；地面堆载q=10kN/mm ，侧壁厚度d=285mm，截面有效高度ho=235mm3、材料参数：混凝土强度等级为C35，fc=16.7 N/mm ，钢筋抗拉强度为fy=360N/mm ；挡土墙荷载工况示意图计算：1、荷载计算，土压力按静止土压力计算[《全国民用建筑工程设计技术措施》2.6.2] 堆载折算为土压力q1=K×q=0.50×10=5.00kN/mm地下水位以上土压力q2=K×γ×h1=0.50×18×0.80=7.20kN/mm地下水位以下土压力q3=K×γ`×(h2 + h3)=0.50×11×(1.00+3.40)=24.20kN/mm水压力q4=γw×(h2 + h3)=10×(1.00+3.40)=44.00kN/mm2、支座弯距计算，按单向板底端固定顶端简支计算，查静力计算手册m1=q1×Lo /8=5.00×3.4 /8=7.23kN.mm2=q2×Lo /15=7.20×3.4 /15=5.55kN.mm3=q1×Lo /15=24.20×3.4 /15=18.65kN.mm4=q1×Lo /8=44.00×3.4 /15=33.91kN.m3、强度计算:土压力及水压力均按恒载考虑,[《全国民用建筑工程设计技术措施》2.6.2],按支座调幅0.8计算m=0.8×1.35×(m1+m2+m3+m4)=70.56kN.mξb=0.8÷{1+360÷[20000×(0.0033-<30-50>×0.00001)]}=0.5283 《砼》规公式7.1.4x=ho-√(ho -2×m/α1/fc/b)=235-√(235-2×70.559928×1000000/1/14.3/1000)=22.03mm<ξb×ho=124.15mmAs=α1×fc×b×x/fy=1×14.3×1000×22.03/360=875mm ，根部实配 12@75，As=1508，承载力满足要求。

地下室外墙（挡土墙）的计算1 计算方法1.1计算简图①根据墙板长边与短边支承长度的比例关系，地下室外墙（挡土墙）、窗井外墙按双向板或单向板计算。

②对单层或多层地下室外墙，当基础底板厚度不小于墙厚时，可按底边固结于基础、顶边铰接于地下室顶板的单跨或连续板计算。

当基础底板厚度小于墙厚时，底边按铰接计算。

窗井外墙顶边按自由计算。

墙板两侧根据实际情况按固结或铰接考虑。

③墙板的支承条件应符合实际受力状态，作为墙板支座的基础和内墙（或扶壁柱），其内力和变形应满足设计要求。

1.2计算荷载图一地下室外墙压力分布地下室外墙承受竖向荷载和水平荷载。

竖向荷载包括地下室外墙自重、上部建筑（结构构件和围护构件）竖向荷载、地下室各层楼板传递的竖向荷载。

水平荷载包括土压力（地下水位以下为土水混合压力）、地下水压力、室外地面活荷载引起的侧压力、人防外墙等效静荷载。

2计算中需注意的问题2.1《全国民用建筑工程设计技术措施/结构/地基与基础》（2009年版）[1]第5.8.11条和《北京市建筑设计技术细则-结构专业》（2005版）[2]第2.1.6条对室外地面活荷载，建议取5kN/m2（包括可能停放消防车的室外地面）。

该规定适用于有上部结构的地下室外墙，且当考虑消防车时消防车重不超过30吨。

其出发点是行车道距离建筑物外墙总是有一定距离的，即一般情况下汽车不可能紧贴上部建筑外墙行驶（《城市居住区规划设计规范》、《建筑设计防火规范》等对室外行车道距离建筑物外墙的距离有明确规定），消防车更不可能紧贴上部建筑外墙进行消防扑救（因消防云梯车在工作时受云梯高度和仰角的制约必须与建筑物外墙保持一定距离）。

但是，对于没有上部结构的纯地下车库，或处于上部结构范围之外的地下室外墙，以及消防车重超过30吨的，笼统地按5kN/m2计算是有问题的，应当根据车道与地下室外墙的位置关系、地下室顶板覆盖层厚度及其应力扩散角、车辆轮压按实际情况计算。

2.2文[1]第5.8.5条计算水压力时，当勘察报告提供了地下室外墙水压力分布时，按勘察报告计算；当勘察报告未提供时，可取历史最高水位和近3~5年的最高水位的平均值（水位高度包括上层滞水），水压力按静止压力直线分布计算。

地面附加载q1k=等效静载qe=土容重γ=最不利地下水标高土浮容重γ'=平时地下水标高土内摩擦角a=室外标高Ka=tg2(45-a/2)=地下室顶板标高墙厚h=地下室底板标高外侧保护层厚度C1=地下室层高L=内侧保护层厚度C2=混凝土强度等级混凝土调整系数 1.50钢筋强度fy 钢筋调整系数fc=19.1支座弯矩调幅系数α1ftk= 2.39跨中弯矩调幅系数α'ft= 1.71荷载分项系数：工况一：正常使用阶段永久荷载γG=可变荷载γQ=工况二：人防计算阶段永久荷载γG=等效荷载γQ=工况三：裂缝验算永久荷载γG=可变荷载γQ=1，正常使用阶段面载q1=γG*q1k*Ka= 4.53水压力q2=γQ*γw*h=顶10.40底59.80土压力q3=γQ*γ*h*Ka=顶 6.28底36.10梯形荷载顶部Qu=q1+q2顶+q3顶=21.21KN/m梯形荷载底部875Qd=q1+q2底+q3底=100.43KN/m103.08KN*m(调幅后弯矩)面积：984.96mm255.62KN*m 面积：748.13mm260.32KN 170.78KN Mu=0.5Md=51.54KN*m 面积：2，人防计算阶段面载q1=γG*q1k*Ka=0.00(不考虑)水压力q2=γQ*γw*h=顶0.00底43.20土压力q3=γQ*γ*h*Ka=顶13.04底42.38梯形荷载顶部Qu=q1+q2顶+q3顶+qe=13.04KN/m 梯形荷载底部Qd=q1+q2底+q3底+qe=85.58KN/m84.03KN*m(调幅后弯矩)面积：44.45KN*m 面积：46.14KN 141.22KN Mu=0.5Md=42.01KN*m 面积：3，裂缝计算短期效应组和：面载q1=Ψq*q1k*Ka= 2.26水压力q2=γQ*γw*h=顶0.00底36.00Vu=3/8*Qu*L+1/10*(Qd-Qu)*L=Vd=5/8*Qu*L+2/5*(Qd-Qu)*L=Md=α1 *(1/8*Qu*L*L+1/15*(Qd-Qu)*L*L)=Mm=α'*9/128*Qu*L*L+0.0298*(Qd-Qu)*L*L=Md=α1* (1/8*Qu*L*L+1/15*(Qd-Qu)*L*L)=Mm=α'*9/128*Qu*L*L+0.0298*(Qd-Qu)*L*L=Vu=3/8*Qu*L+1/10*(Qd-Qu)*L=Vd=5/8*Qu*L+2/5*(Qd-Qu)*L=土压力q3=γQ*γ*h*Ka=顶10.87底35.31梯形荷载顶部Qu=q1+q2顶+q3顶=13.13KN/m梯形荷载底部Qd=q1+q2底+q3底=73.58KN/m73.70KN*m 39.34KN*m有效受拉混凝土截面面积Ate：175000mm2/m实际配筋：墙内侧As：1025.73mm/m2等效直径d:mm,间距：有效受拉区配筋率Pte：墙外侧As：1339.733mm/m2等效直径d:mm,间距：有效受拉区配筋率Pte： 1.00%（内侧筋满足抗弯要求）（外侧筋满足抗弯要求）钢筋弹性模量Es：200000N/mm2内侧拉应力(中）σs：133.59N/mm2钢筋应力不均匀系数ψ：0.20最大裂缝宽度Wmax： 1.9ψσ外侧拉应力(支）σs：钢筋应力不均匀系数ψ： 1.1-0.65ftk/(Pte σsk)=0.36返回目录Mq/(0.87*h0*As)=1.1-0.65ftk/(Pte σsk)=Md= α1* (1/8*Qu*L*L+1/15*(Qd-Qu)*L*L)=Mm=α'*9/128*Qu*L*L+0.0298*(Qd-Qu)*L*L=1.基本参数及荷载取值:按规范取2.内力计算说明算时不考虑室外活荷载。

精心整理地下室外墙（挡土墙）的计算1计算方法1.1计算简图①根据墙板长边与短边支承长度的比例关系，地下室外墙（挡土墙）、窗井外墙按双向板或单向板计算。

②对单层或多层地下室外墙，当基础底板厚度不小于墙厚时，可按底边固结于基础、顶边铰接于地下室顶板的单跨或连续板计算。

当基础底板厚度小于墙厚时，底边按铰接计算。

1.222.12（包（《城，重超过2.2告未提供时，可取历史最高水位和近3~5年的最高水位的平均值（水位高度包括上层滞水），水压力按静止压力直线分布计算。

则相对更为简化，要求验算地下室外墙承载力时，水位高度可按最近3~5年的最高水位（水位高度包括上层滞水）。

如果勘察报告提供了抗浮设计水位，在计算地下室外墙承载力时应按抗浮设计水位计算。

2.3 计算地下室外墙土压力时，对采用大开挖方式施工的地下室，当没有护坡桩或连续墙支护时，地下室外墙土压力取静止土压力。

《建筑地基基础设计规范GB50007-2011》静止土压力系数宜通过试验测定，当无试验条件时，对正常固结土，静止土压力系数可按表24估算。

静止土压力系数K=1-sin φ（φ为土的内摩擦角）。

当基坑支护采用护坡桩或连续墙时，除考虑支护结构和地下室外墙共同作用的情况外，地下室外墙土压力按静止土压力系数K 乘以折减系数0.66计算（文[1]第5.8.11条，文[2]第2.1.16条）。

例如，北京地区静止土压力系数K 一般取0.5，乘以折减系数0.66后即为0.33。

2.4计算地下水位以下土对地下室外墙的侧压力时，土的重度应取有效重度。

有效重度=饱和重度-水重度（取10kN/m3），不应用天然重度减去水重度计算有效重度。

当岩土工程勘查报告只提供了土的天然重度而没有提供饱和重度时，可根据报告提供的土粒比重（土粒相对密度）和孔隙比求出饱和重度，即：饱和重度=[(土粒比重-1)／(1+孔隙比)]×水重度有效重度一般在8～13kN/m3。

北京地区一般第四纪土的有效重度可取11kN/m3。

地下室墙体配筋计算书一、工程概况本工程为某住宅小区的地下室，地下一层，层高 36m。

地下室墙体采用钢筋混凝土结构，墙体厚度为 300mm，混凝土强度等级为 C30，钢筋采用 HRB400 级。

地下室墙体主要承受土压力、水压力以及地下室内部的使用荷载。

二、荷载计算1、土压力根据地质勘察报告，地下室外墙所受土的重度为 18kN/m³，内摩擦角为 20°，粘聚力为 10kPa。

地下水位在地下室底板以下 15m 处。

主动土压力系数：Ka ＝ tan²(45° 20°／2) ＝ 049静止土压力系数：K0 ＝ 1 sin20°＝ 084地下室外墙顶部的土压力为 0，底部的土压力为：q1 ＝K0 × γ × h ＝ 084 × 18 × 36 ＝ 5443kN/m²考虑地下水的影响，水压力为：q2 ＝γw × hw ＝ 10 × 15 ＝ 15kN/m²2、地下室内部使用荷载地下室内部使用荷载按 5kN/m²考虑。

三、内力计算1、计算简图将地下室墙体视为下端固定、上端铰支的竖向悬臂构件。

2、弯矩计算根据荷载分布情况，采用结构力学方法计算墙体的弯矩。

最大弯矩位于墙体底部，其值为：Mmax ＝ 1/2 × q1 × h²＋ 1/2 × q2 × h²＋ 1/2 × 5 × h²＝ 1/2 × 5443 × 36²＋ 1/2 × 15 × 36²＋ 1/2 × 5 × 36²＝ 35167kN·m3、剪力计算墙体底部的剪力为：V ＝ q1 × h ＋ q2 × h ＋ 5 × h＝ 5443 × 36 ＋ 15 × 36 ＋ 5 × 36＝ 25275kN四、配筋计算1、正截面受弯配筋计算根据混凝土结构设计规范，相对受压区高度ξ ＝ x/h0，其中 x 为受压区高度，h0 为有效高度。

地下室外墙计算书1、地下室外墙（DWQ1）计算主动土压力系数Ka取0.5土重度r=18KN/m³无地下水地下室9.9m深按单向板计算主动土压力q土=rHKa=18x0.5x9.9=89.1KN/m 地面荷载产生侧压力q活=10x0.5=5KN/m①竖向配筋计算计算简图三种压力产生的弯矩①地下二层弯矩支座基本组合弯矩值M C=（Ms+Mw）x1.27+1.4xMm=168.6KN·m支座准永久组合弯矩值M Cq=Ms+Mw+0.5Mm=129.9KN·m跨中基本组合弯矩值M BC=（Ms+Mw）x1.27+1.4xMm=81N·m跨中准永久组合弯矩值M BCq=Ms+Mw+0.5Mm=61.9KN·m②地下一层弯矩支座基本组合弯矩值M B=（Ms+Mw）x1.27+1.4xMm=147.1KN·m支座准永久组合弯矩值M Bq=Ms+Mw+0.5Mm=106.4KN·m跨中基本组合弯矩值M AB=（Ms+Mw）x1.27+1.4xMm=67.2N·m跨中准永久组合弯矩值M BCq=Ms+Mw+0.5Mm=46.2KN·m假设壁厚地下二h2=350，地下一h1=300,混凝土强度C35（1）地下二层配筋地下室外墙外侧查表可知选筋C16100的裂缝（0.20mm）和承载力弯矩分别为134.76KN·m、233.2KN·m，大于支座计算准永久弯矩129.9KN·m和基本组合弯矩168.6KN·m，满足要求。

且配筋率0.574%，合适。

地下室外墙内侧侧查表可知选筋C12100的裂缝（0.20mm）和承载力弯矩分别为91.61KN·m、122.1KN·m，大于支座计算准永久弯矩61.9KN·m和基本组合弯矩81KN·m，满足要求。

且配筋率0.323%，合适。

———————地下室砖外墙验算计算书———————计算文件名:c:\My documents\zwq01.txt1.外墙几何尺寸:H=3300mm墙厚bw=370mm横墙间距s=4000mm地下室顶至室外地坪hd=1400mm水位埋深hw=20000mm 2.材料:砖MU10水泥砂浆M10墙体容重22kN/m3f=1.701MPa E=2721.6MPaftm=0.136MPa ftmk=0.2176MPa3.土参数:土容重18kN/m3内摩擦角30度室外地坪堆载10kN/m2 4.墙顶荷载:N0=108kN/m e0=0mmN1=13kN/m e1=139mm5.地基刚性系数C=37500kPa基础宽D=2000mm基础对墙的约束系数K=1/(1+3Ew*Iw/(C*H*Ij))=0.70536.结果输出:主动土压力系数Ka=0.333室外堆载对外墙的侧压力q1=4kN/m不考虑地下水、堆载时土对外墙底部的侧压力q2=13.68kN/m 不考虑堆载时底部总压力与底部水压力的差值q3=0kN/mH＜s≤2H,H0=0.4s+0.2H=2260mmy=0.5bw=185mmβ=H0/bw=6.1081(1)墙顶截面受压验算:e=(N0*e0+N1*e1)/(N0+N1)=14.93mme/bw=0.0404N=N0+N1=121kN/mβ&gt;3,φ=0.8759e≤0.6yN≤φ*f*A=551.274kN 顶部受压承载力满足要求。

(2)墙中最大正弯矩处受压验算:Mmax=3.9406kN.m,N=142.6483kN,e=Mmax/N=27.62mm,e/bw=0.0747β&gt;3,φ=0.8031e≤0.6yN≤φ*f*A=505.4266kN 中部受压承载力满足要求。

(3)底部支座截面受压验算:M0=8.7472kN.m,N=157.2637kN,e=M0/N=55.62mm,e/bw=0.1503β&gt;3,φ=0.6355e≤0.6yN≤φ*f*A=399.9732kN 底部受压承载力满足要求。

连续梁设计(LXL-1)项目名称构件编号日期设计校对审核执行规范:《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010), 本文简称《混凝土规范》《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012), 本文简称《荷载规范》《建筑抗震设计规范》(GB 50011-2010), 本文简称《抗震规范》钢筋：d - HPB300; D - HRB335; E - HRB400; F - RRB400; G - HRB500; P - HRBF335; Q - HRBF400; R - HRBF500-----------------------------------------------------------------------1 计算简图：2 计算条件：荷载条件:均布恒载标准值: 0.00kN/m_活载准永久值系数: 1.00均布活载标准值: 0.00kN/m_支座弯矩调幅幅度: 0.0%梁容重 : 25.00kN/m3_计算时考虑梁自重: 考虑恒载分项系数 : 1.20__活载分项系数 : 1.40活载调整系数 : 1.00__配筋条件:抗震等级 : 9度设防__纵筋级别 : HRB400混凝土等级 : C30__箍筋级别 : HPB300配筋调整系数 : 1.0__上部纵筋保护层厚: 30mm面积归并率 : 30.0%__下部纵筋保护层厚: 30mm最大裂缝限值 : 0.400mm_挠度控制系数C : 200截面配筋方式 : 双筋__3 计算结果：单位说明:弯矩:kN.m_剪力:kN纵筋面积:mm2__箍筋面积:mm2/m裂缝:mm__挠度:mm----------------------------------------------------------------------- 梁号 1: 跨长 = 17000 B×H = 600 × 1100左中右弯矩(-) : 0.000 0.000 0.000弯矩(+) : 0.015 3814.800 0.015剪力: 897.598 0.002 -897.598上部as: 40 40 40下部as: 40 90 40上部纵筋: 1320 1320 1320下部纵筋: 2640 13757 2640箍筋Asv: 953 953 953上纵实配: 4E28(2463) 4E28(2463) 4E28(2463)下纵实配:18E32 2/8/8(14476)18E32 2/8/8(14476)18E32 2/8/8(14476)箍筋实配: 4d10@100(3142) 4d10@160(1963) 4d10@100(3142)腰筋实配: 8d14(1232) 8d14(1232) 8d14(1232) 上实配筋率: 0.37% 0.37% 0.37%下实配筋率: 2.19% 2.19% 2.19%箍筋配筋率: 0.52% 0.33% 0.52% 裂缝: 0.000 0.246 0.000挠度: -0.000 80.329 -0.000最大裂缝:0.246mm<0.400mm最大挠度:80.329mm<85.000mm(17000/200)本跨计算通过.----------------------------------------------------------------------- 4 所有简图：-----------------------------------------------------------------------【理正结构设计工具箱软件 6.5PB3】计算日期: 2017-11-02 15:17:17 -----------------------------------------------------------------------。

普通钢筋混凝土地下室外墙设计10-09-27 17:02:47 来源：58期刊网浏览次数：关键字：理工类论文摘要：地下室按其使用功能可分为普通、人防和平战三类，本文结合实际工作经历，对城市建设中普通钢筋混凝土地下室外墙设计中的一些问题进行了讨论,提出了设计建议,可供工程设计参考。

关键词：荷载取值、计算模型、配筋构造、裂缝控制目前城市建设中一般高层建筑都设有地下室，地下停车库也越来越多，由于钢筋混凝土地下室外墙（以下简称外墙）起挡土墙的作用，墙体厚度和墙体配筋要比一般剪力墙高，尤其在纯地下室结构中，外墙对造价的影响占有比较大的比重，因此，外墙设计有一定的现实意义。

本人对钢筋混凝土外墙的设计作了一下梳理归类,可供同行参考。

外墙设计为了满足抗渗要求，厚度一般不宜小于250mm，混凝土强度等级常用C25~C30。

一般情况下外墙都有防水要求，抗渗等级应由《给水排水工程构筑物结构设计规范》GB50069-2002表3.0.3确定。

1.荷载：竖向荷载有上部及各层地下室顶板传来的荷载和外墙自重；水平荷载有室外地坪活荷载、侧向土压力、地下水压力、人防等效静荷载以及可能的相邻建筑物的附加荷载。

1.1室外地坪活荷载：一般民用建筑的室外地面（包括可能停放消防车的室外地面）活荷载可取5kN/m2。

有特殊较重荷载时，按实际情况确定（《北京市建筑设计技术细则》（结构专业）2.0.6，以下简称《技术细则》）。

地面活荷载对外墙产生的压力为沿墙高度方向的均布荷载Qx，Qx=qxK，qx为地面活荷载（对于地面活荷载，同样应乘侧压力系数K，许多设计中计算不对。

）1.2水压力：水位高度可按最近3~5年的最高水位确定，不包括上层滞水（《技术细则》3.1.8）。

1.3土压力：1.3.1.当地下室采用大开挖方式，无护坡桩或连续墙支护时，外墙承受的土压力宜取静止土压力，土压力系数K0，对一般固结土可取K0=1-sinφ(φ为土的有效内摩擦角)，一般情况可取0.5（《技术细则》2.0.16）。

地下室外墙计算书一、工程概况本工程为_____项目，地下室外墙高度为_____m，长度为_____m，厚度为_____mm。

地下室主要用于停车和设备用房，地下水位位于地面以下_____m。

二、设计依据1、《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2012）2、《混凝土结构设计规范》（GB 50010-2010）（2015 年版）3、《建筑抗震设计规范》（GB 50011-2010）（2016 年版）4、本工程地质勘察报告三、荷载计算1、竖向荷载地下室外墙自重：按照墙体厚度和混凝土容重计算，混凝土容重取25kN/m³。

地下室顶板传来的竖向荷载：根据顶板的布置和使用功能，计算传递到外墙的荷载。

2、水平荷载土压力：根据土层分布和土的物理力学性质，采用朗肯土压力理论计算主动土压力和静止土压力。

水压力：按照地下水位高度和水的重度计算水压力。

地面活荷载：考虑消防车、堆载等地面活荷载作用，按照规范取值并进行等效均布荷载计算。

四、内力计算1、计算模型地下室外墙按单向板计算，两端支承在地下室基础和地下室顶板处。

考虑墙体与基础、顶板的连接方式，确定边界条件。

2、弯矩计算分别计算在竖向荷载和水平荷载作用下的弯矩。

对于水平荷载作用下的弯矩，根据不同的工况（如静止土压力、主动土压力等）进行组合。

3、剪力计算计算在竖向荷载和水平荷载作用下的剪力。

同样根据不同工况进行组合。

五、配筋计算1、正截面受弯配筋根据弯矩计算结果，按照混凝土结构设计规范的要求，计算所需的纵向钢筋面积。

选用合适的钢筋直径和间距，保证钢筋布置满足规范的构造要求。

2、斜截面受剪配筋根据剪力计算结果，计算所需的箍筋面积。

确定箍筋的直径和间距，满足规范的抗剪构造要求。

六、裂缝控制计算1、计算裂缝宽度按照规范公式，计算在正常使用极限状态下地下室外墙的裂缝宽度。

裂缝宽度应满足规范的限值要求。

2、采取的裂缝控制措施如果计算裂缝宽度不满足要求，采取增加钢筋面积、减小钢筋间距等措施进行调整。