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排架结构计算书项目名称_____________日期_____________设计者_____________校对者_____________一、示意图：二、基本设计资料1．依据规范及参考书目：《建筑结构荷载规范》（GB 50009－2001）《水工建筑物抗震设计规范》（SL 203－97）《水工混凝土结构设计规范》(SL 191-2008)，以下简称《规范》《水工钢筋混凝土结构学》(中国水利水电出版社)《建筑地基基础设计规范》（GB 50007－2002），以下简称基础规范2．层高参数：层高参数从柱顶到柱底依次排列：层高-横梁轴线间垂直距离，单位m；梁高-横梁高度，单位m；；梁宽-横梁宽度，单位m左P-左节点附加水平荷载标准值，向右为正，单位kN；左G-左节点附加垂直荷载标准值，向下为正，单位kN右P-右节点附加水平荷载标准值，向右为正，单位kN；右G-左节点附加垂直荷载标准值，向下为正，单位kN3．结构尺寸：立柱横槽向高度H1 = 0.30 m 立柱纵向（顺槽向）宽度B1 = 0.60 m两立柱横槽向中心距L = 1.80 m 横梁贴角尺寸d = 0.15 m柱顶外挑长度a = 0.30 m 柱顶外挑直高b = 0.50 m柱顶外挑斜高c = 0.30 m扩展基础尺寸：一阶横向长度B2 = 0.40 m 一阶纵向长度A2 = 0.400 m二阶横向长度B3 = 0.70 m 二阶纵向长度A3 = 0.700 m一阶高度H2 = 0.60 m 二阶高度H3 = 0.600 m4．荷载信息：地震设防烈度：7度，动态分布系数αi = 3.00排架支撑建筑物传到排架顶部的垂直荷载标准值G k＝360.000 kN基本风压ωo ＝0.400 kN/m2柱顶风压高度变化系数μz＝1.060排架间距S = 10.00 m，支撑建筑物侧墙高度H s＝1.80 m地基承载力特征值f ak＝300.0 kN/m2基础埋深H t＝1.200 m地基土承载力修正系数ηb ＝0.30 地基土承载力修正系数ηd ＝1.60基础底面以下土容重γ＝0.30 kN/m2基础以上土容重γm＝1.60 kN/m2 5．荷载系数：可变荷载的分项系数γQ1K＝1.20永久荷载的分项系数γG1K＝1.05安全系数K ＝1.556．材料信息：混凝土强度等级：C25横向受力钢筋种类：HRB335扩展基础钢筋种类：HRB335构造钢筋种类：HPB235纵筋合力点至近边距离a s = 0.030 m三、计算说明1．荷载组合承载力极限状态计算时，荷载效应组合设计值按下式计算：S ＝γG1K×S G1K＋γG2k×S G2K＋γQ1k×S Q1K＋γQ2k×S Q2K，即：S ＝1.05×S G1K＋1.20×S G2K＋1.20×S Q1K＋1.10×S Q2K，即：正常使用极限状态验算应按荷载效应的标准组合进行，并采用下列表达式：S k（G k，Q k，f k，αk）≤c2．横向计算（1）视排架为两立柱固支的对称结构，用有限单元法计算各截面的弯矩及轴向力。
玻璃栏杆计算书计算条件：室内玻璃栏杆，玻璃上下边入槽，玻璃采用8mm钢化+1.52PVB+8mm 防火玻璃。
玻璃尺寸2400mm（宽）X1200mm（高）.一、荷载计算玻璃所受的活载为：集中荷载，取对玻璃最不利的情况，在玻璃的中央施加一集中荷载1KN进行计算。
二、玻璃的计算模型计算软件：ANSYS9.0计算边界条件：二边简支弹性薄板，玻璃采用8+1.52PVB+8MM夹胶防火钢化玻璃，两片玻璃等厚，荷载均分。
计算模型：0 0 0 0 00 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 500 X Y 三、玻璃的强度计算计算强度的荷载组合： 1.20 恒载 + 1.30 活载玻璃的应力云图如下（单位：N/mm^2 ）：MNMXX YZ SMX =30.144玻璃的最大应力σ = 30.144 N/mm^2 < f g = 84.0 N/mm^2 玻璃的强度能满足要求。
四、玻璃的挠度计算计算挠度的荷载组合： 1.00 恒载 + 1.00 活载玻璃的位移云图如下（单位：mm）:MNMX XYZ玻璃的最大位移为d=3.941mm <1200/60=20 mm。
玻璃的挠度能满足要求。
五、结论：室内玻璃栏杆，玻璃上下边入槽，玻璃采用8mm钢化+1.52PVB+8mm 防火玻璃能满足设计要求。
扒杆吊强度计算书为满足广州万利达工程锅炉吊装需求，设计一台25t扒杆吊选用扒杆主臂为υ530×10无缝钢管长度为35米生根在炉前13.2米平台构架上。
选用υ426×14无缝钢管作立杆，长度为20米。
生根在22米平台上，为满足尾部设备吊装，设计一负荷为8t的副臂。
副臂选用∠63×63×5的角钢制成一桁架，高度为400mm，宽度为变截面400－800mm，现对扒杆进行校核计算。
1.扒杆座下底板强度校核根据BGD－01图σ=F/S主杆底板按承受30t负荷校核F＝30000kg s=π（13.652－12.852）cm2求得σ=450.5kg/ cm2 符合[σ]＜1400kg/ cm2②立杆底面强度校核σ＝F/S 按承受30t负荷校核F＝30000kg s=π×（112－10.052）cm2求得σ=478kg/ cm2 符合符合[σ]＜1400kg/ cm22.吊杆铰支处吊耳强度校核耳板处剪力σ＝F/S 按承受15t校核吊耳详图见BGD－03S＝3×5×4＝60 cm2①σ＝F/S＝15000/60=400kg/ cm2 符合1400kg/ cm23.销轴校核：按30t校核①剪切校核：τ=F/S＝30000/π×42=597 kg/ cm2②弯矩σ＝M/W=PL/4/π×D3/32=30000×10/4/π×83/32=1492kg/ cm24.主杆校核按吊装30t工况校核：主杆本次设计为υ426×14螺旋管，长度为35米。
因为万利达工程吊装最重工况为右侧Z2－Z3钢架组件上，此时工况为幅度为24.54m，起重量为24.45t。
①简化计算：吊杆按承受30000kg压应力及在受到30000kgf的弯矩工况计算σ＝N/A+M/W=30000/π×(D2－d2)/4+30 ×103/π(D4-d4)/64/D/2=165.6kg/cm2+3000036/1807.2=763.2kg/cm2②吊杆稳定性计算：按两端铰支计算吊杆的稳定性P lj=π2EI/l2按E＝200×109对钢管的惯性矩I＝πd4/64π(D4 - d4)/ 64=0.000385长度按l＝32m计算得出P lj=62037.5kg③吊杆按两端铰支进行挠度计算：2/ 16EI计算公式选用νθ=ML弯矩按30000kg×36cm校核，L＝3500cm,E=2.1×106,I=38493cm4 得M＝1.08×106 kg.cm解得νθ=10.23cmνθ /L＝10.23/3500=0.0029<0.0045.副臂校核按吊装12t工况校核：主杆本次设计为角钢规格：∠63×63×5，框架结构。
10米高灯杆基础计算书1.荷载计算1.1 风荷载计算基本风压：w0=0.45kN/m2（50年风压）; w0=0.3kN/m2（10年风压）设计风压：w=2x0.65x1.3x0.45=0.76 kN/m2（50年风压）; w=0.51 kN/m2（10年风压）灯杆风载：0.15x10x0.76x5=5.7kN.m灯臂风载：0.08x1.5x0.76x10=0.912kN.m灯具风载：0.85x0.2x0.76x10=1.292kN.m连接板风载：0.25x0.25x0.76x10=0.475kN.m合计：M=8.4 kN.m（50年）; M=5.6kN.m（10年）;1.2 恒载计算杆自重：0.15x4x0.004x10x78.50=1.9kN灯臂自重：0.08x0.003x4x1.5x78.5=0.113kN灯具自重：0.184kN合计：F=2.2kN,M=0.4kN.m1.3 荷载设计值M=0.4+8.4=8.8kN.m（50年）；M=0.4+5.6=6kN.m（10年）F=2.2kN2.倾覆稳定计算《架空送电线路基础设计技术规定》DL/T 5219-2016式8.1.4-42.1埋深h=1.5米，宽取b=0.8米h/b=1.875，查表8.1.3-1，k0=1.22;b=1.22x0.8=0.98m 杆高H=10米，H/h=6.67，查表u=11.4土压力参数m取48kN/m3，则M j-抗=13.93kN.m安全系数：13.93/6=2.32>1.5或13.93/8.8=1.58>1.5宽取b=0.7米h/b=2.14，查表8.1.3-1，k0=1.24;b=1.24x0.7=0.87m 杆高H=10米，H/h=6.67，查表u=11.4土压力参数m取48kN/m3，则M j-抗=12.36kN.m安全系数：12.36/6=2.06>1.5或12.36/8.8=1.4<1.5 2.2埋深h=1.8米，宽取b=0.8米h/b=2.25，查表8.1.3-1，k0=1.26;b=1.26x0.8=1.01m 杆高H=10米，H/h=5.56，查表u=11.7土压力参数m取48kN/m3，则M j-抗=24.17kN.m安全系数：24.17/8.8=2.75>1.5宽取b=0.6米h/b=3，查表8.1.3-1，k0=1.35;b=1.35x0.6=0.81m杆高H=10米，H/h=5.56，查表u=11.7土压力参数m取48kN/m3，则M j-抗=19.38kN.m安全系数：19.38/8.8=2.2>1.53.结论10年风载：倾覆稳定控制：1.5m埋深，0.6mx0.6m；1.8m埋深，0.6mx0.6m；50年风载：倾覆稳定控制：1.5m埋深，0.8mx0.8m；1.8m埋深，0.6mx0.6m；8米高灯杆基础计算书1.荷载计算1.1 风荷载计算基本风压：w0=0.45kN/m2（50年风压）; w0=0.3kN/m2（10年风压）设计风压：w=2x0.65x1.3x0.45=0.76 kN/m2（50年风压）; w=0.51 kN/m2（10年风压）灯杆风载：0.15x8x0.76x4=3.65kN.m灯臂风载：0.08x1.5x0.76x8+0.08x1.2x0.76x6=1.17kN.m灯具风载：0.85x0.2x0.76x（8+6）=1.81kN.m连接板风载：0.25x0.1x0.76x8=0.15kN.m合计：M=6.8 kN.m（50年）; M=4.55kN.m（10年）;1.2 恒载计算杆自重：0.15x4x0.0035x8x78.50=1.32kN灯臂自重：0.08x0.003x4x1.5x78.5x2=0.23kN灯具自重：0.293kN合计：F=1.8kN1.3 荷载设计值M=6.8kN.m（50年）；M=4.55kN.m（10年）F=1.8kN2.倾覆稳定计算《架空送电线路基础设计技术规定》DL/T 5219-2016式8.1.4-4埋深h=1.5米，宽取b=0.8米h/b=1.875，查表8.1.3-1，k0=1.22;b=1.22x0.8=0.98m 杆高H=8米，H/h=5.33，查表u=11.75土压力参数m取48kN/m3，则M j-抗=13.51kN.m安全系数：13.51/4.55=3>1.5或13.51/6.8=2>1.5宽取b=0.7米h/b=2.14，查表8.1.3-1，k0=1.24;b=1.24x0.7=0.87m 杆高H=8米，H/h=5.33，查表u=11.75土压力参数m取48kN/m3，则M j-抗=12kN.m安全系数：12/4.55=2.64>1.5或12/6.8=1.76>1.5 3.结论10年风载：倾覆稳定控制：1.5m埋深，0.6mx0.6m；50年风载：倾覆稳定控制：1.5m埋深，0.7mx0.7m6米高灯杆基础计算书1.荷载计算1.1 风荷载计算基本风压：w0=0.45kN/m2（50年风压）; w0=0.3kN/m2（10年风压）设计风压：w=2x0.65x1.3x0.45=0.76 kN/m2（50年风压）; w=0.51 kN/m2（10年风压）灯杆风载：0.15x6x0.76x3=2.05kN.m灯臂风载：0.07x1.0x0.76x6=0.32kN.m灯具风载：0.85x0.2x0.76x6=0.78kN.m连接板风载：0.25x0.1x0.76x6=0.11kN.m合计：M=3.3 kN.m（50年）; M=2.2kN.m（10年）;1.2 恒载计算杆自重：0.15x4x0.00325x6x78.50=0.92kN灯臂自重：0.07x0.003x4x1.0x78.5=0.066kN灯具自重：0.184kN合计：F=1.2kN;M=0.184x1.5=0.3kN.m1.3 荷载设计值M=3.6kN.m（50年）；M=2.5kN.m（10年）F=1.2kN2.倾覆稳定计算《架空送电线路基础设计技术规定》DL/T 5219-2016式8.1.4-4埋深h=1.2米，宽取b=0.8米h/b=1.5，查表8.1.3-1，k0=1.175;b=1.175x0.8=0.94m 杆高H=6米，H/h=5，查表u=11.8土压力参数m取48kN/m3，则M j-抗=6.61kN.m安全系数：6.61/2.5=2.64>1.5或6.61/3.6=1.84>1.5宽取b=0.7米h/b=1.71，查表8.1.3-1，k0=1.2;b=1.2x0.7=0.84m杆高H=6米，H/h=5，查表u=11.8土压力参数m取48kN/m3，则M j-抗=5.9kN.m安全系数：5.9/2.5=2.36>1.5或5.9/3.6=1.64>1.5宽取b=0.6米h/b=2，查表8.1.3-1，k0=1.23;b=1.23x0.6=0.74m杆高H=6米，H/h=5，查表u=11.8土压力参数m取48kN/m3，则M j-抗=5.2kN.m安全系数：5.2/2.5=2.08>1.5或5.2/3.6=1.44>1.5 3.结论10年风载：倾覆稳定控制：1.2m埋深，0.5mx0.5m；50年风载：倾覆稳定控制：1.2m埋深，0.7mx0.7m。
一、风荷载Wk=βz ⨯μz ⨯μs ⨯ WoWk：作用在高耸结构z高度处单位投影面积上的风荷载标准值(kN/m2)Wo：基本风压(kN/m2)，其值不得小于0.35 kN/m2μz：z高度处的风压高度系数μs：风荷载体型系数βz：z高度处的风振系数Wo=1/2 ⨯ρ⨯ v2 = 1/2 ⨯ 1.20 ⨯ 60.22=2.174 kN/m2综合保险系数取1.3Wk=2.174 ⨯ 1.3 = 2.827 kN/m2二、第一段：F = Wk ⨯ S = 2.827 ⨯ 0.168 ⨯ 1.2 = 0.57 kN弯矩M1 = F ⨯ L =0.57 ⨯ 0.6 =0.342 kNm第二段：F = Wk ⨯ S = 2.827 ⨯ 0.114 ⨯ 8.8 = 2.836 kN弯矩M2 = F ⨯ L =2.836 ⨯ 5.6 =15.8816 kNm总弯矩M = M1 + M2 = 16223.6 Nm三、选Q235材料σ=215 第一段选用Ф168⨯5查表得底部截面抵抗矩W =1.0133 ⨯ 10-4所以σ = M / W = 16223.6 / 1.0133 ⨯ 10-4 =160.1 MPa < 215四、结论一、风荷载Wk=βz ⨯μz ⨯μs ⨯ WoWk：作用在高耸结构z高度处单位投影面积上的风荷载标准值(kN/m2)Wo：基本风压(kN/m2)，其值不得小于0.35 kN/m2μz：z高度处的风压高度系数μs：风荷载体型系数βz：z高度处的风振系数Wo=1/2 ⨯ρ⨯ v2 = 1/2 ⨯ 1.20 ⨯ 60.22=2.174 kN/m2综合保险系数取1.3Wk=2.174 ⨯ 1.3 = 2.827 kN/m2二、第一段：受风面积S1 = 0.168 ⨯ 1.2 = 0.2016 m2F1 = Wk ⨯ S = 2.827 ⨯ 0.168 ⨯ 1.2 = 0.57 kN弯矩M1 = F1 ⨯ L =0.57 ⨯ 0.6 =0.342 kNm第二段：受风面积S2 = 1/2 ⨯（0.06 + 0.14 ）⨯ 6.8 = 0.68 m2F2 = Wk ⨯ S2 = 2.827 ⨯ 0.68 = 1.922 kN弯矩M2 = F2 ⨯ L =1.922 ⨯ 4.6 = 8.843 kNm第三段：受风面积S3 = 0.06 ⨯ 2 = 0.12 m2F3 = Wk ⨯ S3 = 2.827 ⨯ 0.06 ⨯ 2 = 0.339 kN弯矩M3 = F3 ⨯ L =0.339 ⨯ 1 =0.339 kNm总弯矩M = M1 + M2 + M3 = 9524.24 Nm三、选Q235材料σ=215 第一段选用Ф168⨯5查表得底部截面抵抗矩W =1.0133 ⨯ 10-4所以σ = M / W = 16223.6 / 1.0133 ⨯ 10-4 =94 MPa < 215四、结论。
湖北和邦置业有限公司和邦.中央半岛栏杆计算书设计：校核：广州大学建筑设计研究院2013-7-1一、栏杆立柱强度计算：栏杆立柱间距≤1m，栏杆所受水平荷载为1KN/m，栏杆典型样式和计算简图如下：图一单根立柱所受水平力标准值为Pk=1KN，由《建筑结构荷载》（GB50009-2012）3.2.3条和3.2.4条，水平力设计值为 P=1.4x1=1.4KN.立柱受力最不利截面位于根部，改位置弯矩设计值M=1.4x1.2=1.68KN.m.由《钢结构设计规范》（GB50017-2013）第4.1.1条，Mx/(Υx Wnx)≤f.（注：My=0）栏杆立柱采用Q235钢，采用圆钢管，故f=215N/mm2，圆管Υx=1.15，W nx ≥Mx/(Υxf)=1.68x106/(1.15x215)=6794.74mm3查型钢表，选用圆钢管截面D=60mm，厚度t=3mm，Wnx=7293mm3>6794.74 mm3,满足要求。
二、栏杆玻璃抗风压计算：（一）基本条件项目场地位于湖北省荆州市江陵县，50年一遇基本风压值为0.30KN/m2,场地类别为B类，建筑高度89.8米，风荷载最大位置位于顶层，按高度90米查《04J906》图集得顶层风荷载标准值Wk=-1.84KN/m2，钢化夹层玻璃：8+0.76+8.立柱间距1000mm，玻璃尺寸：a≤1000mm，支承方式：两对边支承钢化夹层玻璃栏板立面示意详如上图一。
U形金属卡规格及立杆连接做法见11J5081、表4.1.4 玻璃种类系数C1.2、表C.0.4、表C.0.5普通矩形夹层玻璃的抗风压设计计算系数（两边支承）（二）风荷载标准值：根据国标04J906,查得Wk=1.84KPa风荷载设计值：W=1.4x1.84=2.576KPa(三) 结构计算：1、计算方法：按规范JGJ1132、最大许用跨度计算ω/C1=2.576/2.5=1.03 (钢化玻璃C1=2.5)t=16mm;L=k1(ω+k2)k3+k4=2743.4x(1.03+0)-0.5+0=2703mm>1000mm (式5.2.2)跨度满足要求3、两对边支承矩形玻璃单位厚度跨度计算（实际使用跨度a≤1000mm；玻璃厚度16.76，其中夹胶0.76）[L/t]= k5(ω+k6)k7+k8=195.45x(1.84+0)-0.3333+0=159.5a/t=1000/16=62.5<[L/t] =159.5，满足要求（四）结论当基本风压≤0.3KPa；地面粗糙度类型B类；玻璃栏杆所在高度≤90m；玻璃受力（两对边支承）长度≤1000mm，根据计算结果，钢化夹层玻璃8+0.76(夹胶)+8满足规范要求。
栏杆计算书三篇篇一：玻璃护栏设计计算书计算引用的规范、标准及资料幕墙设计规范：《铝合金结构设计规范》GB50429-20XX《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-20XX《点支式玻璃幕墙工程技术规程》CECS127-20XX《点支式玻璃幕墙支承装置》JG138-20XX《吊挂式玻璃幕墙支承装置》JG139-20XX《建筑玻璃应用技术规程》JGJ113-20XX《建筑瓷板装饰工程技术规范》CECS101：98《建筑幕墙》GB/T21086-20XX《金属与石材幕墙工程技术规范》JGJ133-20XX《小单元建筑幕墙》JG/T216-20XX建筑设计规范：《地震震级的规定》GB/T17740-1999《钢结构防火涂料》GB14907-20XX《钢结构设计规范》GB50017-20XX《高层建筑混凝土结构技术规程》JGJ3-20XX《高层民用建筑设计防火规范》GB50045-95(20XX年版)《高处作业吊蓝》GB19155-20XX《工程抗震术语标准》JGJ/T97-95《工程网络计划技术规程》JGJ/T121-99《混凝土结构后锚固技术规程》JGJ145-20XX《混凝土结构设计规范》GB50010-20XX《混凝土用膨胀型、扩孔型建筑锚栓》JG160-20XX《建筑表面用有机硅防水剂》JC/T902-20XX《建筑材料放射性核素限量》GB6566-20XX《建筑防火封堵应用技术规程》CECS154：20XX《建筑钢结构焊接技术规程》JGJ81-20XX《建筑工程抗震设防分类标准》GB50223-20XX《建筑工程预应力施工规程》CECS180：20XX《建筑结构荷载规范》GB50009-20XX(20XX年版、局部修订) 《建筑结构可靠度设计统一标准》GB50068-20XX《建筑抗震设计规范》GB50011-20XX(20XX年版)《建筑设计防火规范》GB50016-20XX《建筑物防雷设计规范》GB50057-94(2000年版)《冷弯薄壁型钢结构设计规范》GB50018-20XX《民用建筑设计通则》GB50352-20XX《预应力筋用锚具、夹具和连接器应用技术规程》JGJ85-20XX 玻璃规范：《镀膜玻璃第1部分：阳光控制镀膜玻璃》GB/T18915.1-20XX《镀膜玻璃第2部分：低辐射镀膜玻璃》GB/T18915.2-20XX 《防弹玻璃》GB17840-1999《平板玻璃》GB11614-20XX《建筑用安全玻璃第3部分：夹层玻璃》GB15763.3-20XX 《建筑用安全玻璃第2部分：钢化玻璃》GB15763.2-20XX 《建筑用安全玻璃防火玻璃》GB15763.1-20XX《幕墙用钢化玻璃与半钢化玻璃》GB17841-20XX《热弯玻璃》JC/T915-20XX《压花玻璃》JC/T511-20XX《中空玻璃》GB/T11944-20XX钢材规范：《建筑结构用冷弯矩形钢管》JG/T178-20XX《不锈钢棒》GB/T1220-20XX《不锈钢冷加工钢棒》GB/T4226-20XX《不锈钢冷轧钢板及钢带》GB/T3280-20XX《不锈钢热轧钢板及钢带》GB/T4237-20XX《不锈钢丝》GB/T4240-20XX《建筑用不锈钢绞线》JG/T200-20XX《不锈钢小直径无缝钢管》GB/T3090-2000《擦窗机》GB19154-20XX《彩色涂层钢板和钢带》GB/T12754-20XX《低合金钢焊条》GB/T5118-1995《低合金高强度结构钢》GB/T1591-20XX《建筑幕墙用钢索压管接头》JG/T201-20XX《耐候结构钢》GB/T4171-20XX《高碳铬不锈钢丝》YB/T096—1997《合金结构钢》GB/T3077-1999《金属覆盖层钢铁制品热镀锌层技术要求》GB/T13912-20XX《冷拔异形钢管》GB/T3094-2000《碳钢焊条》GB/T5117-1999《碳素结构钢》GB/T700-20XX《碳素结构钢和低合金结构钢热轧薄钢板及钢带》GB/T912-20XX 《碳素结构钢和低合金结构钢热轧厚钢板及钢带》GB/T3274-20XX 《优质碳素结构钢》GB/T699-1999《预应力筋用锚具、夹具和连接器》GB/T14370-2000胶类及密封材料规范：《丙烯酸酯建筑密封膏》JC484-20XX《幕墙玻璃接缝用密封胶》JC/T882-20XX《彩色涂层钢板用建筑密封胶》JC/T884-20XX《丁基橡胶防水密封胶粘带》JC/T942-20XX《干挂石材幕墙用环氧胶粘剂》JC887-20XX《工业用橡胶板》GB/T5574-1994《混凝土建筑接缝用密封胶》JC/T881-20XX《建筑窗用弹性密封剂》JC485-20XX《建筑密封材料试验方法》GB/T13477.1～20-20XX《建筑用防霉密封胶》JC/T885-20XX《建筑用硅酮结构密封胶》GB16776-20XX《建筑用岩棉、矿渣棉绝热制品》GB/T19686-20XX《建筑用硬质塑料隔热条》JG/T174-20XX《建筑装饰用天然石材防护剂》JC/T973-20XX《聚氨酯建筑密封胶》JC/T482-20XX《聚硫建筑密封胶》JC/T483-20XX《绝热用岩棉、矿棉及其制品》GB/T11835-20XX《硫化橡胶或热塑性橡胶撕裂强度的测定》GB/T529-1999《石材用建筑密封胶》JC/T883-20XX《橡胶袖珍硬度计压入硬度试验方法》GB/T531-1999《修补用天然橡胶胶粘剂》HG/T3318-20XX《中空玻璃用弹性密封胶》JC/T486-20XX《中空玻璃用丁基热熔密封胶》JC/T914-20XX《建筑结构静力计算手册》(第二版)土建图纸：基本参数栏杆所在地区xx地区；地面粗糙度分类等级栏杆属于外围护构件，按《建筑结构荷载规范》(GB50009-20XX)A类：指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区；B类：指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区；C类：指有密集建筑群的城市市区；D类：指有密集建筑群且房屋较高的城市市区；依照上面分类标准，本工程按B类地形考虑。
扒杆强度计算书扒杆强度计算书编制：审核：批准：******************有限公司乌兰项目部2004年7月5日目录一、概况二、扒杆强度受力分析三、钢丝绳受力分析四、地耐力受力分析五、地锚桩受力分析六、结论一、概况*********有限公司2×12MW余热发电工程锅炉本体安装拟采用一台管式动臂双金属扒杆进行设备吊装作业。
其起重机具的配置为：1、51m长、Ф720×10钢立杆一付，46m长、Ф530*12变幅杆—付。
另有30m、Ф219×10辅助扒杆一付，弥补变幅杆角度的限制，增加扒杆的作业半径。
2、5T卷扬机2台，3T卷扬机5台，2T卷扬机4台及足够的钢丝绳（Ф19.5）,32T6门滑轮2付，20T4门滑轮2付。
3、160m长钢丝绳（Ф21.5），作为缆绳用。
4、规格为273*10，长度为2.5m的钢管9根，制作地锚桩用。
5、32T、20T卸扣各8只，手拉葫芦9只，其它卸扣、单片滑轮若干。
二、扒杆强度受力分析1、已知条件：A立杆Ф720*10钢管，L=51m，变幅杆Ф530*12钢管，L=46m。
B变幅和主吊滑轮均为6门32吨滑轮，Ф19.5钢丝绳13道,由5吨卷扬机牵引.C缆风钢丝绳Ф21.5共9根,与地面夹角19度.2、校核计算：变幅杆自重（530-12）*12*3.14*46*7.85/1000=7.05,重量取7.5T起吊荷重取水冷壁单片最重18+加固件+滑轮钢丝绳重量=20T设定水冷壁起吊时起吊角度在60~75之间,以60度来进行计算。
如图：T=(20+7.5) Cos60/Sin86=13.78TPM=Psin60-T cos86+G/2Cos60=23.85TM=L/8×Gcos60-L/2×TSin86+L/2×Pcos60=21.64T3、变幅杆截面特性：截面积惯性矩:I=3.14D4/64(1-506/5304)=2288046cm4截面积：△=3.14(53-1.2)×1.2=195.18cm2惯性半径: V= √(△/2)=9.88cm抗弯模量:W=I/(d/2)=9043 cm2额定系数:Ч=0.134(由力学材料表中查得)扒杆应力:δ=PM/PA+105M/W=911+251=1162Kg/cm2分折：查表得知，变幅杆许用应力为1700Kg/cm2，大于实际1162Kg/ cm2，根据实际情况，扒杆上外用[16槽钢进行加固，扒杆有了一定的安全系数，可以使用。
第一章安排估计依据之阳早格格创做1、修筑及结构动工图.2、典型:《玻璃幕墙工程技能典型》JGJ102-2003（以下简称典型）《金属与石材幕墙工程技能典型》JGJ133-2001《修筑结构载荷典型》GB50009-2001《民用修筑热工安排典型》GB50176-93《钢结构安排典型》GB50017-2003《修筑安排防火典型》GB50016-2001《下层民用修筑安排防火典型》GB/50045-95《修筑抗震安排典型》GB50011-20013、本能检测尺度：《修筑幕墙气氛渗透本能检测要领》GB/T15226《修筑幕墙风压变形本能检测要领》GB/T15227《修筑幕墙雨火渗漏本能检测要领》GB/T15228《修筑中窗抗风压本能分级及其检测要领》GB7106-864、工程基础条件及安排依据：a、细糙度类型：C类b、50年一逢的基础风压：0.45(kPa)c、50年一逢的基础雪压：0.4(kPa)d、天震烈度：8度()e、年最大温好(℃)：80f、幕墙仄里内变形本能：1/267第两章安排载荷决定准则施加于幕墙战采光顶上的荷载战效率主要有风载荷、雪荷载、自沉、天震效率战温度变更等，常常风载荷引起的效率效力最大.正在举止幕墙构件、连交件战预埋件等的安排估计时，必须思量百般载荷战效率效力的分项系数，即采与其安排值；正在举止位移战挠度安排估计时，各分项系数均与1.0，即采与其尺度值.1、风载荷2：式中w k—效率正在笔曲幕墙上的风载荷尺度值(kN/m2)；βgz—阵风风压系数；按《修筑结构载荷典型》GB50009的确定采与；μz—风压下度变更系数，按《修筑结构载荷典型》GB50009的确定采与；μs—大里风载荷体型系数；w0—基础风压(kN/m2)，按《修筑结构荷载典型》GB50009的确定采与.根据典型央供，正在举止修筑幕墙构件、连交件战锚固件的装载力安排估计时，风载荷的分项系数与γw=1.4，即风载荷的安排值为：2、雪载荷根据典型，玻璃采光顶（或者雨篷）火仄投影里上的雪荷载尺度值可按下式估计：式中s k—雪载荷尺度值(kN/m2)；μr—屋里积雪分散系数；s0—基础雪压(kN/m2)，按《修筑结构荷载典型》GB50009的确定采与.根据典型央供，正在举止玻璃采光顶（或者雨篷）的装载力安排估计时，雪载荷的分项系数与γs=1.4，即雪载荷的安排值为：3、天震效率笔曲于幕墙仄里火仄分散天震效率力尺度值可按下式估计：式中q Ek—笔曲于幕墙仄里火仄分散天震效率力尺度值(kN/m2)；βE—能源搁大系数，可与5.0；αmax—火仄天震效率系数最大值；q Gk—幕墙构件单位里积的沉力荷载尺度值(kN/m2).根据典型央供，天震载荷的分项系数与γE=1.3，即天震效率的安排值为：4、幕墙结构沉力荷载根据典型，幕墙结构沉力荷载的分项系数普遍与γG =1.2，当自沉荷载的效力付于构件有利时，其分项系数的与值没有该大于1.0，沉力荷载的安排值为：5、载荷拉拢根据典型，幕墙构件按装载力极限状态安排时，其效率效力的拉拢应切合下式确定：式中S G —永暂荷载效力安排值(kN/m2)；S—效率效力拉拢的安排值(kN/m2).第三章玻璃围栏估计玻璃栏杆为下部收启，玻璃最大宽度1500mm ，玻璃栏杆埋件最大宽度间距1400mm ，玻璃可睹下度950mmPVB+10mm 夹胶钢化玻璃,本估计分别对付风荷载战栏杆火仄荷载举止校核.§3.1、风荷载校核1、部位基础安排参数玻璃围栏最大标下面为100m.2、风荷载决定根据修筑荷载典型，对付于细糙度为C 类天区，该处的风压下度变更系数为μz =1.7，阵风风压系数βz =1.6，风荷载体型系数μs =1.5 .根据荷载决定的有闭公式可得：= 1.836 (KN/ m 2)S = 1.4 x 1.836 = 2.57 (KN/ m 2)3、玻璃围栏的强度估计（a ）、1500mm 宽，10+1.52+10mm 夹胶钢化玻璃的截里参数估计：按《玻璃幕墙工程技能典型》JGJ102-2003央供，夹胶玻璃应分别校核内、中片玻璃.10mm 中片玻璃惯性矩、抗直截里模量：3121101150⨯⨯=I = cm 4C IW =10 = 25 cm 3（b ）、风荷载正在内、中片玻璃上效率调配：按《玻璃幕墙工程技能典型》JGJ102-2003央供，夹胶玻璃内、中片玻璃分别负担风荷载的效率为:333211t t t S S +⨯=分(KN/ m 2)（c ）、风荷载正在玻璃栏杆单片玻璃上爆收的直矩：S 分—风载荷安排值(KN/m 2),与1.285；H —玻璃栏杆可睹下度(mm)，与950mm ；B —玻璃栏杆宽度(mm)，与1500mm ；Nm（d ）、玻璃栏杆内、中片强度校核：按《玻璃幕墙工程技能典型》JGJ102-2003确定（表5），[]84=σ(N/mm 2)估计式：W M /=σ(N/mm 2)10mm 中片玻璃强度校核： 10/W M =σMPa ≤ []σ概括以上分解可睹，玻璃栏杆强度谦足安排央供.4、玻璃围栏的刚刚度估计（a ）、1500mm 宽，10+1.52+10mm 夹胶钢化玻璃刚刚度校核截里参数估计：按《玻璃幕墙工程技能典型》JGJ102-2003确定（条），10+1.52+10mm 夹胶钢化玻璃等效截里：33321t t t += = 3331010+ =12.6 (mm)12.6mm 等效玻璃惯性矩、抗直截里模量：31211226.1150⨯⨯=I =25 cm 4（b ）、玻璃刚刚度校核：玻璃顶端的挠度由下式估计：I E H B W f MAX ⨯⨯⨯⨯=84 (m)式中 W —风载荷尺度值(KN/m 2),与；H —玻璃栏杆下度，与5m ；B —玻璃栏杆宽度，与1.5mm ；12I -- 玻璃栏杆抗直惯性矩估计截止： =MAX f < 1/60H = 15.83mm玻璃挠度合格.§3.2、阳台玻璃栏杆火仄荷载校核1、栏杆火仄荷载按修筑荷载典型，栏杆火仄荷载与牢固值: P=500 N/m2、玻璃围栏的强度估计（a ）、1500mm 宽，10+1.52+10mm 夹胶钢化玻璃的截里参数估计：按《玻璃幕墙工程技能典型》JGJ102-2003央供，夹胶玻璃应分别校核内、中片玻璃.10mm 中片玻璃惯性矩、抗直截里模量：3121101150⨯⨯=I = cm 4C IW =10 = 25 cm 3（b ）、火仄正在内、中片玻璃上效率调配：按《玻璃幕墙工程技能典型》JGJ102-2003央供，夹胶玻璃内、中片玻璃分别负担风荷载的效率为:333211t t t P P +⨯=分 =250(N/ m)（c ）、火仄荷载正在玻璃栏杆单片玻璃上爆收的直矩：分P —火仄载荷,与250(N/ m)；H —玻璃栏杆可睹下度(mm)，与950mm ；B —玻璃栏杆宽度(mm)，与1500mm ；Nm（d ）、玻璃栏杆单片玻璃强度校核：按《玻璃幕墙工程技能典型》JGJ102-2003确定（表5），[]84=σ(N/mm 2)估计式：W M /=σ(N/mm 2)10mm 中片玻璃强度校核： 10/W M =σMPa ≤ []σ概括以上分解可睹，玻璃栏杆强度谦足安排央供.4、玻璃围栏的刚刚度估计（a ）、1500mm 宽，10+1.52+10mm 夹胶钢化玻璃刚刚度校核截里参数估计：按《玻璃幕墙工程技能典型》JGJ102-2003确定（条），8+0.76+6mm 夹胶钢化玻璃等效截里：33321t t t += = 3331010+ =12.6 (mm)12.6mm 等效玻璃惯性矩、抗直截里模量：31211226.1150⨯⨯=I =25 cm 4（b ）、玻璃刚刚度校核：玻璃顶端的挠度由下式估计：I E H B P f MAX ⨯⨯⨯⨯=33 (m)式中 P — 栏杆火仄荷载,与500(N/ m)；H —玻璃栏杆下度，与5m ；B —玻璃栏杆宽度，与1.5mm ；12I -- 玻璃栏杆抗直惯性矩估计截止： =MAX f < 1/60H = 15.83mm玻璃挠度合格.§3.3、阳台玻璃栏杆根部钢槽连交构件强度校核 1、 效率于根部钢槽的荷载效率于根部钢槽的最大直矩为(跨距1400mm)： M = 1623 Nm效率于根部钢槽的最大火仄剪力(跨距1400mm)为： F = 3418 N2、 形成钢槽的角钢L125x125x8强度校核估计式：W M M γσ/=(N/mm 2)式中，M —根部直距(Nmm)，与1623Nmm ；W —1400mm 跨距内8mm 钢板的截里抵挡矩；31218.0140⨯⨯=I = 4C IW = = 3γ-- 塑性死少系数，与1.05估计得：MPa M57.103=σ A F F /=σ(N/mm 2)式中，F —火仄剪切力(N)，与3418N ；A —1400mm 跨距内8mm 钢板的截里积，A=11200mm 2； 估计得: MPa F 31.0=σ果此，概括以上估计得：[]σσ≤=MPa 57.103角钢强度合格.3、 钢槽的根部焊交校核如图纸所示，钢槽的根部共埋板谦焊连交，单面焊缝少度没有小于400mm ，焊缝隔断没有大于1400mm ，估计焊足下度没有小于8mm.效率于根部焊缝的最大直矩为： M = 1623 Nm效率于根部焊缝的最大火仄剪力为： F =3418 Nƒf W = 160 MPa直距效率下σf = 6 M MAX / 2h e.l W2剪力效率下σV = F V / h e.l Wƒf W ----- 角焊缝的强度安排值；h e h f;l W----- 角焊缝的估计少度，对付每条焊缝与其本质少度减来；估计截止：σf = 44.54 （N/mm2）σV = 1.53 （N/mm2）概括估计后σ= 44.56 （N/mm2）≤ƒf W焊缝校验合格.。
华能德州电厂#3机组电除尘器改造----施工组织设计浙江菲达4、华能德州电厂#4机组电除尘器安装摆杆强度计算说明书摆杆示意图及受力图：y（副杆受力图）（摆杆示意图）K--动载系统；Q、q--吊重、滑轮重；N(R x、R y)--轴心压力；T2--缆风绳拉力；S1、S2--钢索拉力；T、T1--滑轮组张力；G1、G2--主副杆自重（主杆受力图）摆杆规格：摆杆最大吊重3.8吨；主杆OC杆的型号为ф426×10—55米，材料是20#钢；副杆AB杆的型号为ф273×10—20米，材料是20#钢；起吊钢丝绳为ф15.5（6×19，公称抗拉强度为2000N/mm2的钢丝）；缆风绳钢丝绳为ф14（6×19，公称抗拉强度为2000N/mm2的钢丝），8根均布。
分析整个摆杆系统可知：整个系统的主要受力部件是主杆、副杆、起吊钢丝绳和缆风钢丝绳，要校核这个摆杆的安全可靠性，需先对摆杆进行受力分析。
一、受力分析因为整个摆杆系统是动态工作的，因而取三个特殊状态分别进行分析，取最大的受力状态。
现取主副杆之间的夹角分别为60°、90°、0°三种状态进行受力分析如下：（一）当副杆与主杆夹角∠CAB=60°时1、副杆计算（1）、荷载副杆受力见副杆受力简图，风载忽略不计。
a、吊重及滑轮重力：K（Q+q）=1.2×(3.8+0.1)=4.68tb、副杆自重：G1=1.4tc、起重滑轮组引出索拉力：S1=f0×[(K×(Q+q)]=0.36×4.68=1.64t(f0为钢索拉力计算系数，引出绳根数3根，查表可得。
)（2）、内力a、求支座反力R x、R y及变幅滑轮组张力T由计算简图知：tgβ= (AC-AB×Cos60°)/（AB×Sin60°）=(22.5-20×Cos60°)/20×Sin60°=0.66 得β=33.42°对A点取矩，由ΣM A=0得：K(Q+q) ×AB×Sin60°+G1×AB×Sin60°/2-T×AB×Sin(β+30°)=0 代入数字：4.68×20×Sin60°+1.4×20×Sin60°/2-T×20×Sin66.42°=0得：T=5.21t由ΣX=0得：Rx=S1×Sin60°+T×Cosβ=1.64Sin60°+5.21Cosβ=5.77t ΣY=0得: Ry=K×(Q+q)+G1+S1×Cos60°-T×Sinβ=4.68+1.4+1.64Cos60°-5.21Sinβ=4.03tb、求轴力N、剪力V轴力N：顶端N B=K（Q+q）×Cos60°+S1+T×Cos（β+30°）=4.68Cos60°+1.64+5.21Cos66.42°=6.064t中部N D=( Ry -G1/2) ×Cos60°+ Rx ×Sin60°=(4.03-0.7)Cos60°+5.77Sin60°=6.66t底部N A= Ry×Cos60°+ Rx×Sin60°=7.04t剪力V：顶端 V B= K（Q+q）×Sin60°-T×Sin（β+30°）=4.68Sin60°-5.21Sin66.42°=-0.72t中部V D=G1×Sin60°/2- Ry×Sin60°+Rx×Cos60°=0.7Sin60°/2-4.03Sin60°+5.77Cos60°=-0.54t 底部V A= Rx×Cos60°-Ry×Sin60°=-0.605t2、主杆计算(ф426×10—55)（1）、荷载a、主杆自重：G2=6.52tb、变幅滑轮组张力：T1=T=5.21tc、变幅滑轮组引出索拉力：S2=f0 ×T1=0.36×5.21=1.876td、副杆轴力：N1=N A=7.04t (R x1=R x,R y1=R y)e、缆风绳拉力T2，缆风绳与主杆角度越小受力越大,按最坏状态计,取角度45°,起重时只能考虑一道缆风绳起作用。
另外考虑到主杆挠度变形和晃动对重心的影响，取总偏移量2米，则可近似计算得: T2=2.78t(2)、内力a、求支座反力R x2、R y2由ΣX=0得：R x2= R x1+T2×Cos45°-T1×Cosβ=3.39tΣY=0得：R y2=S2+R y1+G2+T2×Sin45°+T1×Sinβ=17.26 tb、求轴力N、剪力V轴力N：顶端N C= T1×Sinβ+T2×Sin45°+S2=6.71t底部N O=R y2=17.26t剪力V：顶端V C= T1×Cosβ-T2×Cos45°=2.38t副杆支点处V A= R x1-R X2= 2.38t底部V O= R x2=3.39t（二）当副杆处于水平状态时，即副杆与主杆夹角∠CAB=90°1、副杆计算（1）、荷载副杆荷载与∠CAB=60°时一样。
（2）、内力a、求支座反力R x、R y及变幅轮组张力T由计算简图知：tgβ= AC/AB=22.5/20=1.071得β=46.975°对A点取矩，由ΣM A=0得：K(Q+q) ×AB+G1×AB/2-T×AB×Sinβ=0代入数字：4.68×20+1.4×20/2-T×20×Sinβ=0得：T=7.8t由ΣX=0得：R X=S1+T×Cosβ=1.64+7.8Cosβ=6.96tΣY=0得：R y=K(Q+q)+G1-T×Sinβ=4.68+1.4- 7.8Sinβ=0.38t b、求轴力N、剪力V轴力N：顶端N B= S1+TCosβ=1.64+7.8Cosβ=6.96t中部N D=6.96t底部N A= R x=6.96t剪力V：顶端 V B= K（Q+q）-T×Sinβ=-1.02t中部V D=G1/2- Ry=0.32t底部V A=Ry=0.38t2、主杆计算(ф426×10—55)（1）、荷载a、主杆自重：G2=6.52tb、变幅滑轮组张力：T1=T=7.8tc、变幅滑轮组引出索拉力：S2=f0×T1=0.36×7.8=2.808td、副杆轴力：N1=N A=6.96t (R x1=R x, R y1=R y)a、缆风绳拉力T2,同前可近似计算如下：e、T2=[K（Q+q）×（AB+2）+G1×(AB/2+2)+2G2]/(C0×Cos45°)=3.13t （当缆风绳与主杆角度60°时T2=2.37t,缆风绳水平时T2=2.06t）(2)、内力a、求支座反力R x2、R y2由ΣX=0得：R x2=3.85tΣY=0得：R y2=17.62 tb、求轴力N、剪力V轴力N：顶端N C=10.72t底部N O=R y2=17.62t剪力V：顶端V C=3.11t副杆支点处V A=3.11t底部V O= R x2=3.85t（三）当副杆处于竖直状态时，即副杆与主杆夹角∠CAB=0°1、副杆计算（1）、荷载副杆荷载与∠CAB=60°时一样。
（2）、内力a、求支座反力R x、R y及变幅滑轮组张力T此时T=0R X=0R y=K(Q+q)+G1+S1=4.68+1.4+1.64 =7.72tb、求轴力N、剪力V轴力N：顶端N B= K（Q+q）+S1=4.68+1.64=6.32t中部N D=R y-G1/2=7.72-0.7=7.02t底部N A= R y=7.72t剪力V：V B=V D=V A=02、主杆计算(ф426×10—55)（1）、荷载a、主杆自重：G2=6.52tb、变幅滑轮组张力：T1=T=0c、变幅滑轮组引出索拉力：S2=0d、副杆轴力：N1=N A=7.72t (R x1=R x, R y1=R y)e、缆风绳拉力T2,同前可近似计算如下：T2=2[K（Q+q）+G1+G2]/(C0×Cos45°)=0.27t(2)、内力a、求支座反力R x2、R y2由ΣX=0得：R x2=T2Cos45°=0.19tΣY=0得：R y2=R y1+G2+T2×Sin45°=7.72+6.52+0.27Sin45°=14.43t b、求轴力N、剪力V轴力N：顶端N C= 0底部N O=R y2=14.43t剪力V：顶端 V C= 0.19t副杆支点处V A=0O从上计算可知,摆杆竖直状态时受力最小, 摆杆处于最安全状态。
（四）、综合摆杆以上三种状态受力分析，各件所受最大力如下：1.副杆轴力N：在副杆处60°时N max=N A=7.04t剪力V：在副杆处60°时V max=V B=0.72t2.主杆(ф426×10)轴力：在副杆水平状态时N max=N O=17.62t剪力:在副杆水平状态时V max=V O=3.85t3.吊具钢索拉力：在副杆水平状态时S max=2.808t4.缆风绳拉力:在副杆水平状态时T max=3.13t(ф426)T max=3.09t(ф377)5.副杆支点销子剪切力：在副杆处60°时V max=N A=7.04t6.主杆基础压力:在副杆水平状态时N max=17.62t(ф426)N max=16.85t(ф377)二、强度校验1、副杆：（1）、强度副杆受压应力:6=N max/A=7.04×9.8×103/8.26×10-3=8.35MPa查表得其[6]=235MPa，取安全系数ns=4，则有6<[6]/ns=58.75 MPa满足强度条件(2)、稳定性失稳临界状态时杆件能够承受压力p=π2EI/L2=π2×2.1×1011×7.15×10-5/202=336KN其中I=π(D4-d4)/64,E=2.1×1011N/m2取安全系数ns=2.5，则许用压力：[p]=p/ns=134.4KN而实际副杆最大轴力：N max=7.04t=68.99KN<[p]也满足稳定性条件。
