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污水处理厂计算书设计参数：近期Q=2.5 ×104 m 3/d ，远期Q=4.5 ×104 m 3/d ，K Z =1.47。
污水厂按照近期设计，预留远期用地。
最高日最大时流量：1531.25 m 3/h平均日平均时流量：1041.66m 3/h1、粗格栅（1）尺寸计算设计流量：Q=1531.25 m 3/h ；栅槽道数：N=2道；过栅流速：v=0.80m/s ；安装角度：A=75°；栅前水深：h=0.85m ；栅条间隙：b=20mm ；栅条宽度s=10mm 。
格栅间隙数n==⨯NbhvSINA Q 30.74个，取整31个。
格栅宽度：B==+-⨯bn n s )1(0.01×（31-1）+0.02×31=0.92m 格栅宽度设计值取1m 。
（2）设备选择格栅：选择回转式格栅清污机2套，设备宽度0.94m ，功率2.5kw ，格栅渠道深度8.5m ，排渣高度1m 。
格栅前闸板：铸铁镶铜材质，大小0.8m ×1.2m ，配手动启闭机； 格栅后闸板：铸铁镶铜材质，大小0.8m ×1.2m ，配手动启闭机； 螺旋输送机：输送能力3m 3/h ，长度3.2m ，配用电机功率1.5kW2、提升泵房设计流量：Q=2958.33 m 3/h ；水泵台数：5；旱季四用一备，雨季全部工作。
泵房水池内最低水位标高-3.5m ，提升后水位8.95m ，水泵进口及出口损失1.5m ，管道损失约0.5m ，富裕水头1m 。
水泵扬程为：8.95+3.5+1.5+0.5+1=15.45m水泵选择：Q=592 m 3/h ，扬程h=16m ，功率47kw （参考上海凯泉样本，P66页WQ2445-617型号）3、细格栅（1）尺寸计算设计流量：Q=2958.33 m 3/h ；栅槽道数：N=2道；过栅流速：v=0.80m/s ；安装角度：A=60°；栅前水深：h=1.0m ；栅条间隙：b=5mm ；栅条宽度s=10mm 。
排水沟底板计算一、计算信息2. 材料信息墙体材料: 混凝土基础砼等级: C20 ft=1.10N/mm2fc=9.6N/mm2基础钢筋级别: HRB335 fy=300N/mm23. 计算信息结构重要性系数: γo=1.0埋深: dh=1.000m基础及其上覆土的平均容重: γ=18.000kN/m3最小配筋率ρmin=0.200%每延米内上部荷载设计值：p=25*1.4+5*1.2=41KN排水沟自重：G=10KN排水沟内满水时水重G1=0.6*0.6*10=3.6KN上部总荷载设计值：P=p+1.2G+1.4G1=41+1.2*10+1.4*3.6=58KN 二、需要地基承载力pk=P/A=58/1.000=58.000kPa因γo*pk=1.0*58.000=58.000kPa≤fa=150.000kPa三、配筋计算(对边支撑单向板计算):1.Y向底板配筋1) 确定底板Y向弯距My = (γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2/8= (1.000*58.000+1.000*0.000)*12/8= 7.250 kN*m2) 确定计算系数αs = γo*My/(α1*fc*b*ho*ho)= 1.00*7.250×106/(1.00*9.6*1000*160*160)= 0.0303) 计算相对受压区高度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.030) = 0.0304) 计算受拉钢筋面积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = 1.000*9.6*1000*160*0.030/300 = 153mm25) 验算最小配筋率ρ = As/(b*h) = 153/(1000*200) = 0.077%ρ<ρmin = 0.200% 不满足最小配筋要求所以取面积为As = ρmin*b*h = 0.200%*1000*200 = 400 mm2 Y向底板采取方案10@200, 实配面积392 mm2四、跨中挠度计算：Mk -------- 按荷载效应的标准组合计算的弯矩值Mq -------- 按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值1.计算标准组合弯距值M k:Mk = M gk+M qk = (ｑgk+ｑqk)*Lo2/8= 7.250 kN*m2.计算准永久组合弯距值M q:Mq = M gk+ψq*M qk = (ｑgk+ψq*ｑqk)*Lo2/8= (58.000+1.0*0.000)*12/8= 7.250 kN*m3.计算受弯构件的短期刚度 Bs1) 计算按荷载荷载效应的两种组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsk = Mk/(0.87*ho*As) 混规(7.1.4-3)= 7.250×106/(0.87*160*402) = 129.561 N/mmσsq = Mq/(0.87*ho*As) 混规(7.1.4-3)= 7.250×106/(0.87*160*402) = 129.561 N/mm2) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积: Ate = 0.5*b*h = 0.5*1000*200= 100000mm2ρte = As/Ate 混规(7.1.2-4)= 402/100000 = 0.402%3) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψk = 1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk) 混规(7.1.2-2)= 1.1-0.65*1.54/(0.402%*129.561) = -0.822因为ψ不能小于最小值0.2，所以取ψk = 0.2ψq = 1.1-0.65*ftk/(ρte*σsq) 混规(7.1.2-2)= 1.1-0.65*1.54/(0.402%*129.561) = -0.822因为ψ不能小于最小值0.2，所以取ψq = 0.24) 计算钢筋弹性模量与混凝土模量的比值αEαE = Es/Ec = 2.0×105/2.55×104 = 7.8435) 计算受压翼缘面积与腹板有效面积的比值γf矩形截面，γf=06) 计算纵向受拉钢筋配筋率ρρ = As/(b*ho)= 402/(1000*160) = 0.251%7) 计算受弯构件的短期刚度 BsBsk = Es*As*ho2/[1.15ψk+0.2+6*αE*ρ/(1+ 3.5γf')](混规(7.2.3-1))= 2.0×105*402*1602/[1.15*-0.822+0.2+6*7.843*0.251%/(1+3.5*0.0)] = 3.754×103 kN*m2Bsq = Es*As*ho2/[1.15ψq+0.2+6*αE*ρ/(1+ 3.5γf')](混规(7.2.3-1))= 2.0×105*402*1602/[1.15*-0.822+0.2+6*7.843*0.251%/(1+3.5*0.0)] = 3.754×103 kN*m24.计算受弯构件的长期刚度B1) 确定考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数θ当ρ'=0时，θ=2.0 混规(7.2.5)2) 计算受弯构件的长期刚度 BBk = Mk/(Mq*(θ-1)+Mk)*Bs (混规(7.2.2-1))= 7.250/(7.250*(2.0-1)+7.250)*3.754×103= 1.877×103 kN*m2Bq = Bsq/θ (混规(7.2.2-2))= 1.877×103 kN*m2B = min(Bk,Bq)= min(1877.150,1877.150)= 1877.1505.计算受弯构件挠度f max = 5*(q gk+q qk)*Lo4/(384*B)= 5*(58.000+0.000)*14/(384*1.877×103) = 5*(58.000+0.000)*14/(384*1.877×103) = 0.402mm6.验算挠度挠度限值fo=Lo/200=1000/200=5.000mmfmax=0.402mm≤fo=5.000mm，满足规范要求!。
大庆至广州高速公路粤境连平至从化段D1合同段路基排水设施水力计算书一、双向八车道大庆至广州高速公路粤境连平至从化段D1合同段，选用沥青砼路面，路面和路肩（半幅）横向排水的宽度为19.75m（双向八车道），路面和硬路肩横坡为2%，土路肩为4%，路线最小纵坡为5‰。
本项目拟设置排水沟、急流槽、边沟、平台截水沟和截水沟等排水设施来排除和拦截路界范围内外的雨水。
现按照《公路排水设计规范》JTJ 018-97的规定，通过计算设计径流量反算各种排水设施各型号的最大排水距离(即出水口距离)和面积，为确定各路段各种排水设施型号的选取提供参考。
1．拦水路缘石最大排水距离的计算1）降雨历时降雨历时取设计控制点的汇流历时，其值为汇水区最远点到排水设施（出水口）处的坡面汇流历时与沟内的沟管汇流历时之和。
设降雨历时为3min。
拦水路缘石与路肩铺面构成的浅三角型过水断面的泄水能力为：Qc＝0.377×h8/3×I1/2/（i h×n）＝0.377×0.058/3×I0.5/（0.02×0.013）注：水力坡度I取路线纵坡；水深h＝250×0.02＝5cm（即水深小于5cm时，浅三角型过水断面的水面入侵硬路肩小于2.5m，保证行车安全。
）2) 汇水面积和径流系数当出水口间距为l时，两个出水口之间的汇水面积为F=l×19.75×10-6km2取径流系数Ψ=0.95。
3) 设计重现期根据《公路排水设计规范》JTJ018-97的规定，高速公路路面和路肩表面排水设计重现期为5年。
4）降雨强度按公路所在地区，查《公路排水设计规范》JTJ018-97得5年设计重现期10min＝2.8mm/min，5年设计重现期时的重现期转换系数为降雨历时的降雨强度为q5,10c p=1.0,60min降雨强度转换系数为c60=0.5，3min降雨历时转换系数为c5=1.40。
一、设计规模平均流量：Q=30000t/d=1250m3/h=0.3472m3/s地面标高30m，进入水厂污水干管D＝1000mm，管内底标高24m，充满度为0.6最冷月平均水温10ºC，最热月平均水温25ºC设计流量设计时,不考虑废水流量的变化。
二、处理程度计算生活污水经过污水厂处理后，水质达到国家《污水综合排放标准》（18918—2002 ）中的一级标准的B标准方可排放。
进出水质如下表：1． BOD5的去除率2 .CODcr的去除率3.SS的去除率4.总氮的去除率5.氨氮的去除率单位：mg/L CODcr BOD5SS TN NH3-N TP 进水330 180 150 46 37 7 出水60 20 20 20 8 16.磷的去除率三、污水计算1、粗格栅（1）设计参数设计流量Q=30000t/d=1250m 3/h=0.3472m 3/s 栅前流速v 1=0.75m/s 过栅流速v 2=0.9m/s 栅条宽度s=0.01m 格栅间隙e=0.04m 栅前部分长度0.5m 格栅倾角α=60°单位栅渣量ω1=0.03m 3栅渣/103m 3污水 （2）设计计算 由最优水力断面公式2121v B Q=计算计算得:栅前槽宽m v QB 96.075.03472.02211=⨯==则栅前水深栅条间隙数8.6919.048.040.060sin 3472.0sin 2=⨯⨯︒==ehv Q n α（取n=19）栅槽有效宽度B=s （n-1）+en=0.01（19-1）+0.05×19=1.13m 取进水渠展开角α1=20° 进水渠道渐宽部分长度m B B L 23.020tan 296.013.1tan 2111=︒-=-=α栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度m L L 21.0212==过栅水头损失（h 1）因栅条边为矩形截面，取k=3 栅条断面为矩形断面，取β=2.42m g v k kh h 40.060sin 81.929.0)40.001.0(42.23sin 2234201=︒⨯⨯⨯⨯===αε栅后槽总高度（H ）取栅前渠道超高h 2=0.3m则栅前槽总高度H 1=h+h 2=0.48+0.3=0.78m栅后槽总高度H=h+h 1+h 2=0.48+0.04+0.3=0.82m栅条部分长度H 1/tan α=0.78/tan60°=0.45 格栅总长度L=L 1+L 2+0.5+1.0+H 1/tan α=0.28+0.14+0.5+1.0+0.45 =2.3m 总变化系数 Kz==1.42每日栅渣量W=11864001000Z Q W K ⨯⨯⨯=31042.18640003.03472.0⨯⨯⨯=0.63m 3/d>0.2m 3/d宜采用机械清渣 （3）计算草图如下：α1进水α图1 粗格栅计算草图α2、污水提升泵房 （1）设计参数±0.00.4.36图2 污水提升泵房计算草图吸水池最底水位粗格栅进水总管设计流量Q=30000t/d=1250m 3/h=347.2L/s进入水厂污水干管D ＝1000mm ，管内底标高24m ，充满度为0.6 （2）设计计算采用SBR 工艺方案，污水处理系统简单，对于新建污水处理厂，工艺管线可以充分优化，故污水只考虑一次提升。
XXXXX项目施工临时雨、污排水计算一、雨水计算一、计算说明本设计采用雨水外排水系统,布置有二道管道进行排水,雨水系统雨水量大小是设计计算雨水排水系统的依据,其值与当地暴雨强度q,汇水面积F以及由宣泄能力系数k1有关;1、设计暴雨强度q的确定根据建筑物性质确定,采用5年,采用深圳暴雨强度公式;2、汇水面积F 以m2汇水面积按实际现场场面积的水平投影面积计算,计约9993m2;3、宣泄能力系数k1设计重现期为5年, k1取;二、具体计算结果各参数如下所示:城市:广东- 深圳暴雨强度公式:q=×1+/T+^重现期:5年降雨历时:13汇水面积:9993 径流系数:暴雨强度L/s·ha:重现期参考,总流量：s,管道数量2,分区流量为：s,雨水管径400mm混凝土圆管,水力坡降‰;综上所述,本工程项目采用2管道排水,其雨水排水量均取114L/S,管径采用400mm混凝土圆管二、污水计算室外排水设计规范GB50014-2006居民生活污水定额和综合生活污水定额应根据当地采用的用水定额,结合建筑内部给排水设施水平和排水系统普及程度等因素确定;可按当地相关用水定额的80％～90％采用;综合生活用水定额的相关规定如下特大城市：一区：最高日260-410L/人d 平均日210-340L/人d二区：最高日190-280L/人d 平均日150-240L/人d大城市：一区：最高日240-390L/人d 平均日190-310L/人d二区：最高日170-260L/人d 平均日130-210L/人d中、小城市：一区：最高日220-370L/人d 平均日170-280L/人d二区：最高日150-240L/人d 平均日110-180L/人d注：以上一区基本可以理解为南方地区,二区为北方地区,生活污水产量用以上数据的80-90%进行计算;根据上述综合生活用水定额规定,选用最高日用水定额为q d=410L/人·d,用水人数为300人;则最高日用水量Q d = m1·q d = 300×410= 123000 L/d =123m3/d生活污水产量按80%计,则污水量取值为m3/d综合所述,本工程项目污水排量取100 m3/d。
机场办公楼计算书一工程概述一、拟建XXXX项目位于XXXX地块（详见总图），总建筑面积XXXX m2，其中地上建筑面积XXXXm2，地下建筑面积XXXX m2。
建筑主体为地面上XX层，地下XX层；建筑物高度控制在XXX m。
二、本工程设有给水系统、生活排水系统、雨水系统、消火栓系统、自动喷水系统、气体消防系统。
二市政管道条件一、给水：XXXX布置DNXXX的市政供水管，XXXX布置DNXXX的市政供水管；给水压力大于0.XXMPa。
二、中水：XXXX布置DNXXX的市政供水管，XXXX布置DNXXX的市政供水管；给水压力大于0.XXMPa。
三、污水：XXXX道路上均敷设两根DNXXX的污水管。
四、雨水：XXXX道路上均敷设两根DNXXX的雨水管。
三生活给水系统1.生活给水系统用水量计算：四生活排水系统最高日污水量生活给水总量90%计算：XX*0.9=XXm3/d；最高时污水排水量：XX m3/h。
生活污水直接排至室外污水管道，最终排至现有污水处理厂。
2.排水坑及排水提升泵计算选型：排水坑及提升泵：设计在地下室做两个集水坑，一号集水坑收集XXX地面水、XXX排水及XXX雨水截水沟；二号集水坑收集XXX排水及XXX排水。
池壁应采取防渗漏、防腐蚀措施。
一号集水坑计算：1）提升泵流量：收集泵房跑冒滴漏水量，及检修查看时水量。
2）提升泵扬程：H b≥（H1+H2+H3）H1——排水坑最低水位至提升泵出户管的几何高差；H2——排水管道局部与沿程水头损失之和；H3——流出水头，2m3）提升泵选型：Q b≥q p=XXm3/h，H b≥XXm选用XXX型号潜污泵，一用一备，其性能如下：Q b=XXm3/h，H b=XXm，N=XX KW。
4）排水坑尺寸：积水5min水泵出水量。
参照图集01(03)S305《小型潜水排污泵选用及安装》，该污水提升泵对应的集水坑尺寸为（A*B*H）。
校核有效水深：水池有效水深为（进水管管口底标高-0.1m）至（池底以上0.3m）间的距离，进水口计算：排水沟坡度0.01，起点深0.2m，路径长XXm，则入口标高Ym，设计水池Zm，则有效水深H m，集水池有效容积：A*B*H有效= m3，水泵5min出水量为m3。
第1章城市污水雨水管网的设计计算1.1、城市污水管网的设计计算1.1.1确定城市污水的比流量：由资料可知，丁市人口为41.3万（1987年末的统计数字），属于中小城市，居民生活用水定额（平均日）取150l/cap.d。
而污水定额一般取生活污水定额的80-90%，因此，污水定额为150l/cap.d*80%=120 l/cap.d。
则可计算出居住区的比流量为 q0=864*120/86400=1.20（l/s）1.1.2各集中流量的确定：○1市柴油机厂450*103*3.0=15.624（l/s）○2新酒厂取用9.69（l/s）○3市九中取用15.68 （l/s）○4火车站设计流量取用6.0（l/s）总变化系数KZ =11.07.2Q（Q为平均日平均时污水流量，l/s）。
当Q<5l/s时，KZ =2.3；当Q〉1000l/s时，KZ=1.3；其余见下表：对于城市居住区面积及街坊的划分可见蓝图所示，而对城市污水管段的计算由计算机计算，其结果可见后附城市污水管网设计计算表。
1.2、城市雨水管网的设计计算：计算雨水管渠设计流量所用的设计暴雨强度公式及流量公式可写成： q=167A1（1+clgP）/（t1+mt2+b）n式中：q——设计暴雨强度（l/（s·ha））P——设计重现期（a）t1——地面集水时间（min）m——折减系数t2——管渠内雨水流行时间（min）A1﹑b ﹑c﹑n——地方系数。
首先，确定暴雨强度公式：由资料可计算径流系数ψψ=5%*0.9+15%*0.9+5%*0.4+17%*0.3+13%*0.15 =0.68暴雨强度公式：参考长沙的暴雨强度公式：q=3920（1+0.68lgp）/（t+17）0.86重现期 p=1年,地面集水时间取t1=10 min，t=t1+mt2，折减系数取m=2.0，所以可以确定该地区的暴雨强度公式为：q0=ψ*q=0.68*3920*（1+0.7lg1.0）/（27+2∑t2）0.86=2665.6/（27+2∑t2）0.86对于城市雨水汇水面积及其划分可见蓝图所示，而对城市雨水管段的计算由计算机计算，其结果可见后附的城市雨水管网设计计算表。
第一章设计计算书1.1中格柵1.1.1设计参数1. 日流量Q=10000m3/d=115.74L/S表1一1由插值法，计算得Kz=1.6 ,则叽=Q x /=10000x1.6=16000m3/d =0.1852m3/s2. 格栅设N二2座，一用一备。
3. 设栅前水深h二0. 3m,过栅流速v=0. 6m/s4. 中格栅选耙齿间隙e二20mm。
5. 格栅安装倾角a=75o6. 栅渣量Wi=0.1m3/103m3设计采用丫SA型回转式固液分离机，根据格栅过水流量选择格栅，过水流量表见表1-2 表1-2过水流最表1.1.2设备选型1 .设计选取YSA900回转式固液分离机2•技术参数和安装尺寸见表1-3表1-3技术参数和安装尺寸1.1.3相关计算图1-1格栅计算图1. 栅槽宽度由表 1-2 知 B=1000mm=l. Om2. 进水渠道渐宽部分长度格栅前渠道的水流速度取0. 9m/s,渠道水深设h 尸0.5m,进水渠宽也=呼B _ B]/i =---- --------------2 x tana r 1.0 一0.42 x tan20 二0. 82m 栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分的长度12=h/2=0・ 41m 。
3•过栅水头损失hi栅条断面：迎水面为半圆形的矩形，10mrnX50nnn 查《给水排水设计手册-05-城镇排水》附表5-3 6=1.83E 二 B (s/e) 4/343 = 0.730.18520.9X0.5=0.41 (m)o 取町=0.4m,渐宽部分展开角尸20°7f 4 ”2n 4 Q f-2hi = p/<z (-)3^- x sina=1.83xl.6(^)3-^ x sin 75 ° =0.02m o1厂 zv e 7 2gv0.027 2x9.81栅后槽总高度H :设栅前渠道超高h 2=0.3m ,栅前水深h=0.3m ,过栅水头损失hi=0.02m o 栅前槽高：已二h +h2二0.3+0.3二0.6m 。
