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(19)中华人民共和国国家知识产权局(12)发明专利申请(10)申请公布号 (43)申请公布日 (21)申请号 201910190996.X(22)申请日 2019.03.14(71)申请人 西北工业大学地址 710072 陕西省西安市友谊西路127号(72)发明人 庞基 刘卫国 魏志煌 孙承浩 孟涛 (74)专利代理机构 西北工业大学专利中心61204代理人 常威威(51)Int.Cl.H02P 9/08(2006.01)H02P 101/30(2015.01)H02P 103/20(2015.01)(54)发明名称一种多级式起动/发电机起动力矩计算方法(57)摘要本发明提供了一种多级式起动/发电机起动力矩计算方法。
首先，利用电磁场有限元软件计算得到电机的三相电感和励磁电感，然后，对定子任意一相绕组自感和励磁电感分别进行傅里叶分解，接着，再利用新的转矩计算公式计算得到转矩。
由于新的转矩计算公式充分考虑了电枢磁场对定子磁场和励磁磁场的影响，计算得到的转矩结果更加准确。
权利要求书1页 说明书2页 附图2页CN 109889110 A 2019.06.14C N 109889110A1.一种多级式起动/发电机起动力矩计算方法，其特征在于步骤如下：首先，利用电磁场有限元软件计算得到电机的三相电感和励磁电感，然后，对三相电感中的定子任意一相绕组自感进行傅里叶分解，得到其直流分量幅值L s0、二次谐波分量幅值L s2和相角α，对励磁电感M进行傅里叶分解，得到其基波分量幅值M af 和相角β，接着，利用下式计算得到转矩T：其中，P为极对数，i d 为直轴电流，i q 为交轴电流，i f 为励磁电流。
权 利 要 求 书1/1页2CN 109889110 A。
风电机组高强螺栓力矩数据的采集方法研究与数据应用前景摘要：中国风电经过30多年的发展，已成为全球最大的风电市场，但风电机组大数据的分析研究和应用才刚刚起步，如何挖掘和利用大数据是未来赢得竞争的关键。
本文主要介绍了风电机组高强螺栓力矩数据的采集方法及研究成果，阐述了螺栓力矩数据的使用价值及应用前景，为企业积累数据资产、实现数据价值提供了一种借鉴。
关键词：风电机组；大数据；高强螺栓力矩；感知技术；智能套筒引言：大数据在风电领域的应用前景看起来很好，但是将风电场、风电机组的数据汇集起来并非易事。
近几年来，随着云计算、分布式处理技术、存储技术和感知技术的快速发展，为大数据的采集、处理、存储和应用带来了巨大的突破。
本文主要分析基于感知技术的风电机组高强螺栓（下文中螺栓，未做特殊说明均指高强螺栓）力矩数据收集方法，提升获取数据的质量，分析螺栓数据对风电机组运维策略、失效分析、载荷影响和设计优化的价值。
1.风电机组高强螺栓力矩数据的现状在30多年的风电发展历程中，企业更注重收集和存储风电机组并网运行的状态数据，对风电机组其它方面数据还在不断的探索和挖掘中。
随着风电场智慧运维的创新，对数据的需求越来越多，风电机组高强螺栓力矩数据的挖掘与应用也是其中的一个方向。
目前，在风电机组高强螺栓的力矩施工过程中，主要仍沿用传统液压站和液压力矩扳手紧固的方式。
传统液压站的压力值与螺栓力矩值具有特定比例。
施工过程中，根据不同螺栓规格和强度等级的力矩值要求，设定液压站为对应压力值（bar），启动液压站后，液压力矩扳手紧固高强螺栓理论上达到该压力值对应的力矩值。
但由于传统液压站力矩紧固的偏差为±5%，所以高强螺栓最终达到的实际力矩值是多少，无从知晓，没有任何的数据显示和记录。
在风电多年的发展中，没有制定相关的国家或行业标准，要求记录并保存风电机组高强螺栓的力矩数据。
行业和企业一般认为高强螺栓力矩数据的价值含量不高，保存和分析的意义不大，且由于一直没有比较成熟、高效、低成本的实时力矩数据监测手段，高强螺栓力矩数据一直未得到有效的记录。
收稿日期:2006-08-21.基金项目:国家863计划资助项目(2100AA512022).作者简介:单光坤(1968-),女,辽宁沈阳人,副教授,博士生,主要从事大型风力发电机组变桨距技术等方面的研究.文章编号:1000-1646(2007)02-0209-04大型风力发电机组变桨距机构分析与实验研究单光坤,刘颖明,姚兴佳(沈阳工业大学风能技术研究所,沈阳110023)摘 要:旨在确定变桨距机构的结构形式,通过精炼设计校核变桨距机构的技术参数,论证变桨距机构的合理性,确保兆瓦级风力发电机组在60m 高空稳定工作.通过不同的变桨距机构方案的对比,找出各种变桨距机构的优缺点,完成兆瓦级风力发电机组变桨距结构的确定;利用数值算法进行变桨距机构参数的精炼设计;利用实验装置验证变桨距机构的合理性.最终,兆瓦级风力发电机组采用了液压变桨距结构形式,由数值算法给出了液压变桨距结构的最大负载力矩;并利用实验装置验证完成了在地面上的变桨距机构的调试工作,证明了变桨距机构在额定工况下能正常工作.在兆瓦级风力发电机组的调试过程中变桨距机构工作正常、稳定,达到了预期设计的目标.关 键 词:大型风力发电机组;变桨距机构;载荷分析;加载试验;测试工装中图分类号:T M 614 文献标识码:APitch regulated mechanism analysis and experiment of large wind turbineSHAN Guang kun,LIU Ying ming,YAO Xing jia(Wind Ener gy Institute o f T echnolog y,Shenyang U niversity of T echnology,Sheny ang 110023,China)Abstract:The research is to determine the pitch regulated mechanism of a large w ind turbine,check the technical parameters of pitch regulated mechanism by refine design,and demonstrate the rationality of pitch reg ulated mechanism,w hich w ill ensure the stable operation of the w ind turbine on the tow er of 60meters.The different pitch regulated mechanisms w ere compared to determine their advantages andshortcom ing s and select the best mechanism.T he refine desig n for the technical parameters of pitch regulated mechanism w as done by numerical analysis method.T he rationality of pitch regulated mechanism w as demonstrated by ex periments.At last,a hydraulic pitch regulated mechanism was selected for the megawatt wind turbine.T he max imum load moment of pitch regulated mechanism w as given by numerical analysis method,and the regulation and test on the ground w ere carried out.T he pitch regulated mechanism operates normally under rated condition and the desired results have been achieved.Key words:large w ind turbine;pitch regulated mechanism;load analysis;loading test;test technolog icalequipment变桨距风力发电机组,其桨叶桨距角在电气控制下可随时调整,当风速超过额定风速后,机组可通过调整叶片桨距角,保证其转速不变,输出额定功率,提高了机组利用率;变桨距型风力发电机组,在机组并网与脱网时,通过调整叶片桨距角,可使机组输出功率到最小,这样减小了机组在并网与脱网时的冲击电流,提高了机组寿命和电网质量[1];变桨距型风力发电机组,在其进行刹车制动时,由于其可先进行叶片变距气动刹车,再进行机械刹车,这样减小了机械刹车力矩,降低了刹车对机组部件的损害,提高了机组的寿命[2].由此,变桨距型风力发电机组将会成为大型风力发电机组发展的主流.沈阳工业大学风能技术研究所自主开发设计的1MW 风机采用了变桨距的形第29卷第2期2007年4月沈 阳 工 业 大 学 学 报Journal of Shenyang University of TechnologyVol 29No 2Apr.2007式.变桨距机构作为变桨距型风力发电机的关键部件直接影响到机组的正常运行,本文对1M W 风力发电机的变桨距机构从理论上进行了精炼设计分析,从实验上论证了变桨距机构的合理性.1 变桨距机构类型变桨距机构是变桨距型风力发电机组的核心.目前国际上大型风电机组的变桨距机构主要有两种实施方案[3]:机械齿轮传动变距与液压驱动变距.机械齿轮传动变距是利用伺服电机作为原动机,经过减速器通过齿轮副,带动桨叶旋转.这种变距方案,每一片桨叶都由一套独立的电动机、减速器和齿轮副驱动,因此变距力大,但电气布线困难,并且要求三个电动机运行同步,增加了控制上的难度.由于电动机、减速器、齿轮等部件均在轮毂内,增加了风轮重量和轮毂制造难度,而且维护也极不方便.液压驱动变距是利用液压缸作为源动机,通过曲柄滑块机构推动桨叶旋转.由于液压系统输出力大,变距机构可以做得很紧凑.液压驱动变距也有两种结构:一种是通过轮毂内三个液压缸和三套曲柄滑块机构分别驱动三片桨叶.这种方案变距力很大,但存在三个液压缸同步控制难,电气布线困难,风轮重量增加,轮毂制造难度加大,维护不便等问题;另一种结构是液压站,液压缸放在机舱内,通过一套曲柄滑块机构同步推动三片桨叶旋转.这种结构电气布线方便,而且降低了风轮重量和轮毂制造难度,维护也很容易,但这种结构要求传动机构的强度、刚度较高.2 大型风力发电机组变桨距机构本兆瓦级风电机组是变桨距型风力发电机组[4],采用的是液压缸作为源动机,通过一套曲柄滑块机构同步驱动三片桨叶变距的方式.2 1 变桨距机构组成本机组的变桨距机构主要由推动杆、支撑杆、导套、防转装置、同步盘、短转轴、连杆、长转轴、偏心盘、桨叶法兰等部件组成.其结构如图1所示[5].图1 变桨距机构Fig 1 Pitch regulated mechanism各组成部件作用如下:推动杆:传递动力,把机舱内液压缸的推力传递到同步盘上.支撑杆:是推动杆轮毂端径向支撑部件.导套:与支撑杆形成轴向运动副,限制支撑杆的径向运动.同步盘:把推动杆的轴向力进行分解,形成推动三片桨叶转动的动力.防转装置:防止同步盘在周向分力作用下转动,使其与轮毂同步转动.其中同步盘、短转轴、连杆、长转轴、偏心盘组成了曲柄滑块机构,将推动杆的直线运动转变成偏心盘的圆周运动.该机构的工作过程如下:控制系统根据当前风速,以一定的算法给出液压缸的位移信号,液压系统根据位移指令信号驱动液压缸,液压缸带动推动杆,同步盘运动,同步盘通过短转轴、连杆、长转轴推动偏心盘转动,偏心盘带动桨叶进行变距.2 2 变桨距机构分析该变桨距机构简图如图2所示.图2 变桨距机构运动简图F ig 2 Schematic movement of pitch regulated mechanism图中:od 摇杆;210 沈 阳 工 业 大 学 学 报第29卷df 连杆;od摇杆初始位置与水平线夹角;X 推杆位移;摇杆从初始位置转过角度;L 连杆长度.该机构的受力分析:该变桨距机构主要承受和传递来自两个方向的载荷:桨叶的旋转力矩和液压缸的输出力.桨叶旋转力矩的x轴分量传给液压缸的推动杆,y轴分量通过防转装置传给轮毂.油缸的输出载荷传递路线则相反,最后通过桨叶法兰的转动达到对桨叶变距操纵的目的.2 3 变桨距机构顺桨力的分析与计算[6]风电机组在工作状态下,作用于每个桨叶变距轴(桨叶大梁)上的阻力矩由如下几部分组成: M1=M j+M z+M m+M e+M f式中:M j 由桨叶本身质量离心力作用而产生的惯性力矩;M z 由空气动力作用而产生的气动力矩;M m 桨叶重心偏离桨叶变距轴而产生的重力矩;M e 弹性变形引起的力矩;M f 由变距机构各摩擦副而产生的摩擦阻力矩.1)由桨叶本身质量离心力作用而产生的惯性力矩M j在变距过程中,桨叶产生的最大惯性阻力矩为M j max=J22=10856 56Nm式中:J 桨叶对变距轴(大梁)的质量惯性矩,2200kg/m2;风轮回转角速度,3 1416/s.2)空气动力作用而产生的气动力矩M z空气动力作用而产生的气动力矩M z已由第602研究所得出计算结果.但其方向与M j相反,是使桨叶安装角增大的方向,且与M j相比其数值也较小,故为了安全起见,可以不考虑.3)桨叶重心偏离桨叶变距轴而产生的重力矩M m设桨叶轴均通过各截面重心,并位于风轮旋转平面内,即M m=0.4)弹性变形引起的力矩M e设桨叶不变形,即M e=0.5)由变距机构各摩擦副而产生的摩擦阻力矩M f支承桨叶轴的轴承是一个回转支承轴承,其空载摩擦阻力矩值为950Nm,其他机构摩擦阻力矩以效率计为0 95.故使桨叶绕桨叶轴转动所需的驱动力矩为M1=(M j max+950)/0 95=12427 96Nm 也就是说,在最恶劣情况下,使桨叶顺桨停机时,需作用于每支桨叶轴上的驱动力矩为M1=12427 96Nm风轮共三支桨叶,故M=M13=37283 87Nm已知驱动桨叶的曲柄长R,曲柄最大角度 =46!,故变距机构拉杆拉力为P=MR cos=82853N=8454 4kg液压站提供给变距机构的力随桨距角的变化而变化[7],其关系如图3所示;在外力矩为37283 87Nm时,变桨距系统所需要的力随桨距角的变化而变化[8],其关系如图4所示.由图3和图4可以看出,在外力矩为37283 87Nm时,变桨距系统工作正常.图3 液压系统压力与桨距角的关系Fig 3 Relationship between hydraulic pressure and pitch angle图4 变距系统需要的力与桨距角的关系(M=37283 87Nm)F ig 4 Relationship betw een necessar y pressure andpitch ang le(M=37283 87Nm)211第2期单光坤,等:大型风力发电机组变桨距机构分析与实验研究3 变桨距机构的负载试验测试目的:在设计外力矩条件下,测试机构能否准确完成顺桨及开桨工作.测试方法:通过测试工装,同时在三个变桨矩轴承内环的桨叶安装孔上加相同的重力,使三个变桨矩轴承内环产生与顺(开)桨力矩相反力矩.设计顺桨力矩:37283 87Nm设计开桨力矩:12428Nm测试工装[9-10]如图5所示,该装置与桨叶轴承内环连接,其上有6个滑轮,开桨时在1、3、5滑轮处各挂上一个重量相等的重锤,使产生转矩为12428Nm;顺桨时在2、4、6滑轮处各挂上一个重量相等的重锤,使产生转矩为37283 87Nm.图5 测试工装F ig 5 T est technological equipment测试结果:1)全行程变桨距试验(开、关桨)动作到位;2)变桨速度试验,动作时间可调、机构运动平稳;3)任意变桨距位置停止准确、位置重复精度和任意位置飘移量满足设计要求.4 结 论从理论上通过数值计算方法精炼设计了兆瓦风力发电机组变桨距机构的技术参数;通过地面试验验证了1MW 兆瓦风力发电机组变桨距机构合理,各部件参数选择正确,可以实现变桨距机构设计的预期目标,为1MW 风力发电机组的安全运行提供了保障.此风机已于2005年7月完成安装和现场调试,变桨距机构工作正常.参考文献:[1]武鑫,赵斌.并网型风电机组的调节控制[J].太阳能学报,2003(4):24-25.(WU Xin,ZHA O Bin.M odulation and control grid connected w ind turbine [J].Solar Energy ,2003(4):24-25.)[2]李强,姚兴佳,陈雷.兆瓦级风电机组变桨距机构分析[J].沈阳工业大学学报,2004(2):146-148.(L I Q iang ,Y AO Xing Jia,CHEN L ei.Pitch mecha nism analysis o f megawatt stage w ind turbine [J ].Journal of Shenyang U niversit y of T echnolog y,2004(2):146-148.)[3]Xing Z X,Chen L.T he compariso n of sever al variablespeed wind generation set construction [A ].T he Sec o nd China I nternat ional Renew able Energy Conference [C].Beijing,2005:361-369.[4]姚兴佳,单光坤.1M W 变速恒频风力电机组结构特点[J].风电新能源,2004(1):25-26.(YAO Xing jia,SHA N Guang kun.T he characteristic of 1M W variable speed and constant frequency w ind turbine [J].Wind Electricit y N ew Energy,2004(1):25-26.)[5]秦立学.兆瓦级风力发电机变桨距机构研究[D ].沈阳:沈阳工业大学,2006.(Q IN L i xue.Research on meg aw att w ind turbine pitch regulated system [D].Shenyang:Shenyang U ni versity of T echnology ,2006.)[6]Yao X J,Liu G D ,San G K ,et al.One mega watt variable speed and constant frequency w ind turbine [A ].4th World W ind Ener gy Conference &Renewable En erg y Ex hibition [C ].M elbour ne,A ustralia,2005:214-219.[7]王栋梁,李洪人,李春萍.非对称阀控制非对称缸系统的静态及动态特性分析[J].机床与液压,2003(1):198-200.(WAN G Dong liang ,L I Hong ren,LI Chun ping.Asymmetrical valve asymmetrical cylinder load flow load pressure stat ic and dynamic property [J].M achine T ool &Hydraulics,2003(1):198-200.)[8]Yao X J,Shan G K,Sun C Z.Character i stic analysis ofhydraulic system o n wind turbine [A].T he Great Wall World Renewable Energ y Forum and Exihibition 2006[C].Beijing,2006:110-113.[9]Shan G K ,Y ao X J.Study on variable pitch regulatedmechanism of 1megawatt w ind turbine [A].4th World Wind Energ y Conference &Renewable Energy Exhi bition [C].M elbour ne,Australia,2005:413-419.[10]Yao X J,Shan G K,Su D H.Study on variable pitch system characteristics of big wind turbine [A ].Inter national Technol ogy and Innovation Conference Advanced Manu facturing Technolog i es [C].Hangzhou,2006:647-651.(责任编辑:吉海涛 英文审校:杨俊友)212 沈 阳 工 业 大 学 学 报第29卷。
大型风力发电机主轴强度分析研究赵震;龚天明【摘要】风力发电机主轴是大型风力发电机的主要受力部件,其设计的可靠性对风力发电机组运行的可靠性及安全性至关重要.基于有限元方式对某大型直驱风力发电机主轴进行极限强度分析,并采用等效疲劳载荷对风力发电机主轴进行疲劳损伤计算,为大型风力发电机主要结构设计提供设计依据和参考.【期刊名称】《锻压装备与制造技术》【年(卷),期】2018(053)002【总页数】4页(P87-90)【关键词】风力发电机;发电机主轴;有限元;疲劳计算;结构设计【作者】赵震;龚天明【作者单位】江苏中车电机有限公司,江苏大丰224100;江苏中车电机有限公司,江苏大丰224100【正文语种】中文【中图分类】TH133.2国内外风电市场进入了迅速发展期[1][2]，已经出现了2.5MW、3.0MW、6.0MW 和7.0MW等大型风力发电机组，随着发电机组容量的增加，施加在部件上的载荷也明显增大。
风力发电机组按照20年寿命设计，其要使风力发电机组在各个载荷工况下都可以安全运行，其主要部件设计时要考虑极限强度满足设计要求也要考虑部件的疲劳强度满足设计要求。
目前国内已经开始对大型直驱风力发电机组的结构强度和疲劳等进行研究，其中有用有限元模型，对兆瓦级风电机组主轴疲劳损伤进行了研究[3][4]。
也有应用有限元软件对风电机组的轮毂进行了极限强度和疲劳强度分析，模拟了疲劳载荷和材料的S-N曲线[5][6]。
使用有限元和相关的行业标准对风力发电机主轴进行极限强度分析和疲劳分析，对于风力发电机及发电机机组都具有重要意义。
本文采用整体建模方式，按照GL2010认证规范（德国劳埃德船级社规范）对风力发电机主轴进行了有限元极限强度分析，并利用等效疲劳载荷和合成S/N曲线对该发电机的主轴进行疲劳分析。
1 发电机主轴受力分析风力发电机主轴一端与风力发电机底座联结，一端通过轴承与发电机转轴联结，最后与轮毂联结，其结构简图如图1所示。
大型风机叶片气动性能计算与结构设计研究一、概述随着全球能源结构的转型和可再生能源的大力发展，风能作为一种清洁、可再生的能源形式，受到了广泛关注。
风力发电作为风能利用的主要方式之一，具有巨大的发展潜力。
大型风机作为风力发电的核心设备，其叶片的气动性能与结构设计直接决定了风能的捕获效率和风机的运行稳定性。
对大型风机叶片的气动性能计算与结构设计进行深入研究，对于提高风能利用率、降低风机制造成本、延长风机使用寿命具有重要意义。
大型风机叶片的气动性能计算涉及流体力学、空气动力学等多个学科领域，是一个复杂而关键的问题。
通过精确的气动性能计算，可以预测叶片在不同风速、不同攻角下的气动特性，为叶片的结构设计提供理论依据。
同时，结构设计也是风机叶片研发的重要环节，它要求在保证叶片气动性能的基础上，充分考虑材料的力学性能、制造工艺的可行性以及运行环境的适应性。
本文旨在探讨大型风机叶片的气动性能计算与结构设计方法，分析当前国内外在该领域的研究现状和发展趋势。
通过理论分析和数值模拟相结合的手段，研究叶片气动性能与结构设计的优化方法，为提升大型风机的整体性能提供理论支持和实践指导。
本文的研究不仅有助于推动风力发电技术的发展，也为其他相关领域的研究提供有益的参考和借鉴。
1. 大型风机叶片气动性能与结构设计的重要性随着全球能源需求的不断增长和对可再生能源的追求，风力发电作为一种清洁、可再生的能源形式，在全球范围内得到了广泛的关注和应用。
作为风力发电机的关键部件，大型风机叶片的气动性能和结构设计对于提高风力发电机的整体性能、降低运行成本以及确保长期稳定运行具有至关重要的意义。
气动性能直接关系到风力发电机组的发电效率和能源利用率。
叶片的气动设计需要综合考虑空气动力学原理、材料力学、结构动力学等多学科知识，以确保叶片在复杂多变的风速和风向下都能保持较高的能量转换效率。
通过优化叶片的气动性能，可以提高风力发电机组的年发电量，进而提升风电场的经济效益。
风机常用计算公式风机是一种用于压缩和输送气体的机械，从能量观点来看，它是把原动机的机械能量转变为气体能量的一种机械。
风机分类及用途：按作用原理分类透平式风机--通过旋转叶片压缩输送气体的风机。
容积式风机—用改变气体容积的方法压缩及输送气体机械。
按气流运动方向分类离心式风机—气流轴向驶入风机叶轮后，在离心力作用下被压缩，主要沿径向流动。
轴流式风机—气流轴向驶入旋转叶片通道，由于叶片与气体相互作用，气体被压缩后近似在园柱型表面上沿轴线方向流动。
混流式风机—气体与主轴成某一角度的方向进入旋转叶道，近似沿锥面流动。
横流式风机—气体横贯旋转叶道，而受到叶片作用升高压力。
按生产压力的高低分类(以绝对压力计算)通风机—排气压力低于112700Pa；鼓风机—排气压力在112700Pa~343000Pa之间；压缩机—排气压力高于343000Pa以上；通风机高低压相应分类如下(在标准状态下)低压离心通风机：全压P≤1000Pa中压离心通风机：全压P=1000~5000Pa高压离心通风机：全压P=5000~30000Pa低压轴流通风机：全压P≤500Pa高压轴流通风机：全压P=500~5000Pa一般通风机全称表示方法型式和品种组成表示方法压力:离心通风机的压力指升压（相对于大气的压力）,即气体在风机内压力的升高值或者该风机进出口处气体压力之差。
它有静压、动压、全压之分。
性能参数指全压（等于风机出口与进口总压之差）,其单位常用Pa、KPa、mH2O、mmH2O等。
流量:单位时间内流过风机的气体容积,又称风量。
常用Q来表示,常用单位是;m3/s、m3/min、m3/h（秒、分、小时）。
(有时候也用到“质量流量”即单位时间内流过风机的气体质量,这个时候需要考虑风机进口的气体密度,与气体成份,当地大气压,气体温度,进口压力有密切影响,需经换算才能得到习惯的“气体流量”。
转速：风机转子旋转速度。
常以n来表示、其单位用r/min(r表示转速，min表示分钟)。
风机常识-风机知识风机是一种用于压缩和输送气体的机械，从能量观点来看，它是把原动机的机械能量转变为气体能量的一种机械。
风机分类及用途：透平式风机--通过旋转叶片压缩输送气体的风机。
容积式风机—用改变气体容积的方法压缩及输送气体机械。
离心式风机—气流轴向驶入风机叶轮后，在离心力作用下被压缩，主要沿径向流动。
轴流式风机—气流轴向驶入旋转叶片通道，由于叶片与气体相互作用，气体被压缩后近似在园柱型表面上沿轴线方向流动。
混流式风机—气体与主轴成某一角度的方向进入旋转叶道，近似沿锥面流动。
横流式风机—气体横贯旋转叶道，而受到叶片作用升高压力。
(以绝对压力计通风机—排气压力低于112700Pa ；鼓风机—排气压力在112700Pa~343000Pa之间；压缩机—排气压力高于343000Pa 以上； (在标准状低压离心通风机：全压P ≤1000Pa 中压离心通风机：全压P=1000~5000Pa 高压离心通风机：全压P=5000~30000Pa 低压轴流通风机：全压P ≤500Pa 高压轴流通风机：全压P=500~5000Pa 一般通风机全称表示方法型式和品种组成表示方法压力:离心通风机的压力指升压（相对于大气的压力）, 即气体在风机内压力的升高值或者该风机进出口处气体压力之差。
它有静压、动压、全压之分。
性能参数指全压（等于风机出口与进口总压之差）, 其单位常用Pa 、KPa 、mH2O 、mmH2O 等。
流量:单位时间内流过风机的气体容积, 又称风量。
常用Q 来表示, 常用单位是;m3/s、m3/min、m3/h（秒、分、小时）。
(有时候也用到“质量流量”即单位时间内流过风机的气体质量, 这个时候需要考虑风机进口的气体密度, 与气体成份, 当地大气压, 气体温度, 进口压力有密切影响, 需经换算才能得到习惯的“气体流量”。
转速：风机转子旋转速度。
常以n 来表示、其单位用r/min(r表示转速，min 表示分钟。
