内支撑轴向压力标准值

钢支撑轴力标准值与设计值钢支撑轴力是指钢结构中支撑构件所受的轴向力。

在钢结构设计中，钢支撑轴力的标准值和设计值是非常重要的参数，它们直接影响到结构的安全性和稳定性。

本文将围绕钢支撑轴力的标准值与设计值展开详细的论述，分析其相关影响因素，并探讨其在实际工程中的应用和意义。

一、钢支撑轴力的定义钢支撑轴力是指支撑构件在受到外载荷作用时所产生的轴向拉力或压力。

在钢结构中，支撑构件常常承受着较大的轴向力，因此对其轴力性能的研究和设计至关重要。

二、钢支撑轴力的标准值与设计值1. 标准值：钢支撑轴力的标准值是指在设计规范中规定的轴向力的极限数值。

标准值是根据结构工作状态和承载能力等因素确定的，是结构设计和验算的依据之一。

2. 设计值：钢支撑轴力的设计值是指根据实际工程情况，在标准值的基础上考虑了一定的安全系数后得到的轴向力数值。

设计值是根据具体工程条件和要求综合确定的，是结构设计和构件选型的基础之一。

三、影响钢支撑轴力的因素1. 结构荷载：结构的自重、活荷载、风荷载等均会对支撑构件产生轴向力的作用，不同的荷载条件将导致支撑轴力值的不同。

2. 构件截面性能：支撑构件的截面形状、尺寸、材料等性能参数对其轴力承载能力有直接影响，以及对其轴力标准值和设计值的确定也有重要意义。

3. 结构变形：结构在实际荷载作用下的变形和位移将对支撑构件的轴向力产生影响，需要合理考虑结构变形对支撑轴力的影响。

四、钢支撑轴力的设计方法1. 根据设计规范：结构设计应符合相关的设计规范和标准，按照规范中的验算方法和轴力设计原则确定支撑轴力的标准值。

2. 考虑稳定性：对于高度大的支撑构件，需要在设计中考虑其稳定性，选择合适的材料和截面形状以满足稳定性要求。

3. 综合考虑安全性：在确定设计值时，需要综合考虑结构的安全性和可靠性，考虑荷载组合、安全系数等因素。

五、实际工程中的应用在实际工程中，钢支撑轴力的标准值与设计值是结构设计和构件选型的重要参考依据。

美国ANSI/A ISC SSPEC-2002《钢结构建筑抗震设计规定》介绍(4)李志明(中冶集团建筑研究总院　北京　100088)摘　要　2002年1月31日,美国钢结构协会(AISC)和AISC规范委员会正式批准发布《钢结构建筑抗震设计规定》。

本文为《钢结构建筑抗震设计规定》介绍(3)之续篇,对“规定”中“钢结构建筑”部分的第13～16章节,包括特殊中心支撑抗弯框架(SCBF)、普通中心支撑抗弯框架(OCBF)和偏心支撑抗弯框架(EBF)方面的有关内容进行了介绍并作了必要的说明。

关键词　特殊中心支撑抗弯框架(SCBF)　普通中心支撑抗弯框架(OCBF)　偏心支撑抗弯框架(EBF)INTR OD UCTION T O“SEISMIC PR OVISIONS FOR STRUCTURALSTEE L BUI LDING S”(ANSI/AISC SSPEC-2002)(4)Li Zhiming(Central Research Institute of Building and Construction,MCC　Group　Beijing　100088)ABSTRACT　“Seismic Provision for Structural Steel Buildings”(ANSI/AISC SSPEC-2002)was approved by AISC committe on s pecifications and issue by the AISC Broad of Directors dated January31,20021This paper introduces mainly the key contents of sections13to16in Part1,includin g Special Concentrically Braced Frames(SCBF),Ordinary Concentrically Braced Frames(OCBF)and Eccentrically Braced Frames(EBF)of the Provisions,where the relevant contents are explained1The other sections will be introduced later1KE Y WOR DS　special concentrically braced frames(SCBF)　ordinary concentrically braced frames(OCBF)　eccentrically braced frames(EBF)13　特殊中心支撑抗弯框架(SCBF)1311　适用范围特殊中心支撑抗弯框架(SCBF)应能承受在设计地震动(Design Earthquake)作用下所产生的显著的弹塑性变形。

一、内支撑结构可选用钢支撑、混凝土支撑、钢与混凝土的混合支撑。

二、内支撑结构选型应符合下列原则：1、宜采用受力明确、连接可靠、施工方便的结构形式；2、宜采用对称平衡性、整体性强结构形式；3、应与主体地下结构的结构形式、施工顺序协调，应便于主体结构施工；4、应利于基坑方开挖和运输；5、需要时，可考虑内摘除结构作为施工平台。

三、内支撑结构应综合考虑基坑平面形状及尺寸、开挖深度、周边环境条件、主体结构形式等因素，选用有立柱或无立柱的下列内支撑形式：1、水平对支撑或斜撑，可采用单杆、桁架、八字形支撑；2、正交或斜交的平面杆系支撑；3、环形杆或环形板系支撑；4、坚向斜撑。

四、内支撑结构宜采用超静定结构。

对个别次要构件失效会引起结构整体破坏的部位宜设置冗余约束。

内支撑结构的设计应考虑地质和环境条件的复杂性、基坑开挖步序的偶然变化的影响。

五、内支撑结构分析应符合下列原则：1、水平对撑与水平斜撑，应按偏心压力国建进行计算；支撑的轴向压力其支撑间距N 倍挡土构件的支点力之和；腰梁或冠梁应按宜支撑我支座的多跨连续梁计算，计算跨度可取相邻支撑点的中距；2、矩形基坑支护的正交平面杆系支撑，可分解为纵横两个方向的结构单元，并分按偏心受压构件进行计算；3、平面杆系支撑、环形杆系支撑，可按平面杆系结构采用平面有限元法进行计算；计算时应考虑基坑不同方向上的荷载不均匀性；建立的计算模型中，约束支座的设置应与支护结构实际位移状态相符，内支撑结构边界向基坑外应设置弹性约束支座，向基坑内位移处不应设置支座，与边界平行方向应根据支护结构实际位移状态设置支座；4、内支撑结构应进行坚向荷载作用下的结构分析；设有立柱时，在坚向荷载作用下内支撑结构宜按空间框架计算，当作用在内支撑结构上的坚向荷载较小时，内支撑结构的水平构件和按连续梁计算，计算跨度可取相邻立柱的中法，对支撑、腰梁与冠梁、挡土构件进行整体分析。

六、内支撑结构分析时，应同时考虑下列作用：1、有挡土都建传至内支撑结构的水平荷载；2、支撑结构自重；当支撑作为施工平台时，尚应考虑施工荷载；3、当温度改变引起的支撑结构内力不可忽略不计时，应考虑温度应力；4、当支撑立柱下沉或隆起量较大时，应考虑支撑立柱与挡土构件之间差异沉降产生的作用。

深基坑混凝土支撑轴力监测精确性研究摘要：随着我国施工技术的不断成熟，深基坑支护体系被研发出来。

深基坑支护体系中常采用混凝土支撑，为了掌握基坑开挖过程中支撑体系安全情况，需要对支撑受力情况进行监测来判断其安全性，但在监测过程中，一些因素会导致支撑轴力实测值和轴力真实值存在一定的偏差。

关键词：深基坑；混凝土；支撑轴力引言目前，国内很多城市为了有效利用地下的土地资源，基坑工程越来越多，并随着现代施工技术的不断提高，基坑面积和深度逐渐增大，使得基坑工程施工的安全性备受人们关注。

基坑工程属于隐蔽工程，具有自身的不确定性，在施工前期，常常很难全面掌握其岩土工程特性。

加之岩土体结构的多样性、施工的隐蔽性、周边环境的复杂性等，基坑垮塌、周边管线爆裂、周边建筑物倾斜或开裂等情况时有发生，造成巨大损失，对社会造成负面影响。

1目前基坑监测普遍存在的问题目前基坑混凝土支撑轴力监测中，大多采用埋设振弦式钢筋应力计，通过手持式数显频率仪现场测试传感器频率，再换算成支撑轴力。

由于受仪器制造精度、安装工艺水平、自然温差等客观敏感因素影响，钢筋应力计测得的数据未必是真实的支撑轴力值。

1.1测量困难对于埋设钢筋应力计的混凝土支撑轴力初始值的测取方法，《建筑基坑工程监测技术标准》（GB50497—2019）第6.7.5条规定：“内力监测宜取土方开挖前连续3d获得的稳定测试数据的平均值作为初始值”。

《标准》虽有规定，但在实际监测操作上尚不统一，还是存在一些理解偏差或争议。

该标准只规定“土方开挖前连续3d获得的稳定测试数据”的单一初始值测取前置条件，笔者认为不够全面明确，没有涉及支撑混凝土的具体强度控制要求。

因为应力计测得的初始值大小与混凝土支撑的浇筑完成时长有着密切关系。

支撑混凝土在前期硬化收缩变形过程中，产生的压应力逐渐增大，混凝土固化稳定前测取获得的支撑轴力，一般都偏大，故初始值测取时间的选择非常重要。

1.2支撑轴控制问题一般设计提供的支撑轴力控制值或报警值存在“模板化、格式化、通用化”，未能真正做到“一井一值”。

一、内支撑结构可选用钢支撑、混凝土支撑、钢与混凝土的混合支撑。

二、内支撑结构选型应符合下列原则：1、宜采用受力明确、连接可靠、施工方便的结构形式；2、宜采用对称平衡性、整体性强结构形式；3、应与主体地下结构的结构形式、施工顺序协调，应便于主体结构施工；4、应利于基坑方开挖和运输；5、需要时，可考虑内摘除结构作为施工平台。

三、内支撑结构应综合考虑基坑平面形状及尺寸、开挖深度、周边环境条件、主体结构形式等因素，选用有立柱或无立柱的下列内支撑形式：1、水平对支撑或斜撑，可采用单杆、桁架、八字形支撑；2、正交或斜交的平面杆系支撑；3、环形杆或环形板系支撑；4、坚向斜撑。

四、内支撑结构宜采用超静定结构。

对个别次要构件失效会引起结构整体破坏的部位宜设置冗余约束。

内支撑结构的设计应考虑地质和环境条件的复杂性、基坑开挖步序的偶然变化的影响。

五、内支撑结构分析应符合下列原则：1、水平对撑与水平斜撑，应按偏心压力国建进行计算；支撑的轴向压力其支撑间距N 倍挡土构件的支点力之和；腰梁或冠梁应按宜支撑我支座的多跨连续梁计算，计算跨度可取相邻支撑点的中距；2、矩形基坑支护的正交平面杆系支撑，可分解为纵横两个方向的结构单元，并分按偏心受压构件进行计算；3、平面杆系支撑、环形杆系支撑，可按平面杆系结构采用平面有限元法进行计算；计算时应考虑基坑不同方向上的荷载不均匀性；建立的计算模型中，约束支座的设置应与支护结构实际位移状态相符，内支撑结构边界向基坑外应设置弹性约束支座，向基坑内位移处不应设置支座，与边界平行方向应根据支护结构实际位移状态设置支座；4、内支撑结构应进行坚向荷载作用下的结构分析；设有立柱时，在坚向荷载作用下内支撑结构宜按空间框架计算，当作用在内支撑结构上的坚向荷载较小时，内支撑结构的水平构件和按连续梁计算，计算跨度可取相邻立柱的中法，对支撑、腰梁与冠梁、挡土构件进行整体分析。

六、内支撑结构分析时，应同时考虑下列作用：1、有挡土都建传至内支撑结构的水平荷载；2、支撑结构自重；当支撑作为施工平台时，尚应考虑施工荷载；3、当温度改变引起的支撑结构内力不可忽略不计时，应考虑温度应力；4、当支撑立柱下沉或隆起量较大时，应考虑支撑立柱与挡土构件之间差异沉降产生的作用。

住房和城乡建设部备案号：DB 重庆市工程建设标准DBJ50-xxx-2012建设工程施工模板支撑体系安全技术规范Technical code for safety of forms supporting system in construction（征求意见稿）2012- xx-xx发布2013- xx-xx实施重庆市城乡建设委员会发布前言各类房屋建筑与市政工程的现浇混凝土施工中广泛采用各类形式的支撑结构作为模板支撑体系。

为了规范各类满堂式与跨越式模板支撑体系的使用，保证施工安全及工程质量，推广应用新技术，减少施工支撑架对交通和环境的影响，确保城市和谐发展，重庆城建控股（集团）有限责任公司根据重庆市城乡建设委员会《关于印发2012年工程建设标准制订、修订项目计划的通知》（渝建[2012]119号）的要求，会同有关单位共同编制完成了本标准。

本标准编制组在广泛调查研究、实践经验总结以及参考国内外相关标准的基础上，经过反复讨论、修改并在充分征求意见的基础上形成了本规程。

本规程主要内容包括：1.总则；2.术语和符号；3. 总体布置与结构形式；4. 设计荷载和设计方法；5. 设计计算；6. 构造要求；7.安装与拆除；8. 检查与验收；8. 安全管理以及附录和相应的条文说明。

本规程第5.1.6、6.1.4、6.1.5、6.2.5、6.2.6、6.2.7、6.2.8、6.2.12、6.2.13、6.3.3、6.3.7、7.1.1、7.1.2条为强制性条文，必须严格执行。

本规程由重庆市城乡建设委员会负责管理，重庆城建控股（集团）有限责任公司负责解释。

本规程在执行过程中如发现需要修改和补充之处，请将意见和有关资料寄送重庆城建控股（集团）有限责任公司（重庆市渝中区捍卫路8号，邮政编码：400013）。

本规程主编单位、参编单位、主要起草人和审查专家如下：主编单位：重庆城建控股（集团）有限责任公司参编单位：重庆第十建设有限公司重庆桥梁工程有限责任公司重庆建工住宅建设有限公司重庆市建筑科学研究院重庆建工集团股份有限公司主要起草人：xx审查专家：xx（按姓氏笔画排序）xx目次1 总则 (1)2 术语和符号 (2)2.1 术语 (2)2.2 符号 (3)3 总体布置与结构形式 (5)3.1 满堂式模板支撑体系结构形式 (5)3.2 跨越式模板支撑体系结构形式 (6)4 设计荷载和设计方法 (9)4.1 荷载分类 (9)4.2 荷载标准值 (9)4.3 荷载设计值 (10)4.4 荷载效应组合 (11)5 设计计算 (13)5.1 一般规定 (13)5.2 满堂式支撑架计算 (14)5.3 跨越式支撑架计算 (17)5.4 地基基础设计 (18)6 构造要求 (20)6.1 一般规定 (20)6.2 满堂式支撑架构造要求 (21)6.3 跨越式支撑架构造要求 (25)7 安装与拆除 (27)7.1 施工准备 (27)7.2 地基与基础 (27)7.3 立杆（柱）安装 (28)7.4 横杆（梁）安装 (28)7.5 模板安装 (29)7.6 混凝土浇筑 (29)7.7 支撑架拆除 (29)8 检查验收 (31)8.1 检查验收的阶段划分 (31)8.2 检查验收的组织 (32)8.3 构配件检查验收 (32)8.4 基础检查验收 (33)8.5 支撑架检查验收 (33)8.6 预压试验检查验收 (33)8.7 安全防护设施检查验收 (34)8.8 使用过程中的检查 (34)9 安全管理与监测监控 (35)9.1 安全管理 (35)9.2 监测监控 (36)附录A 风压高度变化系数 (37)附录B 满堂支撑架钢管轴心受压稳定系数 (38)附录C 扣件式钢管满堂支撑架立杆长度计算系数 (39)附录D 万能杆件计算用表 (41)附录E 贝雷梁拼装结构力学参数 (46)附录F 模板支撑架验收记录表格 (47)本规范用词说明 (49)本规程引用标准名录 (50)条文说明 (51)Contents1 General Provisions (1)2 Terms and Symbols (2)2.1 Terms (2)2.2 Symbols (3)3 General Layout and Form Of Structure (5)3.1 Form of Structure in Full Hall Supporting System of Forms (5)3.2 Form of Structure in Striding Supporting System of Forms (6)4 Design Load and Design Method (9)4.1 Loads Classification (9)4.2 Normal Values of Loads (9)4.3 Design Values of Loads (10)4.4 Load Effect Combinations (11)5 Design Calculation (13)5.1 General Stipulations (13)5.2 Calculaion for Full Formwork Support (14)5.3 Calculation for Striding Formwork Support (17)5.4 Subgrade and Foundation Design (18)6 Requirement of Details (20)6.1 General Stipulations (20)6.2 Detailing Requirements of Full Formwork Support (21)6.3 Detailing Requirements of Striding Formwork Support (25)7 Installation and Demolishment (27)7.1 Construction Preparation (27)7.2 Subgrade and Foundation (27)7.3 Installation of Vertical Post (28)7.4 Installation of Transverse Girder (28)7.5 Installation of Formwork (29)7.6 Concrete Pouring (29)7.7 Demolishment of The Supporting Bracket (29)8 Check and Accept (31)8.1 Stages of Check and Accept (31)8.2 The Organization of Check and Accept (32)8.3 Check and Accept for Members and Accessories (32)8.4 Check and Accept for Foundation (33)8.5 Check and Accept for Supporting Bracket (33)8.6 Check and Accept for Pre-Compression Experiment (33)8.7 Check and Accept for Security Facilities (34)8.8 Check and Accept in Using Process (34)9 Safety Management and Monitoring (35)9.1 Safety Management (35)9.2 Monitoring (36)APPENDIX A Wind Pressure Height Coefficient (37)APPENDIX B Axial Compression Stability Coefficient for Steel Pipe of Full Formwork Support (38)APPENDIX C Efficient Length Coefficient of Standing Tube in Fastener Steel Tube Full Hall Formwork Support (39)APPENDIX D Calculation Tables for Universal Members (41)APPENDIX E Assembled Structure Mechanical Parameters of Bailey Beam (46)APPENDIX F Inspection Record Tables for Formwork Support (47)Explanation of Wording in This Specification (49)List of Quoted Standards in This Specification (50)Explanation of Provisions (51)1总则1.0.1为了在工程建设模板工程施工中规范各类满堂式与跨越式模板支撑体系的设计和使用，推广应用新技术，保证工程质量与施工安全，做到技术先进、经济合理、安全适用，特制订本规范。

一、内支撑结构可选用钢支撑、混凝土支撑、钢与混凝土得混合支撑。

二、内支撑结构选型应符合下列原则:1、宜采用受力明确、连接可靠、施工方便得结构形式;2、宜采用对称平衡性、整体性强结构形式;3、应与主体地下结构得结构形式、施工顺序协调,应便于主体结构施工;4、应利于基坑方开挖与运输;5、需要时,可考虑内摘除结构作为施工平台。

三、内支撑结构应综合考虑基坑平面形状及尺寸、开挖深度、周边环境条件、主体结构形式等因素,选用有立柱或无立柱得下列内支撑形式:1、水平对支撑或斜撑,可采用单杆、桁架、八字形支撑;2、正交或斜交得平面杆系支撑;3、环形杆或环形板系支撑;4、坚向斜撑。

四、内支撑结构宜采用超静定结构。

对个别次要构件失效会引起结构整体破坏得部位宜设置冗余约束。

内支撑结构得设计应考虑地质与环境条件得复杂性、基坑开挖步序得偶然变化得影响。

五、内支撑结构分析应符合下列原则:1、水平对撑与水平斜撑,应按偏心压力国建进行计算;支撑得轴向压力其支撑间距N倍挡土构件得支点力之与;腰梁或冠梁应按宜支撑我支座得多跨连续梁计算,计算跨度可取相邻支撑点得中距;2、矩形基坑支护得正交平面杆系支撑,可分解为纵横两个方向得结构单元,并分按偏心受压构件进行计算;3、平面杆系支撑、环形杆系支撑,可按平面杆系结构采用平面有限元法进行计算;计算时应考虑基坑不同方向上得荷载不均匀性;建立得计算模型中,约束支座得设置应与支护结构实际位移状态相符,内支撑结构边界向基坑外应设置弹性约束支座,向基坑内位移处不应设置支座,与边界平行方向应根据支护结构实际位移状态设置支座;4、内支撑结构应进行坚向荷载作用下得结构分析;设有立柱时,在坚向荷载作用下内支撑结构宜按空间框架计算,当作用在内支撑结构上得坚向荷载较小时,内支撑结构得水平构件与按连续梁计算,计算跨度可取相邻立柱得中法,对支撑、腰梁与冠梁、挡土构件进行整体分析。

六、内支撑结构分析时,应同时考虑下列作用:1、有挡土都建传至内支撑结构得水平荷载;2、支撑结构自重;当支撑作为施工平台时,尚应考虑施工荷载;3、当温度改变引起得支撑结构内力不可忽略不计时,应考虑温度应力;4、当支撑立柱下沉或隆起量较大时,应考虑支撑立柱与挡土构件之间差异沉降产生得作用。

支挡式结构一、支挡式结构（一）排桩设计<1>排桩的桩型与成桩工艺应根据桩所穿过土层的性质、地下水条件及基坑周边环境要求等选择混凝土灌注桩、型钢桩、钢管桩、钢板桩、型钢水泥土搅拌桩等桩型。

当支护桩的施工影响范围内存在对地基变形敏感、结构性能差的建筑物或地下管线时，不应采用挤土效应严重、易塌孔、易缩径或有较大震动的桩型和施工工艺。

采用挖孔桩且其成孔需要降水或孔内抽水时，应进行周边建筑物、地下管线的沉降分析；当挖孔桩的降水引起的地层沉降不能满足周边建筑物和地下管线的沉降要求时，应采取相应的截水措施。

<2>采用混凝土灌注桩时，对悬臂式排桩，支护桩的桩径宜大于或等于600mm；对锚拉式排桩或支撑式排桩，支护桩的桩径宜大于或等于400mm；排桩的中心距不宜大于桩直径的2.0倍。

<3>采用混凝土灌注桩时，支护桩的桩身混凝土强度等级、钢筋配置和混凝土保护层厚度应符合下列规定：<3.1>桩身混凝土强度等级不宜低于C25；<3.2>支护桩的纵向受力钢筋宜选用HRB400、HRB335级钢筋，单桩的纵向受力钢筋不宜少于8根，净间距不应小于60mm；支护桩顶部设置钢筋混凝土构造冠梁时，纵向钢筋锚入冠梁的长度宜取冠梁厚度；冠梁按结构受力构件设置时，桩身纵向受力钢筋伸入冠梁的锚固长度应符合现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB50010对钢筋锚固的有关规定；当不能满足锚固长度的要求时，其钢筋末端可采取机械锚固措施；<3.3>箍筋可采用螺旋式箍筋，箍筋直径不应小于纵向受力钢筋最大直径的1/4，且不应小于6mm；箍筋间距宜取100mm～200mm, 且不应大于400mm及桩的直径；<3.4>沿桩身配置的加强箍筋应满足钢筋笼起吊安装要求，宜选用HPB235、HRB335级钢筋，其间距宜取1000mm～2000mm；<3.5>纵向受力钢筋的保护层厚度不应小于35mm；采用水下灌注混凝土工艺时，不应小于50㎜；<3.6>当采用沿截面周边非均匀配置纵向钢筋时，受压区的纵向钢筋根数不应少于5根；当施工方法不能保证钢筋的方向时，不应采用沿截面周边非均匀配置纵向钢筋的形式；<3.7>当沿桩身分段配置纵向受力主筋时，纵向受力钢筋的搭接应符合现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB50010的相关规定。

内支撑结构计算（附公式讲解）实际工程中，支撑和冠梁及腰梁、排桩或连续墙以及立柱等连接成一体并形成空间结构。

考虑支撑体系在平面上各点的不同变形与排桩、地下连续墙的变形协调抑制作用的空间是分析方法最符合实际情况的，在有可靠经验时，可采用三维结构信息论，对支挡结构、内支撑、腰梁与冠梁进行整体分析。

但由于支护结构空间分析模型建立相当复杂，部分模型参数的确定也没有定出积累足够的经验，该方法尚未达到实用的程度。

目前，工程实践中主要采用平面结构杆系弹性支点法和平面连续介质有限元法等平面分析方法。

在采用上述平面方法此类计算出作用在内支撑结构上水平荷载后，进行内支撑结构设计。

1、作用在内支撑上的效应作用在内支撑结构上的效应主要是由挡土构件传至支撑结构的水平荷载，其次是作用在内支撑上的支撑结构自重以及当支撑作为施工平台（或栈桥）时的竖向荷载;另外，对于钢支撑结构，温度变化引来也会引起钢支撑轴力改变。

一般认为，温度变化对钢支撑的影响程度与支撑构件的长度有较大的关系，根据经验，对长度超过40m的支撑，认为可考虑10%～20%的支撑内力变化;其次，当支撑立柱下沉或隆起量较大时，会或使支撑立柱与排桩、地下连续墙之间以及立柱与立柱之间产生一定的差异沉降。

当差异风化较大时，在支撑构件上才增加的偏心距，会使水平支撑产生次应力。

因此，当预估或实测差异沉降较大时，应按此差异沉降量对内支撑进行计算分析并采取相应措施。

2、结构计算内支撑的结构计算，可采用一般分析方法或平面杆系有限元法进行。

当采用一般定量分析结构分析方法时，应分别进行水平荷载窗格和竖向荷载作用下的计算。

（1）一般形态分析方法一般结构分析方法是指在采用上述方法原理计算得到弹性支点高度反力F，后，将其作用到内支撑构件上为，将支撑杆件视为独立的墙体，承受水平荷载和竖向荷载，采用一般结构力学推算的原理计算内力，然后进行轴向承载力计算。

1）水平荷载关键作用下的计算水平荷载作用下支撑计算主要是的杆件和腰梁或冠梁的计算。

支撑轴力报警值的选取方法浅析1 引言温州海滨平原是我国典型的巨厚软土发育地区之一。

根据温州市房屋建筑深基坑工程管理规定，在典型的软土地层中，开挖深度超过4米（含4米）的基坑，严禁采用土钉墙或复合土钉墙支护。

因此，在温州地区多采用钻孔灌注桩挡土内部架设混凝土内支撑的支护体系。

内支撑系统在内支撑支护体系中发挥着极其重要的作用，故根据相关规范、规程要求，在基坑开挖过程中需对内支撑系统进行内力监测。

监测报警是基坑工程实施監测的目的之一，也是预防基坑工程事故发生的重要措施。

监测报警值是监测工作的实施前提。

对于支撑轴力这项监测内容，规范给出了其确定轴力监测报警值的方法，但这种报警方式仅仅确保内支撑构件的安全性，然而基坑事故发生的原因往往是多方面的，故本文认为轴力监测报警值同样需要考虑其他因素的作用，方能为下一步施工与设计优化提供依据。

同时，由于目前的支撑轴力监测方法与手段的局限性，使支撑轴力的监测结果往往出现异常，本文结合工程实际对可能造成监测结果异常的原因进行了分析，以便于支撑轴力监测结果的分析总结。

2 轴力监测报警值的合理选取根据国标《建筑基坑工程监测技术规范》（GB50497-2009）表8.0.4所示，支撑内力报警值为构件承载能力设计值的60%～80%。

规范条文解释如下：在基坑工程中，当设计中构件的承载力设计值等于荷载效应的设计值，如监测到构件内力已达到承载能力设计值的60%～80%时，结构仍能满足结构设计的安全性而不至于引起构件破坏，但此时构件的内力已相当于按荷载标准值计算所得的内力，所以，应该及时报警以引起重视。

而当设计中构件的承载力较为富裕，其设计值大于荷载效应的设计值，则构件的实际内力一般不会达到其承载能力设计值的60%～80%。

因此，考虑基坑的安全等级，对支撑内力等构件内力，一级基坑达到承载能力设计值的60%～70%，而二、三级基坑达到70%～80%报警是适宜的。

笔者认为以构件承载能力设计值的百分比确定轴力监测报警值是不合理的，首先，根据规范给出支挡结构的结构分析模型，主动区荷载包括主动区土压力、水压力和坑外附加荷载，坑内抗力包括：内支撑提供的支点力和被动区土反力，在基坑开挖过程中，两者应处于一种动态平衡的状态，两者是息息相关、相互影响的。

题库一一、选择题（每题2分，共20分）1、重力式挡土墙抗倾覆稳定性验算时，倾覆力矩和抗倾覆力矩的圆心位置在什么地方？( A )(A)在墙趾点 (B)通过试算确定最危险滑动面圆心 (C)基坑面与墙身交点2、重力式挡土墙的抗倾覆、抗滑动、地基承载力和墙身强度等验算都满足要求时，是否可以认为该挡土墙是安全的？( C )(A)安全 (B)不安全 (C)不一定3、重力式挡土墙整体稳定性验算时，构成滑动矩的力是由何种力引起的？( C )(A)墙后主动土压力 (B)墙后主动土压力和水压力 (C)滑动土体的重力4、重力式挡土墙整体稳定性验算时，滑动与抗滑动力矩的圆心位置在什么地方？( B )(A)在墙趾点 (B)通过试算确定最危险滑动面圆心 (C)基坑面与墙身交点5、在砂性土地基上设计一重力式挡土墙，墙后地下水在地表处除须进行整体稳定、抗倾覆、抗滑动、地基承载力和墙身强度验算外，还应作何项目验算？( C )(A)地基沉降 (B)不均匀沉降 (C)渗透稳定6、悬臂板桩墙，最大弯矩位置发生在：（其中，Ka、Kp分别为主动土压力、被动土压力系数，pa为坑底处主动土压力强度，Ea为主动土压力合力）( C )(A)基坑地面处(B)土压力零点，即距坑底距离 (c)土压力零点以下7、成孔注浆型钢筋土钉墙的构造要求成孔直径宜取（ A ）。

(A)70mm-120mm(B) 20mm-70mm (C) 100mm-150mm8、排水沟的界面应根据设计流量确定，排水沟的设计流量应符合（ B ）规定。

(A)Q≤V/1.2 (B) Q≤V/1.5 (C) Q≤V/1.89、道路沉降监测点的间距不宜大于（），且每条道路的监测点不应少于（ C ）个。

(A)70m,2 (B) 40m,5 (C) 30m,310、内支撑结构的施工与拆除顺序，应与设计工况一致，必须遵循（ A ）的原则。

(A)先支撑后开挖 (B) 先开挖后支撑 (C) 沿施工现场开挖11、墙后主动土压力分布形式是墙顶小，随着深度逐渐增大，因此，采用锚拉结构时，顶锚与底锚长度之间关系是(B)(A)顶锚短，底锚长 (B)顶锚长，底锚短 (C)顶锚、底锚不宜太长12、所谓刚性支挡结构，其特点是(B)(A)支挡结构侧向不发生位移(B)支挡结构本身不能承受弯矩和拉应力(C)具有钢筋混凝土支撑结构二、填空题(每小空1分，共20分)1、排桩采用（素混凝土）桩与（钢筋混凝土桩）间隔布置的钻孔咬合桩形式时，支护桩的桩径可取 800mm～1500mm，相邻桩咬合长度不宜小于（ 200mm ）。

钢支撑轴力标准值与设计值钢支撑轴力作为一种结构支撑形式，在建筑结构设计和施工中起着至关重要的作用。

其在建筑中承担着对结构的轴向承载能力和稳定性的保障作用。

在实际工程中，设计师和施工人员需要对钢支撑轴力的标准值和设计值有清晰的认识和掌握。

本文将围绕钢支撑轴力标准值与设计值展开分析，从理论和实际应用两个角度，深入探讨其相关内容。

一、钢支撑轴力标准值与设计值的理论基础1. 钢支撑轴力的概念钢支撑轴力是指在结构支撑过程中，承受受压力作用的钢材构件所受到的轴向力。

它是钢结构中承担起重要作用的一种力，对结构的稳定性和承载能力至关重要。

2. 钢支撑轴力的计算钢支撑轴力的计算主要取决于结构的荷载情况、支撑构件的形状和材料的性能等因素。

在实际工程中，通常采用材料力学和结构力学的方法，通过合理的受力分析和计算来确定钢支撑轴力的数值。

3. 钢支撑轴力的标准值钢支撑轴力的标准值是指在特定条件下，根据国家相关标准和规范所规定的轴力允许数值范围。

它是在保证结构安全和稳定的前提下，对轴力数值进行限定的重要依据。

4. 钢支撑轴力的设计值钢支撑轴力的设计值是基于工程实际需求和安全性考虑，通过充分考虑结构受力和承载性能，确定的能够满足设计要求的轴力数值。

二、钢支撑轴力标准值与设计值在结构设计中的应用1. 结构设计中的轴力校核在结构设计阶段，需要根据建筑的使用功能、荷载情况和空间布局等因素，对钢支撑轴力的标准值和设计值进行充分的考虑和校核。

结构设计师需要在设计过程中，合理确定钢支撑轴力的标准值范围，并根据实际受力状态，确定合理的设计值。

2. 结构施工中的轴力控制在结构施工阶段，施工人员需要根据设计要求和规范，对钢支撑轴力进行控制和监测。

通过合理的施工工艺和技术手段，确保钢支撑轴力达到设计要求的数值范围，保障结构的施工质量和安全性。

三、钢支撑轴力标准值与设计值的实际案例分析以某大型建筑工程为例，对钢支撑轴力标准值与设计值进行实际案例分析。

2015高考满分作文记叙文:选择永恒徘徊在生与死间，踌躇于明与暗间，有人选择生，也有人选择死，有人选择明，也有人选择暗… …真正源于人类内心深处的一缕精神血脉，却选择永恒。

选择永恒。

流星的永恒源于用生命划亮的光华，飞蛾的永恒源于用生命追求的光与热，人生的永恒呢?源于一次次选择。

站在历史的海岸漫溯那一道道历史沟渠：楚大夫沉吟泽畔，九死不悔;魏武帝扬鞭东指壮心不已;陶渊明悠然南山，饮酒采菊… …他们选择了永恒。

纵然谄媚污蔑蒙蔽视听，也不随其流扬其波，这是执着的选择;纵然马革裹尸魂归关西，也要扬声边塞尽扫狼烟，这是豪壮的选择;纵然一身清苦终日难饱，也愿怡然自乐、躬耕陇亩，这是高雅的选择。

在一番番选择中，帝王将相成其盖世伟业，贤士迁客成其千古文章。

而今天呢?有多少人在温柔富贵乡中神经疲软筋骨麻木。

有多少人愿选择清贫，选择质朴，选择刚健?物欲横流流尽了血汗，歌舞升平平息了壮志，阿谀逢迎迎合了庸人，追名逐利害苦了百姓。

千百年民族精神魂大气磅礴还有谁唱?五千年传统美德源远流长还有谁传?选择永恒，不是要我们抖落千年文明，摔碎道德瓷罐;选择永恒，不是让我们漠视生命，麻木不仁。

选择永恒，需要“威武不能屈”的大丈夫精神，需要“金戈铁马去”的慷慨志向;选择永恒，需要“吾将上下而求索”的探寻，需要“要留清白在人间”的高洁。

用心灵选择，给人一片绿荫;用意志选择，撑出一道晴空。

对生命的膜拜，信心的追求，需要我们选择永恒。

滚滚洪水中，勇士选择自身的离去却给了别人生命;浩瀚沙漠里，战士选择自身的苦辛却给了别人幸福。

面对歹徒毫不畏惧，面对苦难迎难而上，生命的选择赋予人活力、追求与成功，灵魂的选择产生永恒。

选择永恒。

“天行健，君子以自强不息;地势坤，君子以厚德载物。

”选择永恒。

追求生命图腾，激昂生命斗志，让掉进泥潭的人振奋，让处于危难的人平安，纵然一无所得，纵然粉骨碎身，也要将文明与道德的火炬传承，也要用今生无悔的选择铸就春秋的华盖与乐章。

轴心抗压强度标准值轴心抗压强度是指材料在轴向受压时所能承受的最大压应力，是衡量材料抗压能力的重要指标。

轴心抗压强度标准值是对材料在受压状态下的极限承载能力进行规定，是保证工程结构安全可靠的重要依据。

本文将对轴心抗压强度标准值的相关内容进行探讨，以期为工程设计和材料选用提供参考。

轴心抗压强度标准值的确定是基于材料的力学性能和工程实际需求的综合考量。

一般来说，材料的轴心抗压强度标准值是通过大量试验数据和理论分析得出的，具有一定的科学性和可靠性。

在确定轴心抗压强度标准值时，需要考虑材料的强度、韧性、耐久性等多方面因素，以保证结构在使用过程中不会发生失稳或破坏。

不同材料的轴心抗压强度标准值是有所差异的，例如混凝土、钢材、木材等材料的轴心抗压强度标准值都有相应的规定。

在工程设计中，需要根据具体材料的性能特点和工程要求来确定合适的轴心抗压强度标准值，以保证结构的安全可靠。

除了材料本身的性能外，轴心抗压强度标准值还受到外部环境和使用条件的影响。

例如在高温、低温、潮湿等特殊环境下，材料的轴心抗压强度可能会发生变化，因此在实际工程中需要对轴心抗压强度标准值进行适当修正和调整。

在工程实践中，确定合理的轴心抗压强度标准值对于保证结构的安全性和可靠性至关重要。

如果轴心抗压强度标准值过低，可能导致结构在受力时发生失稳或破坏；而如果轴心抗压强度标准值过高，则会造成材料的浪费和成本的增加。

因此，工程设计师需要充分考虑材料的实际性能和使用条件，合理确定轴心抗压强度标准值，以达到经济、安全、实用的设计目的。

总之，轴心抗压强度标准值是工程设计和材料选用中的重要参数，对于保证结构的安全性和可靠性起着至关重要的作用。

在确定轴心抗压强度标准值时，需要全面考虑材料的性能、使用条件和工程实际需求，以期达到合理、经济、安全、可靠的设计目的。

希望本文的内容能够对相关工程技术人员和材料研究人员有所帮助，促进工程结构设计和材料科研的进步与发展。

内支撑结构设计10项内容介绍工程实践中，内支撑结构不需占用基坑以外的地下空间，柔韧性具有较好的整体强度和耐磨性，能有效地控制基坑变形，因此在支护工程中已得到越来越广泛地应用。

内支撑结构基本构件包括支撑、腰梁（或冠梁）以及立柱和立柱缆线，内支撑结构的蟹蛛科花平面和剖面示意见图5.33和图5.34。

内支撑结构宜采用超中静定结构；对个别次要构件失效会引起结构整体破坏的部位宜设置约束。

内支撑结构的压制设计应考虑地质条件和环境条件的复杂性、基坑开挖步序的某次变化的影响。

内支撑结构设计包括支撑结构选型、支撑形式、平面布置、竖向布置、立柱和立柱桩设计、腰梁的设计、节点构造设计、预应力设置、换撑设计等内容以及竖向斜撑设计。

支撑结构的计算主要是支撑构件在结构上的强度与稳定性计算。

1、内支撑结构选型内支撑结构的选型有钢支撑、混凝土支撑以及钢与混凝土的混合支撑。

（1）钢支撑钢支撑具有自重轻、安装和拆除方便、施工速度快、可重复利用等其优点，立即而且安装后能立即发挥支撑促进作用，对减小由于时间效应而时间增加的基坑位移十分有力，因此，对平面形状规则的基坑常采用钢支撑。

但钢支撑节点构件和安装相对复杂，需要具有一定须要的施工水平，另外，钢支撑的预应力损失问题经常困扰施工人员的问题。

钢支撑一般采用钢管、型钢及其三重奏截面，主支撑常用较大标准规范H700×300、H500×300、H400×400H型钢和φ609×16（12）、φ580×16钢管，八字撑常用较小规格H型钢或φ299×10（8）钢管，支撑对话之间的沟通杆常用工字钢、槽钢，立柱则常用L120～L180角钢。

为满足钢支撑稳定性要求，钢支撑受压杆件的长细比不应大于150，受拉杆件长细比不应大于200。

（2）混凝土支撑混凝土支撑是在基坑内现浇而成的结构体系，布置形式和方式基本不受基坑平面形状的限制，具有比钢支撑皮斯基的刚度、更好的整体性，且施工技术相对简单，因而应用范围较细。

内支撑体系计算要点内支撑体系常用的有钢支撑和混凝土支撑。

内支撑体系包括水平支撑构件、腰梁或冠梁及竖向的立柱。

1．钢支撑结构设计钢支撑目前常用的是钢管支撑和H型钢支撑。

这两种支撑重量轻、刚度大、装拆方便、可重复使用、材料消耗少、可施加预顶紧力，因而在基坑（尤其是长条形基坑）工程中广泛应用。

钢支撑多为对撑或角撑，为直线形构件。

所承受的支点水平荷载为由腰梁或冠梁传来的土压力、水压力和地面超载产生的水平力；竖向荷载则为构件自重和施工荷载。

为此钢支撑多按压弯杆件（单跨压弯杆件、多跨连续压弯杆件）计算。

当基坑形状接近矩形且基坑对边条件相近时，支点水平荷载可沿腰梁、冠梁长度方向简化为均布荷载，对撑轴向力可近似取水平荷载设计值乘以支撑点中心距；腰梁内力则可按多跨连续梁计算，计算跨度取相邻支撑点的中心距。

支撑构件的受压计算长度，按下列方法确定：（1）当水平平面支撑交汇点设置竖向立柱时，在竖向平面内的受压计算长度取相邻两立柱的中心距；在水平平面内的受压计算长度取与该支撑相交的相邻横向水平支撑的中心距。

当支撑交汇点不在同一水平面时，其受压计算长度应取与该支撑相交的相邻横向水平支撑或联系构件中心距的1.5倍。

（2）当水平平面支撑交汇点处未设置立柱时，在竖向平面内的受压计算长度取支撑的全长。

（3）钢支撑尚应考虑构件安装误差产生的偏心弯矩，偏心距可取支撑计算长度的1/1000。

钢支撑如施加预顶紧力，则预顶紧力值不宜大于支撑力设计值的40%~60%。

立柱的计算应符合下列规定：（1）立柱内力宜根据支撑条件按空间框架计算；也可按轴心受压构件计算。

轴向力设计值N z按下列经验公式确定：（6-95）式中N z——水平支撑及柱自重产生的轴力设计值；N i——第i层交汇于该立柱的最大支撑轴力设计值；n——支撑层数。

（2）各层水平支撑间的立柱的受压计算长度，可按各层水平支撑间距计算；最下层水平支撑下的立柱的受压计算长度，可按底层高度加5倍立柱直径或边长计算。

一、内支撑结构可选用钢支撑、混凝土支撑、钢与混凝土的混合支撑。

二、内支撑结构选型应符合下列原则：1、宜采用受力明确、连接可靠、施工方便的结构形式；2、宜采用对称平衡性、整体性强结构形式；3、应与主体地下结构的结构形式、施工顺序协调，应便于主体结构施工；4、应利于基坑方开挖和运输；5、需要时，可考虑内摘除结构作为施工平台。

三、内支撑结构应综合考虑基坑平面形状及尺寸、开挖深度、周边环境条件、主体结构形式等因素，选用有立柱或无立柱的下列内支撑形式：1、水平对支撑或斜撑，可采用单杆、桁架、八字形支撑；2、正交或斜交的平面杆系支撑；3、环形杆或环形板系支撑；4、坚向斜撑。

四、内支撑结构宜采用超静定结构。

对个别次要构件失效会引起结构整体破坏的部位宜设置冗余约束。

内支撑结构的设计应考虑地质和环境条件的复杂性、基坑开挖步序的偶然变化的影响。

五、内支撑结构分析应符合下列原则：1、水平对撑与水平斜撑，应按偏心压力国建进行计算；支撑的轴向压力其支撑间距N 倍挡土构件的支点力之和；腰梁或冠梁应按宜支撑我支座的多跨连续梁计算，计算跨度可取相邻支撑点的中距；2、矩形基坑支护的正交平面杆系支撑，可分解为纵横两个方向的结构单元，并分按偏心受压构件进行计算；3、平面杆系支撑、环形杆系支撑，可按平面杆系结构采用平面有限元法进行计算；计算时应考虑基坑不同方向上的荷载不均匀性；建立的计算模型中，约束支座的设置应与支护结构实际位移状态相符，内支撑结构边界向基坑外应设置弹性约束支座，向基坑内位移处不应设置支座，与边界平行方向应根据支护结构实际位移状态设置支座；4、内支撑结构应进行坚向荷载作用下的结构分析；设有立柱时，在坚向荷载作用下内支撑结构宜按空间框架计算，当作用在内支撑结构上的坚向荷载较小时，内支撑结构的水平构件和按连续梁计算，计算跨度可取相邻立柱的中法，对支撑、腰梁与冠梁、挡土构件进行整体分析。

六、内支撑结构分析时，应同时考虑下列作用：1、有挡土都建传至内支撑结构的水平荷载；2、支撑结构自重；当支撑作为施工平台时，尚应考虑施工荷载；3、当温度改变引起的支撑结构内力不可忽略不计时，应考虑温度应力；4、当支撑立柱下沉或隆起量较大时，应考虑支撑立柱与挡土构件之间差异沉降产生的作用。

建筑基坑支护技术规程XX条文说明1 总则 (1)3 基本规定 (1)3.1 设计原则 (1)3.2 勘察要求与环境调查 (5)3.3 支护结构选型 (6)3.4 水平荷载 (7)4 支挡式结构 (8)4.1 结构分析 (8)4.2 稳固性验算 (9)4.3 排桩设计 (11)4.4 排桩施工与检测 (11)4.5 地下连续墙设计 (12)4.6 地下连续墙施工与检测 (13)4.7 锚杆设计 (14)4.8 锚杆施工与检测 (16)4.9 内支撑结构设计 (16)4.11 支护结构与主体结构的结合及逆作法 (18)4.12 双排桩设计 (19)5 土钉墙 (20)5.1 稳固性验算 (20)5.2 土钉承载力计算 (21)5.3 构造 (22)5.4 施工与检测 (22)6 重力式水泥土墙 (22)6.1 稳固性与承载力验算 (22)6.2 构造 (23)6.3 施工与检测 (23)7 地下水操纵 (24)7.1 通常规定 (24)7.2 截水 (24)7.3 降水 (26)7.4 集水明排 (27)7.5 降水引起的地层变形计算 (27)8 基坑开挖与监测 (28)8.1 基坑开挖 (28)8.2 基坑监测 (28)附录B 圆形截面混凝土支护桩的正截面受弯承载力计算 (29)附录C 渗透稳固性验算 (29)1 总则1.0.1本规程在《建筑基坑支护技术规程》JGJ120-99（下列简称原规程）基础上修订，原规程是我国第一本建筑基坑支护技术标准，自1999年9月1日施行以来，对促进我国各地区在基坑支护设计方法与施工技术上的规范化，提高基坑工程的设计施工质量起到了积极作用。

基坑工程在建筑行业内是属于高风险的技术领域，全国各地基坑工程事故的发生率尽管逐年减少，但仍不断地出现。

不合理的设计与低劣的施工质量是造成这些基坑事故的要紧原因。

因此，基坑工程中保证环境安全与工程安全，提高支护技术水平，操纵施工质量，同时合理地降低工程造价，是从事基坑工程项目的技术与管理人员应遵守的基本原则。