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51223综采工作面机电设备安装设计一、工作面概况：1、工作面位置：51223综采工作面北为F14断层，南为F15断层，东为未采区，西为原观家峪采空区，下部为15#煤采空区。
2、切眼及顺槽：L4灰岩，厚度为4.47m。
底板情况：直接底为砂质泥岩，厚度为1.38m，老底为中粒砂岩，厚度为0.94m。
二、机电设备安装说明1、概述：轨道顺槽设备：一部JD-25型绞车、一部JD-40型绞车、一部双速绞车。
运输顺槽设备：一部SDJ-80皮带、一部SZB730/75转载机、一部P-75破碎机、一台2.2KW潜水泵、一套乳化液泵站、一套喷雾泵站、三部JD-25绞车。
工作面设备：一台MG-160/375采煤机、一部SGZ-630/220刮板输送机、液压支架101架。
2、设备的运输路线：轨道顺槽设备：由地面装车经柳树渠副井→750南大巷→512-509轨道斜坡→512轨道上山下部车场→512轨道上山→512北翼轨道上山→51223材料车场→51223轨道顺槽工作面设备：由51224装车→512北翼轨道上山→51223材料车场→51223轨道顺槽→51223工作面（除刮板输送机）运输顺槽设备：由51224装车→512北翼轨道上山→51223运输车场→51223运输顺槽3、设备的运输方法：⑴设备在运输时，要根据周围的现状及巷道布置状况，结合设备的尺寸大小，选择合适的运输方式。
运输时，对运输车辆按各个设备的安装顺序进行编号，各个设备车辆的先后顺序为：运输顺槽①转载机；②破碎机；③皮带输送机，轨道顺槽①刮板输送机机头；②刮板机机头过度支架；③中部支架；④刮板机机头尾过度支架；⑤采煤机；⑥刮板输送机机尾。
⑵采煤机、皮带输送机、转载机、破碎机均采用解体方式装平板车运输，电气设备验收合格发入井合格证后包装好和小件采用装吨车运输。
4、排水系统：安装期间两巷排水系统：在运输顺槽下帮侧吊挂2寸水管，将水排到512轨道上山排水沟，流至512-509轨道斜坡排水沟将水排出。
《综采工作面设计说明书编制大纲及内容要求》第一章工作面地质概况一、工作面位置、范围、标高及周边采动情况二、井上下关系以及回采对地面的影响三、煤层赋存情况：煤层产状、煤厚、煤的硬度、煤层结构、煤层稳定性、煤种、煤质等；对于煤层柱状图（1：200），薄及中厚煤层要提供不低于8倍煤厚的上覆岩层性质，厚及特厚煤层要提供不少于30m厚的上覆岩层岩性。
四、顶底板情况：岩性、厚度、力学特性。
五、地质构造与水文地质情况：对工作面回采构成影响的断层、褶曲等构造情况；工作面主要补给水源及最大最水涌水量。
六、其它开采技术条件说明，主要包括：预计瓦斯涌出量、煤层自燃发火倾向、煤尘爆炸危险性、煤与瓦斯突出危险性、地温等。
七、储量计算第二章回采工艺的选择一、回采工艺选择：依据开采技术条件，选择回采工艺（综采、综放）。
二、综采工作面支护设计1、支架类型的选择2、支架规格的选择3、按经验法计算支护强度（1）根据采高及上覆岩层碎胀系数计算冒落带高度（2）根据冒落带高度计算支护强度4、参考同一煤层工作面矿压观测资料所得的最大平均支护强度列表说明参考工作面与本工作面预测。
5、工作面支护强度的确定6、综采支架的选择与验证根据工作面条件及计算参数与综采支架适应条件对比，分析支架适应性。
第三章工作面巷道布置1、工作面基本参数确定（1）工作面走向长度确定（2）工作面长度确定2、巷道布置列表说明巷道开窝点位置（座标）、施工方位、巷道层位、巷道设计长度（平距）等，并将有关参数标注在工作面设计平面图上。
第四章巷道断面设计及支护设计第一节机巷断面设计及支护设计一、断面设计1、计算工作面所需风量，根据工作面通风要求确定巷道所需最小通风断面（设备安装后巷道的净断面），巷道内最大风速不得超过4m/s。
2、根据设备（几何尺寸最大）运输需要确定巷道最小断面。
3、根据设备安装需要确定巷道最小断面，巷道宽度按如下原则确定：设备宽度+设备间间隙+人行宽度+设备与巷帮间隙，巷道高度和各类间隙、人行宽度、输送机机头和机尾处的宽度必须满足《煤矿安全规程》第21条、第22条规定要求。
永煤集团公司永华能源一矿2201综采工作面设计编号：综2201-1号设计人员：年月日生产科长：年月日总工程师：年月日第一章工作面简介2201工作面原为炮采工作面，根据生产形势需要，现变更为综采综放工作面。
本工作面开采二1煤层，工作面内煤层平均厚度为4.2m，综采切眼以东剩余可采储量为96万吨，本工作面服务年限为21个月；本工作面走向长度为1070m，倾斜长度为150m，采用走向长壁全部垮落法回采。
在二1煤层底板约10m的L7灰岩中下部掘进2201轨道集中巷及2201皮带集中巷，集中巷每隔150m掘石门（联巷）揭煤。
工作面支架型号为ZF2200/16/24，采高为2.2m；采煤机为MG132/320-WD双滚筒采煤机，前后刮板输送机长度均为150m；2201轨道集中巷为进风巷及材料运输巷道，2201皮带集中巷为回风巷及煤炭运输巷。
截止2010年5月底，2201轨道集中巷已掘进1450m，剩余390m；2201皮带集中巷已掘进1310m，剩余510m；2201工作面已回采420m。
第二章地质概况一、采区内煤层赋存情况2201综采工作面地面标高为＋328.2m～＋448.7m，地面为雷坡农田。
本工作面内有7209号钻孔，见煤标高为－68.19m，煤厚为5.2m。
工作面地面南部为雷坡村，北部为尚未开采的2203工作面，东部为井田边界，西部为双塔农田。
根据工作面及其附近钻孔资料可知，二1煤层赋存于山西组下部的大占砂岩之下，煤层底板下距L7灰岩顶10m左右，煤层顶板上距田家沟砂岩底71.21m，二1煤层结构简单，局部含矸1～2层，夹矸多为泥岩、炭质泥岩。
煤层产状：走向近东西，向北倾斜，倾角12－20°，平均倾角15°。
煤层沿走向和倾向方向，具有短距离增厚变薄，具有典型的“鸡窝”状特征。
局部不可采，煤层赋存基本稳定。
二、煤质1、煤质的物理性质二1煤层为黑色、条痕灰黑色，粉状及鳞片状产出，属半亮型煤。
第一章概述一、采煤工作面位臵1111工作面位于该矿第一水平，该工作面上以-140m等高线为界，下以-380m等高线；始采位于右边界保护煤柱左侧，终采位于采区停采线处；工作面长为150m，沿走向方向的推进长度为1200m。
二、采煤工作面与相邻已采采区、煤层的关系该煤工作面与相邻已采采区间留有20m隔离煤柱，相邻煤层的开采对该采煤工作面的开采无影响，且采空区内无积水和瓦斯，对本工作面采煤没有任何影响。
三、采煤工作面与地面相对位臵的关系采煤工作面开采范围与地面相对位臵范围内没有建筑物、水体、铁路，则无需保护地物。
第二章地质概况³一、煤层赋存情况该采区煤层走向为南—北，开采2号煤层，工作面开采范围内煤层的走向长为1200m，倾向长为150m，平均倾角约为7°，煤层平均厚度为3m，煤的密度为1.5t/ m³³，煤质中硬。
二、围岩的性质及对采煤的影响煤层顶板：无伪顶，直接顶为厚6.0m 的粉砂岩，它具有粉砂结构，岩层较稳定；基本顶为厚12m 的石灰岩，其主要成分是方解石，岩层稳定；底板为粗砂岩，硬度较小。
三、地质构造及水文地质情况该采区右侧以3F 断层为界，采区正常涌水量为h m /1103，采区内无曲、煤陷落柱、岩浆侵入体。
四、瓦斯、煤尘和自然发火情况采区瓦斯相对涌出量为t m /2.133，煤层自然发火期为6个月，煤尘具有爆炸性，没有煤与瓦斯突出危险。
第三章 可采储量及可采期一、可采储量计算Z=Lsmrk=150×1200×3×1.5×0.95=76.95万t式中 Z —一个采煤工作面的可采储量,t 万; L —采煤工作面长度，m ；s —采煤工作面推进长度，m ； m —采高，m ； r —煤层密度，3/m t ； k —工作面采出率，95%。
二、可采期计算T=Z/A=76.95/75=1.026式中 T —采煤工作面可采期，a;Z —采煤工作面可采储量，t 万; A —采煤工作面生产能力，75万t/d 。
东213工作面设计方案一（利用211运槽、回风通风系统不变）1、工作面可采走向长度410米，倾斜宽50米（平距），平均煤厚16.9米（根据面内两个钻孔平均），可采储量：410×50×16.9×1.41×80%=39.2（万吨）2、总工程量1089米。
其中运槽442.266米，运槽斜巷86.916米，回风448.125米，回风斜巷61.255米，开切眼50米，以上均为平距。
3、施工顺序；先掘运槽，从211运槽y2点以南26米左帮开口，平掘6米后以皮带运输最大坡度-18°掘进86.916米(到达刀楞山断层面煤层中部1214.8T,平掘12米车场，预计以-14°掘进36米见煤层底板掘进运槽至切眼位置，待211面回采结束，再施工213回风顺槽，回风顺槽从211运槽y3点以南7.749米处右帮开口，以方位276°27′49″，坡度+22°24′54″掘进39.196米与211回风顺槽贯通，再以方位96°27′49″，坡度-24°04′38″掘进19.3米掘进回风顺槽，此为煤层底板。
4、介绍通风系统、生产系统，和现在211工作面相同。
东213工作面设计方案二1、工作面可采走向长度413米，倾斜宽50米（平距），平均煤厚16.9米（根据面内两个钻孔平均），可采储量：413×50×16.9×1.41×80%=39.5（万吨）2、①总工程量1281米。
其中机道572米（运槽411米，运槽斜巷127.6米，运煤联络巷33.4米），运煤斜巷延伸75米，回风顺槽572米（其中回风468.445米，回风斜巷104米），开切眼50米，通风立眼和溜煤眼各8米，通风立眼硐室6米。
以上均为平距。
②施工顺序；首先延伸运煤斜巷和中204回风顺槽贯通，也可先掘8米深的立眼两个，用反井钻机施工，一个进风、一个溜矸，进风立眼掘6米的硐室，204回风顺槽铺设皮带出矸石。
23130综放工作面开采设计编制单位：跃进煤矿生产技术科编制日期：2009年02月01日目录1．矿井概况32．采区概况42．1采区地质概况42．2采区生产布局53．工作面概况63．1工作面位置、周边关系及开采情况63．2地形地貌63．3工作面参数、煤层赋存特征及开采技术条件63 . 4储量计算84．地质构造95．水文地质及水害评价106．防水煤（岩）柱的计算与留设127．放顶煤可行性分析157．1煤层赋存状态与构造157．2 煤层厚度157．３煤层倾角157．４直接顶的岩性和厚度16７．5 煤层的物理机械性质和结构16７．6煤层底板的岩性177．7瓦斯、自燃发火对放顶煤的影响178．工作面巷道布置198．1顺槽、切眼、停采线等位置的确定及依据198．2采煤方法、生产工艺、采放比、放煤步距等内容20 8．3 支护设计与顶板管理238．4顶板管理258．5工作面设备总体配套269．生产系统299．1提升系统（煤炭运输系统、辅助运输系统）29 9．2通风系统及风量计算309．3排水系统329．4 供电系统349．5压风系统359．6 瓦斯防治369．7防灭火系统409．8防治冲击地压489．9安全监控系统549．10供水系统559．11避灾路线551．矿井概况跃进煤矿位于河南省西部的义马市境内，是义煤集团公司主力矿井之一。
陇海铁路横贯井田，310国道从矿区北部通过，•交通十分便利。
井田浅部有涧河自西向东流过，井田面积约22平方公里，地表为丘陵山地。
开采煤层为中侏罗统下部义马组2-1煤和2-3煤，煤种属长焰煤，煤质为中-富灰、低硫-中硫、低磷、中等发热量，主要用于动力用煤、民用燃料和气化用煤。
矿井地质条件简单，水文地质类型为中等，正常涌水量约150m3/h。
自1958年建矿以来，矿井先后经过1975年和1989年两次改扩建，设计生产能力为120万吨/年，2005年核定生产能力为148万吨/年。
2006年生产原煤167万吨。
21303综采工作面供电设计一、工作面概况21303工作面属于IV13煤层，该工作面上顺车场长62m，下顺车场长78m，21303上顺槽长535m，21303下顺槽长525m，平均煤层厚度8.61m，工作面长度167m,走向长度为579m，平均倾角24度，采用综采放顶煤采煤工艺，可采最高煤层厚度8.61m。
倾角工作面设备装机总容量1543kW，21303上下顺660V电源设备装机总容量210.5kW。
矿井井下高压采用10KV供电，由二采区变电所负责向该综采工作面供电，变电所高压设备采用PJG型高压隔爆开关，变电所距综采工作面设备列车约1400m。
二、工作面设备选型配置情况（一）工作面配套设备选型1、电牵引双滚筒采煤机 MG160/375-WD1 1台2、前部刮板输送机 SGZ-630/264 1部3、后部刮板输送机 SGZ-630/2643、液压支架 ZF3200-16/26 121架3、液压支架 ZFG3600-17.5/28 121架4、转载机 SZZ-630/110 1部5、破碎机 PLM500/110 1部6、乳化液泵站 BRW315/31.5 2套7、喷雾泵站 BPW250/5.5 2套8、可伸缩胶带输送机 SSJ-800/2×40 1部第二节供电系统的选择确定一、供电变电所电压等级及供电系统设置（一）21303工作面电源来自二采区变电所。
根据工作面主要设备的容量与布置情况，采用660V和1140V两种工作电压，其中切眼内设备的电压等级为1140V（由1#、2#、3#移动变电站供电）；其他排水及绞车、胶带输送机、等设备电压等级为660V；照明灯及信号、红灯的电压等级为127V。
（二）21303工作面设计一趟高压回路供电：由二采区变电所？高压馈电开关引出一趟10kV高压，负担1#移动变电站（切眼设备）和2#移动变电站（上巷胶带机及工作面一回路排水），6206#开关担负1#移动变电站（下段切眼设备）和3＃移动变电站（下巷胶带机及工作面二回路排水）供电。
第五章工作面生产系统第二节通风系统新鲜风由主、副井→井底车场→西大巷→21轨道联巷→21轨道下山上段→21中部车场→21轨道下山下段/21皮带下山下段→21下部一车场/21下部一车场皮带联巷→21101下付巷→21101工作面。
乏风由工作面→21101上付巷→21101上付巷回风联巷→21回风下山下段→21回风下山上段→21采区总回→西翼总回→西风井→地面。
工作面风量计算①按气象条件计算Q cfi=60×70%×v cfi×S cfi×k chi×k cli（m3/min）式中：v cfi—第i个采煤工作面的风速，取1.8m/s；S cfi—第i个采煤工作面的平均有效断面积，取14.5m2；k chi—第i个采煤工作面采高调整系数，取1.1；k cli—第i个采煤工作面长度调整系数，取1；70%—有效通风断面系数；60—单位换算产生的系数。
则Q cfi=60×70%×v cfi×S cfi×k chi×k cli=60×70%×1.8×14.5×1.0×1=109 6m3/min。
②按照瓦斯涌出量计算Q cfi=125×q cgi×k cgi（m3/min）式中:q cgi—第i个采煤工作面回风巷风流中平均绝对瓦斯涌出量，取2.19m3/min；k cgi—第i个采煤工作面瓦斯涌出不均匀的备用风量系数，取2；125—按采煤工作面回风流中瓦斯的浓度不应超过0.8％的换算系数。
则：Q cfi=125×q cgi×k cgi=125×2.19×2=547m3/min③按照二氧化碳涌出量计算Q cfi=67×q cci×k cci（m3/min）式中:q cci—第i个采煤工作面回风巷风流中平均绝对二氧化碳涌出量，取1.2m3/min；k cci—第i个采煤工作面二氧化碳涌出不均匀的备用风量系数，取1.3；67—按采煤工作面回风流中二氧化碳的浓度不应超过 1.5％的换算系数。
XXX综采工作面设计说明书范本一、概况1.工作面范围及四邻采掘情况该工作面下顺槽开口连接-470m胶带机石门，上顺槽连接-400m 机轨合一石门，东部临近辅3线，为8煤的第一个采面，上下部无采动。
对应地表为农田及水系。
该面回采走向长285m，倾斜宽180m，面积51300m2，可采储量21.2万吨。
2.煤层情况本面8煤层赋存稳定，8煤，粉末状为主，少量粒状；煤厚1.5～4.0m，平均3.0m,8煤层结构复杂，8煤层的硬度系数在0.5左右。
3.煤层顶底板情况5.水文地质情况本面水文地质条件较简单，主要充水水源为顶板砂岩裂隙水和断层水，预计最大涌水量：20(m3/h)，正常涌水量：0～5(m3/h)。
6.其它煤尘：具有爆炸危险性。
煤的自燃：具有自然发火性，自燃等级为不自燃～有可能，自然发火期3～6个月。
地温：根据《精查地质报告》，本矿井恒温带深度为30m，温度16.8℃，地温梯度2.3℃/100m。
工作面实际温度在26～30℃。
地压：本工作面上、下煤层无采动，估计压力不大。
二、工作面巷道布置及支护形式1.巷道布置根据XXX东一采区设计方案及开采程序，该工作面为8煤的第一个采面，上下部均无采动影响。
计划于2009年2月1日回采。
由于东一采区1111(3)工作面已经回采，目前东一采区三条石门均已通过八煤，1XXX工作面生产系统已基本形成。
1111(3)工作面距离该面法距150米左右。
按XXX东一采区设计方案及采面接替情况，1XXX工作面设计巷道布置如下：上风巷1XXX工作面上风巷在-400m东一机轨合一石门拨门，长823米，方位128°，拨门处标高-397.76m。
下顺槽在-470m东一皮带机石门拨门，长811米，拨门处标高-474.9m。
由于前期施工至拨门处110米时，遇到冲刷带影响，巷道调整方位为88°，施工38米，重新见8煤后继续沿方位角128°施工。
工作面切眼1XXX工作面倾斜长度180米，巷道坡度38°，方位35°06′46″。
23130综放工作面开采设计23130综放工作面开采设计长焰煤，其普氏硬度系数：f =1～2，煤体硬而脆，节理、裂隙比较发育，加上工作面超前应力和液压支架升降的反复作用，顶煤被进一步压酥适合于放顶煤回采。
从煤层结构上看，21煤和23煤在23采区深部合并为一层煤，煤层结构复杂，在煤层底部含夹矸0～6层，单层厚0.1～0.3m，不稳定，影响煤层的划分。
但由于底部夹矸层处于割煤机截割高度范围之内，不存在夹矸堵塞支架溜煤口的现象。
７．6煤层底板的岩性煤层直接底为泥岩、砂岩，浅灰色，含粉砂岩条带。
f =3~4 ,遇水不发生膨胀，不会造成液压支架在前移过程中出现下陷现象。
7．7瓦斯、自燃发火对放顶煤的影响1、根据23130工作面在上、下巷掘进期间对瓦斯浓度的测定，该面瓦斯绝对涌出量为6m3/min，属低瓦斯等级。
但23130工作面作为跃进矿的第一个综放工作面，为安全期间，在安全出口以外40～50m处安一台瓦斯抽放风机，将上隅角的瓦斯通过柔性风筒直接抽排至23区下山专用回风巷内，另外利用23区专用回风平台瓦斯抽放泵，将23130工作面上隅角瓦斯抽放至23区下山总回风巷。
2． 23130工作面所采煤层容易自燃，发火期为一个月，最短为15天；但根据邻近的千秋矿、常村矿近年来放顶煤成功经验看，只要采取严密而有效的防灭火措施是不会对工作面造成威胁的：（1）控制好推进度，每月回采进度在40米以上，遗留在老塘内的煤炭来不及氧化自燃，已被断绝氧气供给。
（2）在工作面下隅角通过注氮管路向老塘内注入氮气，使老塘内的氧气含量大大降低或不含氧气.（3）完善工作面上巷注浆系统，在工作面回采过程中，通过预埋在上隅角的铁管向采空区内定期注入粉煤灰浆，以此达到防止采空区遗留煤炭自燃发火的目的。
通过对23130工作面各种因素分析，认为在23130工作面进行综放回采是可行的。
8．工作面巷道布置8．1顺槽、切眼、停采线等位置的确定及依据 1、顺槽的位置(1)、23130上巷设计全长1124m，巷道方位角为N123°，布置在23110工作面采二分层中，距23110工作面下巷13m，并通过联络巷与23区专用回风巷构成回风路线；上巷经23130工作面上巷石门平台车场与23区轨道下山构成运料路线。
邯矿集团亨健公司2313综采工作面设计说明书亨健公司2007年2月23日第一章概况第一节工作面概况2313综采工作面基本概况：第二节地质及水文地质情况本工作面有一向东倾斜的单一构造，煤岩层倾向E800，倾角5°—8°，一般6°，工作面构造以断层为主，从2305、2303、2301三个已采工作面揭露情况看，落差一般在0.5－3米，根据地震资料在本面中部还可能存在一个落差4米的断层。
构造名称F2313C，走向°，倾向°，倾角65°，性质为正断层，落差5米，对回采有一定影响。
2#煤顶板砂岩为一含水层，在回采过程中局部可能出现滴水或淋水，一般涌水量<5 m3/h，最大10 m3/h，2#煤底板下受底板承压水威胁，底板有出水可能，最大突水量可能达到80 m3/h。
本面绝对瓦斯涌出量为3.0m3/min，煤尘不爆炸。
煤的自燃等级为三类不易自燃煤层。
本面走向长1370～1080米，倾向长85～120米，斜面积为122500㎡,煤厚4.3米，容重为1.65t/ m3，工业储量为520千吨，回采率底层为93％全采部分为85%，可采储量为487千吨。
第二章巷道布置一、巷道布置情况：本面上回风巷、上运输巷沿2#煤层顶板走向掘进，下回风巷、下运输巷和切眼沿2#煤层底板掘进，切眼一掘一扩，两次成巷。
顶层巷道采用锚梁网加锚索联合支护，底层巷道采用工字钢支护。
二、工作面风巷：本面为上行风，下巷为进风巷,上巷为回风巷。
三、工作面运输巷：下巷为运输巷，主要负责运煤、运料等。
四、工作面切眼：切眼沿煤层走向掘进，一掘一扩，两次成巷。
初采时切眼长度85米，工作面拐弯后，长度达到120米，切眼安装时断面规格为5.4×2.4米。
第三章采煤工艺一、采煤方法：本工作面呈镰刀形布置，刀头沿倾向布置，为底层工作面，煤厚2.2；刀把为全煤厚沿走向布置的工作面，煤厚为4.3米，根据《安全规程》规定，底层工作面不采用综合机械化放顶煤采煤法，顶层工作面采用综合机械化放顶煤采煤法。
选用ZFB2400/16/24（F7）液压支架，底层一次采全高倾向长臂后退式综合机械化采煤法，全煤厚部分采用放顶煤综合机械化采煤法。
二、回采工艺：本面采用单一煤层走向长臂后退式全部垮落法的综合机械化采煤。
落煤选用MG160/375-W型双滚筒采煤机，双向割煤，工作面采用SGZ630/264型可弯曲输送机运输。
三、工艺流程：采煤机自下缺口上行割煤，追机滞后采煤机后滚筒1～2架及时伸出支架伸缩梁支护新暴露顶板，追机滞后采煤机后滚筒2～4架进行移架，滞后移架10米开始推移刮板输送机，采煤机割透上缺口后，退出缺口20米斜切进刀完成一个正规循环，循环进度0.5米。
第四章主要设备选型设计一、液压支架选型设计：2313工作面顶板采用液压支架控制顶板，支护设计即为液压支架的选型设计。
（一）、矿压参数：（见下表）预计本工作面矿压参数参考表（二）、选择支护材料根据同煤层工作面矿压观测数据及ZFB2400/16/24（F7）型液压支架特征可知，该支架对本地区煤层及顶底板条件是基本适应的。
(见下表)由上述可知，ZFB2400/16/24（F7）型液压支架是适合我矿2313工作面条件的，故选用。
（见附图1-1、1-2）二、采煤机、刮板输送机选型根据有关厂家的提供，结合我矿实际情况，由集团公司、亨健公司、集团公司通方机械制造厂、张家口煤机厂、西安煤机厂等有关人员在一起进行三机配套选型，最后决定选用SGZ630/264型刮板输送机，MG160/375-W型采煤机。
（见附图1-3、1-4）三、乳化液泵站：（一）、泵站选型、数量1、本工作面的乳化液泵站选型根据相邻回采工作面的泵站压力从运巷到工作面的压力损失实测和结合本面实际情况，对照采煤工作面质量标准，确定2313综采工作面选用1台WRB-200/31.5型泵站，备用1台，压力最小值为30MPa，额定值为31.5MPa。
流量为400L/min。
2、泵站位置2313综采工作面液压泵站位置：初采时放置在北翼轨道巷，采到北翼轨道巷后，液压泵站放在下联巷内。
四、设备配置：工作面机械设备配备见下表：第五章生产系统第一节运输系统一、设备、物料的运输:工作面生产过程中的设备和物料运输采用绞车运输。
二、运煤方式:运煤设备采用刮板输送机和皮带输送机运输。
三、运煤路线：初采时：工作面—2313下回风巷—北翼皮带巷—-190煤仓采过北翼轨道巷后：工作面—2313运输巷—溜煤眼—大皮带巷—-40煤仓四、运料路线：主井—-40上车场—轨道暗斜井—2313上联巷—2313回风巷—工作面。
（见附图2-1）五、工作面安装工作面安装期间所有的设备、支架运输路线：主斜井→井底车场→-40东巷上车场→轨道暗斜井→南翼轨道巷→-190北冀回风巷→切眼由于该工作面长度为85～120m，除切眼的60组支架安装外，还需在2313上回风巷安装24组支架。
工作面的安装见安装示意图。
（见附图2-2）第二节排水系统一、设备选型：根据预测2313工作面涌水情况：正常涌水量10m²/h，最大涌水量为50m²/h。
初采时在工作面下头设一处水窝（1号排水点，标高-194m），1号排水点安设2301集中运输巷下部用型kw离心泵，敷设4寸铁管1趟排水到-190水仓；2号排水点安设在世界上313上回风巷用型kw潜水泵，敷设4寸钢管1趟排水管到-40水平水仓。
二、排水路线：工作面（1号点）－2301集中运输巷－203北翼轨道下山－南翼轨道巷－-190水仓。
（见附图3）工作面（2号点）－2313上回风巷－联络巷－皮带暗斜井－-40运输大巷—-40水仓。
第三节 供电系统2313工作面机组泵站1140V 供电计算 一、功率P=200+375=575KW 。
K X =0.4+0.6*375/575=0.85 COS Φ选0.75式中：割煤机Pe=375KW ，泵站200KW 。
移动站容量的选择Ｓb =75.085.0900⨯=1020KVA ，移动站的工作电流 Ｉg=A 490207841020000120031010203==⨯⨯ 二、按允许电压损失选择电缆（干线）的供电距离 （1）选择702电缆并联其I ɡ=120031010203⨯⨯=A 4904.20781020000=,小于Ｉy=260A,选择合格。
（2）移动站内部电压损失查表R b =0.0101欧，X b =0.0661欧，SinØ=66.075.012=- cosØ=0.75 ΔV B =3×490×（0.0101*0.75+0.0661×0.66）=43.3V（3）按允许电压损失选择干线的供电距离 ΔV ɡ=ΔVy-ΔV B =117-43.3=73.7V 。
依公式：ΔV ɡ=ηUSY Kx Ig Pe 310•••得Ig=310..••Pe Kx S V VgIg=31070085.091.0537011407.73⨯⨯⨯⨯⨯⨯=476.8m.所以，在允许电压损失117V 范围内，其供电距小于476.8米，即可满足网络内采煤机电机的正常起动。
根据实际距离选择二路702一电缆660m 并联向机组供电（并联后实际距离330米小于476.8米。
其电压损失ΔV ɡ=.41.0114053701085.03307003⨯⨯⨯⨯⨯⨯=3848754196350000=51V故电压总损失实际为ΔV=ΔV B +ΔV ɡ=43.3+51=94.3V<117V 合格。
三、二相短路电流和继电整定（1）移动站至组合端的供电距离为702-380米，I 并=190m I h =138.7米，查表I d =4711A（2）四组合至割煤机最远点的二相短路电流，其供电距离为702-280米并联，I 并=140米，I h :102.2米。
I ：138.7+102.2=240m ，查表I d =3684A （3）继电整定机组工作电流Ig=91.085.011403107003⨯⨯⨯⨯=A 3.45826.1527700000=乳化泵工作电流Ig=91.085.011403102003⨯⨯⨯⨯=131A移动站800A 开关的整定I Z =458.3×5+131=2422.5A I Z =3000AI 过=(458.3+131)×1.2=707.1A I 过=750A 割煤机在四组合上的整定I Z =458.3×5=2291.5A I Z =2400A I 过：458.3×1.2=549A I 过=600A 乳化泵400A 开关的整定 I Z =131×6=786 I Z =1000AI 过=131×1.2=157.2A I 过=160A 四、校验灵敏座可靠性K 1=57.130004711=>1.5 K 2=53.124003684=>1.52313工作面供电设计计算（溜子部分1140V ） 一、功率 P=200+200+40×2=480KW cosØ选0.7 Kx=0.4×0.689.0480400=移动站容量选择S b =φcos ∑•Kx Pt S b =KVA 6107.089.0480=⨯ 所以选630KVA 移动站V e 1200V 供电。
二、电缆的选择和二相短路电流（1）移动站工作电流Ig=29312003106103=⨯⨯ A（2）移动站向六组合供电的干线工作电流Pe=480KW Ig=A 1.30913824272007.0114031089.04803==⨯⨯⨯⨯ 故选二路MCP702-380m 电缆并联向六组合供电。
I 并702-190m I h :138.7m ，查表Id 2=4711A（3）工作面溜子P=200KW 有工作电流。
Ig=A 13191.085.011403102003=⨯⨯⨯⨯ 选一路502-280m 的 六组合向其供电。
138.7m 280m Ih:138.7+280=418m,查表Id=2546A(4)工作面溜子P=110KW ×2的工作电流 Ig=A 14491.085.0114031021103=⨯⨯⨯⨯⨯ 选一路502-240m 252-40m 向其供电I= 702-138.7m 502-240m 252-40m Ih=76mI h :138.7+240+76=454.7m ，查表Id=2178A（5）平巷溜子40KW ×2的工作电流 Ig=A 521527800091.085.011403102403==⨯⨯⨯⨯⨯ 三、继电器整定和校验可靠性（1）移动站800A 开关的整定I Z =131×2×6+52=1624A I Z =2000AI 过=（31×2+52）×1.2=376.8A I 过=400A校验K=3.220004711=>1.5（2）工作面溜子P=200KW 在六组合上的整定I Z =131×6=786A I Z =1000AI 过=131×1.2=157.2A I 过=180A校验K=5.210002546=>1.5 （3）工作面溜子P=110×2×在六组合上的整定I Z =144×6×=864A I Z =1000AI 过=144×1.2=172.8A I 过=200A校验K=1.210002178=>1.5 合格 （4）平巷溜子部P=40×2在六组合上的整定I Z =52×6=312A I Z =600AI 过=52×1.2=62.4A I 过=70A四、电压损失（1）移动站内部电压损失，查表Rb=0.0167欧Xb=0.1246欧 cosØ选0.7ΔV B =27.011246.07.00167.0(2933-⨯+⨯⨯⨯=507×(0.0116+0.088)=50.5V(2)总负荷200×2+40×2在干线702-380m （并联）上产生的电压损失ΔV g =V 19.19422940081168000537011401089.01904803==⨯⨯⨯⨯⨯（3）负荷200KW 溜子在最远支线 502-280m 上产生的电压损失ΔV Z =V 1.182749110498400091.0535011401089.02802003==⨯⨯⨯⨯⨯⨯ΣΔV=ΔV B +ΔV g +ΔV 2=50.5+19.19+18.1=87.8V<117V 合格。
