下载文档原格式
乌江重庆段河道演变及其对航运的影响
卢阳;王玉璇;曹磊;张乾柱;赵东
【期刊名称】《长江科学院院报》
【年(卷),期】2023(40)2
【摘要】为探究近年来乌江重庆段河道演变特征及其对航运的影响,在2016—2020年泥沙原型观测基础上,结合径流泥沙特性变化,分析了泥沙冲淤特征及河道演变规律,得出如下结论:(1)除主汛期外,三峡水位消落期及汛末是主要输沙期;(2)上游武隆峡谷段河道底床呈下降趋势、河口底床呈抬升趋势,河道坡降总体表现出减缓趋势;(3)相对于峡谷河段,宽阔河段的年泥沙冲淤变幅更为显著;(4)常年回水区河道走沙条件差,基本处于淤积状态;(5)变动回水区以上河道泥沙冲淤主要受河道形态控制。
总体而言,从演变趋势来看,当前的来水来沙条件有利于减少河道泥沙淤积,重点险滩段冲淤发展态势较缓,河势整体稳定,河道演变对航运影响较小。
研究成果可为乌江河道演变与治理相关研究提供借鉴。
【总页数】6页(P186-191)
【作者】卢阳;王玉璇;曹磊;张乾柱;赵东
【作者单位】长江科学院重庆分院;长江水利委员会水文局长江上游水文水资源勘测局
【正文语种】中文
【中图分类】TV14
【相关文献】
1.北江芦苞浅段河道演变及其影响因素分析
2.南水北调中线一期工程对汉江中游杜家滩滩段河道演变的影响及治理研究
3.乌江渡水电站尾水河道冲刷演变分析
4.1988-2018年黄河内蒙古段河道边界演变特征及影响因素
5.采砂坑纵剖面尺寸对卵石河道河床演变影响数值试验——以石亭江双盛段为例
因版权原因，仅展示原文概要，查看原文内容请购买。
乌江流域梯级水电站联合优化调度的探讨
田华;梁卫;简永明
【期刊名称】《贵州水力发电》
【年(卷),期】2009(023)001
【摘要】乌江流域自2004年梯级龙头洪家渡水电站建成投产以后,其流域梯级水电站群开始逐步形成.对于如何有效地实现乌江流域梯级水电站的优化调度、提高经济效益、实现企业效益最大化,成了乌江公司与电网调度部门需进行探索和解决的首要问题.本文通过对乌江流域梯级水电站联合优化调度的开展以及运行方式的探索论述,提出梯级水电站联合优化调度需解决的一些问题,以期能为加快实现乌江流域梯级水电站优化调度的进程提供参考.
【总页数】7页(P11-17)
【作者】田华;梁卫;简永明
【作者单位】贵州构皮滩发电厂,贵州,余庆,564408;贵州乌江渡发电厂,贵州,遵义,563104;贵州乌江水电开发有限责任公司水电站运程集控中心,贵州,贵
阳,550002
【正文语种】中文
【中图分类】F424.7;TV737
【相关文献】
1.田湾河流域梯级水电站联合优化调度浅析 [J], 田碧;李荣
2.乌江梯级水电站联合优化调度效果分析——以应对20081106洪水为例 [J], 隋
欣;吴赛男;靳甜甜;廖文根
3.乌江流域梯级水电站联合优化调度的探讨 [J], 田华;刘春志;梁卫;简永明
4.清水河流域水电站梯级联合优化调度管理 [J], 冯欢;
5.清水河流域水电站梯级联合优化调度管理 [J], 冯欢
因版权原因，仅展示原文概要，查看原文内容请购买。
乌江渡水电站库区泥沙监测资料分析乌江渡发电厂根据大坝及库区安全运行需要，开展乌江渡库区泥沙原型观测及库容复核，通过实测资料验证库区泥沙淤积情况，并指导电站的合理运行，综合考虑洪水调度、电力调度、泥沙调度，为水电站正常运行提供技术依据。
标签：泥沙淤积；GPS；RTK；退耕还林；总库容1 工程概况乌江渡水库位于乌江中游，为狭长河道型水库。
正常蓄水位？荦760.00m，死水位？荦720.00m，设计洪水位？荦760.30m，校核洪水位？荦762.80m。
正常蓄水位时，水库面积48km2，主河道回水长度76km，总库容23.0亿m3，有效库容13.5亿m3，多年平均径流量158亿m3，多年平均流量502m3/s，设计单库运行为不完全年调节水库。
2 库容复核目的及意义乌江渡水电站自1979年下闸蓄水以来，坝前泥沙淤积较快，至1989年根据实测泥沙淤积方量计算，水库泥沙淤积方量达2.04～2.10亿m3，坝前泥沙淤积已达？荦659.70m，已经达到水库泥沙设计50年的淤积状况，并给乌江渡水电站运行带来了一些影响，最终导致分别设在？荦645m、？荦655m、？荦665m 的三个工业取水口彻底报废。
乌江渡水库从1979年至1985年期间水库泥沙淤积发展较快，但从1986年以后有所减缓，特别是随着上有东风水库的建成以及后来上游梯级水库逐步形成，乌江渡水库的泥沙淤积得到了进一步的缓解，至2012年实测坝前泥沙淤积？荦660.46m。
为了充分的发挥梯级水库联合调度的优势，最大限度的发挥水库梯级调度的防洪功能以及经济效益，开展水库库容复核工作非常有工程实践意义。
3 水库泥沙淤积发展特征乌江渡水库自蓄水几年后，坝前泥沙淤积发展较快，排沙设施效果不理想，入库泥沙绝大多数落淤在库内。
截至1989年底坝前淤积已达？荦659.70m，已经达到原设计运用50年后坝前淤积？荦660m，直接影响了大坝三层取水口（？荦645m、？荦655m、？荦665m）的运行使用。
乌江渡发电厂增容改造水轮机运行工况初探肖小川陈仕虎王安东概要：乌江渡发电厂老厂3台水轮机增容改造是在维持流道部件尺寸基本不变的前提下更换成过流量大效率高的新型不锈钢转轮；新转轮设计水头134m，高于实际发电水头，而且出力裕量大，水轮机运行在非最优工况，偏离最优工况越远，汽蚀、出力脉动越严重；低负荷区效率低，出力100MW—150MW是出力脉动严重区。
水轮机最适宜的出力范围是200MW以上为减轻汽蚀和压力的脉动的破坏作用，增加发电量，机组应尽量在高水头及200MW以上区域运行。
建议测绘水轮机完整准确的综合特性曲线，并实时监录运行情况，优化调度，保证机组安全运行。
关键词：乌江渡发电厂；增容改造；水轮机；最优工况；汽蚀；压力脉动1前言乌江渡发电厂位于贵州省遵义县乌江镇，是乌江干流上第一座大型水电站，首台机组1979年投产发电，工程于1983年竣工，装机三台210MW水轮发电机组，总容量630MW，是贵州电网的主力机组。
电站保证出力202MW，平均年发电量33.4亿kW·h。
根据流域规则，2003年底完成扩机2台单机250MW机组，对原三台老机组进行增容改造，单机容量增至250MW，改造后的机组于2004年6月、2005年2月、6月相继投入运行，同时按现代水电厂标准对监控、保护等都进行了相应的改造，达到了无人值班（少人值守）标准。
至此电厂总装机容量为1 250MW，保证出力254MW，平均年发电量41.4亿kW·h，在电网中主要担任调频调峰和事故备用。
2 水轮机改造的基本情况2.1电站枢纽布置采用拱形重力坝，坝后封闭式厂房，厂顶排流泄洪。
水库正常蓄水位760.00m，设计洪水位760.30m，校核洪水位762.82m，死水位720.00m，发电限制低水位723.00m，水轮机安装高程（导叶水平中心线）622.50m。
最低尾水位625.72m，发电流量为62—1070m3/s时的尾水位分别为626.00—630.50m。
乌江渡水库洪水调度在构皮滩水电站施工导流中的作用邹幼汉;黄家文;罗斌
【期刊名称】《贵州水力发电》
【年(卷),期】2003(017)002
【摘要】构皮滩水电站坝址河谷狭窄、洪水峰高量大,施工导流方案的设计是一大难题,为此对上游乌江渡水库进行了水库洪水调度研究,认为构皮滩水电站在施工期间利用乌江渡水库配合调蓄洪水,可减小导流洞规模,对缩短建设工期和减小导流洞工程投资具有重要作用,并提出了乌江渡水库"等蓄量法"的基本洪水调度方式.通过水库洪水调节计算、河道洪流演进计算及综合经济技术比较,推荐构皮滩水电站采用3条断面尺寸为15.6m×17.7m导流洞、乌江渡水库预留5.5亿m3防洪库容配合运用的施工导流方案.
【总页数】3页(P10-12)
【作者】邹幼汉;黄家文;罗斌
【作者单位】长江勘测规划设计研究院,湖北,武汉,430010;长江勘测规划设计研究院,湖北,武汉,430010;长江勘测规划设计研究院,湖北,武汉,430010
【正文语种】中文
【中图分类】TV697.11
【相关文献】
1.渭干河分期设计洪水在克孜尔水库除险加固工程施工期水库调度中的应用 [J], 张宏科
2.察尔森水库洪水调度系统在防洪调度中的作用 [J], 刘殿武;李成林
3.构皮滩电站施工期乌江渡水库洪水调度研究 [J], 徐高洪;黄家文;蒋鸣
4.乌江渡水库洪水调度中的分阶段水位控制初探 [J], 肖燕
5.从跋山水库洪水调度的措施和经验谈洪水调度在防洪减灾中的作用 [J], 于文卿;张福漾;武善兵
因版权原因，仅展示原文概要，查看原文内容请购买。
乌江沙沱水电站库首右岸河间地块渗漏浅析
郭维祥
【期刊名称】《贵州水力发电》
【年(卷),期】2000(000)003
【摘要】乌江沙沱水电站右岸河间地块可溶岩分布广泛、断裂构造发育 ,并横切贯穿河间地块形成构造缺口 ,水库蓄水后存在向车家河邻谷渗漏的可能性。
本文从研究河间地块基本地质条件入手 ,运用各种勘察手段 ,对河间地块地下水运移特征及岩溶发育演变史进行初步分析 ,明确了此河间地块可能渗漏的规模及渗漏途径 ,为下步的工作开展打下了基础
【总页数】6页(P13-17,24)
【作者】郭维祥
【作者单位】国家电力公司贵阳勘测设计研究院!贵州贵阳550002
【正文语种】中文
【中图分类】P641
【相关文献】
1.江坪河水利枢纽库首右岸河间地块岩溶渗漏分析 [J], 夏金梧;吴玉华
2.云南勐甸水库右岸河间地块渗漏分析 [J], 吉彬彬;董如意;张小平
3.乌江白马电航枢纽库首左岸河间地块渗漏分析 [J], 殷先松;谢礼明;谭书全;艾水平;向国成
4.江坪河水库库首右岸梅坪—曲溪河间地块岩溶发育特征与渗漏可… [J], 罗小杰;
吴玉华
5.淋溪河水电站\r库首右岸四围坪河间地块岩溶渗漏分析 [J], 陈春雷
因版权原因，仅展示原文概要，查看原文内容请购买。
正在建设中的乌江沙沱水电站左岸防渗帷幕灌浆工程
汤向华
【期刊名称】《贵州水力发电》
【年(卷),期】2011(25)4
【摘要】沙沱水电站位于贵州省沿河县城上游约7km处。
工程坝址位于乌江下游可溶岩区，库坝区水文地质条件复杂，防渗处理是整个工程的重点，是电站下闸蓄水的关键控制性工程。
【总页数】1页(PF0003-F0003)
【关键词】沙沱水电站;乌江;防渗处理;唁斯特;左岸防渗帷幕灌浆工程
【作者】汤向华
【作者单位】中国水利水电第九工程局有限公司基础处理分局
【正文语种】中文
【中图分类】TV73
【相关文献】
1.乌江渡水电站扩机工程地下厂房防渗帷幕灌浆施工技术 [J], 李剑华;唐章伟
2.沙沱水电站右岸防渗帷幕灌浆施工及工效分析 [J], 陈杰;黄博;魏礁
3.沙沱水电站右岸一期围堰防渗(帷幕)灌浆工程施工工艺 [J], 郭少臣;郭定明;张发勇
4.洪家渡水电站左岸底层廊道防渗帷幕灌浆工程质量监控 [J], 王曙光
5.善泥坡水电站大坝左岸防渗帷幕灌浆工程施工 [J], 赵光荣
因版权原因，仅展示原文概要，查看原文内容请购买。
乌江渡发电厂导流放空洞事故闸门检测及加固措施摘要：文章以乌江渡水电站大坝导流放空洞事故闸门检测以及加固为例，对其闸门结构应力变形及启闭荷载等进行复核计算，然后根据计算结果和建议采取相应的闸门加固技术措施来进行加固，以供参考。
关键词：乌江渡发电厂；导流放空洞事故闸门；检测；加固1工程概况乌江渡水电站大坝导流放空洞位于右岸山体内，工程建设期作为后期施工导流用，进口段位于2#坝段内，导流放空洞由洞身段、事故检修门及其起闭机、工作闸门及其起闭机、平压装置组成。
放空洞进水口底坎高程663.00m，出口高程661.86m，放空洞全长424.80m。
设7×7 米工作弧门一扇，按设计要求工作门必须在库水位735 米高程以下启闭运行，事故检修门一般情况下只能在静水条件下启闭，紧急情况下，可动水闭门。
导流放空洞自1998 年提试后至今，已近17 年闸门未提试开启。
目前，金属结构局部锈蚀，金属焊缝正常无变形，电气设备检查运行正常。
检修门因拉杆锈蚀严重于2013 年10～12 月对其进行了防腐、更换。
工作门右上角、右下角有漏水现象，估测渗漏量约200L/S（库水位为744.5m 时，在放空洞工作门下游侧隧洞段测量）。
经多方研究，决定对其进行加固处理，同时对已产生有压痕和变形的水封及附件进行更换，按照原设计图纸重新制作反向弹性支承滑块。
2闸门检测及其结果分析2.1闸门结构应力变形及启闭荷载复核计算闸门经长期运行后，受结构及部件变形、损伤、锈蚀等多种因素影响，其强度和刚度与设计状态相比必有下降，启闭容量与设计状态相比必有增加，这就需要对闸门的结构应力变形及启闭荷载等进行复核计算。
事故检修门启闭机为2PQ2×400吨固定式卷扬机，布置在坝顶765米高程。
闸门平时锁定在760.5米，闸门提出孔口检修时，用坝顶门机（400吨）移开2PQ2×400吨固定式起门机，再用拉杆吊梁将拉杆逐节提升，锁定并拆除，最后将闸门吊出坝顶。
乌江渡发电厂尾水右岸冲坑治理措施的探索王安东摘要：在弄清乌江渡发电厂尾水河道冲坑及两岸“耳状”崩塌区发展过程的基础上，探讨了以往冲坑治理的经验和教训，分析了尾水右岸冲坑目前尚存在的问题，提出了如何治理及对主要混凝土护坡基础进行彻底加固的建议。
关键词：乌江渡发电厂；尾水冲坑；治理措施；探索0概况乌江渡发电厂尾水冲抗位于大坝下游0+296～0+388m（即图1Y9～Y11断面间），如图1所示。
是放空洞和右泄洪洞水舌主击部位。
该区地层属茅草铺灰岩第二大层的第一小层（121mT），系角砾状灰岩或灰岩夹炭质页岩，岩石受构造挤压后极为破碎，裂隙密度30～111条/m2，裂隙率为0.29%～10.7%，呈架空状及弱胶结的碎石、块石，空隙率高、力学强度低。
乌江渡发电厂尾水冲坑主要是放空洞和右泄洪洞挑流冲刷所形成的。
它的形成可分为2个阶段。
第一阶段为1979年12月至1982年5月。
在1979年底大坝建成开始蓄水后，水库主要开启放空洞泄洪，经过2个汛期的泄洪冲刷（运行508d，历时11790h），原先顺直的尾水河段分别向左、右岸拓宽20m和30m，冲坑处630m高程水垫的最大宽度和面积增至150m和8000m2，初步形成冲刷体积达7.5万m3的“耳状”冲坑雏形。
第二阶段为1982年5月至今。
1982年后右泄洪洞等各泄洪建筑物相继建成并投入运行，放空洞停止使用。
由于右泄洪洞水舌主击中心较放空洞偏左40m左右，冲坑进一步扩展且向左侧发展，至1988年11月冲坑水垫宽度已达200m，较建库前水面宽增加了一倍，至此冲坑“耳状”冲塌区已基本形成。
1冲坑的研究及处理情况由于冲坑的逐年扩展，致使两岸边坡发生坍塌，危及到两岸坡体和进厂公路的安全。
乌江渡发电厂对此非常重视，1982年11月至1984年4月，首次对尾水右岸冲坑坍塌区进行了护坡衬砌处理，浇筑了从坡脚到670m高程进厂公路的混凝土护坡；当时并预计到冲坑左岸岸坡崩塌后可能中断804m高程公路，故1984年在左岸山体内另开避了开冲塌区的交通洞，以保证左岸公路畅通。
乌江渡发电厂尾水右岸冲坑治理措施的探索
王安东
摘要：在弄清乌江渡发电厂尾水河道冲坑及两岸“耳状”崩塌区发展过程的基础上，探讨了以往冲坑治理的经验和教训，分析了尾水右岸冲坑目前尚存在的问题，提出了如何治理及对主要混凝土护坡基础进行彻底加固的建议。
关键词：乌江渡发电厂；尾水冲坑；治理措施；探索
0概况
乌江渡发电厂尾水冲抗位于大坝下游0+296～0+388m（即图1Y9～Y11断面间），如图1
所示。
是放空洞和右泄洪洞水舌主击部位。
该区地层属茅草铺灰岩第二大层的第一小层（12
1
m
T），系角砾状灰岩或灰岩夹炭质页岩，岩石受构造挤压后极为破碎，裂隙密度30～111条/m2，裂隙率为0.29%～10.7%，呈架空状及弱胶结的碎石、块石，空隙率高、力学强度低。
乌江渡发电厂尾水冲坑主要是放空洞和右泄洪洞挑流冲刷所形成的。
它的形成可分为2个阶段。
第一阶段为1979年12月至1982年5月。
在1979年底大坝建成开始蓄水后，水库主要开启放空洞泄洪，经过2个汛期的泄洪冲刷（运行508d，历时11790h），原先顺直的尾水河段分别向左、右岸拓宽20m和30m，冲坑处630m高程水垫的最大宽度和面积增至150m和8000m2，初步形成冲刷体积达7.5万m3的“耳状”冲坑雏形。
第二阶段为1982年5月至今。
1982年后右泄洪洞等各泄洪建筑物相继建成并投入运行，放空洞停止使用。
由于右泄洪洞水舌主击中心较放空洞偏左40m左右，冲坑进一步扩展且向左侧发
展，至1988年11月冲坑水垫宽度已达200m，较建库前水面宽增加了一倍，至此冲坑“耳状”冲塌区已基本形成。
1冲坑的研究及处理情况
由于冲坑的逐年扩展，致使两岸边坡发生坍塌，危及到两岸坡体和进厂公路的安全。
乌江渡发电厂对此非常重视，1982年11月至1984年4月，首次对尾水右岸冲坑坍塌区进行了护坡衬砌处理，浇筑了从坡脚到670m高程进厂公路的混凝土护坡；当时并预计到冲坑左岸岸坡崩塌后可能中断804m高程公路，故1984年在左岸山体内另开避了开冲塌区的交通洞，以保证左岸公路畅通。
由于右岸混凝土护坡基础变化座落在茅草铺灰岩扭曲破碎带上，且长期受汛期泄洪水流冲刷，到1988年护坡基础已基本淘空，底板部分崩塌。
1989年，乌江渡发电厂与武汉水利电力学院合作，在分析研究乌江渡水电站右岸冲坑实测资料的基础上，对冲坑的稳定形态及发展作了深入的研究，提出了《乌江渡发电厂尾水冲坑稳定形态及尺度的研究》报告，指出自1984年汛后至今，右岸护坡护坦已形成数千立方米空腔，0+3.00～0+19.00的混凝土坠入江中的原因是基础处理不好造成的，应对基础进行及时加固处理，以确保右岸护坡的整体稳定及670m高程进厂公路的安全，于是又对混凝土护坡基础进行了局部加固处理。
1993年8月冲坑左岸进一步发展，考虑到可能产生更大的山体崩塌、堵塞河道抬高尾水位等恶果，于1994年12月至1998年2月利用枯水期对冲坑左岸及坡岸进行了防护处理。
1998年检查时，发现右岸护坡水下部分又已普遍被淘蚀，其中上游段基础形成垂直深度15m、水平宽度9m、长16m的三棱椎状倒悬空腔，体积约1200m3，严重威胁到原混凝土护坡的稳定。
1998年至2001年，乌江渡发电厂按照“内、外兼顾”的原则（内部加强基础强度，增强基础抗冲刷能力；外部再将原混凝土护坡水毁部分修复，并增加防护面积），分Ⅲ期对右岸混凝土护坡进行了加固处理。
1.1第Ⅰ期在1998年12月至1999年5月进行，用混凝土封闭冲坑上、下游侧软弱岩石，采用水下混凝土将原冲坑护坡外缘及上游水下空腔填充；部分地区进行基础灌浆；在原护坡重要部位设置Φ75mm的固结灌浆锚筋桩；护坡外缘水下抛投150个2m3的钢筋笼块石护脚。
该期工程完成的工程量为护坡混凝土2906.66m3，水下混凝土3744.1m3，固结灌浆1639m，钢筋笼块石480m3。
1.2第Ⅱ期在2000年1月至2000年3月进行，在630m高程平台布设Φ32mm的插筋桩171.8m，固结灌浆167.2m。
1.3第Ⅲ期在2000年12月至2001年3月进行，在Ⅰ、Ⅱ期的基础上又分别在630m、635m高程平台布设Φ180mm的抗冲抗滑桩3421.74m，对基础进行固结灌浆3325.6m，在原护坡背布设Φ32mm的插筋桩。
2对右岸冲坑治理措施的探索
乌江渡水电站尾水右岸冲坑，从形成开始就引起各级领导的高度重视，并切实进行了研究和处理。
通过初期的混凝土护坡工程和后期的加固处理，有效地确保了多年来护坡的稳定，延缓了冲坑向右岸的横向扩展。
但由于在混凝土护坡处理之初，对泄洪水流的冲蚀扩展以及基础地质特性的认识不足，导致
对混凝土护坡处理的轻视，致使护坦下部相继发生淘空及混凝土护坡坠落现象，严重影响混凝土护坡的安全，更严重威胁冲坑右岸坡体和670m高程进厂公路的安全。
虽然在后期的研究处理中已经清楚认识到了混凝土护坡基础的薄弱性，以及泄洪水流冲蚀的巨大影响，但还是没有从根本上解决护坡基础薄弱的问题，这已经从第Ⅲ期加固工程的钻孔资料中得到证实，通过钻孔发现：1）几乎所有桩孔都存在漏水现象；
2）630m、635m高程平台的混凝土与基岩之间都存在一些连续的空洞并与河道串通；
3）大部分桩孔的混凝土与基岩之间都是一些松散砂石堆积体和泥夹石，在灌浆过程中需采用多次回填砂浆的方式才最终起压；部分桩孔遇空洞，甚至连砂浆都无法回填，最后只能采取钢管隔离的方式成桩。
这些情况说明：
1）630m、635m高程平台原混凝土浇筑前基岩未得到充分的处理，可能是由于未清基的原因，导致混凝土与基岩结合面之间形成一些松散砂石堆积体和泥夹石；
2）由于泄洪水流的冲刷和淘蚀，使混凝土与基岩间的松散砂石堆积体和泥夹石逐渐被水流剥落带走形成一些空洞，有的甚至直接与河道串通；
3）基础存在较大的裂隙或空洞；
4）部分桩孔遭遇的空洞较大，并且有的直接与河道串通。
虽然在Ⅲ期加固工程中通过固结灌浆和在630m、635m平台增设抗冲抗滑桩的方式，在一定程度上确保了混凝土护坡的稳定，减少了护坡混凝土的坍塌，但还是没有从根本上解决护坡混凝土基础薄弱的问题。
随着泄洪水流的不断冲蚀和淘蚀，不仅原护坡混凝土与基岩间的松散堆积体会被尽数带走，而且才建成的抗冲抗滑桩也会遭到磨损，那时整个护坡混凝土下部仍将形成一个巨大的空腔，严重威胁整个混凝土护坡、右岸坡体以及670m高程进厂公路的安全。
因此，当务之急应是在已采取加固措施的基础上采取工程措施对主要混凝土护坡基础进行彻底的加固和处理。
在处理的过程中尽量将空腔周围、护坡与基岩间的松散堆积物及泥夹石清除，可依据《乌江渡发电厂尾水冲坑稳定形态及尺度的研究》，考虑从河床的最低冲刷高程612m基岩位置立模浇筑水下混凝土至630m高程平台，从而使它与以前采取的工程措施和整个混凝土护坡形成一个严密的整体，彻底巩固混凝土护坡的基础。
同时，还可以根据设计泄洪流量计算出坡脚相应的水流速度，再投抛不会被该流速冲走的石笼或混凝土块于坡脚进行护坡，这样可以减轻水流对基础的冲刷和淘蚀，确保整个混凝土护坡的稳定。
参考文献:
[1]武汉水利电力学院.乌江渡发电厂.乌江渡发电厂尾水冲坑稳定形态及尺度的研究[R].武汉.1989.
[2]国家电力公司贵阳勘测设计研究院岩土工程公司.乌江渡水电站尾水右岸冲坑Ⅲ期加固处理工程施工报告
[R].贵阳.2001年.
[3]赵煜.乌江渡水电站尾水右岸冲坑护坡加固处理[J].贵州水力发电.2000.14(1).57-60.
(选自《贵州水力发电》2002年第3期)。
