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下承式钢管砼系杆拱桥施工技术马卫明（如皋市水利建筑安装工程有限公司，江苏南通，226500）1 工程概况如皋市蒲黄线通扬运河大桥位于蒲黄线K10+729处，上跨通扬运河。
主桥采用80m钢管砼系杆拱结构，主桥纵向由拱肋、系杆并缀以吊杆，构成主要受力体系，为刚性系杆刚性拱结构。
横向通过风撑、横梁和系杆将两片拱肋连城整体，并通过搁置在横梁上的桥面板及现浇层构成桥面行车系。
拱肋为本桥的主要受力构件，拱轴线为二次抛物线，计算跨径L=80m，计算矢高16m，矢跨比1/5。
拱肋断面为哑铃型钢管混凝土，截面宽度0.75m,高度1.8m,宽度和高度沿拱轴线始终不变，拱肋上下弦管(Q345qC)直径均为750mm,壁厚16mm。
通过两块缀板连接，坚缀板厚度为16mm，拱肋全断面填充C40微膨胀混凝土。
系杆作为纵向连接拱肋的主要受拉构件，为预应力混凝土箱型截面。
系杆截面宽度1.2m，高度1.8m，系杆为矩形空箱断面，在系杆端头变为加高实心截面，系杆预应力钢束张拉须结合施工分批进行。
吊杆将桥面系重量传递给拱肋，本桥采用拉索结构。
拉索外圆钢管Φ309×16mm，钢管上端焊接于拱肋下弦管下缘，钢管下端焊接于系杆顶面预埋钢板上，可以承受一定的压力。
拉索内穿集束钢丝，承受拉力。
吊杆下端为固定端，锚固于系杆内，上端为张拉端。
风撑连接两片拱肋，使其协同受力，并保持拱肋稳定。
每道风撑由两根Φ500×10m钢管及多根Φ273×10mm腹杆组成，风撑所有钢管均不灌注混凝土。
全桥共设5道风撑。
全桥横梁分为中横梁和端横梁。
中横梁为工字型实心截面，端横梁为空心截面（与系杆交接处变为实心截面）。
所有横梁顶面在行车道部分设双向2%横坡，以利用其上桥面板及铺装直接形成双向横坡，横梁底面水平。
横梁均为预应力构件，横梁长度为17m，中横梁于系杆平面相交，每根中横梁由两根吊杆支承。
中横梁采用预制安装、端横梁采用现浇施工，横梁预应力张拉应分批进行。
满堂支架计算书一、工程概况1、主拱肋截面采用宽，高的单箱三室普通钢筋混凝土箱型断面，顶、底板厚度均为22cm，腹板厚度均为35cm，拱脚根部段为2m长的实体段。
拱肋混凝土标号为C40，混凝土数量共计³，钢筋数量共计。
2、支架采用满堂式碗扣脚手架，平面尺寸为58m*。
其立杆在桥墩处横距为60cm、纵距60cm；其余横距为60cm、纵距为90cm、横杆步距为120cm组合形式布置纵横向均设置斜向剪力撑，以增加整个支架的稳定性。
3、拱盔采用φ48(d=）钢管，钢管壁厚不得小于 mm（+）弯制。
4、底模采用15mm竹胶板，竹胶板后背10*8木方，木方横桥向布置，布置间距30cm控制。
二、满堂支架计算书1、支架荷载分析计算依据《公路桥涵施工技术规范》(JTG/F50-2011)《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》（JGJ166-2008）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）《路桥施工计算手册》其他现行规范。
2、荷载技术参数a.新浇钢筋混凝土自重荷载25KN/㎡b.振捣混凝土产生的荷载㎡（JTG_TF50-2011 公路桥涵施工技术规范P182）c.施工人员、材料、机具荷载㎡（JTG_TF50-2011 公路桥涵施工技术规范P182）d.模板、支架自重荷载㎡e.风荷载标准值采用㎡f.验算倾覆稳定系数2（JTG_TF50-2011 公路桥涵施工技术规范P182）3、荷载值的确定进行支架设计时，所采用的荷载设计值，取荷载标准值分别乘以下述相应的荷载分项系数，然后组合而得；本工程满堂支架采用碗扣式脚手架搭设，其立杆在桥墩处横距为60cm、纵距60cm；其余横距为60cm、纵距为90cm、横杆步距为120cm组合形式布置，其上设可调顶托，上铺钢管和方木形成模板平台，支架承载最不利情况为拱板混凝土浇注完毕尚未初凝前底板范围内的杆件承载。
4、荷载组合以拱顶处支架和模板为验算对象，根据建筑施工碗扣脚手架安全技术规范，模板支架主要检算立杆稳定性。
钢管混凝土系杆拱桥骨架整体吊装施工工法1.前言辛丰公路南桥横跨京杭运河镇江段，主桥为跨径104.4m下承式钢管混凝土系杆拱桥。
由于京杭运河水运繁忙，且超千吨级的船舶及拖挂船队众多，当地海事部门要求施工期间不得断航。
为解决新建桥梁施工与航道运营的矛盾，中铁四局集团有限公司在施工中，通过对施工方案的研究和论证，科学组织技术攻关，并在施工过程中不断总结和改进，解决了通航河道上新建钢管混凝土系杆拱桥施工对航道运营干扰大的难题，取得了良好的经济效益和社会效益。
2．施工方法特点2.1采用“岸上拼装钢管系杆拱骨架，使用两台浮吊整体吊装”的方法，把水上拼装作业转化为陆地作业，一次吊装就位，最大限度降低了对通航的影响，提高了工效，保障了施工安全；2.2设计了岸地拼装支架系统，并对骨架整体吊装变形进行了计算，全过程对应力、应变、结构变形等信息进行监测，掌握各种工况下应力与变形情况，保证了工程质量。
2.3钢管混凝土系杆拱桥骨架岸地拼装成形，整体吊装就位，为其它工序工作面的开展创造条件，缩短了总体施工工期。
3．适用范围本方法适用于通航河道的系杆拱桥、钢桁梁桥等类似桥梁施工。
4．工艺原理首先，将工厂制作的拱肋节段单元运至现场，在组装支架上进行拼装作业，并在组装胎架上组拼系梁劲性骨架，同时安装吊杆套管，绑扎系梁部分钢筋，安装吊杆及吊索、临时中横梁和系梁吊模系统，完成骨架整体组装，并通过软件模拟合理设置骨架两吊点位置。
钢拱拼装完成后在海事部门批准的封航时间内，采用两台浮吊将主桥骨架整体吊装就位。
完成吊装后，进行主桥后续工序施工。
5．施工操作要点5.1操作要点5.1.1施工准备深入理解桥梁设计文件，如设计文件提供方案采用骨架整体吊装工艺，便按照设计步骤实施，加强过程监控；若设计文件中采取其他施工方法，则需要对骨架在吊装过程各工况进行强度、刚度及稳定性检算，确保施工安全和结构安全。
5.1.2岸地拼装场地布置结合骨架结构尺寸、浮吊起重能力、距桥位距离、航道作业宽度等条件，选择合理区域规划骨架岸地拼装场地。
吊杆长度复核计算1.1主拱预拱度1.1.1成桥状态拱顶位移图1.1.1成桥状态下全桥竖向变形（图中单位：m）成桥状态下，拱顶截面在恒载以及计入十年收缩徐变期的作用下的最大挠度为29cm.1.1.2活载作用下拱顶位移图1.1.2活载作用下全桥竖向变形（图中单位：m）成桥状态下，拱顶截面在汽车荷载和人群作用下的最大挠度为2.8cm。
1.1.3预拱度分配计算根据现行设计规范规定，某某大桥拱顶预拱度为29+2.8/2=31.8cm，实际设计单位拱顶截面取40cm，两者相差不大，设计单位已将预拱度考虑到钢管的制作中，所以在施工中按设计单位提供的预拱度（图09）进行线性控制。
1.2吊杆理论长度与实际下料长度吊杆长度与拱肋高度、吊杆横梁高度、吊杆锚点位置、主拱预拱度等因素。
对某某大桥，主拱还设置了双向0.5%纵坡，桥面纵坡通过吊杆长度来实现，此外，因双向纵坡，还设置了R=20000m，T=100m，E=0.25m 的竖曲线。
这些因素都必需在计算吊杆长度时予以考虑。
吊杆理论计算长度示意图下弦主管上弦主管吊杆横梁钢垫块钢垫块1.2.1理论吊杆长度1、竖曲线对吊杆长度的影响图1.2.1某某大桥竖曲线要素计算图式根据《公路勘测设计》，各几何要素计算公式如下：12i i W -=(1.2.1)Rw L = (1.2.2) 2LT =(1.2.3) RT E 22= (1.2.4)Rx y 22= (1.2.5)式中：R ——竖曲线半径，m ； T ——切线长，m ； L ——竖曲线长度，m ； E ——竖曲线外距，m ；x ——竖曲线上任意一点P 距离竖曲线起点或终点的水平距离，m ； y ——竖曲线上任意一点P 距切线（即坡度线）的纵距，m 。
对某某大桥，i 2=-i 1=0.005，w=0.01,E=0.25,L=200,T=L/2=100, R=L/w=200001#~12#吊杆因竖曲线引起的吊杆长度变化量如表1.2.1 所示。
某跨度150ｍ的下承式钢管砼系杆拱桥拱肋吊装和扣索索力计算鉴定文件X X X大桥综合施工技术拱肋吊装和扣索索力计算项目完成单位：拱肋吊装和扣索索力计算1．工程概况XX大桥横跨广深、广九电气化高速铁路及深圳火车北站站场共29股轨道，全长386.37m，其主桥为跨度150m（净跨148m）的下承式钢管砼系杆拱桥，矢跨比为1/4.5，拱轴系数为1.167，拱顶距地面高约43m。
主拱结构为两片四肢格构桁式截面，高3.0m，宽2.0m。
每段拱肋四根弦管设对接内衬套，合拢段的弦管中设有可移式内衬套，每片拱肋分7段悬拼，最大吊重约37t，两片拱肋的横向中心线距离18.5m，桥面为预应力钢—砼叠合板组合梁结构,宽23.5m。
为安全、优质、快速的安装主拱肋，经过优化比选，施工上采用缆索吊机和扣索的方案进行空中无支架悬拼拼装。
2．施工工艺流程根据现场情况并考虑操作简便，经过反复论证，本桥决定采用单肋悬拼合拢的方法。
即完成7段拱肋的安装合拢后，移动索鞍再安装另七段拱肋，两片拱肋全部合拢后最后安装中间风构。
单肋合拢采用每上一段即进行接头焊接（拱脚段最后才焊接），其施工工艺流程图(图1)如下：3．拱肋悬拼施工3.1各分段长度及质量另：第一、二段扣点装置重8KN，第三段扣点装置重10KN，各大段接头处的吊蓝等施工荷载考虑12KN。
3.2拱脚铰支的安装在拱肋悬拼过程中，为调整线型，拱脚段及预埋钢板要预先设置铰支，本桥的铰支型式如下图：通过扣索的张拉、松放、调整标高，轴线调整及横向稳定是通过侧缆风来完成。
3.3各大段的联接根据设计，各大段的接头先采用16棵M24A的螺栓联接，然后待标高、轴线调整到位后，即进行接头环缝的焊接，最后在每根主管外用4块δ=12mm的钢围板进行接头处的外包施焊固结，然后才安装下一段。
3.4合拢段的安装合拢段设计长度为22m，为保证能够快速、顺利的进行合拢，本段在工厂制作时，两边端头比设计各加长50cm，以待准确测量实际合拢段的长度后在现场进行划线，切割余量，然后进行合拢。
张镇河大桥系杆拱桥施工工艺一、工程概况下承式钢管混凝土拱桥计算跨径L=112m，矢高f=25m，跨比D=1/4.48，拱轴线为二次抛物线型，拱轴线为二次抛物线，主拱拱轴线方程为：y=4fx（L-x）/L 。
两侧人行道通过横梁悬挑于边系梁外侧。
系梁采用箱梁截面，高2.5m,宽1.5m，顶板厚40cm，底板厚40cm，在拱脚处变为矩形断面，高2.5--4.2m，宽2m。
拱肋采用哑铃型钢管混凝土，截面高2.8m，由两根外径120cm壁厚16mm的Q345qD钢管组成，内灌C40微膨胀混凝土。
单片拱肋公设20跟吊杆，吊杆间距为5m，吊杆采用Φ299*12mmQ235qC无缝钢管，内穿FPES--109平行钢丝成品索，标准强度1670Mpa，采用双层HDPE防护，在管内压注发泡剂，锚具为冷铸墩头锚。
单幅桥拱肋横向设6道风撑，其中哑铃型撑2道，K型撑4道，于拱肋构成系杆拱空间稳定体系。
中横梁为T型断面，高1.7m--2.055m，底宽70cm，翼缘板厚20cm--40cm，顶宽110cm。
中横梁内设置5束12Φs钢绞线，施工采用预制吊装，通过湿接头与系杆连接。
15-端横梁为箱型断面，高2.45m--2.795m，受伸缩缝宽度的影响，宽度为2.8m、2.88m(使用于D80型伸缩缝端），顶板厚40cm，底板厚40cm，腹板宽40cm。
端横梁内设置4束11Φs、15-4束13Φs钢绞线，由于端横梁位于拱脚位置附近，且其自重较大预制、吊装困难，施15-工采用支架现浇施工。
行车道板中跨采用27cm厚C30钢筋砼实心板，边跨采用37cm厚C30钢筋砼实心板。
一片板宽1.1m，横向共布置16块。
横梁预留70cm宽后浇带，待预制行车道板吊装到位后再与湿接头浇筑形成整体。
行车道通过系杆外侧挑梁形成，挑梁对应横梁设置。
端横梁处挑梁宽2.8m，高0.7m--1.0m，与端横梁形成一体，为预应力砼结构；中横梁处挑梁宽70cm，高0.7m--1.0m，与中横梁形成一体，为预应力砼结构。
Development and Innovation | 发展与创新 |·241·2020年第16期作者简介：文浩齐，男，硕士，研究方向：大跨度桥梁工程。
钢管混凝土拱桥吊杆无应力长度计算分析文浩齐1，严 晶1，魏海龙2（1.重庆交通大学土木工程学院，重庆 400038；2.中交第二公路工程局有限公司，重庆 401520）摘 要：为了研究无应力状态法计算的吊杆力无应力长度在实际施工过程中的应用，文章以合江长江公路大桥主跨跨径507m 的中承式钢管混凝土系杆拱桥为依托，利用Midascivil 有限元软件建立全桥模型，以其自带的未知荷载系数法得到一组合理的吊杆张拉力，再采用无应力状态控制法的无应力长度计算方法计算出吊杆无应力长度。
以此吊杆无应力长度为控制进行施工后，实测主拱区钢格子梁合拢吊杆力与模型计算吊杆力相比较为吻合，误差控制在7%以下。
结果表明，以无应力状态法计算的无应力吊杆长度在实际的施工中具有较好的准确度和可操作性。
关键词：中承式拱桥；无应力状态法；吊杆；数值分析；下料长度中图分类号：U448.22；U445.4 文献标志码：A 文章编号：2096-2789（2020）16-0241-02钢管混凝土系杆拱桥通过吊杆将桥面与主拱肋直接相连，主拱肋承担桥面荷载，并产生水平推力，从而达到自平衡。
对于拱桥结构体系，不同的构成结构必然存在不同的结构内力，因此可以通过施加一组吊杆力，使结构的内力达到最优状况，这组张拉力便是索力优化[1]。
同时，一组合理的吊杆内力值应有一组合理的吊杆无应力长度与其对应。
根据无应力状态法的原理，结构的最终状态与结构施工过程无关，即一个结构成桥状态下构件的无应力状态量可以直接在不考虑施工过程的分析中获得，成桥后内力和线形自动达到合理成桥状态[2]。
1 无应力状态法无应力状态法是由秦顺全院士提出的一种施工理论控制状态法。
无应力状态法原理：一定的外荷载、结构体系、支撑边界条件、单元的无应力长度和无应力曲率组成的结构，其对应的结构内力和位移是唯一的，与结构的形成无关[3]。
400*150 钢制桥架安装的支吊架计算：1、已知层高3.3m，桥架安装高度2.55m。
求吊杆直径12圆钢xx:3.3-2.55=0.75m 再加吊杆下端套丝预留及调整水平高度0.05m，及单根xx0.75+0.05=0.8m, 2根单根合计xx等于1.6m;又计算桥架底部横担角钢（40*40*4 ）的长度: 桥架宽度0.2m 两端各预留0.05m （钻孔装吊杆）xx以后即等于0.2+0.05+0.05=0.3m，楼层顶部安装吊杆角钢2个，每个长度0.1m 计0.2m，角钢合计xx为0.3+0.2=0.5m。
以上计算出单个支吊架材料是：40*40*4 等边角钢0.5m, D12 圆钢1.6mxx ;再换算为重量：角钢0.5*2.422=1.211kg，圆钢1.6*0.888=1.4208kg ;合计单个支吊架材料重量为：1.211+1.4208=2.6318kg。
2、计算200*150 桥架长度以后，安装间距1.5m 一个支架计算出支吊架的个数。
3、以支吊架个数*单个支吊架重量=安装200*150桥架时的支架总重量4、安装支吊架总重量分别套制作和安装的定额子目就行了。
((3.3- 2.55)*2+(0.4+2*0.05))*理论重量(使用角钢一般是40*40*4 或50*50*5 )也可以采用10#圆钢做吊筋；(3.3-2.55)*2*0.617+(0.4+2*0.05*理论重量(使用角钢一般是40*40*4 或50*50*5 ) 套价采用kg 计入量。
吊杆长度复核计算
1.1主拱预拱度
1.1.1成桥状态拱顶位移
图1.1.1成桥状态下全桥竖向变形（图中单位：m）
成桥状态下，拱顶截面在恒载以及计入十年收缩徐变期的作用下的最大挠度为29cm.
1.1.2活载作用下拱顶位移
图1.1.2活载作用下全桥竖向变形（图中单位：m）
成桥状态下，拱顶截面在汽车荷载和人群作用下的最大挠度为2.8cm。
1.1.3预拱度分配计算
根据现行设计规范规定，某某大桥拱顶预拱度为29+2.8/2=31.8cm，实际设计单位拱顶截面取40cm，两者相差不大，设计单位已将预拱度考虑到钢管的制作中，所以在施工中按设计单位提供的预拱度（图09）进行线性控制。
1.2吊杆理论长度与实际下料长度
吊杆长度与拱肋高度、吊杆横梁高度、吊杆锚点位置、主拱预拱度等因素。
对某某大桥，主拱还设置了双向0.5%纵坡，桥面纵坡通过吊杆长度来实现，此外，因双向纵坡，还设置了R=20000m，T=100m，E=0.25m 的竖曲线。
这些因素都必需在计算吊杆长度时予以考虑。
吊杆理论计算长度示意图
下弦主管上弦主管吊杆横梁
钢垫块
钢垫块
1.2.1理论吊杆长度
1、竖曲线对吊杆长度的影响
图1.2.1某某大桥竖曲线要素计算图式
根据《公路勘测设计》，各几何要素计算公式如下：
12i i W -=(1.2.1)
Rw L = (1.2.2) 2
L
T =
(1.2.3) R
T E 22= (1.2.4)
R
x y 22= (1.2.5)
式中：R ——竖曲线半径，m ； T ——切线长，m ； L ——竖曲线长度，m ； E ——竖曲线外距，m ；
x ——竖曲线上任意一点P 距离竖曲线起点或终点的水平距离，m ； y ——竖曲线上任意一点P 距切线（即坡度线）的纵距，m 。
对某某大桥，i 2=-i 1=0.005，w=0.01,E=0.25,L=200,T=L/2=100, R=L/w=20000
1#~12#吊杆因竖曲线引起的吊杆长度变化量如表1.2.1 所示。
表1.2.1 1#~12#吊杆因竖曲线引起的吊杆长度变化量
2、预拱度对吊杆长度的影响
表1.2.21#~12#吊杆因预拱度设置引起的吊杆长度变化量
3、吊杆理论下料长度δ
i
本分析报告吊杆长度取上下锚垫板之间（包括锚垫板厚度）的垂直距离。
1）吊杆横梁底面计算
根据设计文件，桥面铺装层由4cm 沥青混凝土和6cm 钢纤维混凝土构成，桥面横坡2%通过吊杆横梁形成。
桥面板小π梁中心高度1m。
吊杆横梁中截面高度1#吊杆处为2.1m，其余为2.0m，中间分隔带宽为1.5m,设某吊杆横梁中心的桥面设计标高为Hi，则吊杆横梁底面中心高程为：
Hi1=Hi-0.04-0.06-1+0.75⨯2%-2(2.1) =Hi-3.085（3.185）m （具体应参照设计图03、36、66）
2）吊杆横梁底面吊杆处高程Hi2 Hi2=Hi1
根据设计文件图03，跨中截面（里程桩号+407.06）设计高程为246.29m ，于 是各吊杆横梁中心的桥面设计标高Hi 为
图1.2.3 吊杆横梁中心的桥面设计标高Hi 计算图式
表1.2.3 吊杆横梁底面高程
()20000
2100005.054.2462
⨯--
⨯-=x x H i
3）吊杆横梁底面至上弦杆中心线的垂直距离（长度）
吊杆横梁底面高程拱肋上弦中心H H H i -=
L i ——第i 根吊杆横梁底面至上弦杆中心线之间的长度； H 拱肋上弦中心——拱肋上弦杆计入拱肋预拱度设置后的中心高程； H 吊杆横梁顶面高程——吊杆横梁底面设计高程。
表1.2.4 吊杆横梁底面至上弦杆中心线之间的长度一览表
1.2.2 实际下料长度
1、拱肋及管内混凝土浇筑完成后拱肋变形量1a δ
由于空钢管成拱，以及管内混凝土逐根灌注，使钢管混凝土拱肋发生了弹性
变形，这种变形使钢管混凝土拱产生下挠，因此，在计算吊杆实际下料长度时，必须予以扣除，否则吊杆长度就偏长。
计算方法如下：根据有限元仿真分析，模拟施工过程，计算钢管混凝土灌注完成后，拱肋的累计变形量，即为拱肋及管内混凝土浇筑完成后拱肋变形量1a δ。
2、吊杆横梁和π梁自重引起的拱肋下挠变形2a δ及吊杆弹性伸长1s δ 该下挠变形与钢管混凝土自重变形性质一致，只需通过有限元仿真分析，即可计算出桥道系重量引起的拱肋下挠变形2a δ，同时还会造成吊杆伸长1s δ。
3、桥面铺装、人行道板及防撞护栏等重量引起拱肋下挠变形3a δ及吊杆弹性伸长2s δ
主要需要考虑桥面铺装、人行道板、防撞护栏等附属设施引起的拱肋下挠变形3a δ，同样有吊杆的弹性伸长，设由此对第i 根吊杆引起的伸长量为2s δ。
具体计算方法如下：
可以计算出每根吊杆所受的吊杆力，然后根据材料力学公式计算： i
i
i 2s EA L F =
δ 式中：F i ——第i 根吊杆力； EA i ——第i 根吊杆抗拉刚度；L i ——第i 根吊杆的长度。
从理论上讲，吊杆长度应取当前状态下的长度，这就存在一个迭代过程，简化方法是取吊杆的理论长度。
4、管内混凝土收缩徐变引起的拱肋下挠4a δ
由有限元程序计算得到，本分析中按降温15 度考虑。
5、吊杆修正量δ∆
包括温度变化修正、主拱肋理论变形量与实测值偏差的修正δ∆。
6、实际下料长度
δδδδδδ∆±--=∆±--∆+=s a s a i i 理论下料i L L L
式中：∆+=i i L L 理论， L i ——第i 根吊杆横梁底面至上弦杆中心线之间的长度, Δ——上弦杆中心到上锚垫板之间的长度(包含上锚垫板厚度)。
从图11 可以看出，1#～12#吊杆上弦杆中心到锚垫板之间的长度为Δ=0.305
（横连管半径）+0.03（铸钢垫块厚）=0.335m 。
21s 4a 3a 2a 1a a s s δδδδδδδδ+=+++=；
某某大桥吊杆由31 根15.24mm 钢绞线组成，钢绞线束公称截面积4340mm 2，弹性模量E=1.95×105MPa ， 拱肋在拱桥全部自重及混凝土收缩徐变后的变形累计值
a δ列入表1.2.4 中。
根据以上分析结果，得到吊杆下料长度，详细见表1.2.4。
表1.2.4吊杆在各种工况下的变形及吊杆下料长度
9
从表1.2.4 可以看出，两者的主要差异在于设计院吊杆下料长度中没有考虑吊杆在恒载下的弹性伸长（见图11），拱肋变形计算值的差异,以及实际标高与控制标高偏差的一个修正值。
1.3 计算说明
本次计算只是一个理论计算，其下料长度只是计算中考虑的理论点间的一个长度取值，施工方应在核对三方计算结果（设计、施工、监控），根据实际施工情况，对各项取值无异议的情况下，将下料的长度提供给制造方，同时施工方应提示制造方应根据自身的制造工艺，在保证理论点间的长度的原则下根据两端铆头的构造同时考虑一个富裕调整量的情况下确定制作的下料长度。
