中海石油宁波大榭石化有限公司MTBE裂解制异丁烯项目

20气柜是储存气体的设备，在炼化企业的燃料气调节中发挥了至关重要的作用。

炼化企业日常实践中，受气柜的长期交变应力作用影响，易因疲劳而产生裂纹。

随着使用时间增长，气柜开裂失效对气柜稳定性带来了极为不利的影响[1]。

受其刚度外导架、抗侧向能力、导轮脱轨、塔壁变形开裂等因素影响，直接有碍气柜的失稳[2]。

故此，本文就炼化企业低压气柜开裂失效的原因及对策探索分析如下：1 炼化企业低压气柜失效原因威金斯干式气柜结构由气柜底板、立柱、侧壁板、柜顶架、活塞系统、密封装置、平衡装置等主要部分组成，设有供检验、操作用的走道平台、梯子及附属装置；如内部升降吊笼及救助装置、外部电梯、放散吹扫装置等。

干式气柜外形呈正多棱柱形或圆形。

在筒体顶角处竖立大型工字钢，作为连接侧壁板的连接件及浮升大活塞用的升降轨道，筒体侧壁由冲压成型的壁板块砌叠焊接而成，柜顶架采用型钢桁架结构，柜顶板由钢板或由冲压成型的面板焊接而成，柜顶上设有通风换气装置。

气柜内有与其外形相适应的正多边形或圆形活塞，在活塞上压有混凝土预制块以调节输出燃料气压力。

活塞四周设有柔性密封装置，密封装置按密封形式又有稀油密封和橡胶布帘密封之分。

橡胶布帘密封气柜的活塞则由用钢板焊成的活塞板、混凝土托座、支架、活塞支柱等组成。

常规来讲，低压气柜的失效，受磨损、变形和裂纹及其腐蚀等多因素影响。

任意一方的失稳破坏，均可对气柜造成失稳破坏。

当前在气柜检验标准中，尚缺乏明确的检验参考以作为安装标准，现有技术不足以衡量气柜使用寿命和安全检验效能，有必要对其失效开裂原因进行分析，以确保其稳定性满足气柜使用要求[3]。

2 具体原因分析和解决对策下面以某一炼厂的低压瓦斯回收系统为例，阐述常见炼化企业低压干式气柜开裂失效的故障分析与优化措施。

2.1 干式气柜概述及构造炼油厂干式气柜装置是将各生产装置排放的低压瓦斯经压缩机增压后输送给生产装置，给加热炉提供高压瓦斯燃烧。

经过运行，干式气柜装置瓦斯回收率较低，排放火炬次数多，生产装置输送的瓦斯含有大量杂质，增加了瓦斯压缩机的检修频次，为设备的日常管理增加了难度。

doi：10.3969/j.issn.l004-275X.2020.05.036浅析催化裂解装置丙烯收率下降的原因郭巧霞，陈亮（中海石油宁波大榭石化有限公司，浙江宁波315612）摘要：大榭石化催化裂解装置自2016年）月9日投料以来，经不断优化，丙烯收率（设计值19.57）逐步提高，其中2016年DCC装置丙烯收率平均21.547,但2019年DCC装置丙烯收率平均值下降至20.607,最低仅为20.307o通过对操作参数、催化剂活性及原料性质等方面分析，发现2019年丙烯收率下降的主要原因是：1）催化剂活性下降；2）混合原料中的常压渣油环烷~含高，裂解成丙烯性烷~;3）混合原料中常压渣油下降、油。

关键&:丙烯收率；催化裂解；原料中图分类号：TE624.41文献标志码：A文章编号：1004-275X（2020）005-094-03A Brief Analysis on the Causes of the Decreased Acrylic Yield in Catalytic Cracking UnitGuo Qiaoxia,Chen Liang（CNOOC Ningbo Daxie Petrochemical Co.,Ltd.Zhejiang Ningbo315612）Abstract：since the feeding of Daxie Petrochemic al Catalytic Cracking Unit on June9,2016,the propylene yield（design value19.57）has been gradually improved,among which the average propylene yield of DCC plant in2016is21.547,but the average propylene yield of DCC plant in2019is reduced to20.607,the lowest is only20.307%Based on the analysis of operating parameters,catalyst activity andraw material properties,it is found that the main reasons for the decrease of propylene yield in2019are: 1）the decrease of catalyst activity;2）the atmospheric pressure residue naphthene in the mixed raw ma—terials the hydrocarbon content is high,and the performance of cracking to produce propylene is worse than that of chain alkane;3）the proportion of atmospheric residue in mixed raw materials decreases and the proportion of hydrogenated diesel oil increases.K+y propylene yield;catalytic cracking;raw materials丙烯是重要的有机化工原料。

气分装置丙烯水含量高分析处理魏万海1，郭 捷2（1.中海石油宁波大榭石化有限公司，浙江 宁波 315812；2.宁波世纪恒祥自控技术有限公司，浙江 宁波 315812） 摘要：本套装置为联合装置，其中产品精制装置设计年处理量为138万吨/年，MTBE装置15万吨/年，气体分馏装置设计年处理量为100万吨/年，气分装置产品为丙烯作为其主要产品。

正常生产中如何保证丙烯产品的质量，是装置操作的首要工作任务。

本文分析了中海石油宁波大榭石化有限公司气分装置2019年初丙烯产品带水的原因，并总结出几点操作调整。

关键词：气体分馏装置（气分）；产品精制；丙烯；水含量1 概述工艺概述：自催化装置来的液化气经过产品精制装置除去硫化氢、硫醇后进入气分装置。

2018年底中海石油宁波大榭石化有限公司气分装置进行了大检修，2019年2月开工投产后，化验数据分析丙烯微量水持续超标，气分装置原料罐水包切水呈黄色，PH呈碱性。

由于丙烯水含量超标，影响产品出厂销售价格，同时原料中碱性游离水随混合碳四进入下游MTBE装置造成催化剂失活，所以如何保证原料带水及丙烯产品质量工作变得尤为重要。

为控制水含量，对产品精制及气体分馏装置采取相应操作调整，有效控制了原料，丙烯产品的水含量。

2 原因分析气分装置的操作压力高于循环水，低温热水，1.0MP蒸汽压力。

排除公用工程介质窜入可能。

分析导致丙烯产品水含量高原因如下。

2.1 气分原料含水精制液化气在经过液化气碱洗脱硫醇和液化气水洗时，液化气与水充分接触，造成液化气中溶解一部分水。

再生碱液温度越高，在碱洗脱硫醇过程中溶解于液化气中的水分越多。

水在丙烯中的溶解度高于丙烷，正丁烯，异丁烯等组分，因此溶解于液化气中的水导致丙烯产品水含量高。

2.2 水包脱水不及时检修前产品精制水顶液化气至罐区，液化气至罐区线内充满水，在检修结束，气分装置从罐区收液化去垫料时，罐线内的水随液化气进入气分装置原料罐。

开工初期气分原料罐，脱水不及时，造成丙烯产品水含量高。

柴油加氢裂化装置最大量生产重石脑油和喷气燃料改造总结李志敏（中海石油宁波大榭石化有限公司，浙江省宁波市３１５８１２）摘要：２．０Ｍｔ／ａ工业加氢裂化装置设计原料为环烷基柴油，主要生产重石脑油和超低硫柴油。

受市场环境变化影响，对产品结构进行了调整，最大量生产重石脑油和喷气燃料。

通过调整产品切割点、增设分馏塔等措施实现了该目的。

工业运转结果表明，以柴油为原料，该装置生产的重石脑油和优质喷气燃料的收率分别为５２．９８％，２９．３５％，高价值产品收率超过８２．３％，柴油收率仅３．６３％。

各馏分产品性质优良，其中喷气燃料烟点３０．２ｍｍ，硫、氮质量分数均小于０．５μｇ／ｇ，冰点－５３℃。

关键词：柴油加氢裂化装置　重石脑油　喷气燃料　改造方案　标定数据 国内炼油产品逐步走向产能过剩，柴汽比逐步降低［１ ３］。

然而为了满足国内外非生产性税费一致性的要求，目前仍然暂缓征收喷气燃料产品消费税，对于有喷气燃料需求的企业，提高喷气燃料／柴油比例成为优化产品结构的重要手段，使柴油加氢装置增产喷气燃料成为现实选择。

通过将直馏柴油精制装置改为生产直馏喷气燃料、调整加氢裂化转化率和切割点等方式可以增产喷气燃料［４ ６］。

中海石油宁波大榭石化有限公司２．０Ｍｔ／ａ工业燃料油加氢裂化装置上周期主要以环烷基直馏柴油为原料，生产超低硫柴油和重石脑油等，重石脑油收率达到５０％以上。

该装置需要将未转化的柴油最大量地转化为喷气燃料。

ＧＢ６５３７—２０１８《３号喷气燃料》要求其闪点（闭口）不低于３８℃，１０％回收温度不高于２０５℃，５０％回收温度不高于２３２℃。

另外市场上优质喷气燃料大多要求烟点高于２５ｍｍ，冰点低于－５０℃，闪点在４０～５０℃。

装置前期产品以柴油和石脑油为主，主分馏塔重馏分侧线抽出压力不高，如何在工业装置上满足侧线喷气燃料的产品质量要求也成为现实难题［７ ８］。

结合装置实际运行情况，优选了中国石油化工股份有限公司大连石油化工研究院催化剂及工艺，依托中石化洛阳工程有限公司进行设计，在２０１８年底进行了装置改造建设。

8 1 概述大榭石化馏分油项目开工后，按照全厂总流程设置，全厂产氢装置主要有重整和制氢装置，实际运行过程中制氢基本处于低负荷运行状态，因此日常氢气管网控制常用手段是调节重整装置负荷；全厂高瓦的生产大户是催化裂解装置，当高瓦富余时，常需通过下调催化裂解负荷来保持管网平衡。

按照系统流程设置，当管网氢气富余时将排往低瓦系统，并通过气柜和气柜气压缩机回收至高瓦系统；但当氢气富余量超出气柜气压缩机的回收能力或超出高瓦系统的接收能力，为了不排放火炬，常需通过降低重整装置负荷来降低产氢量；另一方面，当低瓦回收量较大时，为确保高瓦系统平衡，常需降低催化裂解装置负荷来减少高瓦产量。

大榭石化馏分油项目开工后，因全厂低瓦排放点、排放量不明确，氢气系统富余量较多，常需3台气柜气压缩机同时启用，气柜气回收量大且变化幅度较大，导致全厂高瓦、低瓦、氢气系统平衡十分脆弱，时常需要调整催化裂解、重整、加氢负荷，来平衡全厂高瓦、低瓦、氢气系统。

经过对全厂高瓦、低瓦、氢气系统进行全面细致的分析、调研，并多番组织开展专题讨论，决定从调整制氢原料方案、高瓦外供关联单位、低瓦排放点梳理及低瓦回收流程改造等方面对高低瓦和氢气系统实施优化，并进一步明确高低瓦、氢气系统的操作思路及相关控制指标，形成了“高瓦、低瓦、氢气系统”操作要点，从而有效解决氢气大量富余、高瓦富余制约催化裂解装置加工负荷提升、低瓦无序排放等问题，取得了较高的综合效益。

对全厂的安全生产和良好经营产生了巨大的间接经济效益，低瓦、氢气排放量减少，减少了不必要的浪费；同时催化裂解、重整、加氢装置稳定运行，且催化裂解、重整加工负荷得到一定程度的提升，更好的保障了丙烯、三苯等高附加值产品的产率；对保障全厂安全环保平稳生产起到了良好的促进作用。

2 优化调整制氢装置供料方案，解决氢气大量富余问题制氢装置投产后，为避免装置负荷过小导致转化炉炉管偏流而出现红斑，装置最低产氢负荷基本控制在32000Nm 3/h左右。

中海石油宁波大榭石化有限公司重蜡油裂解制烯烃项目环境影响评价第一次公告中海石油宁波大榭石化有限公司拟投资 2.9 亿美元，在大榭开发区实施重蜡油裂解制烯烃项目。

该项目的环境影响评价工作由宁波市环境保护科学研究设计院承担。

根据《环境影响评价公众参与暂行办法》有关精神，现将环境影响评价有关事项公告如下。

一、建设项目名称及概要项目名称：中海石油宁波大榭石化有限公司重蜡油裂解制烯烃项目。

项目概要：本项目总用地面积40.92 万平方米；新建内容包括：210 万吨/ 年原料加氢预处理装置、180 万吨/年重蜡油裂解制烯烃装置和配套50 万吨/年裂解芳烃加氢精制装置、100 万吨/年气分装置、20 万吨/年MTBE 装置、25 万吨/年乙苯-苯乙烯装置、1 万标米3/时PSA、6 万标米3/时制氢装置和2 万吨/年硫磺回收装置等，以及相应的配套公用工程设施。

二、环境影响评价的工作程序及主要工作内容工作程序：搜集资料、现场踏勘和调查、环境现状评价、工程分析、环境影响预测评价、综合分析（总量控制、环境风险、环境管理、环境监测、环保措施）、得出结论、编写报告书、专家评审、送环保部门审批。

主要工作内容：分析项目建设地与区域环境规划相容性，分析拟建项目达标排放的可行性；在工程分析的基础上进行水、大气、噪声等环境预测，并提出污染防治对策，为项目环境管理提供审批依据，为项目工程设计提供技术支持。

三、征求公众意见的主要事项为了广泛听取有关单位、专家和公众对本项目环境影响评价工作的意见和建议，恳请关心该项目的广大群众和相关人士，提出您宝贵的想法和建议。

主要事项包括：您对于该项目建设是否认可；该项目建设对周围环境及对您工作和生活的影响；您对该项目环境保护工作的意见和建议等。

公示时间：2011 年 1 月17 日～1 月31 日。

四、公众提出意见的主要方式公众可以通过电话、信函、电子邮件等，向建设单位或者其委托的环境影响评价单位提交书面意见，并提供详细的联系方式。

催化裂解装置回炼醚后C_(4)馏分增产甲基叔丁基醚
赵长斌;邓克林
【期刊名称】《石化技术与应用》
【年(卷),期】2024(42)2
【摘要】为了充分利用C_(4)资源增产甲基叔丁基醚(MTBE),在中海石油宁波大榭石化有限公司催化裂解(DCC)装置上通过回炼醚后C4馏分,考察回炼醚后C_(4)馏
分前后装置操作参数、物料平衡、产品分布、产品性质、能耗等的变化。

结果表明:DCC装置回炼醚后C4(6.88 t/h)和气分C_(4)(10.06 t/h)后,一部分异丁烷和正
丁烷组分在系统中循环,气分C4中异丁烯体积分数由31.48%降至29.83%,液化气、乙烯收率分别增加1.18,0.11个百分点,丙烯收率下降0.09个百分点,装置能耗(以
标准油计,下同)增加0.24 kg/t;MTBE装置加工负荷增加17.93个百分点,MTBE产量增加2.69 t/h,收率增加1.16个百分点,醚后C_(4)出装置量降低2.56 t/h,装置能耗降低4.78 kg/t。

【总页数】5页(P134-138)
【作者】赵长斌;邓克林
【作者单位】中海石油宁波大榭石化有限公司;中国石油兰州石化公司聚烯烃运行
二部
【正文语种】中文
【中图分类】TE624.41
【相关文献】
1.MIP装置柴油轻馏分回炼增产高辛烷值汽油的工业实践
2.催化裂化C4烃组合回炼催化裂解增产丙烯研究
3.催化裂解装置回炼不同模式碳四对丙烯及乙烯收率的影响
4.MIP装置回炼轻汽油馏分增产丙烯的实施方案及效果
5.催化裂解装置回炼苯乙烯焦油
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MTBE丁烯-1装置工艺技术规程目录1 装置简要阐明错误!未定义书签。

1.1 概况错误!未定义书签。

1.2 术语、符号、代号错误!未定义书签。

1.3 主要工艺技术特点错误!未定义书签。

1.4 主要设计指标错误!未定义书签。

2 工艺过程简述及工艺原则流程图错误!未定义书签。

2.1 MTBE单元工艺描述错误!未定义书签。

2.2 丁烯-1单元工艺描述错误!未定义书签。

3 主要工艺指标(以现行工艺卡片为准) 错误!未定义书签。

4 主要动力指标错误!未定义书签。

4.1 公用工程设计消耗一览表错误!未定义书签。

4.2 公用工程介质规格错误!未定义书签。

5 产品、中间产品错误!未定义书签。

5.1 MTBE产品性质错误!未定义书签。

5.2 丁烯-1产品性质错误!未定义书签。

5.3 产品、中间产品设计构成及指标错误!未定义书签。

5.4 副产品错误!未定义书签。

6 主要原料及化工原材料质量指标错误!未定义书签。

6.1 主要原料错误!未定义书签。

6.2 化工原材料错误!未定义书签。

7 装置开、停工方案错误!未定义书签。

7.1 装置动工方案错误!未定义书签。

7.2 装置停工方案错误!未定义书签。

8 事故处理错误!未定义书签。

8.1 事故处理旳原则错误!未定义书签。

8.2 紧急停工错误!未定义书签。

8.3 事故处理错误!未定义书签。

9 仪表控制方案及主要仪表性能错误!未定义书签。

9.1 仪表控制方案错误!未定义书签。

9.2 装置联锁错误!未定义书签。

9.3 控制阀一览表错误!未定义书签。

10 主要设备一览表及主要设计参数错误!未定义书签。

10.1 塔器类错误!未定义书签。

10.2 反应器类错误!未定义书签。

10.3 容器类错误!未定义书签。

10.4 换热设备类错误!未定义书签。

10.5 泵类错误!未定义书签。

10.6 其他设备类错误!未定义书签。

1 装置简要阐明1.1 概况中国石化股份有限企业武汉分企业8/3万吨/年MTBE/丁烯-1装置是80万吨/年乙烯及其配套工程中旳一部分, 本装置采用来自乙烯裂解装置旳裂解液化气经丁二烯抽提后作为原料, 生产MTBE和丁烯-1产品。