钢栈桥计算(终)
- 格式：docx
- 大小：1.86 MB
- 文档页数：38
下载文档原格式
合集下载
钢栈桥受力计算
式中：u—周长 u=2.513m
k—安全系数，取 k=1.7 αi —影响系数，对于锤击沉桩，α i =1.0 τ—极限侧磨阻力
第 12 页 共 13 页
A— 桩的截面积，A=0.5m2
σ R —桩尖承载力 σ R =2300kPa λP —开口桩桩尖承载力影响系数，取 λP =0.696 查看地质资料可得，12m 跨栈桥下的桩，在 XX 号墩处的地质资料最
W=692cm3
σ=M/W=136.8/692=197.7MPa<[σ]=200Mpa
满足强度要求。
第 7 页 共 13 页
〈五〉贝雷梁内力计算
12 米跨 计算跨径为L计=12m(按简支计算) （1）30t 砼车 荷载分析：
○1 自重均布荷载： q1=5.5+3.56+6.66+2.67/1.5=17.5Kn/m ○2 施工及人群荷载: 不考虑与砼车同时作用 ○3 30t 砼车（一辆）（按汽车－20 级重车）在跨中错车时的 受力最不利：
Z = ηT = 2.02 × 2.2 = 4.44m
取桩嵌固点深度为 4.5m （冲刷后泥面以下）
3、钢管桩入土深度：(考虑冲刷深水区冲刷 3m，浅水区冲刷 2m)
根据《公路桥涵地基与基础设计规范》JTJ024-85 第 4.3.2 条
∑ [P]= 1 (u k
α iliτ i + Aσ Rλ p )
⑴δ10钢板：7×1×0.01×7.85×10=5.495KN/m ⑵I14向分配梁:3.56/m ⑶I25a横向分配梁:2.67KN/根 ⑷贝雷梁:6.66 KN/m ⑸HK600a 下横梁:12.45KN/根
2、活荷载
⑴30t 砼车 ⑵履带吊 65t:自重 60t+吊重 20t，0.18Mpa
钢栈桥计算(附图版)
⑦钢板桩帽：16根×2排+11根×3排×0.8×0.8×78.51=3266.016kg
⑧φ48mm钢管栏杆：（110+28×1.2）×2×5.3=1522.16kg
ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ新建总量合计：
33158.4+37558.44+55024.772+19562.144+87360+14470.8+3266.016+1522.16 kg=251922.732kg=251.923t
二、新建栈桥：
总长为110m，钢管桩按平均10.5m/根，其余材料同上，3# - 2#墩44m长为8m宽桥面钢管桩为每排3根，6m宽桥面为66m长，剪刀撑为［12槽钢。
①钢板：（66×6+44×8）×47.1kg/㎡=33158.4kg
②［14槽钢：[（228×6）+（152×8）]×14.535kg/m=37558.44kg
钢栈桥计算附图版内容详尽但请以实际操作为准欢迎下载使用
钢栈桥计算
一、拆除栈桥：
栈桥剩余长度35m全部完好，剩余长度75m仅有［14槽钢：I40、I56字钢，钢管桩按平均8m/根。
1、35m（全部）
①钢板：35×6×47.1/㎡=9891kg
②［14槽钢：145×6×14.535/m=12645.45kg
③I40纵向主梁：35×7×67.598=16561.51kg
④I56下横梁：9×6×106.316=5741.064kg
⑤φ52.9钢管桩：8m×9根×2排×128=18432kg
⑥［12剪刀撑：（8×2×2×2×5×12.059）=3858.88kg
⑦钢板桩帽：9根×2排×0.8*0.8×78.51=904.4352kg
⑧φ48mm钢管栏杆：（110+28×1.2）×2×5.3=1522.16kg
ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ新建总量合计：
33158.4+37558.44+55024.772+19562.144+87360+14470.8+3266.016+1522.16 kg=251922.732kg=251.923t
二、新建栈桥：
总长为110m，钢管桩按平均10.5m/根，其余材料同上，3# - 2#墩44m长为8m宽桥面钢管桩为每排3根，6m宽桥面为66m长，剪刀撑为［12槽钢。
①钢板：（66×6+44×8）×47.1kg/㎡=33158.4kg
②［14槽钢：[（228×6）+（152×8）]×14.535kg/m=37558.44kg
钢栈桥计算附图版内容详尽但请以实际操作为准欢迎下载使用
钢栈桥计算
一、拆除栈桥：
栈桥剩余长度35m全部完好，剩余长度75m仅有［14槽钢：I40、I56字钢，钢管桩按平均8m/根。
1、35m（全部）
①钢板：35×6×47.1/㎡=9891kg
②［14槽钢：145×6×14.535/m=12645.45kg
③I40纵向主梁：35×7×67.598=16561.51kg
④I56下横梁：9×6×106.316=5741.064kg
⑤φ52.9钢管桩：8m×9根×2排×128=18432kg
⑥［12剪刀撑：（8×2×2×2×5×12.059）=3858.88kg
⑦钢板桩帽：9根×2排×0.8*0.8×78.51=904.4352kg
27米单跨钢栈桥受力计算书
27米单跨钢栈桥受力计算书摘要：1.概述2.钢栈桥结构特点3.计算方法与参数4.计算结果与分析5.结论正文：1.概述本文主要针对一座27 米单跨钢栈桥进行受力计算。
钢栈桥是一种常用于跨越河流、湖泊等水域的建筑结构，其特点是施工简便、结构轻巧、成本较低。
对于这类结构，进行受力计算是确保其安全性和稳定性的重要环节。
2.钢栈桥结构特点本设计的钢栈桥采用简支梁结构，主梁为钢箱梁，梁高为1.5 米，梁宽为3.5 米，跨度为27 米。
钢箱梁由上板、下板和腹板组成，结构形式为连续梁。
栈桥两端设置支座，支座类型为固定支座。
3.计算方法与参数计算采用我国现行的钢结构设计规范进行，主要涉及以下参数：(1) 材料性能参数：钢材的弹性模量E=2.0×10^5 MPa，泊松比μ=0.3，屈服强度fy=350 MPa，抗拉强度f=550 MPa。
(2) 几何参数：主梁截面尺寸（长×宽）为3500mm×1500mm，腹板厚度t=12mm，上板厚度t"=10mm，下板厚度t""=12mm。
(3) 荷载参数：设计荷载为均布荷载，荷载强度q=2 kN/m^2。
4.计算结果与分析根据现行规范，首先进行截面几何分析，计算截面惯性矩I、截面模数W 和腹板高度h。
然后分别计算主梁在均布荷载、温度变化和安装荷载作用下的内力，包括弯矩、剪力、轴力等。
(1) 均布荷载作用下的内力：计算得到弯矩最大值为405.3 kN·m，剪力最大值为78.1 kN，轴力最大值为126 kN。
(2) 温度变化作用下的内力：计算得到弯矩最大值为410.5 kN·m，剪力最大值为78.9 kN，轴力最大值为126 kN。
(3) 安装荷载作用下的内力：计算得到弯矩最大值为411.7 kN·m，剪力最大值为79.3 kN，轴力最大值为127 kN。
5.结论根据计算结果，钢栈桥在均布荷载、温度变化和安装荷载作用下的内力均满足设计要求，结构安全可靠。
2-1钢栈桥计算书
目录1. 设计说明 (1)1.1 栈桥构造 (1)1.2 设计依据 (3)1.3 设计标准 (3)1.4主要材料力学性能 (3)2. 荷载 (4)2.1 永久荷载 (4)2.2 可变荷载 (4)2.2.1 履带吊 (4)2.2.2 混凝土罐车 (4)2.3 荷载工况 (5)3. 栈桥结构计算分析 (5)3.1 混凝土面板计算 (5)3.2 计算模型 (5)3.3 工况1计算分析 ........................................................ 错误！未定义书签。
3.4工况2计算分析 (8)3.7计算结果汇总 (12)I栈桥设计计算书1. 设计说明1.1 栈桥构造栈桥为钢管桩基础贝雷梁栈桥，采用钢板桥面板。
其中栈桥标准跨径21m，行车道宽7.0m（栈桥总宽8m）。
栈桥基础每排采用3根υ630,δ8mm钢管桩，；钢管桩上设2X45I型钢承重横梁。
根据栈桥宽度设置9排贝雷纵梁，每两排贝雷纵梁之间采用90花架连接。
栈桥面层采用10mm厚Q235刚板面板，并设置有防护栏杆、电缆通道等附属设施。
栈桥跨径布置及标准段横断面见下图。
栈桥总体立面图（单位：cm）栈桥总体侧面图（单位：cm）栈桥总体平面图（单位：cm）1.3 设计依据⑴《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）⑵《港口工程桩基规范》(JTS 167-4-2012)⑶《公路桥涵施工技术规范》(JTG/T F50-2011)⑷《钢结构设计规范》（GB50017-2003）⑹《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）1.4 设计标准⑴设计荷载：80t履带吊，12m³混凝土罐车；⑵水位：20年一遇的最高洪水位+3.3m；⑶水流速度：2.3m/s；⑹河床高程：河床底标高为-1.30m,河堤顶标高为+5.20m，常水位为+1.80m，河床处地质情况依次为5m 厚淤泥质粘土、8m 厚粉细砂层、6m 厚中砂层和15m 厚圆砾层等，对应侧摩阻力分别为9kpa、25kpa、38kpa、70kpa，河床一般冲刷深度约2.0m。
钢栈桥荷载计算
2、钢栈桥荷载计算（1）设计说明本桥为台山1号桥施工钢栈桥，根据施工现场的具体地质、水文和气候情况，拟建便桥长100m，栈桥宽5m，栈桥两侧设护栏。
上部结构形式纵向采用5排贝雷梁，下部结构采用钢管桩，具体材料及规格见表格（2）钢栈桥结构设计计算每跨按最不利简支计算，计算单跨即可A 桁架设计计算静载计算上部结构自重G静=9.556×1000×10×2=191.12kN 活载计算G活=4.5×2×56×１.3= 655.2kN均布荷载 q1=191.12/10=19.112kN/m均布荷载 q2=（4.5×2×56×1.3）/10=65.52kN/m 弯矩计算静载在跨中产生的总弯矩M1=q1l²/8=238.9kN·m静载对单片桁架的弯矩M11=M1/5=47.78kN·m活载在跨中产生的总弯矩M2=q2l²/8=819kN·m活载在跨中对单片桁架产生的总弯矩M22=M2/5=163.8kN·m对于单片桁架，荷载系数取1.4M222=1.4×M22=229.32kN·m故单片桁架承受总弯矩为 M=M11+M222=277.1kN·m剪力计算Qmax=Q静+Q活×1.4/5（1）静载在桁架端部产生的总剪力Q1=G/2=95.56kN（2）静载在端部对单排桁架产生的总剪力Q11=Q1/5=19.112kN（3）活载在端部对单排桁架产生的总剪力Q2=（q2×l/2）×1.4/5=91.728kN 故单排桁架承受总剪力Q=Q11+Q2=110.84kNB 桁架强度验算查《装配式公路钢桥》多用途使用手册，得单排桁架容许弯矩为【M】=788.2kN·m>277.1kN·m单排桁架容许剪力为【Q】=245.2kN>110.84kN经验算，桁架安全C 局部弯曲应力验算桁架上弦支撑间距为1m，上弦抗弯模量W=79.4cm³，计算荷载按履带压两个弦杆，按集中荷载计算，则1根弦杆承受的荷载为P=G活/4=163.8kN则产生的跨中最大弯矩为M0=Pl/4=409.5kN·m根据《军用桥梁设计准则》，弦杆局部弯矩计算公式为：M=0.7M0=286.65kN·m弦杆局部弯曲应力为σ=M/W=36.1MPaD 桁架稳定性验算由于桁架之间每隔3m用支撑架和槽钢连接，所以稳定性不用验算E 综合应力验算弦杆为压弯杆件，除了受到弯曲应力，还受到应承受主桁弯矩而产生的压应力，桁架上下弦杆中心距为1.4m，桁架最大弯矩为M，则上弦杆的压力为 P=M/h=197.93kN弦杆的截面积为 A=25.48cm²则压应力为σ’=P/A=77.68MPa则弦杆的综合应力为σ=σ+σ’=113.78<【σ】=273MPa满足要求F 钢管桩承压计算荷载在桥墩处产生的压力R=（G静+G活）/4=211.58kNσ=R/Ａ＝3.02MPa<【σ】=4.21MPa，安全G 钢管桩失稳验算按最不利情况考虑>211.58kN满足要求。
钢栈桥计算书
钢栈桥计算书1 钢栈桥结构设计概述乐平涌大桥跨越乐平涌，为形成施工运输通道，需在乐平涌上修建钢栈桥。
钢栈桥采用单车道形式，桥宽6m 。
钢栈桥按通行25.5m 小箱梁运梁车荷载进行设计。
为保证桥上行人安全，在栈桥两侧设置高度1.2m 的钢栏杆。
根据桥位处水位调查情况，栈桥顶标高定为+3.5m 。
钢栈桥下部结构采用排架式墩，每墩由2根钢管桩组成，相邻钢管间距3.5m 。
钢栈桥标准跨度为5.5m ，栈桥墩顶横梁采用2I45b ，上部纵梁采用I45b ，间距60cm 。
桥面板为倒扣的[32b ，间距37cm 。
槽钢与纵梁焊接。
钢管桩采用直径529mm ，壁厚8mm 的螺旋焊管，使用DZ90型振动锤打设，钢管桩允许承载力应能达到60t 以上。
为保证栈桥钢管桩的稳定性，相邻钢管设[20a 剪刀撑连接。
在钢管桩顶部开槽，放置横梁，横梁底部位置，在钢管上焊接[14a 作为竖向支承加劲，减小钢管局部承压应力。
2 计算依据2.1 《公路桥涵施工技术规范 JTG/T F50-2011》； 2.2 《公路桥涵钢结构及木结构设计规范 JTJ025-86》； 2.3 《钢结构设计规范 GB50017-2003》。
3 主要构件计算参数3.1 I45b 工字钢2433x x x A 111.4cm 87.45kg/m I 33759cm W 1500.4cm S 887.1cm ====截面积；每米重量；截面特性：；；,d=13.5mm 。
3.2、[32b 槽钢min14y y t mm ====243截面积A 54.913cm ；每米重量43.107kg/m ；截面特性：I 336cm ；W 49.2cm ；。
3.3、φ529×8mm 螺旋焊钢管243x x A 98.53cm kg/m I 33719.8cm W 1274.85cm i 18.49cm ====截面积；每米重量77.89；截面特性：；；。
上述型钢及钢管材料均采用Q235，弹性模量E=320610⨯MPa ，其强度设计值为：抗拉、抗压和抗弯2215/f N mm =； 抗剪2125/v f N mm =。
某钢栈桥计算书
钢栈桥计算书一、栈桥钢板栈桥板跨度取1200mm ，厚20mm ，按多跨连续梁计算：恒载：（栈桥板自重）1.2×1×0.02×78＝1.9kPa ，计算时取2kPa活载：运土卡车满载时总重按50t 考虑，车子的尺寸按3m ×6m 考虑，则卡车活载： 50×10/3/6＝27.7kPa ，计算时按30kPa 考虑。
则多跨连续梁跨中最大弯矩设计值：m kN ql M mzx .3.52.1)304.122.1(12112122=⨯⨯+⨯⨯== 最大挠度（按简支梁保守估算，荷载标准值产生）：[]m m l m m EI ql mzx 815048.61002.01121023842.1)302(538450338440==<=⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯+⨯==δδ 最大截面正应力：[]MPa MPa W M mzx 2055.792010006100053002max =<=⨯⨯⨯==σσ（Q235钢） 故栈桥板满足规范要求。
二、次梁1、竖向稳定性验算次梁为两跨简支梁，每跨跨度3.25m ，次梁间距1.2m ，采用H700×300型钢。
恒荷载：栈桥板重： 1.2×1×0.02×78＝1.9 kN/m ，取2kN/m钢梁自重： 1.85kN/m活荷载：30×1.2＝36kN/mm kN ql M mzx .5.4825.3)364.185.32.1(12112122=⨯⨯+⨯⨯== 最大挠度（按简支梁保守估算，荷载标准值产生）：[]mm l mm EI ql mzx13250144.0101020100010238425.3)3685.3(5384503884'40==<=⨯⨯⨯⨯⨯⨯+⨯==-δδ最大截面正应力： 长细比yx f 2351201.112933250<==λ，根据钢结构规范（B.5-1）式近似计算稳定系数： 1067.1440001.1107.12354400007.122>=-=⋅-=yx b f λϕ，则应修正为： 81.0067.1282.007.1282.007.1'=-=-=b b ϕϕ []MPa MPa W M b mzx 2054.101000576081.010*******'max =<=⨯⨯⨯==σϕσ（Q235钢） 次梁竖向稳定满足规范要求。
钢栈桥计算
便桥主梁计算
按最不利受力情况考虑,以L0=15m简支梁受力进行计算
附图
1、参数取值
汽车集中荷载：P=85*1.2=102T.
自重均布荷载：Q=（0.3*204+0.08*204+0.3*35+0.0314*51*16+51*4*7.855）*1.2=3.05KN/m 2、计算过程
每端支点反力R=128.8T
Mmax=P*48/4+Q*482/8=2102T.m
便桥贝雷片在图中所示组合形式下，根据贝雷片截面参数及惯性矩平移原理计算，其惯性矩为：I=（198.3*24+12.74*52*24）+（198.3*24+12.74*1452*24）+（198.3*24+12.74*1552*24）=13796410cm4
12.74为槽10型钢截面积
198.3为槽10型截面积的惯性矩
则便桥最大弯矩处应力
σ=M/I*y
=2102*10000/(13796410/100000000)*1.55
=236MPa
根据公路施工手册（桥涵）中有关贝雷片力学性能说明，组成桁片材料允许最大应力为208 MPa 180.1 MPa＜【σ】=208 MPa
符合要求
最大剪力Q=1288KN
Tmax=1288*103/(12.74*12*6*10-4)
=14 MPa＜【205】*0.8=【164】
便桥桁片抗剪符合要求
3、桥台扩大基础承载力计算
根据现场地质资料，地基承载力f=5.5T/m2
便桥自重加汽车荷载为：3.05*51+102=257.6t
则扩大基础处地基每平方米承受的力
F=（257.6/2）*1.2/（4*16/2）=4.83 T/m2＜f=5.5T/m2
地基承载力符合要求。
30m钢栈桥计算书(9+12+9m)
怀化经开区罗仙路道路工程30m钢栈桥计算书2020 年8 月目录1工程概况 (01)2计算目标 (03)3计算依据 (03)4计算理论及方法 (03)5计算参数取值 (03)5.1设计荷载 (03)5.1.1 恒载 (03)5.1.2 活载 (04)5.1.3 荷载组合 (04)5.2主要材料设计指标 (05)6计算分析 (05)6.1计算模型及边界条件设置 (05)6.2计算结果分析 (06)6.2.1桥面板计算结果 (06)6.2.2[16 槽钢纵梁和I20工字钢计算结果 (07)6.2.3贝雷桁梁计算结果 (08)6.2.42I36 工字钢分配梁计算结果 (10)6.2.5钢管桩计算结果 (11)6.2.6栈桥整体计算结果 (13)7注意事项 (14)1工程概况拟建临时钢栈桥为3跨连续结构，跨径组合为9m+12m+9m。
如图1所示。
桥面宽6.0m，按单车道通行设计。
由上而下分别如下：桥面板，δ=10mm花纹钢板，满铺；纵向分配梁，[16槽钢，横桥向间距0.35m，均布17根，与上层焊接；上横向分配梁，I20工字钢，长6.0m，间距为0.705m或0.795m两种，对应贝雷片上弦杆节点，与上层搭接；321军用贝雷梁，由贝雷片拼制而成，横向设置10片，间距如图2，贝雷片之间采用角钢支撑花架连接成整体，与上层横向分配梁之间用U 型螺栓固定；下横向分配梁（桥墩），2I36b工字钢组合而成，长6.0m，与上层贝雷梁下弦杆之间用U 型螺栓固定；钢管桩基础（桥墩），采用φ530mm（δ=10mm）钢管，横桥向布置3 根，钢管桩之间由平联、斜撑连接。
与上层焊接。
图 1 钢栈桥立面图图 2 钢栈桥剖面图2计算目标本计算的计算目标为：1）确定通行车辆荷载等级；2）确定各构件计算模型以及边界约束条件；3）验算各构件强度与刚度。
3计算依据本计算的计算依据如下：4）黄绍金, 刘陌生. 装配式公路钢桥多用途使用手册[M]. 北京: 人民交通出版社, 20015）《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）6）《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）4计算理论及方法本计算主要依据《装配式公路钢桥多用途使用手册》（黄绍金，刘陌生著.北京：人民交通出版社，2001.6）、《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）、《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）等规范中的相关规定，通过MIDAS/Civil 2019 结构分析软件计算完成。
钢栈桥计算书
钢栈桥结构受力计算书计算：复核：编制时间：二O一四年三月一、结构形式在敦化侧9#墩至11#墩修建96m便桥，在抚松侧12#墩至14#墩修建132m便桥，主航道不设施工便桥。
施工便桥共设19孔12米跨，全长228m。
便桥桥面净宽5.5m，栈桥两侧设栏杆，便桥桥面行车面标高为435.00m，便桥与11#和12#两个水上施工平台相连接，便桥两侧设置纵坡与施工便道顺接。
栈桥的基础形式采用Φ630mm×8mm的单排螺旋钢管桩，横桥向间距为2.25m。
钢管桩横桥向间设置有［10槽钢的剪刀撑。
钢管桩顶面采用2-I25a工字钢的横向连接分配梁，顶面铺设“321”型桁架片，桁架片组间中心距为2.26m，片与片间距0.45m，片与片之间设置支撑花架，贝雷组与组间设置[8斜撑。
上面设置I25a横向分配梁及I12.6纵向分配梁，桥面板采用δ=10mm花纹钢桥。
二、荷载布置1、上部结构恒重⑴δ10钢板：5.5×1×0.01×78.5=4.32kN/m⑵I12.6纵向分配梁:3.13kN/m⑶I25a横向分配梁:2.28kN/根⑷贝雷梁:6.66 kN/m⑸护栏：0.6 kN/m2、活荷载⑴履带吊85t⑵砼罐车55t⑶施工荷载及人群荷载：4kN/m2考虑栈桥实际情况，同方向履带吊或砼罐车的间距不小于12米，即一跨内同方向最多只布置一辆重车。
三、上部结构内力计算计算跨径为L计=12m(按简支计算)。
（一）贝雷梁计算1、跨中弯矩M:①履带吊布置在跨中时，履带吊近似按集中荷载计算，P=850 kN。
M1=1/4×850×12=2550.0 kN·m②施工荷载及人群荷载，均布荷载q=4×5.5=22 kN/m。
M2=22×122/8=396.0 kN·m③恒载，均布荷载q=16.4 kN/m。
M3=16.4×122/8=295.2 kN·m2、支点剪力Q:①履带吊布置在支点时，Q1=850.0kN②施工荷载及人群荷载：Q2=0.5×22×12=132.0kN③恒载内力：Q3=0.5×16.4×12=98.4kN3、荷载组合：最大弯矩：M=M1+M2+M3=2550.0+396.0+295.2=3241.2 kN·m最大剪力：τ= Q1+ Q2+ Q3=850.0+132.0+98.4=1080.4 kN4、贝雷梁承载力验算：单排贝雷梁容许弯矩为 788.2 kN·m；单排贝雷梁容许剪力为 245.2 kN·m。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
毛集特大桥钢栈桥受力计算书、工程概况毛集特大桥钢栈桥由两段组成，一段由 149号墩至 160 号墩，长为 409.2m；另一段由 195 号墩至 201号墩，长为 216.6m；两段栈桥总长为 625.8m。
两段栈桥结构形式一致，5 跨一联设置一制动墩，标准跨径 12m，桥面宽 6m，钢管桩基础为Φ529×8mm 钢管，钢管桩上横梁为 2I40a 工字钢，工字钢上安放 3 组贝雷梁，两组贝雷梁中心距为2.05m，贝雷梁上间隔 0.375m 横向布置 I25a 工字钢作为分配梁，分配梁上纵向满铺8mm 桥面钢板，φ48mm 钢管作为桥面栏杆。
栈桥结构布置见图 1 所示：图1 钢栈桥结构图二、计算依据 1．《毛集特大桥钢栈桥结构图》 2．《钢结构设计规范》(GB50017-2003) 3．《桥涵》 (下册 )4.《建筑结构荷载规范》 (GB 50009-2001)5.《公路桥涵设计通用规范》 (JTG D60-2004)6.《铁路桥涵地基与基础设计规范》（TB 10002.5-2005）7.《装配式公路钢桥多用途使用手册》（黄绍金等编著）人民交通出版社对Q235钢取[σ]=215MPa, [τ]=125MPa。
对贝雷梁结构的容许轴力取弦杆 560kN，竖杆 210kN，斜杆 171.5kN。
三、计算荷载1.恒载：结构自重2.活载： 10m3混凝土罐车， 80t 履带吊荷载（自重 +吊装荷载）和 80t 旋挖钻机荷载，详见图 2 所示a. 旋挖转机结构尺寸图b.50t 履带吊结构尺寸c.10m3混凝土罐车结构尺寸图图2 设计荷载尺寸图3.流水压力根据《公路桥涵设计通用规范》，作用在桥墩上的流水压力：2作用在桥墩上的流水压力：P KA (kN)2gK ——形状系数，圆形取 0.8；——水的容重 10kN/m3；g——重力加速度 9.81m/s2；——平均水流速度 2m/s；A ——阻水面积，取 6.0m 长度计算，则面积为 3.18m2；2施工区域流水流速 2m/s，代入公式则流水压力为： P KA ，求得 P=4.68kN2g 水流力作用在设计水位以下 1/3 水深处，即为水深 2m 处。
4.风荷载按《公路桥涵设计通用规范》第 4.3.7 条规定F wh K0K1K3W d A whF wh——横桥向风荷载标准值( kN)；K0——设计风速重现期换算系数，取 0.75；W d——基准风压，查附录 A，取寿县地区 50 年一遇，基本风压值 0.35kpa计算；K3——地形、地理条件系数，根据规范表 4.3.7-1，一般地区取 1.0；K1——风载阻力系数，单片贝雷桁架净面积： A n =1.25m2，单跨栈桥上部结构贝雷桁架净面积： A n =1.25 4×=5m2，单跨栈桥上部结构横向分配梁 I25 迎风向净面积： A n=12/0.375 0×.00535=0.171m2，8mm 钢板迎风面积 0.008×12=0.096m2，单跨栈桥上部结构迎风向轮廓面积： A =12×1.75=21m2，面积比：（ 5+0.171+0.096）/21=0.25，根据规范表 4.3.7-4，取 1.75。
A wh——单跨栈桥上部结构横桥向迎风面积， 12×1.75=21m2。
单跨栈桥上部结构：F wh 0.75 1.75 1.0 0.35 21 9.65kN 作用于栈桥梁部中心位置，简化为直接作用在钢管桩顶部，则每根钢管桩受到的风压力荷载为 3.21kN。
四、结构检算分别以 80t 履带吊、 80t 旋挖钻机及 10m3混凝土罐车和荷载为计算荷载，计算不同工况下结构强度。
（一）工况一： 80t 履带吊荷载（自重 50t，吊重荷载 30t）作用在单跨栈桥跨中，利用 MIDAS 整体建模进行栈桥结构受力检算。
1.计算荷载⑴结构自重由软件自动计算。
⑵履带吊单边履带面荷载： 800/2/0.76/4.69=112.22kN/m2。
⑶恒载考虑 1.2 的分配系数，活载考虑 1.4 的分配系数。
2.整体模型（以两跨连续梁进行检算模型）见图3 所示图3 工况一计算模型图3.MIDAS 结构检算⑴桥面钢板，δ=8mm。
图4 桥面钢板组合应力图( N/mm2)钢板的最大组合应力为31.4Mpa<215Mpa，满足强度要求。
⑵分配梁I25a图5 分配梁剪切应力图(N/mm2)图6 分配梁组合应力图(N/mm2)图7 分配梁变形位移图(mm)分配梁的最大剪切应力5.93Mpa<125Mpa，最大组合应力为 18.79Mpa<215Mpa，结构满足强度要求。
工字钢分配梁 I25a 最大变形 10.96mm<l/400(=6000/400=15mm)，刚度符合要求⑶贝雷梁图8 贝雷梁剪切应力图(N/mm2)2图9 贝雷梁组合应力图(N/mm2)图 12 桩顶垫梁剪切应力图 (N/mm 2)图 10 贝雷梁变形位移图 (mm)贝雷梁的最大剪切应力 87.06Mpa<208Mpa ，最大组合应力为 214.45Mpa<273Mpa ， 贝 雷 梁 抗 剪 及 组 合 应力 满 足 强度 要 求 。
贝 雷 梁最 大 变 形 10.77mm < l/400(=12000/400=30mm)，刚度符合要求。
⑷贝雷梁间连接系槽钢图11 连接系槽钢组合应力图 (N/mm 2)连接系槽钢的最大组合应力 49.90Mpa<215Mpa ，结构强度满足要求 ⑸桩顶垫梁 2I40a图15 桩顶垫梁组合应力图(N/mm 2)图 13 桩顶垫梁组合应力图 (N/mm 2)图 15 桩顶垫梁组合应力图 (N/mm 2)图 14 桩顶垫梁变形位移图 (mm)23.77Mpa<125Mpa ，最大组合应力30.61Mpa<215Mpa ，结构受力满足强度要求。
桩顶垫梁最大变形 2.74mm<l/400(=2050/400=5.12mm)，刚 度符合要求⑹桩间连接系 [20a桩顶垫梁的最大剪切应力图16 钢管桩间剪刀撑轴力图(kN)桩间连接系最大组合应力为 10.86Mpa<215Mpa，结构受力满足强度要求。
剪刀撑焊缝强度：剪刀撑的最大轴力 19.35 kN，采用 6mm 焊缝，焊缝强度取值 120MPa，计算焊缝长度如下： L=19.35×1000/(6×0.7×120)=38.40mm， [20a 槽钢与连接板间的满焊长度为 200mm，因此焊缝长度满足要求。
⑺钢管桩检算(上部结构恒载、活载、动水压力及风荷载)图17 钢管桩轴力图(N/mm2)图20钢管桩竖向承载力图(kN)图 18 钢管桩组合应力图 (N/mm 2)(mm)图 19 钢管桩位移变形图①钢管桩强度：履带吊在贝雷梁跨中，钢管桩受到分压力、动水压力的共同作用下，钢管桩的最大轴向应力 18.49Mpa<125Mpa，最大组合应力为30.17Mpa<215Mpa，结构满足强度要求。
单桩需提供的最大竖向承载力为 360.2kN。
钢管桩最大水平变形为 2.64mm<l/250(=12000/250=48mm)，刚度符合要求。
②稳定性：直径 529mm，壁厚 8mm螺旋钢管回转半径 i=184.2mm，长细比λ=l0/i=12 ×1000/184.2=65.15，查《钢结构设计规范》附表，得稳定系数φ=0.78。
σmax=N/(φA)=344.4 ×1000/(0.78×13087)=33.73Mpa<182MPa=(1.3 ×140MPa；其中，1.3 为临时结构应力提高系数 )，故稳定性满足要求。
(二)工况二： 80t 履带吊机荷载作用在单跨栈桥墩顶，利用 MIDAS 整体建模进行栈桥结构受力检算。
1.计算荷载⑴结构自重由软件自动计算。
2⑵80t 履带吊机面荷载： 800/2/0.76/4.69=112.22kN/m2。
⑶恒载考虑 1.2 的分配系数，活载考虑 1.4的分配系数3.MIDAS 软件检算结果⑴桥面钢板，δ=8mm。
2.整体模型(以两跨连续梁进行检算模型)见图21 所示图21 工况二计算模型图毛集特大桥钢栈桥计算书图22 桥面钢板组合应力图(N/mm2)钢板的最大组合应力为 20.63Mpa<215Mpa，满足强度要求⑵分配梁 I25a2图23 分配梁剪切应力图(N/mm2)图24 分配梁组合应力图(N/mm2)图25 分配梁变形位移图(mm)分配梁的最大剪切应力 5.61Mpa<125Mpa，最大组合应力为 15.24Mpa<215Mpa，结构满足强度要求。
工字钢分配梁 I25a 最大变形 2.92mm<l/400(=6000/400=15mm)，刚度符合要求。
⑶贝雷梁图26 贝雷梁剪切应力图(N/mm2)图27 贝雷梁组合应力图(N/mm2)图 30 桩顶垫梁剪切应力图(N/mm2)图 28 贝雷梁变形位移图 (mm)贝雷梁的最大剪切应力 94.41Mpa<208Mpa ，最大组合应力为 202.83Mpa<273Mpa ，贝 雷 梁抗剪 及 组合 应 力满足 强 度要 求。
贝雷 梁 最大 变 形 3.37mm <l/400(=12000/400=30mm)，刚度符合要求。
⑷贝雷梁间连接系槽钢图 29 连接系槽钢组合应力图 (N/mm 2)贝雷梁间连接系槽钢的最大组合应力为 54.72Mpa<215Mpa ，结构强度满足要求 ⑸桩顶垫梁 2I40a图30 桩顶垫梁剪切应力图 (N/mm 2)图 33 桩顶垫梁组合应力图 (N/mm2)图 32 桩顶垫梁变形位移图 (mm)桩顶垫梁的最大剪切应力 32.74Mpa<125Mpa ，最大组合应力 43.54Mpa<215Mpa ， 结构受力满足强度要求。
桩顶垫梁最大变形 2.06mm<l/400(=2050/400=5.12mm)，刚 度符合要求。
⑹桩间连接系 [20a2图 31 桩顶垫梁组合应力图 (N/mm 2)图38 钢管桩竖向承载力图 (kN)图 34 桩间剪刀撑轴力图 (kN)桩间连接系最大组合应力为 14.90Mpa<215Mpa ，结构受力满足强度要求。
剪刀撑 焊缝强度：剪刀撑的最大轴力 41.49kN ，采用 6mm 焊缝，焊缝强度取值 120MPa ，计 算焊缝长度如下： L=41.49×1000/(6×0.7×120)=82.32mm ，［20a 槽钢与连接板间的满 焊长度为 200mm ，因此焊缝长度满足要求。