排架结构计算稿(理正)

仅参考第一章设计资料1.建设地点：南方某城市。

2.工程名称：某多层综合楼。

3.水文、地质、气象原始资料：a.气温:极端最高温度+40℃,极端最低温度-14.9℃。

b.平均相对湿度76%。

c.风向、主导风向N、NE，五、六、七三个月以南风为主，其次为北至东北风。

d.风荷载：基本风压0.3KN/。

C类地区：基本雪压0.4KN/m2。

4.程地质资料：根据勘测单位勘测资料，结合个岩土层的时代成因、沉积规律及工程地质性状不同，将场地勘察深度范围内岩土层分为四层，（从上至下）其特征分述如下：①杂填土（Q ml）：灰——黑——黄色，稍密，稍湿——湿，局部呈密实状，由混凝土、沥青地板、粘性土及少量砖渣、瓦砾组成，充填时间大约20年。

场区内均见分布，一般厚度0.40——3.90米，平均厚度1.73米。

②粘土（Q2al）：红——褐红——褐黄色，硬塑，湿——稍湿，K2孔呈可塑——硬塑状，含铁、锰氧化物及其结核，下部含高岭土团块或条带，局部含少量钙质结核，且粘性较差，夹粉质粘土，该层压缩性中偏低，场区均见分布，厚度1.00——5.30米，平均数3.47米，层顶标高42.50——45.90米。

③层含粘土叫砾石家碎石（Q2dl+pl）：红——黄褐色，中密——密实，湿，上部以角砾为主，角砾含量达60——80%，次棱角状，砾径为5——20毫米，成人以石英砂为主，下部为角砾——碎石，碎石含量大30——50%，粒径以30——50毫米为主，最大达120毫米，棱角——次棱角壮，成份以石英及石英砂岩为主，填充少量呈沙土及粘性土，分选差，级配良好。

该层压缩性低，场区内均见分布，厚度 1.36——6.20米，平均厚度4.40米，顶层标高37.20——41.80米。

④层粘土（Q el）：黄色，硬塑，稍湿——稍干，含灰色高岭土团块，由泥岩、页岩风化残积而成，原岩结构已完成破坏，下部见少量泥岩，页岩碎屑，该层属中偏低压缩性土层，场区均见分布，一般厚度2.60——4.20米，平均厚度2.74米。

排架结构计算书项目名称_____________日期_____________设计者_____________校对者_____________一、示意图：二、基本设计资料1．依据规范及参考书目：《建筑结构荷载规范》（GB 50009－2001）《水工建筑物抗震设计规范》（SL 203－97）《水工混凝土结构设计规范》(SL 191-2008)，以下简称《规范》《水工钢筋混凝土结构学》(中国水利水电出版社)《建筑地基基础设计规范》（GB 50007－2002），以下简称基础规范2．层高参数：层高参数从柱顶到柱底依次排列：层高-横梁轴线间垂直距离，单位m；梁高-横梁高度，单位m；；梁宽-横梁宽度，单位m左P-左节点附加水平荷载标准值，向右为正，单位kN；左G-左节点附加垂直荷载标准值，向下为正，单位kN右P-右节点附加水平荷载标准值，向右为正，单位kN；右G-左节点附加垂直荷载标准值，向下为正，单位kN3．结构尺寸：立柱横槽向高度H1 = 0.30 m 立柱纵向（顺槽向）宽度B1 = 0.60 m两立柱横槽向中心距L = 1.80 m 横梁贴角尺寸d = 0.15 m柱顶外挑长度a = 0.30 m 柱顶外挑直高b = 0.50 m柱顶外挑斜高c = 0.30 m扩展基础尺寸：一阶横向长度B2 = 0.40 m 一阶纵向长度A2 = 0.400 m二阶横向长度B3 = 0.70 m 二阶纵向长度A3 = 0.700 m一阶高度H2 = 0.60 m 二阶高度H3 = 0.600 m4．荷载信息：地震设防烈度：7度，动态分布系数αi = 3.00排架支撑建筑物传到排架顶部的垂直荷载标准值G k＝360.000 kN基本风压ωo ＝0.400 kN/m2柱顶风压高度变化系数μz＝1.060排架间距S = 10.00 m，支撑建筑物侧墙高度H s＝1.80 m地基承载力特征值f ak＝300.0 kN/m2基础埋深H t＝1.200 m地基土承载力修正系数ηb ＝0.30 地基土承载力修正系数ηd ＝1.60基础底面以下土容重γ＝0.30 kN/m2基础以上土容重γm＝1.60 kN/m2 5．荷载系数：可变荷载的分项系数γQ1K＝1.20永久荷载的分项系数γG1K＝1.05安全系数K ＝1.556．材料信息：混凝土强度等级：C25横向受力钢筋种类：HRB335扩展基础钢筋种类：HRB335构造钢筋种类：HPB235纵筋合力点至近边距离a s = 0.030 m三、计算说明1．荷载组合承载力极限状态计算时，荷载效应组合设计值按下式计算：S ＝γG1K×S G1K＋γG2k×S G2K＋γQ1k×S Q1K＋γQ2k×S Q2K，即：S ＝1.05×S G1K＋1.20×S G2K＋1.20×S Q1K＋1.10×S Q2K，即：正常使用极限状态验算应按荷载效应的标准组合进行，并采用下列表达式：S k（G k，Q k，f k，αk）≤c2．横向计算（1）视排架为两立柱固支的对称结构，用有限单元法计算各截面的弯矩及轴向力。

排架（一）支撑计算书排架（一）支撑计算书提要：基本尺寸为：梁截面B×D=800mm×300mm，梁支撑立杆的横距l=米，立杆的步距h=米，物业排架（一）支撑计算书模板支架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（jGj130-2001）。

模板支架搭设高度为米，基本尺寸为：梁截面B×D=800mm×300mm，梁支撑立杆的横距l=米，立杆的步距h=米，梁底增加一道承重立杆。

图1梁模板支撑架立面简图图2梁模板支撑架荷载计算单元采用的钢管类型为48×。

一、模板支架荷载标准值:作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

1.静荷载标准值包括以下内容：脚手架钢管的自重：NG1=×=钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。

模板的自重：NG2=××/2=钢筋混凝土梁自重：NG3=×××/2=经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=。

2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。

经计算得到，活荷载标准值NQ=××/2=3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=+经计算得到，梁支撑每根立杆的轴向压力计算值约为N=×+×=二、立杆的稳定性计算:不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式其中N--立杆的轴心压力设计值；N=--轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到；i--计算立杆的截面回转半径；i=A--立杆净截面面积；A=w--立杆净截面抵抗矩；w=--钢管立杆受压强度计算值；[f]--钢管立杆抗压强度设计值；[f]=l0--计算长度；如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式或计算l0=k1uhl0=k1--计算长度附加系数，按照表1取值为；u--计算长度系数，参照《扣件式规范》表；u=a--立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=；公式的计算结果：=，立杆的稳定性计算公式的计算结果：=，立杆的稳定性计算如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式计算l0=k1k2k2--计算长度附加系数，按照表2取值为；公式的计算结果：=，立杆的稳定性计算三、梁底支撑脚手架钢管的小横杆计算:作用在梁底支撑钢管上的集中力的计算：P=/×=梁底支撑钢管按照简支梁的计算如下计算简图经过简支梁的计算得到支座反力RA=RB=中间支座最大反力Rmax=最大弯矩mmax=截面应力=×106/=/mm2水平支撑梁的计算强度小于/mm2,满足要求!四、梁底支撑脚手架钢管的大横杆计算:支撑小横杆的大横杆按照集中荷载作用下的简支梁计算集中荷载P取小横杆的最大支座反力，P=大横杆计算简图如下梁底支撑钢管按照简支梁的计算公式其中n=/=1经过简支梁的计算得到支座反力RA=RB=/2×+=最大弯矩mmax=/××排架（一）支撑计算书提要：基本尺寸为：梁截面B×D=800mm×300mm，梁支撑立杆的横距l=米，立杆的步距h=米，物业5=截面应力=×106/=/mm2水平支撑梁的计算强度小于/mm2,满足要求!五、扣件抗滑移的计算:纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取；R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取大横杆的支座反力，R=单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件!当直角扣件的拧紧力矩达时,试验表明:单扣件在12kN 的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取。

富全水厂集中供水工程初步设计计算稿1清水池1.1 边墙1.1.1计算条件计算板长= 11.700(m) ；计算板宽= 5.000(m) ；板厚= 300(mm)板容重= 25.00(kN/m3) ；板自重荷载设计值= 9.00(kN/m2)恒载分项系数= 1.20 ；活载分项系数= 1.40荷载设计值(不包括自重荷载):三角形荷载= 46.20(kN/m2)砼强度等级: C25, f c=11.90 N/mm2支座纵筋级别: HRB400, f y=360.00 N/mm2板底纵筋级别: HRB400, f y=360.00 N/mm2混凝土保护层= 25(mm), 配筋计算as= 30(mm), 泊松比= 0.20支撑条件：四边上:简支下:固定左:固定右:固定计算简图如下：1.1.2计算结果弯矩单位:kN.m/m, 配筋面积:mm2/m, 构造配筋率:0.20%(1)跨中: [水平] [竖向]弯矩0.0 50.2面积600(0.20%)600(0.20%)(2)四边: [上] [下] [左] [右]弯矩0.0 -105.1 0.0 0.0面积600(0.20%)1156(0.39%)600(0.20%) 600(0.20%)实配E12/14@100（1335）计算弯矩简图如下：1.2 顶板1.2.1计算条件计算板长= 11.700(m) ；计算板宽= 4.350(m) ；板厚= 250(mm)板容重= 25.00(kN/m3) ；板自重荷载设计值= 7.50(kN/m2)恒载分项系数= 1.20 ；活载分项系数= 1.40荷载设计值(不包括自重荷载):均布荷载= 7.80(kN/m2)砼强度等级: C25, f c=11.90 N/mm2支座纵筋级别: HRB400, f y=360.00 N/mm2板底纵筋级别: HRB400, f y=360.00 N/mm2混凝土保护层= 25(mm), 配筋计算as= 30(mm), 泊松比= 0.20支撑条件：四边上:固定下:简支左:固定右:固定计算简图如下：1.2.2计算结果弯矩单位:kN.m/m, 配筋面积:mm2/m, 构造配筋率:0.20%(1)跨中: [水平] [竖向]弯矩0.0 12.1(2)四边: [上] [下] [左] [右]弯矩-24.1 -24.1 0.0 0.0面积35520%) 35520%) 5520%) 35520%)实配E10@200(393)计算结果简图如下：1.3 横梁1.3.1计算简图1.3.2计算条件荷载条件:均布恒载标准值：8.00kN/m 活载准永久值系数：0.50均布活载标准值：3.00kN/m 支座弯矩调幅系数：100.0%梁容重：25.00kN/m3计算时考虑梁自重：考虑恒载分项系数：1.20 活载分项系数：1.40配筋条件:抗震等级：非抗震纵筋级别：HRB400混凝土等级：C25 箍筋级别：HPB235配筋调整系数：1.0 上部保护层厚度：25mm面积归并率：30.0% 下部保护层厚度：25mm最大裂缝限值：0.300mm 挠度控制系数C：200截面配筋方式：双筋1.3.3计算结果单位说明:弯矩:kN.m 剪力:kN纵筋面积:mm2箍筋面积:mm2/m裂缝:mm 挠度:mm-----------------------------------------------------------------------梁号1：跨长= 4235mm B ×H = 1000mm ×200mm左中右弯矩(+) : 0.000 15.944 0.000弯矩(-) : -31.835 0.000 -30.714剪力: 43.515 1.588 -42.323 上部纵筋: 625 400 606 下部纵筋: 400 400 400箍筋: 1451 1451 1451上纵实配: 2E20（628）下纵实配: 2E20（628）箍筋实配: d8@200腰筋实配: 2E12裂缝: 0.202 0.051 0.202挠度: -0.000 3.604 -0.000最大裂缝:0.202mm<0.300mm最大挠度:3.604mm<21.175mm(4235/200)计算结果简图如下：2泵房2.1 操作房柱子2.1.1已知条件及计算要求(1)已知条件：矩形柱b=400mm，h=400mm计算长度L=4.40m砼强度等级C25，fc=11.90N/mm2纵筋级别HRB400，fy=360N/mm2箍筋级别HPB235，fy=210N/mm2轴力设计值N=30.00kN弯矩设计值Mx=15.00kN.m，My=0.00kN.m剪力设计值Vy=50.00kN，Vx=0.00kN(2)计算要求：1.正截面受压承载力计算2.斜截面承载力计算2.1.2截面验算(1)截面验算：Vy=50.00kN < 0.25βcfcbh0=434.35kN 截面满足2.1.3正截面受压承载力计算(1)计算类型：大偏心受压，x=ξ*h0=70mm，ξ=0.192 < ξb=0.518。

一、工程概况本工程为现浇钢筋混凝土框、排架结构，1～3层，有五个建筑单体，总建筑面积约45000平方米，底层层高：办公区为4～5米，厂房部分为7.5米左右，其中厂房部分独立柱结构高度最高为6.333米。

二层层高2～4 米，板厚120，部分100。

柱：400×500，400×600，500×500。

梁断面尺寸较多，其中梁断面为300mm×700mm的梁较多，梁最高为200mm ×1050mm，跨度8 m。

建筑设计概况一览表结构设计概况一览表排架计算、施工一、模板支撑体系用材Ф48×3.5㎜钢管、扣件，对拉螺栓，胶合板木模板，木楞50×100木料。

二、现浇板支撑体系支撑体系：Ф48×3.5㎜钢管、扣件。

设立杆间距1000mm ×1000mm ，立杆由纵横水平杆及纵横剪刀撑连接固定，第一道（扫地杆）横杆离楼（地）面200 mm ，其余间距1800mm ，立杆、纵横水平杆形成一个受力整体，剪刀撑角度为60度。

如果采用对接钢管，其相邻结点不允许在同一水平面上。

钢管楼面100010001000100010001000楼板支撑计算单元1、荷载计算（按现浇板最大板厚120mm计算）。

模板及连接件木楞自重力： 0.5KN/㎡×1.2=0.6 KN/㎡新浇筑混凝土自重力： 24 KN/m3×0.12m×1.2=3.456 KN/㎡钢筋自重力： 1.1 KN/m3×0.12m×1.2=0.158 KN/㎡施工荷载： 2.5KN/㎡×1.4=3.5 KN/㎡振捣荷载： 2KN/㎡×1.4=2.8 KN/㎡合计为： 10.514 KN/㎡2、立杆强度验算按每根立杆承受一区格荷载计算，每区格面积为 1.0m×1.0m=1.0m2,每根立杆承受荷载为：1.0×10.514=10.514KN<钢管立杆承载力30.3KN，所以竖向承载力满足要求。

本计算以主桥单箱三室标准断面为依据，地基基础上铺30cm 石灰粉煤灰，立杆底托下为5cm 厚大板，立杆上的18#工字钢沿桥纵向放置，工字钢上沿桥横向铺15×10cm 松木方，木方上满铺5cm 厚大板，大板上为模板1、箱梁中横梁(方木)受力计算中横梁的宽度为3.5m,长度为12.8m.高1.8m 。

参考单箱三室箱梁平面示意图和单箱三室箱梁截面图中横梁砼重量：12.8×3.5×1.8×2.5=201.6t=2061KN其它荷载砼重的4% 2061KN ×4%=83KN∑=2144KN选用15×10cm 松方木区域面积为0.6×0.6 =0.36m 212．8/0.6=22 3.5/0.6=6全梁共分22×6=132个区域 承受2144KN 荷载每个区域承受荷载：2144÷132=16.2KN均布荷载分布在每根方木上，受弯构件的抗弯承载力按下进行验算： σm=M/wn ≤fmσm ：受弯应力设计值N/mm 2Mmax= qL 2= × ×602=12150kgcm M ：弯矩设计值 NmmWn=（a 2×b ）/6=(152×10)/6=375cm 3Wn ：构件的净截面抵抗矩 mm 2Fm ：木材抗弯强度设计值 N/mm 2 a ：方木长边 b ：方木短边σ= Mmax/ Wn=12150kgcm/375 cm 3=32.4kg/cm 2=324N/ cm 2方木受力弯曲引起的拉应力按顺纹受拉考虑，规范承载力采用720N/ cm 2 720N/ cm 2＞324N/ cm 2需要截面抵抗矩 Fm ：木材抗弯强度设计值 13N/mm 2 W=M/Fm=1620/13=124.6cm 3Wn= （a 2×b ）= （152×10）=375 cm 3 Wn 375 cm 3＞W124.6cm 3挠度Wmax=5qL 4/384EI= =0.18cm I=1/12bh 3=1/12×10×153=2812.5cm 4E ：木材弹性模量 取最小值 9×103N/mm 2 表8—19ω：容许挠度值：不得超过L/250=600/250=2.4mm 表8—19 1 8 1620 601 8 1 6 5×（1620/60）×604384×9000×2812.5 1 6Wmax （1.8mm ）<ω（2.4mm ）2、箱梁空心部分(方木)受力计算：在单箱三室中截取一个单室进行计算 ，单室的宽度取3.2m,长度为13.11m,参照单箱三室箱梁截面图截取部分砼重量：3.2×13.11×（0.2+0.22）×2.5=44.05t=440.5KN 其它荷载砼重的4%： 17.6KN∑=458.1KN选用15×10cm 松方木区域面积为0.9×0.9m =0.81m 23．2/0.9=4 13.11/0.9=15受力区域数量：4×15=60 承受458.1KN 荷载每个区域承受荷载：458.1÷60=7.64KN均布荷载分布在每根方木，其抗弯承载力验算按下式σm=M/wn ≤fm σm ：受弯应力设计值 N/mm 2Mmax= qL 2 M ：弯矩设计值 N mm = × ×902=8595kgcm Wn ：构件的净截面抵抗矩 mm 2 Wn=（a 2×b ）/6=(152×10)/6=375cm 3 Fm ：木材抗弯强度设计值 N/mm 2a ：方木长边b ：方木短边σ= Mmax/ Wn=8595kgcm ÷375cm 3=22.9kg/cm 2 TC13—落叶松800×0.9=720 方木受力弯曲引起的拉应力按顺纹受拉考虑，规范承载力采用720N/ cm 2 720N/ cm 2＞229N/ cm 2需要截面抵抗矩 Fm ：木材抗弯强度设计值 13N/mm 2 W=M/Fm=580/13=44.6cm 3Wn= （a 2×b ）=375 cm 3Wn 375 cm 3＞W44.6cm 3挠度Wmax=5qL 4/384EI= ＝0.29cm I=1/12bh 3=1/12×10×153=2812.5cm 4E ：木材弹性模量 取最小值 9×103N/mm 2 表8—19ω：容许挠度值：不得超过L/250=900/250=3.6mm 表8—19Wmax （2.9mm ）<ω（3.6mm ）3、箱梁腹板(方木)受力计算：腹板宽度为0.65m,长度为13.11m,参照单箱三室箱梁平面示意图截取部分砼重量：0.65×13.11×1.8×2.5=38.35t=383.5KN 1 8 g 764 90 18 1 6 5×（764/90）×904 384×9000×2812.5其它荷载砼重的4%： 15.34KN∑=398.84KN选用15×10cm 松方木区域面积为0.6×0.6m =0.36m 20.65/0.6=2 13.11/0.6=22区域数量：2×22=44区格 承受398.84KN 荷载每个区域承受荷载：398.84÷44=9.06KN均布荷载分布在每根方木上，其抗弯承载力验算按下式σm=M/wn ≤fm σm ：受弯应力设计值 N/mm 2Mmax= qL 2 M ：弯矩设计值 N mm = × ×602=6795kgcm Wn ：构件的净截面抵抗矩 mm 2 Wn=（a 2×b ）/6=(152×10)/6=375cm 3 Fm ：木材抗弯强度设计值 N/mm 2 a ：方木长边 b ：方木短边σ= Mmax/ Wn=6795kgcm ÷375cm 3=18.12kg/cm 2 TC13—落叶松800×0.9=720方木受力弯曲引起的拉应力按顺纹受拉考虑，规范承载力采用720N/ cm 2 720N/ cm 2＞181N/ cm 2需要截面抵抗矩 Fm ：木材抗弯强度设计值 13N/mm 2 W=M/Fm=580/13=44.6cm 3Wn= （a 2×b ）=375 cm 3Wn 375 cm 3＞W44.6cm 3 挠度Wmax=5qL 4/384EI= ＝0.10cm I=1/12bh 3=1/12×10×153=2812.5cm 4E ：木材弹性模量 取最小值 9×103N/mm 2 表8—19ω：容许挠度值：不得超过L/250=900/250=3.6mm 表8—19Wmax （1.0mm ）<ω（3.6mm ）4、中横梁排架钢管立柱受力计算：纵向间距为60cm ，横向为60cm 布置。