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21-印旭洋——宁电二期轴加疏水回收改造及凝汽器检漏装置的优化改造

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90000Nm3／h空分装置凝汽器泄露问题及解决措施

90000Nm3／h空分装置凝汽器泄露问题及解决措施

神华 宁夏煤业集 团 ５ ０ 万 煤制烯 烃项 目空分 装 置设计 ， 规模 为两套独立 的制 氧能力为 ９ ０ ０ ０ ０ Ｎ ｍ３ ／ ｈ ， 总 制 氧能 力为 １ ８ ０ ０ ０ ０ Ｎ ｍ ３ ／ ｈ （ Ｏ ： ） 。装置 由使 用填 料塔 的 液 氧 泵 内压 缩 和前 端 净化 流 程 （ 分 子 筛 加 活性 氧 化 铝） 的空气分 离 装置组 成 。同时采用 全精 馏无 氢制 氩
确定最佳方案 。凝汽器在结构上应有合理 的管束排 列， 以提高总的传热系数和降低汽侧阻力 ； 合理布置
空 气 冷却 区和 抽气 口 ， 防止 形 成空 气 死 区 ； 配 备有 效
分析循环水是否有泄漏情况 。凝汽器铜管破裂 ， 也可
通过 检验 凝结 水硬 度加 以判 断 。
机组 启 动 阶段 往往 是 凝 汽 器漏 泄 的 多发 和 频 发
３ ． １ ． １ 实验 的材 料
（ １ ） 进入凝汽器的蒸汽品质不合格。汽轮机通流部 分结垢 的主要原 因是蒸汽 品质不合 格 。 由于汽轮机 凝
汽 器 内漏 ， 大 量 循环 水进 入 脱盐 水 侧 ， 致 使 汽机 冷 凝 液Ｎ ａ 、 Ｓ ｉ Ｏ 严 重超标 ，使 蒸 汽 中无 机盐 份超 标严 重 ， 导 致 汽轮 机 叶片 结盐 积垢 。 由于投 用 的时 间不 到 一 年， 可 以很 明显 地看 到管子本身并没有结垢 的情况 ， 另 外泄漏管子 的化学成分 、 测厚检查及切片试验的结果正
第１ １ 卷 第 ３期
ＶＯＬ． １ｌ ＮＯ ＿ ３
２ ０ １ ３年 ５月
Ｍａ ｖ． ２ ０１ ３
９ ０ ０ ０ ０ Ｎ ｍ ３ ／ ｈ空分装置凝汽器泄露问题及解决措施
胡 生 丽

火电站轴加疏水的技改(保罗莎)

火电站轴加疏水的技改(保罗莎)

火电站“轴封加热器”疏水方式的改进（北京保罗莎科技有限公司）1.序言“轴封加热器”（或“轴封冷却器”，简称“轴加”）是回热系统的首级加热器单元，汽侧冷凝水直接送往凝汽器，其工作状态直接影响凝汽器的真空。

2.“轴加”疏水系统存在的问题“轴加”疏水目前主要采用“U”型水封装置（下图为单级水封），依靠U型管中水柱的隔离“轴加”和凝汽器之间的汽（气）的连通并建立疏水通道。

“U”型水封装置受压力波动影响较大，水封经常会被“击穿”使“轴加”与凝汽器直通，往往真空大幅下降才被察觉。

主要原因是负压侧沿程阻力，加上水柱遇到真空产生汽化比重变小，由于真空侧的抽吸作用，造成水封被破坏。

因此水封装置最大的问题就是“击穿”。

有的电厂分析凝汽器真空破坏的诸多因素里，“轴加”占比还是很高的。

另外水封装置埋在地下，金属壁易腐蚀泄漏又不能及时发现，也是失去水封的一个原因。

单级水封示意图多级水封示意图一多级水封示意图二3. “轴加”装置体积过大，造成采购成本高、施工量大、占地多以及操作、维护等诸多困难。

首要的问题是为建立足够的水柱高度，需要较大空间。

按1kg/cm的压力算水柱就需要13.6m高，由于凝汽器标高的限制，只能向地下要空间，所以安装施工工作量很大。

4. 运行操作及维护检修复杂、繁琐水封装置启动初期包括运行中一旦失去水封，都要先向“U”型管中进行注水建立水封。

机组启动的初期，由于“轴加”负荷低，疏水温度高、比重小，水封重量也小，更容易被击穿，而此时正是系统压力不稳的的时期，所以水封装置击穿在启动期间更容易发生故障。

由于电厂负荷不稳定经常加减负荷，“轴加”进汽量也经常变化，使“轴加”中的水位波动较大。

水峰封随着也变化，动辄击穿失水，使“轴加”汽侧与凝汽器直接联通，凝汽器通过轴加风机与大气联通使凝汽器真空急剧下降，真空度降低1%，会造成蒸汽消耗量增加1%—2%，影响机组的安全和经济运行。

5.“轴加”疏水装置技改的思路由于“U”型管水封装置先天缺陷及不足，很多电厂都在想各种方法进行改进。

宁电#机组凝汽器改造可研报告DOC

宁电#机组凝汽器改造可研报告DOC
142.291
8
A侧冷凝器循环水出水压力
kPa
70.034
66.847
9
B侧冷凝器循环水进水压力
kPa
150.848
142.291
10
B侧冷凝器循环水出水压力
kPa
78.611
76.583
11
计算结果
12
背压对应的饱和温度
℃
43.517
45.511
13
A侧凝汽器端差
℃
6.529
5.120
14
B侧凝汽器端差
22
中压缸效率
%
90.629
90.364
90.374
90.332
23
低压缸效率
%
84.450
86.024
85.677
85.183
24
一类修正后功率
MW
557.800
588.060
612.890
617.890
25
二类修正后功率
MW
578.366
638.954
639.554
638.050
26
厂用电率
%
4.438
方案B
TRL背压9.0kPa
进气参数(MPa/℃/℃)
16.67/538/538
16.67/538/538
16.67/538/538
TRL发电功率（MW）
600
630
630
VWO发电功率（MW）
673.37
670.247
670.638
VWO锅炉蒸发量（t/h）
2028
2028
2028
额定背压（kPa）
1972.000

国家能源集团宁夏电力有限公司_企业报告(业主版)

国家能源集团宁夏电力有限公司_企业报告(业主版)

江苏双子流体机械 有限公司
*按近 1 年项目金额排序，最多展示前 10 记录。
129.2 \ \ \ \ \ \
2023-07-12 2022-11-03 2023-08-18 2023-01-10 2023-03-09 2022-09-26 2023-04-11
（3）电力工程施工（69）
（2）机械设备（147）
重点项目
项目名称
中标单位
中标金额（万元） 公告时间
TOP1
宁夏电力银南区域火电锅炉受热 陕西华兴涂装工程 面喷涂服务公开招标中标结果公 有限公司 告
TOP2 TOP3
宁夏电力所属火电厂空冷减速机 宁夏灵州机电设备 检修一体化项目公开招标中标结 科技有限公司 果公告
宁夏电力公司所属火电单位锅炉 受热面喷涂一体化服务公开招标
宁夏安捷特种设备 安全附件检测有限 公司
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宁夏电力公司宁东公司#2 锅炉冷 山 东 众 汇 电 力 工 程 灰斗变形治理服务项目询价采购 有限公司 结果公告
TOP6
宁夏电力公司鸳鸯湖二期锅炉队 宁夏恒丰广宇电力 #4C 修消耗性材料采购项目询价 技术有限公司 采购结果公告
TOP7
宁夏电力公司大坝四期机械密封、 宁 夏 沃 普 能 源 科 技 滑动轴承等备件物资询价采购结 有限公司 果公告
目标单位： 国家能源集团宁夏电力有限公司
报告时间：
2023-08-20
报告解读：本报告数据来源于各政府采购、公共资源交易中心、企事业单位等网站公开的招标采购 项目信息，基于招标采购大数据挖掘分析整理。报告从目标单位的采购需求、采购效率、采购供应 商、代理机构、信用风险 5 个维度对其招标采购行为分析，为目标单位招标采购管理、采购效率 监测和风险预警提供决策参考；帮助目标单位相关方包括但不限于供应商、中介机构等快速了解目 标单位的采购需求、采购效率、采购竞争和风险水平，以辅助其做出与目标单位相关的决策。 报告声明：本数据报告基于公开数据整理，各数据指标不代表任何权威观点，报告仅供参考！

超临界机组启动疏水回收方案的探讨

超临界机组启动疏水回收方案的探讨

超临界机组启动疏水回收方案的探讨
马昕霞;黄鸣;李涛
【期刊名称】《中国西部科技》
【年(卷),期】2009(008)035
【摘要】本文分析了目前超临界机组电厂启动疏水回收普遍存在能量损失的问题,提出采用汽-液喷射器回收启动疏水至除氧器的方案.并对疏水回收方案的系统进行了设计.本文的研究为超临界机组和超超临界机组疏水的回收提供新的思路,具有重要的工程价值.
【总页数】2页(P9-10)
【作者】马昕霞;黄鸣;李涛
【作者单位】上海电力学院,上海,200090;上海理工大学,上海,200093;河北西柏坡电厂,河北,平山,050400
【正文语种】中文
【相关文献】
1.单汽泵供水方式在超临界机组启动阶段节能探讨 [J], 祁东梁;张德思;陈明;孙忠雨
2.660MW超超临界机组启动节能优化的探讨 [J], 郑海斌
3.超临界空冷机组启动疏放水处理方案探讨 [J], 辛永斌;赵耀
4.大容量超临界和超超临界锅炉启动疏水回收方案的设计 [J], 朱来笛
5.探讨缩短超超临界发电机组启动时间的方法与应用 [J], 胡金龙
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二期凝结水再生系统反排装置改造(环保部 程犇)

二期凝结水再生系统反排装置改造(环保部 程犇)

容器内壁距离和管道直径，核算出梯形绕丝管状滤网的尺寸和接口法兰规格，联系厂 家人员进行制作，设备到位后与原管道契合度高，安装一次成功。 本次#4机A修，华能电厂历届青年职工已然活跃在了各个岗位，作为其中一员， 深知需要学习的地方很多，要抓住机会，利用每一次检修机会认真学习系统，掌握分 析问题、发现问题的能力，继而锻炼解决问题的手艺，为威海电厂的未来添砖加瓦。
三、质量标准：
1、 阳再生塔、阴再生塔顶部反排、进水装置滤网的间隙小于
0.2mm；中排和底部滤网间隙小于0.2mm。 2、 3、 阴再生塔、阳再生塔顶部排气管满足空气擦洗时的排气要求。 满足系统再生及制水要求；
4、再生Βιβλιοθήκη 无树脂漏出。四、改造完成后可能存在的风险
1、 梯形绕丝滤网堵塞：改造过程中需要充分考虑梯形绕丝滤网的
华能威海电厂
二期凝结水再生系统反排装置改造
主讲人 指导人 所属部门
程
犇
王栋杰 环保部化水检修班
一、设备状况
1. 设备名称： 二期凝结水再生系统反排装置。 2. 设备规范： 反排采用支管式，无滤网。管道采用
DN50不锈钢，出口处设有布水板，整体采
用焊接形式。
3. 存在的较大缺陷： 我厂二期凝结水2013年经过系统改造后投入运行，现运行情况稳定，但是存 在跑树脂现象，经过对现场设备的检查发现主要存在以下三个问题： 1）阳再生塔高度不够。 树脂转移时为了分层彻底，底部进水必须达到一定的流量，但是由于再生塔 高度不够树脂随水流到达顶部反排管排出（反排管无滤网）。 2）二期新更换的进口树脂较旧树脂粒径小，重量轻。 为了满足凝结水水质要求，二期凝结水处理更换了进口树脂，新树脂为超超 凝胶型，其机械强度、交换容量都较旧树脂有了很大的提高。但是其树脂粒径、 重量偏小，随水流起浮高度较大。 3） 阴阳再生塔顶部反排装置和顶部进水装置为同一套管路。

百万级机组双背压凝汽器真空抽气系统改造分析

友
电 孜
不
百万级机组双 背压凝汽器真 空抽气系统改造分析
张 宁 ， 邰 军
（ 江神 华 国华 浙 能 发 电有 限 公 司 ， 江 宁波 ３ ５ １ 浙 浙 １ ６ ２）
：
摘 要 ：针 对神 华 国华浙 能发 电有 限公 司 Ｂ厂 ２台 Ｉ０ ＭＷ 超超 临界 机 组 配置 的双 背压凝 汽 Ｏ０
环 水
Ａ Ｂ Ｃ
一 ～ 一 ＿ ～ 一
８ ０元 ／计算 ，则 ＃ ０ ｔ ６机组 抽 真空 系统 节 能改 进后 ， 每 年 可节省 燃料 费用 达 ４ ０万元 ， 济效益 十分 可观 。 ０ 经 故 建议 公 司及早对 ＃ ５机组作 出双背压 改造 ， 以取得更 好 的经 济效 益 。
｝ ≠ ６机组 改造 后 ， 常运 行 时 ， 空 泵 Ａ、 别对 正 真 Ｃ分
低 压 凝汽 器 、 压凝 汽器 抽 真 空 ， 高 Ｂ泵为 备 用 ， 空泵 真 出 口母 管联 络 阀 （ 动 隔离 阀 ） 气 全关 ， 以确 保 两只凝 汽
器 满足双背 压运行 要求 。
１２ １
Ｉ ” 熠笛 尝
压 力差
表 ２ 国华 宁 电 ６号 机 组 抽 真 空 改 造 后运 行 参数
可 以实现 并联 、 分列 运行 ， 但是 在夏 季满 负荷 等特 殊工 况下 ， 启动 ３台真 空泵 ， 样 真空 泵组 处新 加装 的 ２ 将 这 只气 动 隔离 阀就会 开 启 ， 、 压 抽 气管 道 将会 联通 ， 高 低 从 而在 一 定程度 上互 相干 扰 ，致 使 无法 实现 机组 双背 压功 能 。
的机会 ，对 ＃ ６机组 原先 的真空抽 气管道 进行 了改造 ，
由原来 的串联 方式 改为并联 连接方 式 。 如图 ３ 示 。 所 即 从 高 、 压凝 汽器 内分 别接 出 ２根抽 空气 管路 ， 低 汇合成

带冷却段水封在机组疏水回收中的应用与研究

带冷却段水封在机组疏水回收中的应用与研究作者：徐谦益来源：《科技与创新》 2015年第22期徐谦益（大唐韩城第二发电有限责任公司，陕西韩城 715405）摘要：通过对大唐韩城第二发电有限责任公司二期2×600 MW 机组轴加疏水系统进行分析，找出了疏水系统存在的主要问题是疏水在靠近排汽装置段因压力降低疏水汽化致使水封不能正常工作，创新性地改进了疏水流程，增加了疏水冷却段，彻底解决了轴加疏水及轴封回汽管道疏水回收等一系列疑难问题，充分发挥了水封简单、可靠的优势。

关键词：带冷却段；水封；轴加疏水系统；轴封加热器中图分类号：TK227.6 文献标识码：A DOI：10.15913/ki.kjycx.2015.22.106文章编号：2095－6835（2015）22－0106－02水封是热力发电厂中常用的一种疏水回收装置，它是利用水柱高差平衡水封两端的压差，具有无机械转动、无磨损、无卡涩、无电气元件、不耗电、结构简单、免维护和不需要操作等优点，广泛替代了一些疏水器和疏水泵。

但是，在使用过程中，由于系统工况的不断变化和水封（尤其是多级水封）设计不合理，水封不能正常、稳定地运作。

1 轴封加热器系统简介大唐韩城第二发电有限责任公司二期汽轮机为东方汽轮机厂生产的NZK600-16.7/538/538 型亚临界直接空冷凝汽冲动式汽轮机，设计背压为16 kPa（20 ℃），背压变化范围为5.6～33 kPa。

轴封加热器为东方汽轮机厂生产的JQ-150 型轴封加热器。

轴封疏水通过多级水封回收至排汽装置。

轴封加热器布置在6.9 m 高的平台上。

轴封加热器系统正常运行时，轴加疏水通过4 级水封进入排汽装置，轴封回汽管疏水通过单级U 形水封排至地沟。

轴封回汽管疏水通过单级水封外排至排水漏斗。

改造前的轴封加热器系统如图1 所示。

2 轴封疏水系统存在的问题2.1 轴加疏水水封存在的问题自2008 年投产以来，3 号机组轴加疏水不稳定，疏水经常不畅，轴封加热器水位高，导致轴加危急疏水动作，严重影响了机组的安全运行。

超临界600MW双背压凝汽器抽真空系统及设备优化改造

设 计 背压 为 ４ ／．ｋ ａ ａ 。 ． ５４ Ｐ （ ） ４
凝 汽器 为 上海 动 力设 备有 限公 司 生产 ， 型号 为
Ｎ一 ６ ０ 型式 为双 背 压 、 壳 体 、 面 式 、 环 水 单 ３０ ， 双 表 循 流程 、 串联 布 置 。 汽器 由低 压 侧 的凝 汽 器 与高 压 凝 侧 的凝 汽 器两 部 分 组成 ， 背 压 凝 汽器 凝 结 水在 高 低
Байду номын сангаас
力 为 ≥７ ｋ／（ｋ ｌ 力 ３ ｋ ａ冷却 水 温 １℃时 ） ５ ｇ Ｊ Ｖ压 ｈ ． Ｐ， ４ ５ ，
水 环 式 真 空 泵 最 低 吸 入 压 力 （ 限 真 空 度 ）． 极 ３３ ， ２ ｈ ａａ 。机 组启 动 时可 投 入 三 台真空 泵 ， ． Ｐ （） ０ 达到 快 速建 立 合适 真 空 的 目的 ，真 空 系统 工 作 正 常后 ， 真 空 泵 的运行 方 式 为两 用一 备 。为 防止 气 蚀 ， 空 泵 真 叶 轮采 用 Ｔ ３ ４不 锈钢 材 质 ， 防止 真 空 泵备 用 期 Ｐ０ 为
（ ） 汽 轮发 电机 为最 大 连续 出力 工 况 （ — Ｒ） 设 ａ； Ｔ ＭＣ ， 计 循 环水 温 度 及允 许 温 升 时 ， 证 凝 汽 器设 计 背 压 保
Ａｂ ｔ ｃ ： ｓａ ｃ ｏ ０ Ｍ Ｗ ｕ ｅ ｃｉ ｃ ｌｕ ｉ ｃ ｎ ｅ ｓｒｈ ｓｒ ｔＲｅ ｅ ｒｈ ｆｒ ６ ０ ａ ｓ ｐ ｒｒ ｉａ ｎｔ ｏ ｄ ｎ ｅ ， ｉ ｔ ａ ｄ ｌｗ ｒｓｕ ｅ ｃ ｎ ｅ ｓ ｒ ｂ ｃ ｎ ｏ ｐ ｅｓ ｒ ｏ ｄ ｎ ｅ ａ ｋ
Ｒｅ ｏ ｍ ｅＶａ ｕ ｍ ｙ ｔｍ ｎ ｕ ｐ ｎ ｆ Ｄａ ｌ ｒ ｓｕ ｃＣｏ ｄ ｎ ｅ ｆ ｒ ｔ ｃ ｕ Ｓ ｓｅ ａ ｄＥｑ ｉ ｍｅ ｔ ｕ － ｅ ｓ ｒ ｎ ｅ ｓ ｒ ｈ ｏ ｐ

宁海电厂百万机组凝汽器双背压抽气系统改造分析

宁海电厂百万机组凝汽器双背压抽气系统改造分析摘要：由于高、低背压凝汽器抽空气管路采用串联布置方式，导致高背压凝汽器抽气排挤低压凝汽器抽气，致使低压凝汽器抽气不能达到设计要求，造成真空值和高、低背压凝汽器背压差值偏低，降低了系统经济性。

采取了相应措施，对双背压凝汽器抽气系统进行了改造，经济效益明显。

关键词：双背压凝汽器；抽气系统；端差；真空；改造方案Abstract: Because of the high and low back pressure condenser time tracheal road series arrangement, leading to high back pressure condenser lashing out low pressure condenser suction causes low pressure condenser that suction can’t meet the design requirements, creates a vacuum value and the high and low back pressure of condenser low pressure differential and reduce the system efficiency. Taken measures, to double back pressure condenser suction system was reformed, and the economic benefit is obvious.Key Words: double back pressure condenser; suction system; poor; vacuum; reform plan0 概述宁海电厂二期工程扩建2×1000MW超超临界燃煤机组汽轮机为上海汽轮机有限公司和西门子联合设计制造的N1000-26.25/600/600（TC4F）型，超超临界、一次中间再热、单轴、四缸四排汽、凝汽式汽轮机。

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二
三
一 轴加疏水系统改造前存在的问题
一、轴加疏水系统改造前存在的问题
宁电二期工程2×1000MW超超临界机组轴封加热器布置在汽机房夹层（8.6m 层），轴加型号JQ-60-1，换热面积60m2，轴加风机流量2520m3/h，全压6300Pa。
1.1、轴加疏水原设计情况 原设计轴加疏水通过一个自动疏水器接至凝汽器壳侧（未设水封管），另设一 路放水至汽机房疏放水立管。按原设计轴封加热器无水位运行，疏水器有水即疏， 无水关闭。轴封加热器疏水系统原设计示意图如图1。
1 10.01-10.08 0.260
2
10.12上旬 0.530
3 4
10.12-12.04 12.04-12.05
0.162
0.204
5
12.06.17
取样管路存在 倒破现象 0.104
取样管路无 倒破现象
二 检漏装置的故障处理和优化改造
2.4、取样管路按高低压凝汽器区分改为按内外环区分
因采用双背压凝汽器，循环水管道分内、外环布置。如果出现凝汽器钛管泄 漏，需要快速区分出渗漏点处于循环水内环还是外环，以便迅速对渗漏点所处的 循环水进行单侧隔离。而区分出渗漏点处于高压凝汽器还是低压凝汽器并没有太 大意义，而且样水易混淆，也不利于区分内外环。 改造前、后凝汽器检漏装置取样点布置示意图
宁电二期轴加疏水回收改造及 凝汽器检漏装置的故障处理和优化改造
神华浙江国华浙能发电有限公司
印旭洋
2013年11月
交流内容
I
利用常压容器的轴加疏水回收改造
II
凝汽器检漏装置的故障处理和优化改造
I 利用常压容器的轴加疏水回收改造
一
轴加疏水系统改造前存在的问题 利用常压容器的轴加疏水回收改造 利用常压容器的轴加疏水回收方法的 借鉴条件
0.55 0 0.14 6
4 2011年06月 －2012年01 月 5 2012年02月 上旬 6 2012年02月 至今
0.28 0.16 9
图2：利用常压容器的轴封加热器疏水回收改造示意图
二 利用常压容器的轴加疏水回收改造
二、利用常压容器的轴加疏水回收改造
2.3、利用常压容器的轴加疏水回收方法说明 期间
1.1、厂内循环水示意图
低压凝汽器 外环
低压凝汽器 内环
高压凝汽器 内环
高压凝汽器 外环
循 环 水 外 环 进 水
循 环 水 内 环 进 水
A排
循 环 水 内 环 出 水
循 环 水 外 环 出 水
一 概述
每台机组设置一套NJL-2S型凝汽器检漏装置，用于凝汽器出现泄漏工况及时报 警，并区分出哪侧出现泄漏，以便能对泄漏侧凝汽器迅速进行隔离查漏。由于宁电 二期循环水系统采用海水冷却塔闭式循环，循环水工作压力高，一旦出现泄漏对凝 结水水质的污染较常规海水开式冷却机组的影响更严重。因此凝汽器检漏装置正常 工作对促进机组安全稳定运行具有重要意义。
一 轴加疏水系统改造前存在的问题
1.2、轴加疏水系统原设计示意图
轴封加热器 -5～-7kPa 标高8.6m
Φ60×3.9
疏水器
至凝汽器汽侧 至 汽 机 房 疏 放 水 立 管
图1：轴封加热器疏水系统原设计示意图
一 轴加疏水系统改造前存在的问题
1.3、轴加疏水系统存在的问题
投产初期两台机组的真空严密性、凝结水溶氧指标均不太理想。经对#5、#6 机组轴封加热器疏水按回收至凝汽器和直接排至疏放水立管（疏水不回收）两种工 况分别进行机组真空严密性，并对切换前后各统计30天的凝结水溶氧指标，如表1。
序 号
轴封加热器 -5～-7kPa 阶段名称 标高8.6m
机组 真空 严密 性 Φ60×3.9 （kP a/mi n） 0.20 1
水 封 一 米
注水点
疏水至常压容器
1 2010年01月 －2011年04 至 月 汽 2 2011 房 年05月 3
疏 放 水 2011 立 年06月 管 上旬 机
Φ76×4
1.2、凝汽器检漏装置的工作原理 对应凝汽器每块管板内侧底排钛管下端设一条检漏槽，从检漏槽底部接出一路取 样管穿过凝汽器壳体接至检漏装置真空泵入口储液罐。一台机组共8路取样管，分别 对应8块凝汽器管板。在钛管管口、胀口出现渗漏时，渗漏的循环水会与钛管表面的 凝结水混合流到检漏槽中，检漏槽的样水通过真空泵升压输送至检漏控制柜（包括 钠表、电导率检测仪表等）。如样水中含有循环水成分，检测仪表检测到钠离子浓 度、电导率超标，将发出报警信号。 1.3、 凝汽器检漏系统示意图
三 确保检漏装置正常工作的措施
3.1.3 对取样储液罐、取样真空泵底部放水清理，清理储液罐前观察窗、滤网和储 液罐液位开关。
清理观察窗
清理滤网 清理储液罐 液位开关
真空泵底部 放水口
储液罐底部 放水口
三 确保检漏装置正常工作的措施
3.1.4 检修完毕后，凝汽器检漏装置及其相关管路均参与凝汽器灌水查漏，如发现 渗漏点及时处理，确保机组启动后无漏真空现象。
0.28 0.16 9
二 利用常压容器的轴加疏水回收改造
二、利用常压容器的轴加疏水回收改造
2.5、利用常压容器的轴加疏水回收改造的经济性评估 期间
机组 每台机组轴加疏水回收改造所用管道、阀门、支吊架的费用约为 4000元，检修费用 真空 序 严密 约为 5000 元，每吨除盐水的制水成本按 10元估算，其静态投资回收期为25天。 阶段名称 号 性 （kP a/mi 经轴加疏水回收改造，每台机组每月节省除盐水制水费用约 1万余元。 n） 1 2010年01月 －2011年04 月 2 2011年05月 3 2011年06月 上旬 4 2011年06月 －2012年01 月 5 2012年02月 上旬 6 2012年02月 至今 0.55 0 0.14 6 0.20 1
机组 为使U型水封正常工作，需加设注水点，用于启动初期对水封管注水。水封管底 真空 序 严密 部设放水阀，用于检修放水。水封后管道需连续放坡接至无压容器，不能有局部高位 阶段名称 号 性 点。疏水管管径根据设计疏水量、管道长度核算，水封高度需根据轴加风机的抽吸能 （kP a/mi 力和轴封加热器的工作压力核算。 n） 1 2010年01月 0.20 该方法使轴加的微负压系统不影响凝汽器真空和凝结水溶氧，而且系统简单，施 －2011年04 1 月 工成本低。 2 2011年05月 3 2011年06月 上旬 4 2011年06月 －2012年01 月 5 2012年02月 上旬 6 2012年02月 至今 0.55 0 0.14 6
二 检漏装置的故障处理和优化改造
二、检漏装置的故障处理和优化改造
2.1、凝汽器检漏装置曾出现的故障和问题 期间
机组 真空 序 严密 阶段名称 宁电二期凝汽器检漏装置投产初期曾出现不少问题，主要如下： 号 性 （kP 1）取样管路堵塞、不通畅 a/mi n） 1 2010年01月 0.20 －2011年04 1 3）取样管路按高低压凝汽器区分改为按内外环区分 月 2 2011年05月 3 2011年06月 上旬 4 2011年06月 －2012年01 月 5 2012年02月 上旬 6 2012年02月 至今 0.55 0 0.14 6
一 轴加疏水系统改造前存在的问题
1.4、轴加疏水器的检修情况
后利用机组检修机会对自动疏水器进行检查，发现密封面并无明显受损现象， 认为还是疏水器密封性能不稳定引起，通过疏水器检修无法从根本上解决其漏空气 的问题。
自动疏水器密封面
二 利用常压容器的轴加疏水回收改造来自二、利用常压容器的轴加疏水回收改造
表1：轴封加热器疏水系统对凝结水溶氧和真空严密性指标的影响 序号 轴加疏水工况 凝结水溶氧（μ g/L） 机组真空严密性（Pa/min）
#5机 1
2 3
#6机 9.4
5.5 3.9
#5机 242
178 64
#6机 221
165 56
回收至凝汽器
直排不回收 两工况参数差值
11.3
7.2 4.1
从表1比较结果看，轴加疏水的两种工况对凝结水溶氧和机组真空 严密性指标存在明显差异。按原设计轴加正常疏水管路存在漏空气现象， 此后两台机组轴加疏水均排至疏放水立管，不回收。
三 确保检漏装置正常工作的措施
三、确保检漏装置正常工作的措施
3.1 检修期间措施 3.1.1 检漏装置取样管路用杂用压缩空气反吹进行疏通检查，确保通畅。
取样管路 反吹中
拆开此处螺纹接 口，通入杂用压 缩空气
三 确保检漏装置正常工作的措施
3.1.2 进入凝汽器壳体，对每条检漏槽进行彻底清理。
检 漏 槽 清 理 后 效 果
2.1、利用常压容器的轴加疏水回收改造思路 期间
机组 真空 采用自动疏水器存在漏空气现象影响凝结水溶氧和机组真空严密性，而轴加疏水排 序 严密 阶段名称 至疏放水立管又造成工质的浪费，需对此系统进行技术改造。 号 性 （kP a/mi 鉴于#5、#6机组实际，轴封加热器布置在汽机房夹层（ 8.6m层），而汽泵密封水 n）
0.28 0.16 9
二 利用常压容器的轴加疏水回收改造
二、利用常压容器的轴加疏水回收改造
2.4、利用常压容器的轴加疏水回收改造实施 期间
机组 利用机组小修机会分别对 #5、#6机组实施了轴加疏水回收改造工作。至2012年6月 真空 序 严密 初#5 、#6 机组轴加疏水回收改造工作已全部完成并投运，在不影响机组真空严密性和凝 阶段名称 号 性 结水溶氧指标的前提下回收了轴加疏水。根据热平衡图核算，每台机组回收的轴加疏水 （kP a/mi 量约为1.5t/h。 n） 1 2010年01月 0.20 300mm，轴加壳体总高度为900mm，该水位为轴加壳体总高 改造后轴加水位约 －2011年04 1 月 度的1/3 位置，轴加运行正常。 2 2011年05月 3 2011年06月 上旬 4 2011年06月 －2012年01 月 5 2012年02月 上旬 6 2012年02月 至今 0.55 0 0.14 6