阻尼器在框架结构中的优化布置分析

阻尼器在结构工程中的应用研究随着现代建筑技术的不断发展，结构工程领域也在迅速进步，阻尼器作为一种重要的调节装置，被广泛应用于建筑和桥梁工程中。

本文旨在探讨阻尼器在结构工程中的应用研究，并讨论其对结构性能的影响。

首先，我们需要了解阻尼器的基本原理。

阻尼器是一种可以消耗结构振动能量的装置，通过吸收和分散振动能量，减少结构的振动响应。

在结构受到外部力的作用下，阻尼器通过内部阻尼机构迅速吸收能量，阻尼器的加装能够有效减少结构的振幅和振动周期，提高结构的稳定性和抗震性能。

因此，在地震多发地区，阻尼器被广泛应用于抗震设计中。

其次，我们需要了解不同类型的阻尼器及其特点。

根据结构工程的不同需求，阻尼器可以分为液态阻尼器、摩擦阻尼器和液压摩擦阻尼器等。

液态阻尼器通过油液的粘性和摩擦特性来实现能量的消耗，具有较好的线性响应和稳定性。

摩擦阻尼器则通过摩擦力来减少结构振动，其特点是具有较大的耗能能力和较简单的结构形式。

液压摩擦阻尼器则结合了液态阻尼器和摩擦阻尼器的优点，具有较好的稳定性和耐久性。

接下来，我们需要探讨阻尼器在结构工程中的实际应用。

阻尼器在高层建筑中的应用可以显著减少结构的动态响应，提高整体的抗震性能。

例如，在上海的上海中心大厦中，采用了大规模的液态阻尼器系统，可以使建筑在地震或风荷载作用下减少60%的位移幅值，保证建筑物的安全性。

此外，阻尼器在桥梁工程中也有广泛应用，例如东京湾海底隧道的液压摩擦阻尼器系统，可以减少结构的纵向和横向位移，确保交通运输的顺畅和安全。

最后，我们需要分析阻尼器对结构性能的影响。

阻尼器的加装可以显著改善结构的动力特性，降低结构的共振频率，减少结构的振动幅值，提高抗震性能。

此外，阻尼器的加装还可以减少结构与周围环境的振动传递，保护结构和设备的完整性和稳定性。

然而，阻尼器的应用也存在一定的问题，如安装和维护成本较高，结构设计和施工难度大等。

综上所述，阻尼器在结构工程中的应用研究具有重要意义。

粘弹性阻尼器在框架结构抗震中的应用研究摘要：本论文首先介绍了结构控制理论的提出及其发展，以及控制形式。

然后对阻尼器进行了详细介绍，着重阐述了粘弹性阻尼器的耗能减震的原理及计算模型，详细说明了结构抗震控制设计方法的基本原理和步骤，并且运用有限元软件对一个设有粘弹性阻尼器的钢筋混凝土框架进行了动力时程分析。

为实际工程中结构抗震控制应用提供了参考。

关键词：阻尼器；抗震；时程；有限元Abstract: This paper first introduces the structure control theory and its development, and the control form. Then the damper were introduced, emphatically elaborated the viscoelastic damper energy dissipation principle and calculation model, detailed description of the structural seismic control design principle of the method and the step, and by using the finite element software on a with viscoelastic dampers reinforced concrete framework for dynamic time history analysis. This paper provides reference for the practical engineering of seismic control of structure and application.Key words: damper; seismic; scheduling; finite e1前言结构抗震控制技术是在结构上设置耗能装置，通过耗能材料的变形来增大结构阻尼达到消耗地震能量，减小主体结构地震反应[1]。

摩擦阻尼器在框架结构平面中合理布置分析张敏，汪东卓（广西科技大学土木建筑工程学院，广西柳州545006）摘要：针对摩擦阻尼器在框架结构平面中合理布置进行分析.针对横向地震作用下摩擦阻尼器在空间框架结构中的5种布置形式，对摩擦阻尼器在框架结构楼层中合理布置进行了地震反应分析，研究了框架结构的楼层最大侧移、层间最大位移角和各榀框架顶部最大侧移.结果表明：在平面对称结构中，各种对称布置摩擦阻尼器的方式，其减震效果基本相同，且减震效果较显著；而非对称布置摩擦阻尼器的框架结构会产生不同程度的扭转效应，其减震效果较差，且地震反应甚至会超过相应抗震结构.因而阻尼器在结构中布置应尽量使结构刚度中心和质量中心重合，不宜使结构刚度中心和质量中心偏差加大.关键词：阻尼器；摩擦；框架；地震；有限元中图分类号：TU311DOI:10.16375/45-1395/t.2018.03.0030引言地震是一种自然现象，地震的发生有很大的随机性，地震在瞬间就能使地面的建筑物造成破坏，并可能引发火灾、疾病等衍生灾害，对人类社会造成了巨大的影响.针对这种突发性、随机性的自然灾害，不少专家学者相继提出采用结构抗震和结构减震控制等方法进行抵抗.传统的建筑结构是通过增强结构本身的属性（强度、刚度、延性）来抵抗和消耗地震作用，耗能减震体系是在结构中增加减震装置，由减震装置和建筑结构共同耗散地震作用，并且大量的地震能量由减震装置承受，达到减轻建筑结构自身损伤的目的［1-2］.摩擦阻尼器是一种性价比较高的减震装置，该装置价格便宜，制作方便，能较好地耗散地震和风荷载中的能量，进而保证在地震作用下建筑结构的安全性和使用性［3］.国内外很多学者对结构中设置摩擦阻尼器和其他阻尼器耗能体系的地震响应进行了相关研究.1987年Pall 摩擦阻尼器（嵌入制动摩擦垫块）在循环荷载作用下的试验研究结果表明［4］：该耗能器的工作性能稳定（50次循环加载基本上不出现退化现象），耗散能力强，其滞回曲线接近理想矩形.彭凌云等［5］提出一种拟线性摩擦阻尼器，经过实验数据和理论数值模拟结果表明：该阻尼器具有与位移量有关联的线性滞回阻尼的基本特征，基于弹性力学给出的近似计算公式能够反映试验得到的阻尼器滞回特点，可以用于阻尼器的初步设计.Kazutaka 等［6］对摩擦阻尼器的阻尼力和位移因变量特性进行研究后发现：摩擦阻尼能展现目标特征、性能稳定，在循环载荷下具备高耐久能力，安装阻尼器的高层建筑在长期抗震中是非常理想的.朱军强等［7］通过压电陶瓷的压电反应，研发出一种基于半主动控制的新型压电摩擦阻尼器，在不同的电压情况下，由ABAQUS 有限元软件进行动力时程分析，解出此阻尼器的滞回曲线，为其工程应用提供理论依据.胡强等［8］对方钢管铅芯阻尼器进行力学和有限元分析，探讨其阻尼器的抗震性能.李创第等［9］对设置粘弹阻尼器的基础隔震结构进行平稳响应分析，通过复模态法分析得到其结构的位移反应和加速度反应，进而讨论其耗能能力.马真迪［10］通过有限元软件对波纹型、光滑型两种摩擦阻尼器分别进行动力时程分析，通过摩擦系数等效转化的方案，将等效的摩擦系数输入到MIDAS 建立的框架模型中，收稿日期：2018-03-08基金项目：广西研究生教育创新计划项目（YCSW2017201）资助.作者简介：张敏，博士，教授，研究方向：结构抗震与减震，E-mail ：zhmzm@.第29卷第3期2018年9月广西科技大学学报JOURNAL OF GUANGXI UNIVERSITY OF SCIENCE AND TECHNOLOGY Vol.29No.3Sep.2018第29卷广西科技大学学报获得波纹摩擦阻尼器的抗震性能.周圆兀等［11］通过力的等效处理和解耦法分析了粘滞阻尼耗能结构的地震反应，验证了其方法准确性较高.张海龙等［12］在结构上附加T 型摩擦阻耗能减震装置，在罕见地震作用下进行动力分析，并应用SAP2000软件对比分析得到该结构的位移和内力反应差距，验证了在高层钢框架结构中设置T 形芯板摩擦阻尼器具有良好的耗能减震作用.孙飞飞等［13］提出了一种适用于多层框架结构的新型摩擦消能减震楼梯及其构造形式.针对所采用阻尼器布置方式，提出并验证了梯段板等效四平行杆模型；认为采用刚接方法计算楼梯内阻尼器附加阻尼比结果更准确，且计算量较小，可供设计人员参考.上述研究主要针对地震作用下阻尼器对单榀框架的减震效果，但任何建筑都是空间结构，阻尼器在空间结构中的减震效果与阻尼器在空间结构平面布置有关，阻尼器在空间结构平面内如何分布，这对结构地震反应有直接影响.因此，本文针对摩擦阻尼器在框架结构平面内的平面分布进行分析，研究该阻尼器在框架平面内对称分布和非对称分布的地震反应，得出各阻尼器在结构平面内的合理布置原则，从而为该消能减震结构的合理设计提供参考.本文针对单向地震作用下，摩擦阻尼器在框架结构平面内分别采用3种对称布置、2种非对称布置方案进行地震反应分析，以楼层最大位移和各楼层的层间最大位移角作为衡量依据，通过SAP2000有限元软件进行模拟分析，讨论阻尼器分别采用该5种布置方案对建筑结构的减震效果，从而得出阻尼器在空间框架结构平面内的合理布置方案及合理布置原则.1摩擦阻尼器参数确定1.1摩擦阻尼器形式本结构采用的摩擦阻尼器为摩擦剪切耗能器，如图1所示.当框架侧移时，摩擦阻尼器上、下水平板间的滑动量与楼层层间侧移相同.1.2摩擦阻尼器的作用力F d =ηk d Δx +(1-η)f sgn (Δx )（1）式中，k d ——摩擦阻尼器支z 撑的刚度；η——工作系数；Δx ——摩擦阻尼器上下两端节点板的水平相对位移；f ——摩擦阻尼器的摩擦阻尼力.sgn ——符号函数.当Δx i >0，则sgn (Δx i )=1；当Δx i <0，则sgn (Δx i )=-1；当Δx i =0，则sgn (Δx i )=0.对于第i 楼层阻尼器，η按下列条件确定：若|Δ|x i =0，则ηi =1（2）若|Δ|x i ≠0，则ηi =0（3）式中，Δx i ——第i 楼层摩擦阻尼器两端节点板的水平相对速度，Δx =x i -x i -1.2工程算例该算例为一栋钢筋混凝土框架结构的建筑物，建筑物总高度为34.2m ，共10层，首层高度为4.5m ，其余各层高度均为3.3m ；该建筑物抗震设防烈度为8度（0.3g ），地震分组为第二组，设防类别丙类；梁板柱混凝土强度等级均为C 30；楼屋面恒载标准值为10kN/m 2，楼屋面活载标准值为2kN/m 2；梁截面尺寸为300mm×650mm ，柱截面尺寸600mm×750mm ，板厚为100mm ；框架模型的平面布置如图2所示.图1摩擦阻尼器构造Fig.1Friction damperconstruction图2框架结构平面布置Fig.2Plane layout of frame structure16第3期通过SAP2000建模分析得：结构横向自振周期T 1=1.318s ；T 2=0.428s ；T 3=0.240s.单向地震作用下，对布置摩擦阻尼器的不同工况下的框架结构进行分析，结构分别沿横向按图3（b ）—图3（f ）布置摩擦阻尼器.图中各方案每个楼层的总滑动摩擦力均相等，每层阻尼器总滑动摩擦力f 均为700kN.本文分别考虑4类场地的地震波，即：Ⅰ类场地OROVILLE 波、Ⅱ类场地El-Centro 波、Ⅲ类场地HOLLYWOOD STORAGE 波、Ⅳ类场地天津波.根据《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010）［14］，各地震波的加速度峰值均为110gal.3单向地震作用阻尼器布置在平面对称的框架结构中，在横向地震作用下，考虑以下阻尼器对称布置3种方案，和阻尼器非对称布置2种方案，分别对其进行地震反应分析，如图3所示.抗震结构（无阻尼器）布置方案a （a ）（b ）布置方案b布置方案c （c ）（d ）布置方案d布置方案e （e ）（f ）图3阻尼器布置方案Fig.3Damper layout scheme 图3（b ）、图3（c ）、图3（d ）代表在框架结构中对称布置摩擦阻尼器，图3（e ）、图3（f ）代表在框架结构中非对称布置摩擦阻尼器.图3中括号中数字如（1-3），表示建筑结构中均匀布置摩擦阻尼器的层数是从第一层至第三层，其他括号内数字同理.17第29卷广西科技大学学报4结构楼层地震响应采用SAP2000软件建模分析，其中当阻尼器两端相对速度不为0时，摩擦阻尼器阻尼力采用下列分析模型：F =c ||v α(α=0,c =f )（4）4.1楼层最大侧移（a ）OROVILLE 地震波（b ）El-Centro 地震波（c ）HOLLYWOOD STORAGE 地震波（d ）天津地震波图4建筑结构的楼层最大位移Fig.4Maximum floor displacement of building structure分析表明：1）在平面对称框架结构分别按图3（b ）、图3（c ）和图3（d ）对称布置摩擦阻尼器的方案下，结构各楼层最大位移反应相对抗震结构（无阻尼）均显著减小，并且各方案减震效果基本一致.由此得出，阻尼器在建筑结构中对称布置时，能极大减小建筑结构的地震反应，且减震效果基本相同.2）在图3（e ）摩擦阻尼器布置方案下，同图3（b ）、图3（c ）和图3（d ）对称布置方案相比较，减震效果有所差距，这是因为建筑结构中的阻尼器布置方式不对称，从而使建筑结构产生了扭转效应，进而增大了楼层最大位移，因此减震效果减弱.3）在图3（f ）摩擦阻尼器布置方案下，即阻尼器仅布置在结构一侧，阻尼器的非对称程度增大，从而使结构的扭转程度增大，进而较大地减弱了结构的减震效果，甚至其地震响应超出了相应的抗震结构.因此，在平面对称框架结构中摩擦阻尼器不宜非对称布置，尤其是阻尼器严重不对称布置更应避免.18第3期4.2各榀框架顶层水平位移分布在横向地震作用下，图5中的所有布置方案各榀框架顶层水平位移结果见下图所示.其中，0刻度水平线以上表示建筑结构在地震作用下的正向横向位移，用实线表示；0刻度水平线以下表示建筑结构在地震作用下的反向横向位移，用虚线表示.图5各榀框架顶层水平位移Fig.5Horizontal displacement at the top of each frame 以上分析表明布置方案e （图3（f ））的结构顶层楼层侧移沿平面位置变化较大，这是由于结构按照非对称方案布置摩擦阻尼器，结构在地震作用下发生了扭转，故其地震反应顶层侧移沿平面位置分布不均匀，这对结构抗震不利.4.3楼层层间最大位移角（a ）OROVILLE 地震波（b ）El-Centro 地震波（a ）OROVILLE 地震波（b ）El-Centro 地震波（c ）HOLLYWOOD STORAGE 地震波（d ）天津地震波各榀框架位置各榀框架位置各榀框架位置各榀框架位置19第29卷广西科技大学学报（c ）HOLLYWOOD STORAGE 地震波（d ）天津地震波图6建筑结构层间最大位移角Fig.6Maximum displacement angle between layers of building structure图6可见：1）在图3（b ）、图3（c ）和图3（d ）摩擦阻尼器对称布置方案下，其层间最大位移角相对相应抗震结构显著减小，具有较好的减震效果；且此3种对称布置方案的减震能力基本相同.由此可见，对称布置阻尼器的建筑结构的减震效果基本相同.2）在图3（e ）摩擦阻尼器布置方案下，其层间最大位移角相比于前3种布置方案减震效果较弱，这是由于阻尼器非对称布置时，产生了扭转效应，减弱了减震效果.3）在图3（f ）摩擦阻尼器布置方案下，即阻尼器仅布置在结构右侧，相比于前4种布置方案，其扭转程度增大，减震效果更差，甚至地震反应超过了相应抗震结构.故平面对称结构在布置摩擦阻尼器时，应当避免阻尼器非对称布置方案.5布置方案d 和方案e 结构A 轴、G 轴框架顶层位移时程曲线（a ）OROVILLE 地震波（b ）El-Centro 地震波（c ）HOLLYWOOD STORAGE 地震波（d ）天津地震波图7方案d 顶层位移时程曲线Fig.7Displacement and time curve of top layer of schemed20第3期（a ）OROVILLE 地震波（b ）El-Centro 地震波（c ）HOLLYWOOD STORAGE 地震波（d ）天津地震波图8方案e 顶层位移时程曲线Fig.8Displacement and time curve of top layer of scheme e由图7、图8可见，阻尼器不对称布置时，各结构顶层位移时程曲线不一致，表明结构存在扭转效应.6布置方案d 和方案e 顶层扭转时程曲线扭转角θ=ΔG -ΔAL式中：ΔG ——G 轴框架顶层位移时程曲线；ΔA ——A 轴框架顶层位移时程曲线；L——A 轴框架和G 轴框架水平距离.（a ）OROVILLE 地震波（b ）El-Centro地震波21第29卷广西科技大学学报（c ）HOLLYWOOD STORAGE 地震波（d ）天津地震波图9方案d 顶层扭转时程曲线Fig.9Torsion and time curve of top layer of scheme d（a ）OROVILLE 地震波（b ）El-Centro 地震波（c ）HOLLYWOOD STORAGE 地震波（d ）天津地震波图10方案e 顶层扭转时程曲线Fig.10Torsion and time curve of top layer of scheme e由图9、图10可见，阻尼器布置越不对称，结构扭转程度越大.7结论1）单向地震作用，相对于传统的抗震结构，平面对称的建筑结构在摩擦阻尼器对称布置方案a 、方案b 、方案c 下，结构各楼层最大位移和层间最大位移角相均显著减小，能较好地抵抗、消耗地震能量，并且减震效果基本相同.因此，对于平面对称的框架结构，阻尼器在结构平面内宜对称布置，且只要楼层阻尼器的总阻尼不变，不论阻尼器采用何种对称布置方案，结构地震反应和减震效果就基本相同.由此可在实际工程中根据建筑和使用需要，合理调整阻尼器的平面布置位置.2）单向地震作用，平面对称的建筑结构在摩擦阻尼器非对称布置方案d 、方案e 下，相对于对称布置方案a 、方案b 、方案c ，其减震效果减弱，这是由于在地震作用下非对称布置阻尼器时框架结构产生了扭转效应，并且随着非对称程度的增大，结构扭转程度增大，减震效果逐步变差，甚至超过无阻尼结构的2223第3期地震作用.故在工程设计中，平面对称结构布置阻尼时，应避免非对称布置方式.因此，阻尼器在结构中平面布置时，应尽量使结构刚度中心和质量中心重合，不宜使结构刚度中心和质量中心偏差加大.参考文献［1］周云，徐彤，俞公骅，等.耗能减震技术研究及应用的新进展［J］.地震工程与工程振动，1999（2）：122-131.［2］周锡元，阎维明，杨润林.建筑结构的隔震、减振和振动控制［J］.建筑结构学报，2002（2）：2-12，26.［3］史春芳，徐赵东，卢立恒.摩擦阻尼器在工程结构中的研究与应用［J］.工程建设与设计，2007（9）：37-41.［4］FILIATRAULT A，CHERRY S.Performance evaluation of friction damped braced steel frames under simulated earthquake loads ［J］.Earthquake spectra，1987，3（1）：57-78.［5］彭凌云，周锡元.拟线性摩擦阻尼器性能试验与有限元分析［J］.建筑结构学报，2010，31（6）：188-194.［6］SHIRAI K，SANO T，SUZUI Y，et al.Development of friction damper with displacement dependent variable damping force characteristics［J］.AIJ Journal of Technology and Design，2012，18（38）：85-90.［7］朱军强，张泽鑫，张仁猛，等.新型压电摩擦阻尼器的有限元分析及试验研究［J］.地震工程学报，2015，37（2）：377-382.［8］胡强，陈劲飙，唐咸远.方钢管铅芯阻尼器性能研究［J］.广西科技大学学报，2017，28（2）：89-93.［9］李创第，高硕，葛新广，等.五参数Maxwell阻尼器耗能结构在有界噪声激励下随机响应解析解［J］.广西科技大学学报，2016，27（3）：1-7，32.［10］马真迪.波纹摩擦阻尼器的有限元分析及试验研究［D］.长春：长春工程学院，2017.［11］周圆兀，王囡囡.设置粘滞阻尼器结构的耗能减震分析［J］.广西科技大学学报，2015，26（2）：14-19.［12］张海龙，李大华.T形芯板摩擦阻尼器在高层钢框架结构振动控制中的研究［J］.安徽建筑大学学报，2016，24（1）：30-34.［13］孙飞飞，王述文，宋晓伟，等.多层框架结构中摩擦减震楼梯减震性能目标研究［J］.工程抗震与加固改造，2017，39（4）：1-10.［14］中国建筑科学研究院.建筑抗震设计规范：GB50011-2010［S］.北京：建筑工业出版社，2010.Analysis of the reasonable arrangement of friction dampers in frame structureplanesZHANG Min，WANG Dongzhuo（School of Civil Engineering and Architecture，Guangxi University of Science and Technology，Liuzhou545006，China）Abstract:The reasonable arrangement of friction dampers in frame structure planes is studied.Considering5types of arrangement of friction damper in frame structures under the excitation of transversal seismic actions，the seis⁃mic response analysis for reasonable arrangement of friction damper on the floor of the frame structures was carried out.The maximum storey displacement，storey drift angle and lateral displacement of the top of the frame struc⁃tures were studied.The results indicate that the damping effect of symmetrically-setting friction damper is almost the same，and the effect is significant；that the frame structure which has non-symmetrically-setting friction damper shows some torsional responses，the damping effect is poor，and the dampers'seismic response is even larger than that of the frame structure．Therefore，the arrangement of the damper in the structure should try to make the center of the structural stiffness coincide with the center of mass，and the deviation between the center of the structural stiffness and the center of mass should not be increased.Key words:damper；friction；frame；earthquake；finite element（学科编辑：黎娅）。

浅谈粘滞阻尼器在网架结构中不同布置位置的减震效果对比浅谈粘滞阻尼器在网架结构中不同布置位置的减震效果对比摘要利用实际工程某体育训练馆为例进行网架结构消能减震控制研究，重点研究粘滞阻尼器变换布置位置时网架结构减震效果的不同，设置三种方案来进行分析，得出网架结构中布置粘滞阻尼器减震效果较好的位置。

关键字：网架结构，粘滞阻尼器，减震控制，布置方案中图分类号： TU356 文献标识码： A 文章编号：1.引言近年来随着物质水平与精神水平的提高，人们对建筑空间的需求也越来越大，所以大跨空间结构应运而生，而网架结构作为大跨空间结构中的一种，由于其良好的优越性更是成为了许多建筑的首选形式[1]。

虽然网架结构的抗震性能比一般的砌体及混凝土结构高，但却不得不承认：迄今为止却真实的发生了多例网架结构在地震作用下破坏的事故。

对结构进行减震控制主要有主动控制、被动控制及混合控制等，而被动控制因为其造价低、控制容易实现等优点，是在实际工程中应用最多的减震方法，被动控制又包括隔震和在架构中附加子系统如阻尼器等[2]。

本文结合实际工程某体育中心训练馆的网架结构的特点，在架构中加入粘滞阻尼器进行消能减震研究，其中重点分析将粘滞阻尼器布置在网架结构中不同位置时结构减震效果的不同。

2.粘滞阻尼器在网架结构中布置在不同位置处结构减震效果的不同本文尝试把粘滞阻尼器加在网架结构中不同位置，分析对比各结构减震效果的不同，取节点212及杆件362作为控制节点及控制杆件，经过时程分析，取其加入粘滞阻尼器前与加入粘滞阻尼器后的内力来进行分析比较。

其中各布置方案如下所示:方案1：阻尼器加在网架结构中部上弦上，加阻尼器30根，时程分析结果如图1所示：（a）节点212位移对比图（b）节点212速度对比图（c）节点212加速度对比图（d）杆件362轴力对比图图1 结构在无控与方案1中地震反应的对比图方案2：阻尼器加在网架结构中部腹杆上，加阻尼器30根，时程分析结果如图2所示：（a）节点212位移对比图（b）节点212速度对比图（c）节点212加速度对比图（d）杆件362轴力对比图图2 结构在无控与方案2中地震反应的对比图方案3：阻尼器加在网架结构周边腹杆上，加阻尼器30根，结构时程分析结果如图3所示：（a）节点212位移对比图（b）节点212速度对比图（c）节点212加速度对比图（d）杆件362轴力对比图图3 结构在无控与方案3中地震反应的对比图现把以上三种布置方案的减震效果汇总，其结果见表1及表2：表1 不同方案设置阻尼器的减震计算结果表2 不同方案设置阻尼器的减震率对比（%）通过3种方案加粘滞阻尼器的对比，可以得出以下结论：⑴在网架结构中加入粘滞阻尼器可以起到减小地震作用的效果，可看出网架结构的节点位移、速度、加速度及杆件轴力都得到了控制，有所减小，但阻尼器布置在不同位置处网架结构的减震效果不同。

粘滞阻尼器在建筑中布置原则
粘滞阻尼器在结构中的布置方式原则主要有以下几点：
1)竖向布置以层间位移作为衡量标准，阻尼器宜设置在层间位移较大的楼层。

框架结构等以剪切变形为主的结构一般布置在下部楼层，剪力墙等以弯曲变形为主的结构一般布置在上部楼层。

当层间位移基本相等时，阻尼支撑适宜设置在结构的下部。

2)总体采用均匀、对称、分散的原则，粘滞阻尼器在建筑结构中一般在梁柱间安装，其工作效率与安装方式有很大的关系，受安装方式的直接影响。

实际工程应用中阻尼器一般安装方式有:单斜支撑、人字支撑、剪刀支撑、墙墩支撑。

支撑方式的选择应综合考虑其对建筑布局的影响。

单斜支撑结构简单、安装方便，但其对梁柱节点的影响较大；人字支撑对梁柱节点基本无影响，但要考虑其侧向稳定性；剪刀支撑阻尼效果较好，但对框架梁影响较大，容易引起框架梁片面外变形；墙墩支撑受力简单，相对其他三种方式自重较大，设计框架梁时需考虑其自重。

阻尼器安装应该在其邻近设备、结构构件安装结束后实施。

黏滞阻尼器在框架结构抗震加固中的应用与研究摘要：近年来利用阻尼器对既有建筑结构进行减震加固得到了广泛关注。

本文建立了某实际4层框架结构的非线性模型，然后设置黏滞阻尼器（VFD），利用时程分析法对有、无控结构进行地震响应分析计算，得出该结构的耗能减震效果。

最后利用云图法，选取数条地震波对结构进行分析计算，对有、无控结构进行概率地震分析，通过对比概率需求模型、易损性曲线的差异分析黏滞阻尼器的耗能减震作用。

计算结果表明，通过对该结构设置若干VFD，结构的地震响应得到显著地减小，结构整体减震效果明显；有控结构的地震需求易损性曲线相较无控结构趋于平缓，表明VFD对该结构的耗能减震加固作用明显。

关键词：框架结构；黏滞阻尼器；非线性时程分析；云图法；结构概率地震需求分析耗能减震技术就是在结构的选定位置增设耗能装置，在小震作用下，耗能装置和结构一并处于弹性状态，可减小结构的地震响应，使结构主体处于安全范围，一旦出现大震，这些装置可以在结构破坏前率先达到屈服状态，来消耗大部分能量。

近年来利用耗能减震器对既有建筑结构进行减震加固得到了广泛关注。

1.消能减震的概念及耗能原理为了达到消震减能的目的，可以通过消能装置的安装来避免主体结构因地震能量而响应而造成的破坏，究其本质，消能减震技术是一种加固技术。

传统的抗震思路是进行“硬抗”，但却存在诸多的弊端问题。

而消能减震技术，则能够避免传统抗震加固的不足，通过“以柔克刚”的方式进一步达到抗震加固的效果。

从消能减震结构角度来看，其方式就是融入了减震控制思想，在原结构当中增加了消能减震装置，从而形成新的结构系统，图1对其进行了展现，通过图中资料的了解，无论是原结构还是消能减震装置，都是新结构系统的重要组成部分，并且在其中发挥了重要的作用。

相较于原结构而言，新结构系统在效能能力以及动力特征方面有自身的独特性，能够降低原结构承受的地震作用，这也是进行地震反应控制的一种有效方式，其目的是为了减少对主体结构造成的损害。

消能减震阻尼器的布置原则
1. 结构分析，在布置减震阻尼器之前，需要对结构进行全面的分析，包括结构的类型、尺寸、质量、受力情况等，以确定减震阻尼器的类型和数量。

2. 布置位置，减震阻尼器的布置位置应该在结构受力集中的部位，比如建筑物的顶部或底部、桥梁的支座等，以最大限度地减少结构的振动。

3. 多样化布置，根据结构的特点和受力情况，可以采用多种类型的减震阻尼器，如摩擦型、液体型、弹簧型等，进行多样化的布置，以提高减震效果。

4. 综合考虑，在布置减震阻尼器时，需要综合考虑结构的整体稳定性、可操作性、维护成本等因素，以确保减震系统的可靠性和经济性。

5. 灵活性设计，在设计减震系统时，应该考虑到未来可能的结构变化和扩建，以确保减震系统具有一定的灵活性和可扩展性。

总的来说，消能减震阻尼器的布置原则是根据结构特点和受力情况，合理选择类型和布置位置，综合考虑稳定性、经济性和可操作性，以达到最佳的减震效果。

浅谈粘滞阻尼器在框剪结构中的应用摘要：新疆维吾尔自治区阿勒泰地区富蕴县人民医院急诊和医技综合楼建设项目位于高烈度区，按照常规框剪结构进行设计时，为满足规范要求多遇地震下结构截面尺寸过大。

设置粘滞阻尼器后，采用YJK及SAUSAGE结构设计软件进行结构弹塑性分析，发现设置粘滞阻尼器能提高结构抗震性能，并优化结构截面尺寸。

关键词：粘滞阻尼器、框剪结构、阻尼比黏滞流体消能阻尼器是由缸体、活塞、黏滞材料等部分组成，利用黏滞材料运动时产生黏滞阻尼耗散能量的一种速度相关型消能阻尼器。

黏滞消能阻尼器能提供较大的阻尼，因而可以有效地减小结构的振动，同时当结构变形最大时，消能阻尼器的控制力为零，从而使结构的受力更加合理；此外由于黏滞流体消能阻尼器不提供附加的刚度，不会因为安装消能阻尼器而改变结构的自振周期从而增加地震作用；同时其受激励频率和温度的影响较小。

这些优点表明，黏滞流体消能阻尼器在结则是在结构的抗震和抗风控制中有者广阔的应用前景。

1.工程概况本工程位于新疆维吾尔自治区阿勒泰地区富蕴县，采用框架-剪力墙结构形式，楼层数为地下1层，地上7层，建筑结构高度30.9m，宽23.4m。

建筑面积为13940.7㎡，其中地上面积12732.1㎡；工程设计使用年限为50年，属于重点设防类，乙类建筑。

2.设计条件抗震设防烈度8度，设计基本地震加速度峰值为0.20g，设计地震分组第三组，Ⅱ类场地，场地特征周期0.45s。

本工程采用减震方案，在地上3到7层布置40套黏滞阻尼器，设置黏滞阻尼器能有效提高结构在多遇、设防地震作用下的安全储备，实现相关减震设计目标，保证其在使用荷载作用下的正常使用性能。

3.结构分析3.1多遇地震下反应谱分析为了确保动力弹塑性分析模型的准确性，首先对SAUSAGE结构模型进行模态分析及多遇地震下的反应谱分析，并将其计算结果与YJK结果进行对比，如表1.1、表1.2及表1.3所示，其中表中差值为：(|SAUSAGE-YJK|/YJK)*100%。

大跨空间结构采用粘滞阻尼器的减震分析和优化设计共3篇大跨空间结构采用粘滞阻尼器的减震分析和优化设计1在大跨空间结构中，地震是一个常见的自然灾害，其震动所带来的巨大能量在结构中可能会造成毁灭性的破坏。

因此，大跨空间结构的减震设计显得尤为重要。

粘滞阻尼器是一种常见的减震装置，其通过变形耗能的方式将地震所带来的能量吸收并转化为热能，起到减震作用，是目前公认效果较好的减震装置之一。

本文将重点介绍大跨空间结构采用粘滞阻尼器的减震分析和优化设计。

一、粘滞阻尼器的原理粘滞阻尼器作为一种常见的减震装置，其核心原理就是通过粘滞材料的变形使得振动能量发生转化，从而吸收地震所带来的能量，起到减震作用。

粘滞阻尼器的工作原理可以简单地分为两个过程：摩擦过程和黏滞过程。

摩擦过程是指阻尼器中两个摩擦面之间的相对运动，进而转化为摩擦热，从而吸收相应的能量。

在摩擦过程中，摩擦力与运动速度成正比，这是一种非线性的现象。

因此，在进行减震设计时需要考虑不同速度下的摩擦力。

黏滞过程是指粘滞材料内部的物质分子在外力作用下产生变形，从而能量被消耗，将振动能量转化为热能。

黏滞过程与摩擦过程不同，它是一种线性现象，其阻尼力与速度成线性关系，因此，可以通过增加黏滞材料的数量或者粘滞材料的厚度来增加黏滞阻尼器的阻尼力。

二、大跨空间结构采用粘滞阻尼器的减震分析对于大跨空间结构的减震分析，需要从结构的柔度、阻尼和质量三个方面考虑。

其中，柔度主要指结构的弹性变形能力；阻尼主要指减震系统对地震波进行耗能的能力；质量主要指结构的惯性质量，即结构在地震作用下惯性力的大小。

在粘滞阻尼器的应用过程中，阻尼器的刚度、阻尼比以及黏滞剪切模量等都是影响减震效果的重要因素。

根据实验结果表明，不同刚度的阻尼器对应不同的阻尼比，这是由于阻尼器的线性变形特性与其阻尼比的特征值有关。

针对此问题，研究者提出了一种基于相对刚度贡献的阻尼器刚度优化方法，有效提高了系统的阻尼比和耗能能力。

建筑结构中粘弹性阻尼器位置的优化分析提要粘弹性阻尼器是减振被动控制中一种十分有效的耗能减震装置。

本文提出了以层间位移为控制函数的时程分析法分析了给定参数的粘弹性阻尼器位置及数量设置进行优化的方法。

以5层钢框架实例进行对比分析，证明了本优化方法的有效性与可靠性。

关键词粘弹性阻尼器，优化，层间位移，耗能减震中图分类号： tu973+.31 文献标识码： a 文章编号：1 引言设置粘弹性阻尼器是抗震被动控制中一种十分有效的耗能减震装置，它主要依靠粘弹性材料的剪切滞回耗能特性来增加结构的阻尼，减小结构的水平地震作用，大量消耗输入结构的地震能量，从而达到减震作用。

耗能减震结构设计的关键之一，在于合理选取阻尼器的数目和位置，因此对粘弹性阻尼结构中阻尼器的优化设置进行系统研究尤为必要。

本文以层间位移为控制函数采用时程分析法对粘弹性阻尼器数量及位置进行了优化分析，并通过对几种不同布置下的结构进行了仿真分析比较，得出了一些有益结论。

2 粘弹性阻尼器计算模型目前，许多研究者已提出了多种粘弹性阻尼器的分析计算模型[1]。

主要有复刚度模型、微段模型（又称为四参数模型）、等效刚度和等效阻尼力学模型、maxwell模型和有限元模型。

·为符合振动过程中粘弹性材料的性质特征，同时考虑到数学上处理的方便，本文采用等效刚度和等效阻尼力学模型。

该模型由一个线性弹簧和一个线性阻尼器并联而成，如图1所示。

图1 阻尼器模型图中阻尼力与变形关系为：(1)式中，为剪切变形，为剪切变形速度。

等效刚度和等效阻尼可以通过下式得到，(2)式中，为粘弹性材料的储存剪切模量，为粘弹性材料损耗剪切模量，粘弹性阻尼器中粘弹性材料的厚度为h，体积为v，为结构振动圆频率。

由结构动力学原理可知，设置有粘弹性阻尼器的结构运动方程为：(3)式中，——结构质量矩阵（阻尼器的质量相对于结构而言相当小，忽略不计）；，——原结构的阻尼矩阵和刚度矩阵；，——粘弹性阻尼器的等效阻尼矩阵和等效刚度矩阵；——单位列向量；——耗能减震结构的位移列向量；——地面运动加速度。

框架－摇摆墙结构阻尼优化设计方法研究裴星洙;王佩【摘要】摇摆墙体与主体框架之间存在较大的竖向变形，可于此变形集中部位增设耗能构件，实现保护主体结构的基本损伤机制。

提出附加阻尼的框架－摇摆墙结构，并基于等效线性化理论初步计算结构仅附加单一类型阻尼器的阻尼置放量，而后通过定义目标函数，确定可使目标函数最小的同时附加粘滞阻尼与金属阻尼的阻尼器布置方式，得到结论如下：①于弯剪型结构，当仅考虑结构加速度控制时，可沿结构总高布置粘滞阻尼器，而需综合考虑结构楼层位移、加速度时及层间位移角时，可于结构2／3处下部安装金属阻尼器，与其上部1／3处安装粘滞阻尼器；②于剪切型结构，当仅考虑结构层间位移角时，可于结构楼层1／2处下部安装金属阻尼器，与其上部1／2处安装粘滞阻尼器，而需综合考虑结构楼层位移、加速度及层间位移角时，则可于结构1／3处下部安装金属阻尼器，与其上部2／3处安装粘滞阻尼器。

%For a large vertical displacement between a frame and a rocking wall,energy consumption components should be added to protect the main structure.Based on this,a frame-rocking wall structure with additional damping was proposed and single type of damper amount also could be calculated with the equivalent linearization theory,by defining the objective function,the best dampers layout of structure with viscous dampers and metal damper making the minimum value of the objective function could be determined.The conclusions were as follows:(1 )for a shear-bending structure, the viscous dampers can be arranged along the total height of the structure when only acceleration is considered;the metal dampers can be arranged at the lower 1 /3 part of the structure while theviscous dampers can be arranged at the upper 1 /3 part of the structure when displacement,acceleration and storey drift are considered;(2)for a shear structure,the metal dampers can be arranged at the lower half part while the viscous damper can be arranged at the upper half part when only storey drift is considered;in addition,the metal dampers can be arranged at the lower 2/3 part while the viscous dampers can be arranged at the upper 1 /3 part when displacement,acceleration and storey drift are all considered.【期刊名称】《振动与冲击》【年(卷),期】2014(000)024【总页数】11页(P112-122)【关键词】框架-摇摆墙结构;抗震设计方法;金属阻尼器;粘滞阻尼器;时程分析【作者】裴星洙;王佩【作者单位】江苏科技大学土木工程与建筑学院，江苏镇江 212003;陕西省建筑设计研究院有限责任公司，西安 710000【正文语种】中文【中图分类】TU352框架－摇摆墙结构通过放松框架－剪力墙结构底部约束，使之与基础固接的墙体成为摇摆构件，实现“整体屈服机制”。

墙式连接位移型阻尼器在框架结构中的布置原则及连接设计要点墙式连接位移型阻尼器在框架结构中的布置原则和连接设计要点如下：
布置原则：
1.定位关键位置：墙式连接位移型阻尼器应布置在结构中的关键位置，如悬挑墙、刚性节点、高层等，以提供最大的效益。

2.均匀分布：在结构中均匀分布多个阻尼器，以确保结构的均匀阻尼，降低振动传递。

3.防止局部集中：避免在一个区域集中多个阻尼器，以免对结构产生不均匀的影响。

4.综合考虑：在设计时，要综合考虑结构的动力特性、地震响应、荷载分布等因素，以确定阻尼器的最佳布置位置。

连接设计要点：
1.高强度材料：墙式连接位移型阻尼器的构件应采用高强度和耐久性的材料，以确保其性能和可靠性。

2.刚性连接：连接部分应设计为刚性连接，以保证阻尼器能够有效地传递力和变位。

3.剪切弹性元件：阻尼器通常包括剪切弹性元件，这些元件应具有足够的弹性来吸收结构的变位，同时应具备耐久性和可替换性。

4.细节设计：在连接细节上应特别注意，以确保连接处没有弱点或者易受损的部分，同时需要采取适当的防腐措施以延长阻尼器的寿命。

5.监测系统：阻尼器连接部分通常需要配置监测系统，用于实时监测阻尼器性能和结构状态，以及在必要时进行维护和调整。

这些原则和要点有助于确保墙式连接位移型阻尼器在框架结构中的有效应用，提供地震减震和结构稳定性的增强效果。

在实际设计中，需要根据具体的结构和地震要求来灵活应用这些原则和要点。

阻尼器的布置和安置方法
一、建筑方面
为了得到粘滞阻尼器在结构中的合理布置,一般需有一个试算调整过程,使粘滞阻尼器消耗地震的能量最有效,阻尼器安装在不同位置,可以达到设计的不同目的;
一般粘滞阻尼器的布置原则是在阻尼器两端具有较大的相对位移楼层设置；对于有扭转的结构,尚应根据地震作用下结构扭转的情况不对称设置抗扭转的阻尼器;另外随着阻尼器在结构抗震、抗风等项目上应用的发展,很多结构上都采用了不同安装方式、组成不同类型的安置模型;总结目前阻尼器在结构上的安装方式,主要有对角支撑、人字型支撑、套索式支撑、剪刀式支撑等几种,如又图所示;
此外,还可以配合基础隔震系统、TMD系统等使用;
人字型支撑
二、桥梁方面
针对桥梁结构,粘滞阻尼器主要是用来控制结构纵向位移相对位移的;原则上,它应该被安置
在结构最大位移之处;如梁的两端、梁墩之间和塔梁之间；对于多跨简支梁,为了使结构形成一个整体,也有时设置在梁梁之间,或其它可能的相对位移的两处;如对于纵向运动,桥面梁和桥墩之间、桥面梁和塔之间、桥面各梁之间相互约束；另外它不仅可以用来纵向运动,也可以用来控制横向运动,也可以选用与桥梁成45度角来控制纵横两个方向运动的阻尼器,为了减少双层桥面的横向相对位移,可以安装成人字支撑的双层桥之间; 详见下表：
梁的两端
梁梁之间梁梁之间
I-5/91 HOV高速路双向安置
梁墩之间和塔梁之间人字支撑。

黏弹性阻尼器在既有结构中优化布置方法
董彪;徐培蓁;杨森;朱亚光;张志鹏
【期刊名称】《低温建筑技术》
【年(卷),期】2024(46)3
【摘要】为研究黏弹性阻尼器在既有结构的优化布置方法,以某地已建9层钢筋混凝土框架办公楼为依托,运用有限元软件SAP2000,对构建的模型进行弹塑性时程分析,对比不同的黏弹性阻尼器布置方案对既有结构层间位移角、层间剪力和顶点位移影响。

结果表明黏弹性阻尼器可以很好得控制结构地震反应;相较于黏弹性阻尼器的均匀布置法,权系数法对结构加固优化效果更好。

研究可为黏弹性阻尼器在既有结构抗震加固中提供更优的布置方法。

【总页数】5页(P80-83)
【作者】董彪;徐培蓁;杨森;朱亚光;张志鹏
【作者单位】青岛理工大学土木工程学院;中国市政工程西北设计研究院有限公司山东分公司;青岛腾远设计事务所有限公司
【正文语种】中文
【中图分类】TU375.4
【相关文献】
1.粘弹性阻尼器在钢混框架结构中的优化布置
2.黏滞阻尼器在单层网壳结构中的优化布置
3.偏心结构减震设计中粘弹性阻尼器的优化布置
4.框架结构线性黏滞阻尼
器双目标同步优化布置研究5.黏滞阻尼器的优化布置及其在高层钢结构加固中的应用
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减震结构阻尼器优化布置混合算法近年来，随着建筑结构安全的日益被重视，减震结构阻尼器的应用越来越广泛。

然而，在实际应用中，由于结构体系复杂、荷载形式多样等原因，减震结构阻尼器的优化布置成为了设计师需要重点考虑的问题。

本文将介绍一种混合算法，用于优化减震结构阻尼器的布置，旨在提高结构安全性能和经济性。

首先，需要了解什么是减震结构阻尼器。

减震结构阻尼器是一种通过能量耗散来减少地震荷载对结构物的破坏影响的装置。

它主要有两个部分，一个是支撑系统，另一个是耗能系统。

现在让我们来看看减震结构阻尼器的布置优化问题。

要想优化减震结构阻尼器的布置，需要考虑多个因素，如结构类型、施工条件、地震波特性等。

传统的优化算法主要是以产生随机种子或者遗传算法为主，这两种算法在优化混凝土结构等方面效果较好，但却不适用于减震结构阻尼器的优化。

因此，我们提出了一种基于遗传算法和爬山算法的混合算法。

该混合算法的流程如下：首先，使用遗传算法生成初始种群，并对初始种群进行适应度评价。

然后，使用爬山算法对前n个个体进行局部优化，使其达到更好的适应度。

接着，使用遗传算法对优化后的种群进行进一步迭代，直到满足停止条件。

最后，根据优化结果生成结构阻尼器方案。

该混合算法具有以下优点：1. 优化算法融合了遗传算法和爬山算法，能够有效平衡全局搜索和局部搜索之间的关系，提高了优化效果；2. 算法采用适应度评价，可以反映方案的优劣，达到最优解的几率更大；3. 可以快速地生成多种方案进行比较，为设计师提供了更多的选择余地；4. 该算法不需要进行大量的计算，可以实现快速计算和优化。

最后，需要指出的是，减震结构阻尼器的优化布置并不是一件简单的事情，需要从多方面进行考虑。

在实际应用中，需要根据不同的需求和具体情况进行选择。

希望本文介绍的混合算法能够为设计师提供一些思路和指导，提高减震结构阻尼器的布置效果，保障建筑结构的安全性和经济性。

阻尼器在框架结构中的优化布置分析摘要针对地震作用对高层建筑的影响较大，提出在框架结构中布置阻尼器以减少地震作用对建筑物的损害。

以建筑设计的某工程案例为实际应用，对安装在框架结构中不同位置的阻尼器，通过PKPM软件输入不同类型的地震动，对比阻尼器安装在框架结构中的不同布置方式的数据（周期、位移等）进行计算分析，得出阻尼器优化布置方式。

结果表明：在结构中布置阻尼器的楼层，其层间位移和位移角显著减小，而未布置阻尼器的结构楼层，其层间位移角则相对比较大；其中逐层布置阻尼器的结构模型相比于只在底部布置阻尼器的结构，其层间位移角整体相对较小。

关键字阻尼器；层间位移；地震周期；优化布置；时程分析在地震发生时，地震产生的地震能量会源源不断地向建筑物传输能量，当建筑结构接受了大量的地震能量，必然要通过能量的相互转换才能将能量传输出去结束振动。

传统的抗震体系就是增强建筑结构自身的抗震性能来抵抗地震对建筑物产生的影响。

即增强结构构件的承载能力，在结构构件破坏过程中消耗地震能量。

然而这种方式需要建筑结构产生塑性变形来消耗地震能量，建筑物会产生不同程度的破坏，由于地震的不可预测性和不可控制性，对建筑物的破坏程度也不同，当发生较强的地震时，建筑物产生较大程度的破坏，对人民的生命和财产产生较大的危害。

为了克服传统抗震体系存在的不足，在建筑过程中结构消能体系逐渐发展起来，结构消能减震体系就是通过将结构构件的设计成消能杆件或者在建筑结构中加设消能装置。

当发生地震时，消能构件或者消能装置会率先进入非弹性状态，产生较大的阻尼，消耗建筑结构输入的大量地震能量，减少地震能量对建筑物自身的破坏，确保建筑物在地震中的安全。

本文基于减隔震体系理论，对阻尼器布置在不同的位置进行弹塑性动力时程分析，并从结构的层间位移、层间剪力、地震周期等进行分析计算，综合评价了阻尼器对框架结构动力特性的影响[1]。

1 建筑消能减震技术原理结构中设置阻尼器的振动方程：等式中的每一项均是影响抗震设计的一个内容，也对应着我们进行抗震设计时的一种手段。

偏心框架结构粘滞阻尼器布置优化研究陈瑶;陈海森;龙锦添【摘要】以某偏心框架结构为研究对象,采用均匀分布、权系数分布、逐层逼近分布三种不同粘滞阻尼器的布置方式建立有限元模型,从层间位移角、楼层剪力和结构综合评价指标等角度,研究了不同布置方式对结构减震效果的影响.结果表明:逐层逼近分布减震控制效果最优,权分布布置又优于均匀分布布置;在操作简易程度和消耗时间上,权分布和均匀分布均优于逐层逼近布置,对于实际工程来说,权分布最为实用.【期刊名称】《低温建筑技术》【年(卷),期】2018(040)007【总页数】5页(P40-44)【关键词】偏心结构;粘滞阻尼器;优化布置【作者】陈瑶;陈海森;龙锦添【作者单位】广州大学土木工程学院,广州510006;广州大学土木工程学院,广州510006;广州大学土木工程学院,广州510006【正文语种】中文【中图分类】TU758.110 引言目前建筑结构使用功能多样性要求，越来越多的结构呈现结构怪异、形状奇特等偏心特点。

然而对于偏心结构，程光煜等[1]学者研究发现在强烈的地震作用下，极易发生较大的扭转破坏，出现应力集中或薄弱层，严重时会发生倒塌。

叶正强、王凌飞、王乐意等[2-4]学者研究表明通过在结构上设置消能构件，使结构在出现变形时大量的消耗地震能量，减小地震对结构的危害。

粘滞阻尼器[5]由于其价格低廉、构造简单、易维护等特点被广泛的应用。

多年来如何有效的布置粘滞阻尼器的位置一直是许多研究人员的焦点，孙玉萍等[6]研究了钢框架中粘弹性阻尼器的空间布置优化分析；乌兰等[7]学者详细的描述了基于遗传算法的结构粘滞阻尼器优化布置；吴学淑等[8]研究了平面不对称高层建筑中粘弹性阻尼器的位置优化设计。

对于偏心结构，由于结构布局及功能要求，不能简单的将阻尼器平均分布在各个楼层，从经济的角度来讲，应对阻尼器进行优化设计。

本文以某中学教学楼结构为研究对象，通过结构分析软件Etabs建立有限元模型，并对结构做了几种不同阻尼器布置方案，在多遇地震作用下分析了粘滞阻尼器不同布置方案对结构减震效果的影响，最后找到即有效、且易于实施的粘滞阻尼器布置方法。