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《公路钢结构桥梁设计规范》吴冲同济大学桥梁工程系Tel.021－65983116-2605cwu@交通部行业标准同济大学吴冲Tongji University, Wu Chong12013-7-12大连1公路钢结构桥梁极限状态)承载能力极限状态¾包括构件和连接的强度破坏、结构、构件丧失稳定及结构倾覆¾按承载能力极限状态设计要求计算作用设计值效应的基本组合，组合表达式中的作用采用标准值，并乘以作用分项系数¾各种作用的分项按现行《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60）的规定取用)正常使用极限状态¾包括影响结构、构件正常使用的变形、振动及影响结构耐久性的局部损坏¾按正常使用极限状态,采用不计冲击力的汽车车道荷载频遇值（频遇值系数取为1.0）的计算挠度值)疲劳极限状态¾按疲劳设计荷载计算¾无限寿命设计：应力幅小于S -N 曲线的截止应力幅¾有限寿命设计：基于S -N 曲线和应力幅的线性累计损伤准则同济大学吴冲Tongji University, Wu Chong 22013-7-12大连2 材料及设计指标)钢材牌号¾《碳素结构钢》GB/T 700 ：Q235钢¾《低合金高强度结构钢》GB/T 1591：Q345、Q390和Q420钢)钢材等级¾当桥梁的工作温度t 处于0℃≥t ＞-20℃时Q235和Q345：C 级，冲击韧性应满足试验温度0℃的要求Q390和Q420 ：D 级，冲击韧性应满足试验温度-20℃的要求；¾当桥梁工作温度处于t ≤-20℃时候，Q235和Q345 ：D 级，冲击韧性应满足试验温度-20℃的要求 Q390和Q420 ：E 级，冲击韧性应满足试验温度-40℃的要求。
同济大学吴冲Tongji University, Wu Chong32013-7-12大连2 材料及设计指标)冲击韧性27-40E34-20D 340CQ42027-40E 34-20D 340CQ39027-40E 34-20D 340CQ34527-20D 270C Q235冲击韧性（J ）试验温度（℃）质量等级钢材牌号同济大学吴冲Tongji University, Wu Chong 42013-7-12大连2 材料及设计指标)钢材设计指标：f d =f y /1.25425165285>50～100450175305>35～50480185320>16～35500195335≤16Q420钢395150265>50～100420160280>35～50440170295>16～35465180310≤16Q390钢330125220>50～100350135235>35～50390150260>16～35410160275≤16Q345钢24590165>60～10025595170>40～60270100180>16～40275105185≤16Q235钢f cd f vd f d 厚度(mm)牌号端面承压（刨平顶紧）抗剪抗拉、抗压和抗弯钢材同济大学吴冲Tongji University, Wu Chong 52013-7-12大连3 结构变形与刚度)采用不计冲击力的汽车车道荷载频遇值（频遇值系数取为1.0）的计算挠度值不应超过下表规定表4.2.1 竖向挠度限值l / 300悬索桥加劲梁l / 400斜拉桥主梁l / 300梁的悬臂端部l / 500简支或连续板梁l / 500简支或连续桁架限值桥梁结构形式注：表中l 为计算跨径，l 1为悬臂长度。
浅谈钢混结合段实用构造及计算方法摘要：以开原市大清河大桥主拱钢混结合段为例，分析钢混结合段的实用构造及计算方法，综合运用空间分析和平面计算相结合的方法，准确高效地进行结构受力变化分析，保证结构受力安全合理。
关键词：主拱钢混结合1、情况简介大清河大桥主桥采用梁拱组合结构，主梁为70+120+90+50=330m的变截面预应力混凝土连续梁，主跨钢拱在120m+90m的主跨范围内设置，钢拱外倾为展翅形。
梁拱组合部分桥型布置图如下图。
图1梁拱组合部分桥型布置图2、设计与计算2.1、要点本桥由于跨径大，且为不对称跨径，所以主桥主跨采用梁拱组合共同受力结构。
由于主跨钢拱为异形拱，本桥受力难点之一为拱梁相接位置钢混结合段的受力分析。
由于主跨钢拱异形外倾，所以受弯剪扭作用效应均很大，故本次设计对该部位进行了细致的分析。
S0位置钢混段预应力布置图2.2、钢混结合段内力表使用《MIDAS》软件建立整体空间模型，计算分析并得出钢混结合段位置的内力结果，为后续的计算分析提供设计依据，具体计算结果见下表。
钢混结合段内力表2.3、平面分析计算通过excel编制的计算表格，对钢混结合面钢结构部分和混凝土部分分别进行计算分析。
钢截面验算：混凝土截面验算：2.3、空间分析计算采用Midas Civil 2010 ( V7.8.0 Release No.1) 对所计算部位进行建模分析。
结构计算模型图钢结构应力结果来看，最大峰值应力为117Mpa，整个结构多数应力均低于100Mpa，S0钢混段钢结构受力良好。
混凝土结构结果来看，最大峰值拉应力为3.67Mpa，但是以上应力只在很小的区域出现，且扩散较快；最大峰值压应力为23.19Mpa，且扩展较快，整个混凝土结构普遍应力在2Mpa~20Mpa之间，满足规范要求。
4、结语该桥的钢混结合段受力复杂，同时受到弯、剪、扭共同作用，且轴力很小，属于大偏心受弯构件。
因此我们采用了空间分析和平面分析相结合的计算分析方式，充分利用了空间分析和平面分析各自的优点，为类似结构的计算分析提供了一定参考。
钢与砼组合梁计算钢与混凝土组合梁是一种常用于建筑和桥梁结构中的梁。
它由一块钢板和一块混凝土板组成，这种结构使得梁具有更好的承载能力和抗弯刚度。
以下是钢与混凝土组合梁计算的一般步骤。
1.确定梁的截面形状和尺寸。
根据设计要求和荷载条件，选择合适的梁截面形状，如矩形、T型或箱形梁，并确定梁的净高、有效宽度和厚度。
2.计算混凝土梁的自重。
根据混凝土的密度和梁的净高、有效宽度、厚度来计算混凝土的自重，并与设计荷载进行比较。
3.计算混凝土梁的弯矩承载力。
根据混凝土的弯矩-曲率曲线和挠度极限的要求，计算混凝土组合梁的弯矩承载力，并进行比较。
4.计算钢梁的弯矩承载力。
根据钢材的强度和弯矩-曲率曲线，计算钢梁的弯矩承载力，并进行比较。
5.计算混凝土梁与钢梁的相对刚度。
根据不同材料的弹性模量和惯性矩，计算混凝土梁与钢梁的相对刚度，并进行比较。
6.判断梁的工作状态。
根据设计荷载和比较结果，判断梁在不同工作状态下的安全性和可靠性。
上述步骤仅为一般计算步骤，具体计算过程可能会因设计要求和荷载条件的不同而有所变化。
同时，在计算过程中还需要考虑其他因素，如梁的支座条件、横向荷载效应、动力荷载、温度变形等。
需要注意的是，钢与混凝土组合梁的计算是一个较为复杂的工程问题，需要专业的知识和经验。
因此，在进行钢混凝土组合梁计算时，需要遵循相关的设计规范和标准，并交由专业人士进行计算和审查。
总结起来，钢与混凝土组合梁的计算过程涉及到多个步骤，其中包括梁的截面形状和尺寸的确定、混凝土梁和钢梁的弯矩承载力的计算、相对刚度的比较以及梁的工作状态的判断。
这些步骤需要考虑到设计要求和荷载条件的不同，并且需要遵循相关的设计规范和标准进行计算。
在进行钢与混凝土组合梁计算时，应该委托专业人士进行计算和审查，以确保梁的安全性和可靠性。
《公路钢结构桥梁设计规范》吴冲同济大学桥梁工程系Tel.021－65983116-2605cwu@交通部行业标准同济大学吴冲Tongji University, Wu Chong12013-7-12大连1公路钢结构桥梁极限状态)承载能力极限状态¾包括构件和连接的强度破坏、结构、构件丧失稳定及结构倾覆¾按承载能力极限状态设计要求计算作用设计值效应的基本组合，组合表达式中的作用采用标准值，并乘以作用分项系数¾各种作用的分项按现行《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60）的规定取用)正常使用极限状态¾包括影响结构、构件正常使用的变形、振动及影响结构耐久性的局部损坏¾按正常使用极限状态,采用不计冲击力的汽车车道荷载频遇值（频遇值系数取为1.0）的计算挠度值)疲劳极限状态¾按疲劳设计荷载计算¾无限寿命设计：应力幅小于S -N 曲线的截止应力幅¾有限寿命设计：基于S -N 曲线和应力幅的线性累计损伤准则同济大学吴冲Tongji University, Wu Chong 22013-7-12大连2 材料及设计指标)钢材牌号¾《碳素结构钢》GB/T 700 ：Q235钢¾《低合金高强度结构钢》GB/T 1591：Q345、Q390和Q420钢)钢材等级¾当桥梁的工作温度t 处于0℃≥t ＞-20℃时Q235和Q345：C 级，冲击韧性应满足试验温度0℃的要求Q390和Q420 ：D 级，冲击韧性应满足试验温度-20℃的要求；¾当桥梁工作温度处于t ≤-20℃时候，Q235和Q345 ：D 级，冲击韧性应满足试验温度-20℃的要求 Q390和Q420 ：E 级，冲击韧性应满足试验温度-40℃的要求。
同济大学吴冲Tongji University, Wu Chong32013-7-12大连2 材料及设计指标)冲击韧性27-40E34-20D 340CQ42027-40E 34-20D 340CQ39027-40E 34-20D 340CQ34527-20D 270C Q235冲击韧性（J ）试验温度（℃）质量等级钢材牌号同济大学吴冲Tongji University, Wu Chong 42013-7-12大连2 材料及设计指标)钢材设计指标：f d =f y /1.25425165285>50～100450175305>35～50480185320>16～35500195335≤16Q420钢395150265>50～100420160280>35～50440170295>16～35465180310≤16Q390钢330125220>50～100350135235>35～50390150260>16～35410160275≤16Q345钢24590165>60～10025595170>40～60270100180>16～40275105185≤16Q235钢f cd f vd f d 厚度(mm)牌号端面承压（刨平顶紧）抗剪抗拉、抗压和抗弯钢材同济大学吴冲Tongji University, Wu Chong 52013-7-12大连3 结构变形与刚度)采用不计冲击力的汽车车道荷载频遇值（频遇值系数取为1.0）的计算挠度值不应超过下表规定表4.2.1 竖向挠度限值l / 300悬索桥加劲梁l / 400斜拉桥主梁l / 300梁的悬臂端部l / 500简支或连续板梁l / 500简支或连续桁架限值桥梁结构形式注：表中l 为计算跨径，l 1为悬臂长度。
横隔板刚度验算一、基本设计横隔板设计为实腹式，中间预留过人孔；在支座处横隔板加厚加密，间距1m ，厚度14mm ；在跨中段横隔板间距3m ，厚度12mm 。
在验算横隔板刚度时，取边支座、中支座和跨中段横隔板进行检算。
参考书籍《现代钢桥》（吴冲），横隔板按挖空比率可分为实腹式、框架式和桁架式。
定义开口率按公式1-1计算：ρ=√bℎBH ⁄当ρ≤0.4 时，横隔板可视为实腹式，主要考虑剪应力；当ρ≥0.8 时，为桁架式，可简化为仅受轴力的杆件；当0.4<ρ<0.8 时，横隔板受力性质介于实腹式和桁架式之间，简化为框架处理，考虑轴力和抗弯，横隔板类型判断如表2。
图1 横隔板开口率 表2 横隔板类型中支座处 跨中处 边支座处 横隔板厚度B （mm ） 0.014 0.012 0.014 横隔板面积A （mm 2） 24.838 13.425 18.860 横隔板开口面积A 1（mm 2）1.766 1.766 1.766 开口率ρ 0.267 0.363 0.306 横隔板类型实腹式实腹式实腹式二、计算根据规范《公路钢结构桥梁设计规范》(JTG D64-2015)规定，为了防止钢箱梁出现过大的畸变和面外变形，需要设置中间横隔板。
横隔板间距、刚度及近似应力验算方法采用日本公路钢结构桥梁设计指南中的规定。
（1-1）BA=HBhbHA 1=bh位置参数1、 横隔板间距采用公式2-1计算：{L D ≤6m (L ≤50m ) L D ≤0.14L −1且≤20m (L >50m )式中：L ——桥梁等效跨径（m ）。
2、 横隔板刚度为了抵抗箱梁的畸变，横隔板必须有足够的刚度。
横隔板最小刚度K 应该满足下式要求：K ≥20EI dwL d3 I dw={α12F u (1+2b 1B u )2+α22F l (1+2b 2B l )2+2F ℎ(α12−α1α2+α22)} α1=e e +f B u +B l 4H ，α2=f e +f B u +B l4He =I fl B l B u +2B l 12F ℎ，f =I fu B u 2B u +B l12F ℎ式中： L d ——两横隔板间距，按式(1-2)计算； I dw ——箱梁截面主扇性惯矩；E ——钢材的弹性模量；F u ——钢梁上顶板截面积（包括加劲肋）； F l ——钢梁下底板截面积（包括加劲肋）； F ℎ——一个腹板的截面积； I fu ——顶板对箱梁对称轴的惯性矩； I fl ——底板对箱梁对称轴的惯性矩； H ——腹板长度。
