钢板加劲肋
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桥梁施工模拟考试题与参考答案
桥梁施工模拟考试题与参考答案一、单选题（共40题，每题1分，共40分）1、（）拱桥可做成系杆拱桥。
A、下承式B、上承式C、中承式D、组合式正确答案：A2、沉井基础按沉井的平面形状分不包括OA、圆形B、端形C、矩形D、三角形正确答案：D3、大胜关长江大桥位于（）线上。
A、京沪高速铁路B、京石高速铁路C、京沈高速铁路D、京津高速铁路正确答案：A4、为了防止由于冲击振动导致邻孔孔壁坍塌或影响邻孔已浇筑税强度，应待邻孔碎抗压强度达到O后方可开钻。
A、5MPaB、2.5MPaC、IOMPaD、15MPa正确答案：B5、无企口的管节接头采用顶头接缝，应尽量顶紧，缝宽不得大于（）。
A、1.5cmB、2.5cmC>2.OcmD^1.Ocm6、根据经验，考虑摩擦及其他因素的影响，平坡根轴滑道拖拉钢梁的牵引力约为梁重的（）。
A、3%~5%B、5%~8%C、6%~8%D、8%"10%正确答案：B7、木楔有（）和组合木楔两种形式。
A、组合钢木楔B、钢木楔C、组合木楔D、简单木楔正确答案：D8、用特种活载时，不计算制动力或OA、水平力B、向心力C、离心力D、牵引力正确答案：D9、吊钻头的钢丝绳必须选用同向捻制、柔软优质、无死弯和无断死者，安全系数不应小于（）A、12B、15C、8D、6正确答案：A10、梁桥施工过程中要求无体系转换问题，可采用（）A、顶推法施工B、逐孔施工法施工C、就地浇筑法施工D、悬臂法施工11、简支梁的设计主要受跨中正弯矩的控制，适用于较小跨径，经济合理的常用跨径在（）田以下A、20B、25C、40D、15正确答案：A12、如首次抽样试验未能达到试验标准时，允许对其余的同孔径管节再抽选O重新试验。
A、一个B、四个C、三个D、两个正确答案：D13、中小跨径的连续梁可采用在支点顶部设置（）,现浇接缝混凝土而形成连续结构A、钢筋B、非预应力筋C、短筋D、主筋正确答案：B14、夹片群锚适用于（）。
2020电大《钢结构》(本)期末复习题 选择及判断题
一、单项选择题 单轴对称的实腹式压弯构件，当弯矩作用在对称平面内，且使较大翼缘受压时，构件达到临
界状态的应力分布说法正确的是（A，可能在拉、压侧都出现塑性）。 “工”字形钢梁在抗剪强度不满足设计要求时，最有效的办法是（A增大腹板面积）。 《钢结构工程质量验收规范》规定焊缝按其检验方法和质量要求分为（A三）个等级。 a类截面的轴心压杆稳定系数ψ值最高是由于（D残余应力的影响最小） C级普通螺栓连接宜用（B屋盖支撑的连接）。 T形截面轴心受压构件的腹板支承情况是（B三边支承一边自由）。 按承载力极限状态设计钢结构时,应考虑（C荷载效应的基本组合，必要时尚应考虑和在效应的 偶然组合）。 按施焊时焊缝在焊件之间的相对空间位置分为平焊、横焊、立焊及仰焊，其中操作条件最差的 是（仰焊） 按照施焊位置分为平焊、横焊、立焊及仰焊，其中操作条件最差的是（D仰焊）。 保证工字形截面梁受压翼缘局部稳定的方法是（限制其宽厚比） 不考虑腹板屈曲后强度，工字形截面梁腹板高厚比h0/lw=100时，梁腹板可能（D因剪应力引起 屈曲，需设纵向加劲肋）。 部分焊透的对接焊缝计算时应按（B直角角焊缝）。 采用高强度螺栓摩擦型连接与承压型连接，在相同螺栓直径的条件下，它们对螺栓孔的要求是 （A，摩擦型连接孔要求略大，承压型连接孔要求略小）。 常见的焊接缺陷包括裂纹、焊瘤、烧穿、气孔等，其中焊缝连接中最危险的缺陷是（D裂纹） 承受横向荷载的构件称为（C受弯构件）。 承受剪力和拉力共同作用的普通螺栓应考虑的两种可能的破坏形式分别是（A螺杆受剪兼受拉 破坏、孔壁承压破坏）。 承受轴心力作用的高强度螺栓摩擦型受剪切连接中，其净截面强度验算公式σ=N’/An≤f，下 列N’与轴心拉杆所受的力N 相比关系正确的是（BN’<N） 承压型高强度螺栓可用于（C冷弯薄壁钢结构的连接）。 单轴对称T形截面构件，当绕对称轴屈曲时，其屈曲形式为（D弯扭屈曲）。 单轴对称T形截面构件，当绕非对称轴屈曲时，其屈曲形式为（A弯曲屈曲）。 单轴对称的实腹式压弯构件整体稳定性计算公式中的说法正确的是（DW1x和 W2x为单轴对称截 面绕非对称轴较大和较小翼缘最外纤维的毛截面模量，rs值相同。） 单轴对称截面的压弯构件，一般宜使弯矩（A绕非对称轴作用）。 当梁的抗弯强度不满足设计要求是，下列提高梁抗弯强度最有效的措施是（C增大梁的腹板宽 当无集中荷载作用时，焊接工字形截面梁翼缘与腹板的焊缝主要承受（C水平剪力）。 当轴心受压构件的长细比比较大而截面又没有孔洞削弱时，轴心受压构件截面设计的决定因素 是（D局部稳定性）。 当轴压构件的局部稳定不满足时,下列措施相对有效的是（增加板件厚度） 对钢材的疲劳强度影响不显著的是(C钢材的静力强度)。 对接焊缝的构造规定主要包括（坡口、引弧板和过渡坡） 对有孔眼等消弱的轴心拉杆承载力，（钢结构设计规范）采用的准则为（B净截面平均应力达 到钢材屈服点） 对于承受均不荷载的热轧H型钢简支梁，应计算(抗弯强度，抗剪强度，整体稳定、挠度) 对于单向压弯构件，如果在非弯矩作用方向有足够的支撑阻止构件发生侧向位移和扭转，就会 在弯矩作用的平面内发生弯曲失稳破坏，破坏时构件的变形形式为（弯矩作用平面内的弯曲变 对于跨中无侧向支承的组合梁，当验算整体稳定不足时，宜采用（C加大受压翼缘板的宽度） 沸腾钢与镇静钢冶炼浇筑方法的主要不同之处是（C沸腾钢不加脱氧剂）。 刚接柱脚与铰接柱脚的区别在于（是否传递弯矩） 钢材的工艺性能主要包括（A冷加工、热加工、可焊性）。 钢材的抗拉强度能够直接反映（A结构承载能力）。 钢材的疲劳破坏属于（C脆性破坏）。 钢材的强屈比越高，则钢材的安全储备（越大） 钢材的三项主要力学性能为（A抗拉强度，屈服点、伸长率）。 钢材的伸长率δ是反映材料（D塑性变形能力） 钢材经历了应变硬化（应变强化）之后（A强度提高）。 钢材具有两种性质不同的破坏形式分别指（A塑性破坏和脆性破坏）。
界状态的应力分布说法正确的是（A，可能在拉、压侧都出现塑性）。 “工”字形钢梁在抗剪强度不满足设计要求时，最有效的办法是（A增大腹板面积）。 《钢结构工程质量验收规范》规定焊缝按其检验方法和质量要求分为（A三）个等级。 a类截面的轴心压杆稳定系数ψ值最高是由于（D残余应力的影响最小） C级普通螺栓连接宜用（B屋盖支撑的连接）。 T形截面轴心受压构件的腹板支承情况是（B三边支承一边自由）。 按承载力极限状态设计钢结构时,应考虑（C荷载效应的基本组合，必要时尚应考虑和在效应的 偶然组合）。 按施焊时焊缝在焊件之间的相对空间位置分为平焊、横焊、立焊及仰焊，其中操作条件最差的 是（仰焊） 按照施焊位置分为平焊、横焊、立焊及仰焊，其中操作条件最差的是（D仰焊）。 保证工字形截面梁受压翼缘局部稳定的方法是（限制其宽厚比） 不考虑腹板屈曲后强度，工字形截面梁腹板高厚比h0/lw=100时，梁腹板可能（D因剪应力引起 屈曲，需设纵向加劲肋）。 部分焊透的对接焊缝计算时应按（B直角角焊缝）。 采用高强度螺栓摩擦型连接与承压型连接，在相同螺栓直径的条件下，它们对螺栓孔的要求是 （A，摩擦型连接孔要求略大，承压型连接孔要求略小）。 常见的焊接缺陷包括裂纹、焊瘤、烧穿、气孔等，其中焊缝连接中最危险的缺陷是（D裂纹） 承受横向荷载的构件称为（C受弯构件）。 承受剪力和拉力共同作用的普通螺栓应考虑的两种可能的破坏形式分别是（A螺杆受剪兼受拉 破坏、孔壁承压破坏）。 承受轴心力作用的高强度螺栓摩擦型受剪切连接中，其净截面强度验算公式σ=N’/An≤f，下 列N’与轴心拉杆所受的力N 相比关系正确的是（BN’<N） 承压型高强度螺栓可用于（C冷弯薄壁钢结构的连接）。 单轴对称T形截面构件，当绕对称轴屈曲时，其屈曲形式为（D弯扭屈曲）。 单轴对称T形截面构件，当绕非对称轴屈曲时，其屈曲形式为（A弯曲屈曲）。 单轴对称的实腹式压弯构件整体稳定性计算公式中的说法正确的是（DW1x和 W2x为单轴对称截 面绕非对称轴较大和较小翼缘最外纤维的毛截面模量，rs值相同。） 单轴对称截面的压弯构件，一般宜使弯矩（A绕非对称轴作用）。 当梁的抗弯强度不满足设计要求是，下列提高梁抗弯强度最有效的措施是（C增大梁的腹板宽 当无集中荷载作用时，焊接工字形截面梁翼缘与腹板的焊缝主要承受（C水平剪力）。 当轴心受压构件的长细比比较大而截面又没有孔洞削弱时，轴心受压构件截面设计的决定因素 是（D局部稳定性）。 当轴压构件的局部稳定不满足时,下列措施相对有效的是（增加板件厚度） 对钢材的疲劳强度影响不显著的是(C钢材的静力强度)。 对接焊缝的构造规定主要包括（坡口、引弧板和过渡坡） 对有孔眼等消弱的轴心拉杆承载力，（钢结构设计规范）采用的准则为（B净截面平均应力达 到钢材屈服点） 对于承受均不荷载的热轧H型钢简支梁，应计算(抗弯强度，抗剪强度，整体稳定、挠度) 对于单向压弯构件，如果在非弯矩作用方向有足够的支撑阻止构件发生侧向位移和扭转，就会 在弯矩作用的平面内发生弯曲失稳破坏，破坏时构件的变形形式为（弯矩作用平面内的弯曲变 对于跨中无侧向支承的组合梁，当验算整体稳定不足时，宜采用（C加大受压翼缘板的宽度） 沸腾钢与镇静钢冶炼浇筑方法的主要不同之处是（C沸腾钢不加脱氧剂）。 刚接柱脚与铰接柱脚的区别在于（是否传递弯矩） 钢材的工艺性能主要包括（A冷加工、热加工、可焊性）。 钢材的抗拉强度能够直接反映（A结构承载能力）。 钢材的疲劳破坏属于（C脆性破坏）。 钢材的强屈比越高，则钢材的安全储备（越大） 钢材的三项主要力学性能为（A抗拉强度，屈服点、伸长率）。 钢材的伸长率δ是反映材料（D塑性变形能力） 钢材经历了应变硬化（应变强化）之后（A强度提高）。 钢材具有两种性质不同的破坏形式分别指（A塑性破坏和脆性破坏）。
加劲肋设计
不需验算整体稳定。 不需验算整体稳定 ⑤ 刚度验算
x
14
x
1200
10
14
y 5ql 4 5n 2 − 4 3 v= + Pl 384 EI 384nEI 5 × 1.6 × 12 4 × 1012 5 × 4 2 − 4 × 201× 103 × 123 × 109 = + 5 4 384 × 2.06 × 10 × 453511× 10 384 × 4 × 2.06 × 105 × 453511× 10 4 l l l = 18.9mm = < vQ = < [vT ] = F F 635 500 400 F / 2 F F /2
F /2
F
F
F
F /2
区格4右侧：V4 = 395.5 − 256 − 1.2 ×1.6 × 6 = 128kN M 4 = 1570kN ⋅ m My1 1570 × 10 × 600 σ= = = 202.4 N / mm 2 453511×10 4 Ix
6
3m
3m
3m
3m
M2 V2
M4
V4
V1 128 ×103 τ= = = 10.7 N / mm 2 hwt w 1200 ×10
> 0.8 235 = 1.04 235 < 1.2
τ cr = [1 − 0.59(λs − 0.8)] f v = [1 − 0.59 × (1.04 − 0.8)]× 125 = 107.3N / mm 2
(σ σ cr )2 + (τ τ cr )2 = (151.3 215)2 + (32.5 107.3)2 = 0.59 < 1
1
2
3
x
14
x
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10
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F
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区格4右侧：V4 = 395.5 − 256 − 1.2 ×1.6 × 6 = 128kN M 4 = 1570kN ⋅ m My1 1570 × 10 × 600 σ= = = 202.4 N / mm 2 453511×10 4 Ix
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3m
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3m
M2 V2
M4
V4
V1 128 ×103 τ= = = 10.7 N / mm 2 hwt w 1200 ×10
> 0.8 235 = 1.04 235 < 1.2
τ cr = [1 − 0.59(λs − 0.8)] f v = [1 − 0.59 × (1.04 − 0.8)]× 125 = 107.3N / mm 2
(σ σ cr )2 + (τ τ cr )2 = (151.3 215)2 + (32.5 107.3)2 = 0.59 < 1
1
2
3
钢板仓仓壁的设计要求和标准
钢板仓仓壁的设计要求和标准
1、钢板仓满足结构计算，要求钢板的腐蚀及粉煤灰、储粮对仓壁的磨损，仓顶的加劲肋数量不应少于总数的25％，加劲肋的接头不宜在同一水平，
2、波纹钢板仓壁的搭接缝及连接螺栓孔，波纹钢板、焊接钢板仓壁，相邻上下两层壁板的竖向接缝应错开布置。
焊接钢板错开距离不应小于250mm.，密封圈、均应设密封条。
3、钢板仓仓壁在的基础上，尚应考虑外部环境对，并采取相应措施。
4、相邻两高度上。
通至竖向加劲肋接头应采用等强度连接。
5、竖向加劲肋宜放在钢板仓仓壁内侧。
仓壁内不应设水平支撑、爬梯等附壁装置。
6、当采用焊接连接时，焊缝高度取被焊仓壁较薄钢板的厚度；螺旋卷边仓咬口上下焊缝长度均不应小于50mm.施焊仓壁外表面的焊痕必须进行防腐处理。
7、螺旋卷边钢板仓宜采用高频焊接螺栓连接；螺栓直径与数量应经计算确定，直径不宜小于8mm，间距不宜大于200mm；竖向加劲肋与仓壁的连接：波纹钢板仓宜采用镀锌螺栓连接；
8、门框与仓壁、门扇与门框的连接，均应采取密封措施。
入孔门应设内、外两层，分别向钢板仓内、外开启。
相关阅读：德通钢板仓、德通清库改造、德通钢材。
1.板件的稳定和屈曲后强度的利用
5、配置加劲肋的腹板稳定计算 （1）仅用横向加劲肋的腹板
h0
a
a
式中: σ—计算区格，平均弯矩作用下，腹板计算高度边缘的弯曲压应力； τ--计算区格，平均剪力作用下，腹板截面剪应力； V σc—腹板计算高度边缘的局部压应力，计算时取ψ=1.0。 hw t w
c cr c ,cr
a 短向加劲肋的间距a1 为0.75h1。
hc为腹板受压区高度
h２
h0 235 ( 3) 任何情况下， 250 ； tw fy
(4) 梁的支座处和上翼缘受有较大固定集中荷载
处，宜设置支承加劲肋。
以上公式中h0为腹板的计算高度，tw为腹板厚度；
4、加劲肋的构造要求
（1）宜成对布置，对于静力荷载下的梁可单侧布置。支 承加劲肋和重级工作制的吊车梁不应单侧布置。
规范规定对长细比在100以上的压弯构件以及当构件强度和稳定计算中取时翼缘外伸宽厚比的容许值的限值规范规定如果构件的截面尺寸由平面内的稳定控制且长细比小于100应力又用得较足2351523513464板件屈曲后的强度利用四边有支承的薄板发生屈曲时其强度并不降低仍能继续承载也就是说具有屈曲后强度
4.6 板件的稳定和屈曲后强度的利用
2
(4 39
我们将板件的非弹性屈曲应力值控制在什么范围 内才认为板件是稳定的？
一种是不允许板件的屈曲先于构件的整体屈曲， 《钢结构设计规范》（GB 50017）对轴心压杆 就是这样规定的。 另一种是允许板件先屈曲。虽然板件屈曲会降低 构件的承载能力，但由于构件的截面较宽，整 体刚度好，从节省钢材来说反而合算，《冷弯 薄壁型钢结构技术规范》（GB 50018）就有这 方面的条款。轻型门式刚架结构的刚架梁腹板 就是这样考虑的。有时对于一般钢结构的部分 板件，如大尺寸的焊接工字形截面的腹板，也 允许其先有局部屈曲。
压型钢板计算手册
压型钢板计算⼿册本软件针对压型钢板、铝合⾦板进⾏截⾯承载⼒、挠度、施⼯荷载及排⽔能⼒进⾏验算。
在计算过程中，压型板按受弯构件考虑，主要遵循GB50018-2002《冷弯薄壁型钢结构技术规范》中关于压型钢板计算的条⽂规定、GB 50429-2007 《铝合⾦结构设计规范》中关于铝合⾦压型板相关的计算条⽂规定及《冷弯薄壁型钢结构设计⼿册》中关于屋⾯排⽔计算的相关条⽂。
压型板截⾯计算过程中，考虑到其实际的受⼒情况，所以选择了在⼀个波距范围内进⾏验算。
因为⽆论是屋⾯板、墙⾯板或者是楼承板其实际作⽤过程中，均是多块板横向搭接成为整体，所以选择其中⼀个波距来进⾏计算更贴近于压型板实际⼯作状态下的受⼒情况。
压型板根据《建筑结构静⼒计算⼿册》计算各验算点的弯矩及剪⼒情况。
压型板的计算过程主要包含以下⼏个⽅⾯：⽑截⾯惯性矩的计算、加劲肋是否有效的判别、腹板剪应⼒承载能⼒计算、⽀座处腹板局部受压承载⼒验算、跨中位置最⼤正负弯矩和剪⼒作⽤下截⾯承载⼒验算、⽀座位置最⼤负正弯矩和⽀座反⼒下截⾯承载⼒验算、最⼤正负挠度验算、屋⾯板排⽔能⼒验算。
上述承载⼒验算过程中均包含该种情况下该位置的有效截⾯宽度的验算。
计算采⽤的组合情况如下：1.2恒+1.4活；1.0恒-1.4负风吸；1.2恒+1.4正风压；1.2恒+1.4活+0.84正风压；1.0恒+1.4活-0.84负风吸；1.2恒+0.98活+1.4正风压；1.0恒+0.98活-1.4负风吸；1.2恒+1.0施⼯（屋⾯板）；1.2恒+1.4活载（楼⾯均布施⼯荷载）（楼承板）；1.2恒+1.4施⼯（楼⾯集中施⼯荷载）（楼承板）。
⼀：压型钢板⼀）板材⼒学参数的确定对于规范中已给出抗拉、抗剪强度设计值的材料牌号，我们按规范中数值采⽤，如Q235、Q345等。
对现今压型板常⽤的冷轧板牌号如G300、G550等，规范没有给出明确的抗拉、抗剪强度设计值，⼚家在供货的时候仅提供材料的屈服强度为300N/mm2、550 N/mm2，所以我们根据《冷弯薄壁型钢结构技术规范》4.1.4条规定，取抗⼒分项系数，计算其抗拉强度设计值，抗剪强度设计值按抗拉强度设计值除以计。
花纹钢板平台设计计算
ｔ ＝１ ８ ＫＮ・ ； ， ２ ｍ
．
扁 钢 加 劲 肋 强 度 验算： Ｍ： ＝
＝ １７ ／ ｍ ０ Ｎ ｒ ２＜， － ２ ５ Ｎ ａ １ ／
ｒｎｌ ｒ ｌ２；
３× １ ８ × － … ８ 等 。 １ ｓ一＜ ４ ．× ×６ … … ６ ６
２０
时 ， ＝０ １５ ＝０ １ 。 ａ ．２ ， ．４
肘 ＝ ａ ａ ＝ ０． ２ ｑａ １５×５ ９ ． ８×０ ６ ．２＝ ０．７ ２
ＫＮ ・ｍ／ ｍ ６ ‘ ６ × ０． ７ × １ ０ ２ ００
—
均布活载标准值 ：． ｇｑｍ ； ４０ Ｓ ￣ ／ 则均布荷载设计 值 ：ｄ ． ０ ３４ ｑ ＝１２ ．１ ＋ Ｘ
Ｉ
Ｉ １ Ｉ 一 ５
一
．
一
１ｌ ５
Ｉ 一
一 一
一 １ Ｉ
—
．
Ｉ
：
一 一 Ｉ
ｆ
Ｉ
Ｉ
．
ｌ
图３
ｉ ＿ 【
角钢（ ６ × ０ ） ３ ４ ×５ 加劲肋 惯性矩 ： ＝ Ｉ Ｉ ＝１５ ．６
扁钢 （ ０ 加 劲肋 惯 性 矩 ：ｘ ．８Ｘ ５Ｘ１ ） ０ Ｉ＝１０
１． ４Ｘ４＝５． ８ ＫＮ／ ； ９ ｍ２
１ ２ × ．
均布 荷 载 标 准 值 Ｉ ｋ＝０ ３４＋４＝ ｑ ．１
４． １ ＫＮ／ 。 ３４ ｍ２
８ ． ／１２＜ｉ＝２５Ｎ Ｉ ２ （ ４４ Ｉ Ｎｌ ｍ － １ ／１ Ｉ ｍ 满足）
ｕ ＝卢 Ｅ ３ －ｏ １ ｔ ．４×
夏 ！ 氍甲 心 线 稆 稍 夏 架 心线
Ｉ — ＼ Ｉ
＼ ．
４ ０ ００
．
扁 钢 加 劲 肋 强 度 验算： Ｍ： ＝
＝ １７ ／ ｍ ０ Ｎ ｒ ２＜， － ２ ５ Ｎ ａ １ ／
ｒｎｌ ｒ ｌ２；
３× １ ８ × － … ８ 等 。 １ ｓ一＜ ４ ．× ×６ … … ６ ６
２０
时 ， ＝０ １５ ＝０ １ 。 ａ ．２ ， ．４
肘 ＝ ａ ａ ＝ ０． ２ ｑａ １５×５ ９ ． ８×０ ６ ．２＝ ０．７ ２
ＫＮ ・ｍ／ ｍ ６ ‘ ６ × ０． ７ × １ ０ ２ ００
—
均布活载标准值 ：． ｇｑｍ ； ４０ Ｓ ￣ ／ 则均布荷载设计 值 ：ｄ ． ０ ３４ ｑ ＝１２ ．１ ＋ Ｘ
Ｉ
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一
．
一
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—
．
Ｉ
：
一 一 Ｉ
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Ｉ
．
ｌ
图３
ｉ ＿ 【
角钢（ ６ × ０ ） ３ ４ ×５ 加劲肋 惯性矩 ： ＝ Ｉ Ｉ ＝１５ ．６
扁钢 （ ０ 加 劲肋 惯 性 矩 ：ｘ ．８Ｘ ５Ｘ１ ） ０ Ｉ＝１０
１． ４Ｘ４＝５． ８ ＫＮ／ ； ９ ｍ２
１ ２ × ．
均布 荷 载 标 准 值 Ｉ ｋ＝０ ３４＋４＝ ｑ ．１
４． １ ＫＮ／ 。 ３４ ｍ２
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ｕ ＝卢 Ｅ ３ －ｏ １ ｔ ．４×
夏 ！ 氍甲 心 线 稆 稍 夏 架 心线
Ｉ — ＼ Ｉ
＼ ．
４ ０ ００
静力荷载下跨高比对交叉加劲肋钢板深梁承载力影响的研究
３８ ｘ ２ １ ０９７￣２
Ｇ 一 （ ＝ ．） Ｊ ３ａ １ ５
１０ ｘ ７ ０ １ ８０２０ｘ２
交 叉 加 劲
３ ４ ￣ ２ １ ２５７ｘ２
３ ４ ｘ ２ ｌ ２５ ７ｘ ２
注： 上述． 中 赴 钢材强度为Ｑ ３ ，宽 ｈ ２ｒ ； 为钢板深梁的高， ２５ 度 ｆ ｂ ｔ ＝ ＋ｈ １ 为钢板深梁的跨度，为钢板深梁的厚 ｔ
度； ｈ 为加劲 肋的 宽 ， 为加 劲肋 的 高 ， 为加 劲肋 的厚度 。 ｌ ｆ ｔ ｆ
１有 限 元 模 型 建 立
采 用大 型有 限元通 用程 序 ＡＮ Ｙ ． 斜 向交 叉 Ｓ Ｓ对
加 劲肋 钢板 深梁进 行静 力 弹性性 能研究 。 假定 材 料 为 理想 弹塑性 材料 ， 问题为小 变形 问题 。
个 问题 ， 国内外学 者 提 出了钢 框架 内填 钢板 深 梁抗
界 （ ３ ） 力 条件 为在 钢板 上 端平 面 内受 单 向水 图 ａ； 受
平 静力 作用 （ ３ ） 图 ｂ。
侧 力体 系 。
图 １ 钢 板 加劲肋 深梁体 系 吖
． 一 ～尊 ～ ． ｑ ， Ｌ
《 凝 土结 构设 计 规 范 ）Ｇ ５ ０ ０ ２ ０ ） 深 混 ） Ｂ ０ １ － ０ ２对 （
加劲 肋钢板 的应 力 云 图（ ４ ， ，） 图 ａ ｂ Ｃ 以及荷 载一 移 位
钢材 的性 能 相对 稳 定，对 于 常用 的 Ｑ ３ ２ ５钢 和
Ｑ４ ３ ５钢等 建筑 用低碳 软 钢， 钢材 在单 调 加载 时 的应
力一 应变关 系一般 可分 为弹性 段 、 弹塑 性段 、 塑性段 、
Ｇ ｌ Ｊ Ｇ 一 Ｊ２ Ｇ 一 Ｊ３
Ｇ 一 到 Ｇ１３的位 移荷载 曲线 如 图 ５所示 。位 Ｊ１ ． —
Ｇ 一 （ ＝ ．） Ｊ ３ａ １ ５
１０ ｘ ７ ０ １ ８０２０ｘ２
交 叉 加 劲
３ ４ ￣ ２ １ ２５７ｘ２
３ ４ ｘ ２ ｌ ２５ ７ｘ ２
注： 上述． 中 赴 钢材强度为Ｑ ３ ，宽 ｈ ２ｒ ； 为钢板深梁的高， ２５ 度 ｆ ｂ ｔ ＝ ＋ｈ １ 为钢板深梁的跨度，为钢板深梁的厚 ｔ
度； ｈ 为加劲 肋的 宽 ， 为加 劲肋 的 高 ， 为加 劲肋 的厚度 。 ｌ ｆ ｔ ｆ
１有 限 元 模 型 建 立
采 用大 型有 限元通 用程 序 ＡＮ Ｙ ． 斜 向交 叉 Ｓ Ｓ对
加 劲肋 钢板 深梁进 行静 力 弹性性 能研究 。 假定 材 料 为 理想 弹塑性 材料 ， 问题为小 变形 问题 。
个 问题 ， 国内外学 者 提 出了钢 框架 内填 钢板 深 梁抗
界 （ ３ ） 力 条件 为在 钢板 上 端平 面 内受 单 向水 图 ａ； 受
平 静力 作用 （ ３ ） 图 ｂ。
侧 力体 系 。
图 １ 钢 板 加劲肋 深梁体 系 吖
． 一 ～尊 ～ ． ｑ ， Ｌ
《 凝 土结 构设 计 规 范 ）Ｇ ５ ０ ０ ２ ０ ） 深 混 ） Ｂ ０ １ － ０ ２对 （
加劲 肋钢板 的应 力 云 图（ ４ ， ，） 图 ａ ｂ Ｃ 以及荷 载一 移 位
钢材 的性 能 相对 稳 定，对 于 常用 的 Ｑ ３ ２ ５钢 和
Ｑ４ ３ ５钢等 建筑 用低碳 软 钢， 钢材 在单 调 加载 时 的应
力一 应变关 系一般 可分 为弹性 段 、 弹塑 性段 、 塑性段 、
Ｇ ｌ Ｊ Ｇ 一 Ｊ２ Ｇ 一 Ｊ３
Ｇ 一 到 Ｇ１３的位 移荷载 曲线 如 图 ５所示 。位 Ｊ１ ． —
钢板组合梁计算书
钢板组合梁计算书上部结构验算 (1)1.1 模型简介 (1)1.2 构件一般规定 (1)1.2.1 加劲肋验算 (1)1.2.2 钢板梁翼缘验算 (2)1.2.3 连接件构造验算 (3)1.2.4 剪力滞影响 (6)1.3 钢主梁强度验算 (7)1.3.1 主梁抗弯验算 (7)1.3.2 主梁剪应力验算 (12)1.3.3 主梁折算应力验算 (14)1.4 混凝土板强度验算 (17)1.4.1 抗弯验算 (17)1.4.2 横向配筋验算 (25)1.4.3 纵向抗剪验算 (26)1.4.4 抗裂验算 (27)1.5 主梁整体刚度 (30)1.5.1 刚度验算 (30)1.5.2 预拱度设置 (32)1.6 支反力计算 (33)1.7 主梁倾覆验算 (33)1.7.1 支座受压验算 (33)1.7.2 抗倾覆系数验算 (35)1.8 整体稳定验算 (36)1.9 主梁局部验算 (36)1.9.1 腹板和腹板加劲肋验算（组合） (36)1.9.2 支撑加劲肋计算 (38)1.10 疲劳强度验算 (41)1.10.1 主梁疲劳强度验算 (41)1.10.2 剪力钉疲劳强度验算 (42)1.11 剪力连接件抗剪验算（按每个剪力钉给结果） (44)1.11.1 抗剪强度验算 (44)1.11.2 抗剪刚度验算 (45)上部结构验算1.1模型简介1.2构件一般规定1.2.1加劲肋验算1、加劲肋几何尺寸1）板式加劲肋根据上表计算，加劲肋尺寸满足《公路钢结构桥梁设计规范》第5.1.5条要求。
1.2.2钢板梁翼缘验算根据上表计算，翼缘板尺寸满足《公路钢结构桥梁设计规范》7.2.1条要求。
注：此处需结合后期受力结果判断出钢板梁各位置受压/受拉后，用户判断是否满足规范要求。
1.2.3连接件构造验算根据上表计算，剪力钉构造要求不满足《公路钢混组合桥梁设计与施工规范》第9.2.1/9.2.2条要求。
根据上表计算，剪力钉构造要求满足《公路钢混组合桥梁设计与施工规范》第9.2.1/9.2.2条要求。
钢柱加固要点全解析
钢柱加固要点全解析钢柱加固要点全解析钢柱是钢结构重要的组成部分之一，因施工简便而广泛应用于实际工程建设中。
当实际工程中钢柱因设计或施工原因不满足要求时，重新制作既消耗时间又浪费资源，在这里跟大家分享常用的钢柱加固方法。
柱身加固法钢结构存在损伤时必须进行加固处理；使用条件改变时必须先进行验算，然后决定是否进行加固处理。
加固的核心是使加固后的强度、刚度以及稳定性满足使用要求。
具体方法如下。
（1）补强法：用钢板或型钢加固钢结构，对于较大的型钢或钢板，可采用高强螺栓加固，使新钢材与原有钢材固结在一起；还可通过焊接的方法进行加固，同样可以起到加固的作用。
（2）支撑法：在钢柱上选择某段进行支撑处理。
这样做的意义是缩短柱的自由长度，可以减小柱本身所受的弯矩等，同样可以变相起到加固的目的。
这两种方法各有特点，应结合工程实际灵活选用。
（3）包裹法：将钢筋混凝土包裹在钢柱外表面，可等同为增大了有效截面，也可增加钢柱整体的结构性能。
柱脚加固法厚度不足时，可采取措施如下。
（1）布设加劲肋法：可在柱脚增设加劲肋，新增设的加劲肋可显著抵抗柱脚的弯矩，可以简便地加固钢柱；（2）浇筑混凝土法：可以在柱脚的型钢之间浇筑混凝土，注意一定要浇筑密实，使二者刚性结合在一起，同样可起到加固的目的，但必须注意的是在浇筑混凝土之前，务必要将接触面清理干净，以防二者结合性差。
锚固长度不足时，可采取如下措施：加强锚固施工，方法为在原有混凝土上钻孔，然后布设锚栓，浇筑砂浆以封闭孔洞，并且要在锚固外漏的部位浇筑混凝土，目的是将新浇筑的混凝土与原有混凝土刚性结合在一起，增加结构稳定性。
注意！无论采取哪种方式进行加固，都必须在加固前进行验算，合理选取措施达到加固的目的并节约成本，而且在加固完成后一定要进行验算，满足要求后方可投入使用。
钢板剪力墙任意布置单侧加劲肋的等效刚度
8@ABCDEB’ !&^)%)")*H‘=# &C= P$-S*("> ,EL*)&=% ^(&C ,"=\%(#= %&(EE="=’(" )’P(&’)’H L,%(&(," $"#=’$"(E,’M -,ML’=%%(,"O;")*H%=%^=’=-)’’(=# ,$&E,’&C=(%,*)&=# %&(EE="=’)"# &C=L*)&=)-&=# PH&C=(’("&=’)-&(G=E,’-=%" )"# &C=H)’=-,MP("=# &,%)&(%EH&C=-,"&("$(&H-,"#(&(,"%(" &C=*,">(&$#(")*%&’)("%)"# &C=#=E*=-&(,"%," &C=-,""=-&("> *("=" &C==EE=-&,E&C=E’==)"# ^)’L(">&,’%(," )"# &C=%C=)’#=E,’M)&(," (" &C=%&(EE="=’^=’=("-*$#=#OIC==a$)&(," ,EP$-S*(">^)%&C$%,P&)("=#O +,ML)’(">&C=P$-S*(">=a$)&(," ,EL*)&=^(&C #,$P*=%(#=# %&(EE="=’" )")*H&(=NL’=%%(," ,E=EE=-&(G=P="#(">%&(EE"=%%)"# &^(%&(">%&(EE"=%%,E&C=,"=\%(#=%&(EE="=’^)%,P&)("=#" &C==EE=-&(G=^(#&C ,E&C=L*)&=&)S(">L)’&(" &C=E$"-&(," ,E&C=%&(EE="=’^)%E,$"#O+,ML)’(">^(&C &C=’=%$*&%,E;2]@] )")*H%(%" (& ^)%E,$"# &C)&&C=)")*H&(-%,*$&(," C)# =N-=**="&)--$’)-H’=>)’#*=%%,E&C=%C)L=,E&C=%&(EE="=’OF%(">&C==EE=-&(G= ’(>(#(&(=%" &C=,"=\%(#=%&(EE="=# L*)&=%-,$*# P=)")*H‘=# )%(E(&^)%)#,$P*=%(#=%&(EE="=# L*)&=O FG.HICJA’ %&==*%C=)’^)**# ,"=\%(#=%&(EE="=’# &,’%(,"# =a$(G)*="&’(>(#(&H# =EE=-&(G=P’=)#&C
加劲肋设计
s
=
My1 Ix
1143.4106 600 = 453511104
= 151.3N
/ mm2
t = V1 = 389.7103 = 32.5N / mm2
hwtw 120010
3m
3m 3m
3m
M2
M4
V2 V4
lb
=
2hc tw 153
f y = 1200 10 235 153
235 = 0.78 < 0.85 235
图5.22 应力形式
③sc,cr 的表达式，以l c = fy sc,cr 作为参数：
当l c 0.9时，
sc,cr＝ f
当 0.9< l c1.2时，sc,cr = [1-0.79(l c -0.9)] f
当 lc >1.2时，
sc, cr
=1.1 f
/
l
2 c
当 0.5 a h 0 1.5时：
=
90mm
厚度：bs
bs 15
=
90 15
=
6mm，取ts
= 8mm
Iz
=
1 12
0.8193
=
457 .3cm4
> 3h0tw3 = 3120 13 = 360 cm4
12 34 81500 =12000
bs
bs
c
cc
考虑加劲肋两端各切去 宽30mm，高50mm的斜角， 以减少焊接应力。
⑥支承加劲肋
工作平台布置示例
平台主梁——加劲肋设计
梁的局部稳定和腹板加劲肋设计
翼缘
腹板
焊接组合梁局部失稳
1）翼缘不发生局部失稳条件:
当采用塑性设计时 b / t 13 235 fy
钢板加劲肋计算
刚度满足!
面荷载影响区带宽 B=
I'm sorry to hear this!!!
m 1.
单元格颜色标示:
格－ －
格－ － 格－ －
格－ －
需输入的初 始数据；
计算过程中 产生的中间 数据；
计算最终结 果数据；
计算过程中 所需常量参 数；
（计算 输入）
（不得修改） （参考 比较）
（默认 输入）
36.024Байду номын сангаас3
cm^3; 面恒载标准值
kN/㎡; gk=
1.536 kN*m;
230.5623412 N/mm^2
>
0.5
kN/㎡; 面荷载设计值p= 4.8 kN/㎡;
强度设计值f＝ 215 N/mm^2；
强度不满足!
加劲肋挠度v= 3.577462402 mm
≤
容许挠度[v]= 6.4 mm.
扁钢加 劲肋验
钢板厚t1= 加劲板厚t2= 组合截面重心位置
d1= 截面惯性矩I= 截面抵抗矩W1=
W2=
面活荷载标准值qk=
加劲肋跨中弯矩M= 加劲板受拉应力:
N/mm^2
6
mm;
弹性模量E=
206000 ;
6
mm; 加劲板截面高h=
60
mm;
加劲板跨度L=
1.6 m;
11.25 mm; 40.527 cm^4; 7.402191781 cm^3;
加劲肋设计ppt课件
bs
bs
>3h0tw 3 =312013 =36c0m4
c
cc
考虑加劲肋两 宽 3端 0mm ， 各高 5切 0m去 m 的斜角， 以减少焊接应力。
25
⑥支承加劲肋
按1)轴 次梁支心承加压劲肋杆验算 加支劲 劲 承肋肋 加在2－ 采 腹 90板 用 8板 平面外定的性稳 可以计入支承加劲面肋的截腹板宽度为：
x
1200
( ) 10
I x= 3 1 0 .8 3 2 - 2 2 1 9 32 1 = 4 0 25 c4 3 m 51 14 1
W x=45365 .4 1= 1713c8m 36
y
S = 3 1 0 .4 6 .7 + 0 1 6 3 0 = 0 43 c3m 49
19
② 内力计算
cc
cc
z
iz —绕z轴的回转半径
17
图 支承加劲肋
2.端面承压强度
sce
=
F Ace
fce
ts
Ace fce—钢材端面承压强度设计值
3.支承加劲肋与腹板的连接焊缝
F
t
≤2t F
z
Ace
图5.26 支承加劲肋
Ace—端面承压面积
F t=
fw
f
0 . 7 h l
f
f
w
18
[例] 标准值为 手工焊。
③ 强度验算
受压翼缘1宽 4/15厚 4 =1.0 4 比 <1为 323/5 fy =13
s =x M W n= x1 .0 1 7 5 5 1 3 6 7 1 0 3 8 = 0 0 2 6.4 0 N /m 22< m f= 2N 1 /m 5 2 m
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扁钢加劲肋验算
钢板厚t1= 加劲板厚t2= 组合截面重心位置d1= 截面惯性矩I= 截面抵抗矩W1= W2= 面活荷载标准值qk= 加劲肋跨中弯矩M= 加劲板受拉应力: 加劲肋挠度v= 6 6 11.25 mm; mm; mm; 弹性模量E= 加劲板截面高h= 206000 60 N/mm^2; mm; 加劲板跨度L= 1.5 m;
40.527 cm^4; 7.402191781 cm^3; 36.024 2 1.125 cm^3; kN/㎡; kN*m; ≤ ≤ 强度设计值f＝ 容许挠度[v]= 215 6 N/mm^2； mm. 强度满足! 刚度满足! 面恒载标准值gk= 1 kN/㎡; 面荷载设计值p= 4 kN/㎡; 面荷载影响区带宽B= 1 m.
168.8689022 N/mm^2 2.368718185 mm
--你真幸运!!!--
单元格颜色标示:
格－－ 需输入的初始数据； （计算输入） 格－－ 计算过程中产生的中间数据； （不得修改） 格－－ 计算最终结果数据； （参考比较） 格－－ 计算过程
钢板厚t1= 加劲板厚t2= 组合截面重心位置d1= 截面惯性矩I= 截面抵抗矩W1= W2= 面活荷载标准值qk= 加劲肋跨中弯矩M= 加劲板受拉应力: 加劲肋挠度v= 6 6 11.25 mm; mm; mm; 弹性模量E= 加劲板截面高h= 206000 60 N/mm^2; mm; 加劲板跨度L= 1.5 m;
40.527 cm^4; 7.402191781 cm^3; 36.024 2 1.125 cm^3; kN/㎡; kN*m; ≤ ≤ 强度设计值f＝ 容许挠度[v]= 215 6 N/mm^2； mm. 强度满足! 刚度满足! 面恒载标准值gk= 1 kN/㎡; 面荷载设计值p= 4 kN/㎡; 面荷载影响区带宽B= 1 m.
168.8689022 N/mm^2 2.368718185 mm
--你真幸运!!!--
单元格颜色标示:
格－－ 需输入的初始数据； （计算输入） 格－－ 计算过程中产生的中间数据； （不得修改） 格－－ 计算最终结果数据； （参考比较） 格－－ 计算过程