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独立基础验算计算书一. 设计资料1 基本信息验算依据：建筑地基基础设计规范(GB 50007-2002)混凝土结构设计规范(GB 50010-2002)钢结构设计规范(GB 50017-2003)建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)连接柱子数目：2 个连接柱子类型：单肢混凝土柱左柱X向尺寸：X c1=1000 mm左柱Y向尺寸：Y c1=1000 mm右柱X向尺寸：X c2=1000 mm右柱Y向尺寸：Y c2=1000 mm双柱中心间距：4500 mm2 地基信息基础埋深：d=1.5 m室内外地面高差：Δd=0 m地基名称: 永年梁场本地基现有3个土层受力土层范围内没有地下水。
地基土层分布示意图如下：地基土层具体信息列表如下：序厚(m) Es(mPa) γ/γs(kN/m3) Fak(kPa) δa 参数参数1 0.50 5.00 18.00/19.00 80.0 1.00 εb=0.0 εd=0.02 4.60 9.25 18.00/19.00 120.0 1.10 εb=0.3 εd=1.53 6.40 19.00 18.00/19.00 140.0 1.10 εb=2.0 εd=3.0 3 荷载信息基顶荷载模式：基本工况内力标准值基础拉梁弯矩分担百分比：ε=0%左柱基顶各工况荷载数值列表如下：工况N(kN) Vx(kN) Vy(kN) Mx(kN·m) My(kN·m)恒载4180.0 0.0 0.0 0.0 0.0活载0.0 0.0 0.0 0.0 0.0风载0.0 0.0 0.0 0.0 0.0风载0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 右柱基顶各工况荷载数值列表如下：工况N(kN) Vx(kN) Vy(kN) Mx(kN·m) My(kN·m)恒载4180.0 0.0 0.0 0.0 0.0活载0.0 0.0 0.0 0.0 0.0风载0.0 0.0 0.0 0.0 0.0风载0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 4 基础信息基础类型：阶形基础基础连接方式：平台连接基础阶数：3 阶基础混凝土标号：C25基础尺寸示意图如下：基础底面X向长度：B x1=11500 mm基础底面Y向长度：B y1=6000 mm基础第一台阶高度：H1=500 mm基础二阶底面X向长度：B x2=9500 mm基础二阶底面Y向长度：B y2=4000 mm二阶底面X向左侧伸出柱边长度：B x21=2500 mm二阶底面Y向下侧伸出柱边长度：B y21=2000 mm基础第二台阶高度：H2=500 mm基础X向伸出柱边长度：D x=1000 mm基础Y向伸出柱边长度：D y=500 mm基础第三台阶高度：H3=500 mm5 配筋信息基础配筋示意图如下：5.1 基础底板配筋信息基底有垫层，钢筋保护层厚度：C=40 mm底板X向钢筋：D12@100X向钢筋每米面积：A bx=11.31 cm2X向钢筋抗拉强度：f bx=300 N/mm2底板Y向钢筋：D12@100Y向钢筋每米面积：A by=11.31 cm2Y向钢筋抗拉强度：f by=300 N/mm25.2 基础顶板配筋信息顶筋保护层厚度：C u=40 mm基础顶板钢筋：Φ12@200顶板钢筋每米面积：A u=5.655 cm2顶板钢筋抗拉强度：F u=210 N/mm2二. 验算结果一览验算项验算工况数值限值结果基底平均压力(kPa) D+L 152 最大163 满足基底最大压力(kPa) D+L 152 最大196 满足基底土层1承载力D+L 388 最小217 满足冲切应力比 1.2D+1.4L 0.40 最大1.00 满足剪切应力比 1.2D+1.4L 0.60 最大1.00 满足左柱下局压应力比 1.2D+1.4L 0.20 最大1.00 满足右柱下局压应力比 1.2D+1.4L 0.20 最大1.00 满足混凝土强度标号——C25 最低C20 满足X向压区高度(mm) 1.2D+1.4L 85.5 最大798 满足X向抗弯应力比 1.2D+1.4L 0.99 最大1.00 满足Y向压区高度(mm) 1.2D+1.4L 34.5 最大523 满足Y向抗弯应力比 1.2D+1.4L 0.81 最大1.00 满足保护层厚度(mm) ——40.0 最小40.0 满足X向配筋率(%) ——0.12 最小0.15不满足X向钢筋直径(mm) ——12.0 最小10.0 满足X向钢筋间距(mm) ——100 最小100 满足X向钢筋间距(mm) ——100 最大200 满足Y向配筋率(%) ——0.10 最小0.15不满足Y向钢筋直径(mm) ——12.0 最小10.0 满足Y向钢筋间距(mm) ——100 最小100 满足Y向钢筋间距(mm) ——100 最大200 满足抗弯承载力[MPa] 1.2D+1.4L 0 最小0 满足基底中心沉降(mm) D+0.5L 38.5 最大120 满足基础倾斜值(%) D+0.5L 0 最大0.40 满足三. 地基承载力验算1 地基承载力特征值计算基础覆土的加权平均重度：γm=(18×0.5+18×1)/1.5=18 kN/m3基底处土层重度：γ=18 kN/m3地基承载力特征值：f a=f ak+εbγ*(b-3)+εd*γm*(d-0.5)=120+0.3×18×(6-3)+1.5×18×(1.5-0.5)=163.2 kPa地基抗震承载力特征值：f aE=δa*f a=163.2×1.1=179.52 kPa2 基础和回填土总重标准值计算基底以上总体积：V=L*B*(d-Δd)=11500×6000×(1.5-0×0.5)×10-6=103.5 m3基础体积：V c=37.25 m3基础与回填土总重标准值：G k=(V-V c)*γm+V c*ρc*g=[(103.5-37.25)×1.8e-005+37.25×2.5e-005]×106=2123.75 kN 3 地基承载力验算控制工况：D+L工况内力：N=8360 kN；V x=0 kN；V y=0 kN；M x=0 kN*m；M y=0 kN·m基底作用力标准值计算：基础总高度：H=1500 mm柱子中心对基底X向偏心：E x=0 mm柱子中心对基底Y向偏心：E y=0 mm基底竖向力值：F k=N=8360 kN基底竖向合力值：F k+G k=8360+2123.75=10483.75 kN基底X向力矩值：M xk=(M x-V y*H-N*E y)*(1-ε)=(0-0×1500×10-3-8360×0×10-3)×(1-0)=0 kN·m基底Y向力矩值：M yk=(M y+V x*H-N*E x)*(1-ε)=(0-0×1500×10-3-8360×0×10-3)×(1-0)=0 kN·mD+L工况下基底压力分布图(kPa)如下基底平均压力值：P k=(F k+G k)/A=10483.75/690000×104=151.938 kPa≤163.2，满足基底最大压力值：P kmax=(F k+G k)/A+|M yk|/W y=10483.75/690000×104+0/132250000×106=151.938 kPa≤195.84，满足4 基础下卧土层承载力验算基础底面处土的自重压力值：p c=γm*d=18×1.5=27 kPa基底下第1个下卧层承载力验算土层顶面到地面的距离：d z=5.1 m下卧层顶面到基础底面距离：z=3.6 mz/b=3.6/6=0.6E s1/E s2=9.25/19=0.4868查地基规范(GB 50007-2002)表5.2.7，得地基压力扩散角：ζ=0°土层顶面处土的附加压力值：p z=b*l*(p k-p c)/(b+2*z*tanζ)/(l+2*z*tanζ)=6×11.5×(151.938-27)/(6+2×3.6×0)/(11.5+2×3.6×0)=124.938 kPa土层顶面以上土的加权平均重度：γmz=(18×0.5+18×1+18×3.6)/5.1=18 kN/m3土层顶面处土的自重压力值：p cz=γm*d z=18×5.1=91.8 kPa土层顶面处土的压力值：p z+p cz=124.938+91.8=216.738 kPa土层承载力特征值：f akz=140 kPa承载力深度修正系数：εdz=3经深度修正后的土层承载力特征值：f az=f ak+εdz*(d z-0.5)*γm=140+3×(5.1-0.5)×18=388.4 kPa第1个土层压力值：p z+p cz=124.938+91.8=216.738 kPa第1个土层承载力特征值：f az=388.4≥216.738，满足四. 基础抗冲切验算控制工况：1.2D+1.4L工况内力：N=10032 kN；V x=0 kN；V y=0 kN；M x=0 kN*m；M y=0 kN·m基底作用力计算：基础与覆土自重设计值：G=(2123.75+0)×1.2-0=2548.5 kN基底竖向力值：F d=N+G=10032+2548.5=12580.5 kN基底X向力矩值：M xd=(0-0×1500×10-3-10032×0×10-3)×(1-0)=0 kN·m基底Y向力矩值：M yd=(0-0×1500×10-3-10032×0×10-3)×(1-0)=0 kN·m1.2D+1.4L工况下基底压力分布图(kPa)如下基础的最大冲切应力出现在基础X向右侧第3阶处冲切锥体抗冲切承载力计算：基础第3阶有效高度：h0=1500-40-10=1450 mmβh=1-(h0-800)/12000=1-(1450-800)/12000=0.9417冲切破坏锥体上边长：b t=1000 mm冲切破坏锥体下边长：b b=3900 mm冲切破坏锥体中边长：b m=(b b+b t)*0.5=(3900+1000)×0.5=2450 mm抗冲切承载力：F h=0.7*βh*b m*H0*f t=0.7×0.9417×2450×1450×1.27×10-3=2973.946 kN冲切验算取用的基底呈梯形分布，区域内地基净压力分布图(kPa)如下冲切梯形下宽：l=6000 mm冲切梯形上宽：a r=3900 mm冲切梯形高度：h=1550 mm梯形上边到基础下边距离：a1=1050 mm梯形上边到基础上边距离：a2=1050 mm基底冲切压力值：F l=1191.848 kN≤2973.946 kN，满足按保守简化方法(均布最大净反力)计算的冲切压力为：冲切作用基底面积：A l=l*h-(a12+a22)/2=[6000×1550-(10502+10502)/2]×10-2=81975 cm2冲切压力值：F l=A l*(p max-G/A)=81975×(182.326-36.935)×10-4=1191.845 kN≤2973.946 kN，满足五. 基础抗剪切验算控制工况：1.2D+1.4L基底作用力和净压力分布同冲切验算时，详见冲切验算基础的最大剪切应力出现在基础X向右侧第3阶处基础第3阶有效高度：h0=1500-40-10=1450 mmβh=(800/h0)0.25=(800/1450)0.25=0.8618基础第3阶抗剪切面面积为：A v=(6000×450+4000×500+2000×500)×10-6=5.7 m2抗剪切承载力：F v=0.7*βh*A v*f t=0.7×0.8618×5.7×1.27×103=4367.241 kN 基底剪切矩形内地基净压力分布图(kPa)如下基底剪切矩形宽度：l=6000 mm基底剪切矩形高度：h=3000 mm经积分计算，剪切压力值：F l=2617.043 kN≤4367.241 kN，满足按保守简化方法(均布最大净反力)计算的剪切压力：剪切作用基底面积：A l=l*h=6000×3000×10-2=180000 cm2剪切压力值：F l=A l*(p max-G/A)=180000×(182.326-36.935)×10-4=2617.043 kN≤4367.241 kN，满足六. 控制工况下基础局部受压验算按素混凝土验算柱下基础混凝土的局部受压考虑局部受压面上荷载均匀分布，取荷载分布影响系数：ω=1基础素混凝土轴心抗压强度设计值：f cc=0.85*f c=0.85×11.9=10.115 N/mm2左柱下基础混凝土局部受压验算控制工况：1.2D+1.4L控制内力：N=5016 kN局部受压面积：A l=X c*Y c=1000×1000×10-2=10000 cm2计算底面X向增大宽度：b x=1000 mm计算底面Y向增大宽度：b y=500 mm计算底面积：A b=(X c+2*b x)*(Y c+2*b y)=(1000+2×1000)×(1000+2×500)×10-2=60000 cm2强度提高系数：βl=(A b/A l)0.5=(60000/10000)0.5=2.449左柱下局压应力比：ξ=N/(ω*f cc*βl*A l)=5016/(10.115×2.449×10000)×10=0.2024≤1，满足右柱下基础混凝土局部受压验算控制工况：1.2D+1.4L控制内力：N=5016 kN局部受压面积：A l=X c2*Y c2=1000×1000×10-2=10000 cm2计算底面X向增大宽度：b x=1000 mm计算底面Y向增大宽度：b y=500 mm计算底面积：A b=(X c2+2*b)*(Y c2+2*b x)=(1000+2×1000y)×(1000+2×500)×10-2=60000 cm2强度提高系数：βl=(A b/A l)0.5=(60000/10000)0.5=2.449右柱下局压应力比：ξ=N/(ω*f cc*βl*A l)=5016/(10.115×2.449×10000)×10=0.2024≤1，满足七. 基础底板配筋验算1 基础底板X向配筋验算控制工况：1.2D+1.4L基底作用力和净压力分布同前基础X向最大有效面积：A x=57000 cm2基础X向实配钢筋面积：A sx=67.858 cm2基础X向配筋率：ρsx=A sx/A x*100=67.858/57000×100=0.119%<0.15%，不满足基础的最大抗弯应力出现在基础X向右侧第3阶处底板钢筋总拉力：F s=f bx*A bx*l=300×1130.973×6000×10-3=2035.752 kN基础作用面有效高度：h0=1500-40-10=1450 mm混凝土受压区高度：x=85.536 mm相对受压区高度：ξ=x/h0=85.536/1450=0.05899≤ξb=0.55，满足底板钢筋力臂长度：S=h0-x/2=1450-85.536/2=1407.232 mm第3阶的抗弯承载力为：M u=F s*S=2864.776 kN·m抗弯验算取用的基底面积呈梯形分布，区域内地基净压力分布图(kPa)如下基底梯形下宽：l=6000 mm基底梯形上宽：b c=1000 mm。
多柱基础设计(DZJC-1春源)项目名称构件编号日期设计校对审核执行规范:《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2002), 本文简称《混凝土规范》《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002), 本文简称《地基规范》《建筑抗震设计规范》(GB 50011-2001), 本文简称《抗震规范》-----------------------------------------------------------------------1 设计资料：1.1 已知条件：类型：单阶矩形底板基础尺寸简图：基础尺寸(mm)： b=4000, a=1200, h=500柱数：2柱子几何信息：柱子荷载信息（单位：kN，kN.m）：混凝土强度等级：C25, fc=11.90N/mm2, ft=1.27N/mm2钢筋级别：HRB335, fy=300N/mm2基础混凝土保护层厚度：40mm基础与覆土的平均容重：20.00kN/m3修正后的地基承载力特征值：170kPa基础埋深：2.00m作用力位置标高：0.000m剪力作用附加弯矩M'=V*h(力臂h=2.000m)：Mx'=3.80kN.mMy'=1.40kN.mMxk'=2.81kN.mMyk'=1.04kN.m1.2 计算要求：(1)地基承载力验算(2)基础抗弯计算(3)基础抗冲切验算(4)基础局压验算单位说明：力：kN, 力矩：kN.m, 应力：kPa2 计算过程和计算结果2.1 基底反力计算：2.1.1 统计到基底的荷载标准值:Nk = 157.56 kN, Mkx = 2.30 kN.m, Mky = -48.63 kN.m设计值:N = 212.70 kN, Mx = 3.10 kN.m, My = -65.65 kN.m2.1.2 承载力验算时,底板总反力标准值(kPa): [相应于荷载效应标准组合]pkmax = (Nk + Gk)/A + |Mxk|/Wx + |Myk|/Wy= (157.56 + 192.00) / 4.80 + 2.30 / 0.96 + 48.63 / 3.20= 90.41 kPapkmin = (Nk + Gk)/A - |Mxk|/Wx - |Myk|/Wy= (157.56 + 192.00) / 4.80 - 2.30 / 0.96 - 48.63 / 3.20= 55.24 kPapk = (Nk + Gk)/A = 72.82 kPa各角点反力 p1=90.41 kPa, p2=60.02 kPa, p3=55.24 kPa, p4=85.63 kPa 2.1.3 强度计算时,底板净反力设计值(kPa): [相应于荷载效应基本组合]pmax = N/A + |Mx|/Wx + |My|/Wy= 212.70 / 4.80 + 3.10 / 0.96 + 65.65 / 3.20= 68.06 kPapmin = N/A - |Mx|/Wx - |My|/Wy= 212.70 / 4.80 - 3.10 / 0.96 - 65.65 / 3.20= 20.57 kPap = N/A = 44.31 kPa各角点反力 p1=68.06 kPa, p2=27.03 kPa, p3=20.57 kPa, p4=61.60 kPa 2.2 地基承载力验算:pk=72.82 <= fa=170.00 kPa, 满足。
梁、板、柱完整的造价计算书及计算规范柱子1、柱子工程量（1）柱子体积：砖柱；砼柱（2）砼柱模板（3）砼柱高度超过3.6m增加（4）独立柱装修（5）柱侧装修2、柱子工程量计算方法（1）构造柱工程量计算①构造柱体积＝构造柱体积+马牙差体积其中马牙槎体积＝马牙槎与墙相交宽度*马牙槎嵌入墙内的长度（0.03）*构造柱高度②构造柱模板＝构造柱模板+马牙差模板马牙槎模板面积＝马牙槎嵌入墙内的长度（0.03）*构造柱高度（2）构造柱工程量计算的难点①构造柱的马牙差算起来很麻烦，必须考虑柱子与几个墙面相交。
②模板计算难点同体积。
（3）框架柱①现浇混凝土柱按设计图示尺寸以体积计算。
不扣除构件内钢筋、预埋铁件所占体积。
框架柱体积＝框架柱截面积*框架柱柱高其中柱高：a有梁板的柱高，应自柱基上表面(或楼板上表面)至上一层楼板上表面之间的高度计算。
b无梁板的柱高，应自柱基上表面(或楼板上表面)至柱帽下表面之间的高度计算。
c框架柱的柱高，应自柱基上表面至柱顶高度计算。
②框架柱的模板＝框架柱周长*框架柱支模高度天津2004计算规则：混凝土、钢筋混凝土模板及支架按照设计施工图示混凝土体积计算。
③预制混凝土柱按设计图示尺寸以体积计算。
不扣除构件内钢筋、预埋铁件所占体积，柱上的钢牛腿按铁件计算.（4）砼柱高度超过3.6m增加=砼柱高度超过3.6m的墙体体积总和（5）独立柱装修=框架柱周长*装修高度（6）柱侧装修=柱外露长度*装修高度梁1、梁工程量（1）梁体积（2）梁模板（3）梁高度超过3.6m增加（4）梁侧装修2、梁工程量计算方法（1）梁的体积＝梁的截面面积*梁的长度现浇混凝土梁按设计图示尺寸以体积计算。
不扣除构件内钢筋、预埋铁件所占体积，伸入墙内的梁头、梁垫并入梁体积内。
①梁与柱连接时，梁长算至柱侧面，主梁与次梁连接时，次梁长算至主梁侧面。
②圈梁与梁连接时，圈梁体积应扣除伸入圈梁内的梁的体积。
③在圈梁部位挑出的混凝土檐，其挑出部分在12cm以内时，并入圈梁体积内计算；挑出部分在12cm以外时，以圈梁外皮为界限，挑出部分为挑檐天沟。
双柱基础钢筋计算一、背景与意义双柱基础一般指的是两个柱子之间的基础，它是承载柱子所带来的荷载并将荷载传递到地基的一种建筑结构。
双柱基础的设计和计算是建筑设计中的一个重要环节，合理的双柱基础设计和计算可以保证建筑结构的安全性和稳定性，降低建筑物的损坏风险，保障人民生命和财产安全。
双柱基础钢筋计算是在双柱基础设计的基础上，根据实际需要计算出基础的钢筋用量，以保证基础的承载能力和稳定性。
本文将从双柱基础结构的设计原理和计算步骤，详细介绍双柱基础钢筋计算的方法和步骤，以期为建筑设计和计算工作提供参考。
二、双柱基础的设计原理和计算步骤（一）双柱基础的设计原理双柱基础是建筑物的承重构件，主要用于承载柱子所带来的水平和竖向荷载，并将荷载传递到基础土壤之中。
其主要设计原理如下：1. 承载能力：双柱基础的主要作用是承载柱子所带来的荷载，因此其承载能力应当足够大，以能够承受柱子所带来的荷载并将其传递到地基。
2. 稳定性：双柱基础的设计应当保证基础的稳定性，避免因为荷载不均匀或者地基沉降等原因而导致基础变形或者破坏。
3. 经济性：在满足承载能力和稳定性的前提下，双柱基础的设计应当尽可能节约材料和人力成本，以确保基础的施工成本不过高。
（二）双柱基础的计算步骤双柱基础的计算一般包括以下几个步骤：1. 基础尺寸计算：根据建筑物的荷载和地基土壤的承载能力计算出基础的尺寸。
2. 钢筋配筋计算：根据基础的尺寸和设计荷载计算出基础的钢筋用量，以确保基础的承载能力和稳定性。
3. 基础荷载计算：根据建筑物的结构设计和荷载计算，计算出基础所需要承载的荷载。
4. 检核计算：根据基础的承载能力和荷载计算的结果进行检核，以确保双柱基础的稳定性和安全性。
以上是双柱基础设计和计算的一般步骤，下面将结合实际的工程案例，介绍双柱基础的钢筋计算方法和步骤。
三、双柱基础钢筋计算的方法和步骤（一）基础尺寸计算在进行双柱基础的钢筋计算之前，首先需要进行基础尺寸的计算。
JC-XX双柱联合基础计算书一、基本参数及基础尺寸：1、地基参数：1)基础持力层：粉质粘土层2)地基承载力特征值：f ak=180kPa3)宽度修正系数： ηb=0.34)埋深修正系数： ηd=1.65)基底下土的重度：γ=18KN/m36)基底上加权重度：γm=20KN/m32、基础几何尺寸：1)柱子A截面宽度：b cA=500mm2)柱子A截面长度：h cA=400mm3)柱子B截面宽度：b cB=500mm4)柱子B截面长度：h cB=400mm5)基础底面宽度：B=2100mm6)两柱中心距离：L2=2000mm7)柱子A中心距边缘：L2A=1000mm8)柱子B中心距边缘：L2B=1200mm9)基础梁宽度：B L=800mm10)基础梁高度：H L=1200mm11)梁翼缘根部高度：H=500mm12)梁翼缘边缘高度：H1=250mm13)基础埋置深度：d=1600mm3、基础材料性能参数：1)混凝土强度等级：C302)基础梁纵筋强度：f y1=360N/mm23)基础梁箍筋强度：f yv=300N/mm24)基础梁箍筋间距：s=100mm5)翼缘钢筋强度：f y2=300N/mm26)纵筋合力点边距：a s=50mm7)梁最小配筋率：ρmin1=0.20%8)翼缘最小配筋率：ρmin2=0.15%4、柱底荷载：1)柱A竖向力标准值：F Ak=600KN2)柱B竖向力标准值：F Bk=700KN3)综合分项系数：γz=1.354)恒载分项系数：γG=1.35二、基础其它几何尺寸及宽高比复核：1、基础底面长度：L=L2+L2A+L2B=4200mm2、X =(B - B L)/2=650mm，Y =L2 - (h cA+h cB)/2=1600mm，3、Y A=L2A - h cA/2=800mm，Y B=L2B - h cB/2=1000mm，4、h0=H - a s=450mm，H L0=H L - a s=1150mm，三、基础控制内力：1、基础自重及基础上的土重：标准值：G k= γm· B · L · d =282KN设计值：G = γG · G k=381KN2、柱A竖向力设计值：F A = γz· F Ak =810KN柱B竖向力设计值：F B = γz· F Bk =945KN3、绕X轴不平衡弯距标准值：M xk=F Bk · (L/2 - L2B) - F Ak · (L/2 - L2A)=-30KN·m绕X轴不平衡弯距设计值：M x= γz · M xk=-40.5KN·m四、地基承载力验算：1、基础底面积：A = B · L =8.82m22、承载力修正时，基底宽度：b= min[B,L]=2.10＜3m,仅承载力修正时取 b = 3.00m3、修正后的地基承载力特征值：f a= f ak+ ηb· γ ·(b-3)+ ηd· γm·(d-0.5)=180+0.3×18×(3－3)+1.6×20×(1.6－0.5)=215.2kPa4、轴心荷载作用下，基础底面的平均压力值：p k=(F Ak+F Bk+G k)/A=(600+700+282.24)/8.82=179.4kPa≤ f a ，满足要求5、偏心荷载作用下，基础底面的最小、最大压力值：基础底面绕X轴抵抗矩：W x=B · L² /6=6.17m3p kmin=(F Ak+F Bk+G k)/A-|M xk| / W x=(600+700+282.24)/8.82－|-30|/6.174=174.5kPa≥0;p kmax=(F Ak+F Bk+G k)/A+|M xk| / W x=(600+700+282.24)/8.82+|-30|/6.174=184.3kPa≤ 1.2 · f a ＝258.2kPa，满足要求五、基础受冲切承载力验算：1、基础底面边缘最小和最大地基净反力设计值：p jmin=(F A+F B)/A-|M x| / W x=(810+945)/8.82－|-40.5|/6.174=192.4kPap jmax=(F A+F B)/A+|M x| / W x=(810+945)/8.82+|-40.5|/6.174=205.5kPa2、基础梁边缘受冲切承载力：A l=(X - h0) · L =0.84m2,混凝土强度等级为C30的轴心抗拉强度设计值：f t=1.43N/mm2因H=500mm，故βhp=1.00F l= p jmax · A l =####KN≤0.7 · βhp · f t · L · h0 =1892KN满足要求六、斜截面受剪承载力验算：1、基础M端地基净反力设计值：p jM=(F A+F B)/A- M x / W x =205.5kPa基础N端地基净反力设计值：p jN =(F A+F B)/A+M x / W x =192.4kPaⅡ-Ⅱ截面处的地基净反力设计值：p jⅡ=p jM - (p jM - p jN)·Y A/L=203.0kPaⅢ-Ⅲ截面处的地基净反力设计值：p jⅢ=p jM - (p jM - p jN)·(Y A+h cA)/L=201.8kPa Ⅳ-Ⅳ截面处的地基净反力设计值：p jⅣ=p jN - (p jN - p jM)·(Y B+h cB)/L=196.8kPa Ⅴ-Ⅴ截面处的地基净反力设计值：p jⅤ=p jN - (p jN - p jM)·Y B/L=195.5kPa2、基础梁边缘受剪切承载力：因h0=450mm，故βh=1.00混凝土强度等级为C30的轴心抗拉强度设计值：f t=1.43N/mm2地基平均净反力设计值：p j=(F A+F B)/A=199kPa基础梁边缘Ⅰ-Ⅰ截面处的有效面积A0Ⅰ=L · h0 =1.89m2VⅠ=p j · X · L=543KN≤0.7 · βh · f t · A0Ⅰ=1892KN满足要求3、基础梁受剪切承载力：混凝土强度等级为C30的轴心抗压强度设计值：f c=14.3N/mm2其轴心抗拉强度设计值：f t=1.43N/mm2按《混规》第7.5.1条，βc=1.0基础梁腹板高度：h w=H L - H =700mm，h w/B L =0.88≤4,故应满足：V≤0.25βc · f c · B L· H L0 =3289KN另按《混规》式(7.5.4-2)，还应满足：A sv≥(V - 0.7 · f t · B L · H L0)/(1.25 · f yv · H L0/s)1)Ⅱ-Ⅱ截面的剪力：VⅡ=( p jM+p jⅡ) · Y A· B /2=343KN≤3289KN满足要求还应满足：A sv≥-134mm2≤0，故按构造要求配置箍筋即可2)Ⅲ-Ⅲ截面的剪力：VⅢ=F A - ( p jM+p jⅢ) · (Y A+h cA)· B /2=297KN≤3289KN满足要求还应满足：A sv≥-145mm2≤0，故按构造要求配置箍筋即可3)Ⅳ-Ⅳ截面的剪力：VⅣ=F B - ( p jN+p jⅣ) · (Y B+h cB)· B /2=373KN≤3289KN满足要求还应满足：A sv≥-127mm2≤0，故按构造要求配置箍筋即可4)Ⅴ-Ⅴ截面的剪力：VⅤ=( p jN+p jⅤ) · Y B· B /2=407KN≤3289KN满足要求还应满足：A sv≥-119mm2≤0，故按构造要求配置箍筋即可七、基础正截面受弯承载力计算（配筋计算）：1、柱A中心处的地基净反力设计值：p j A=p jM - (p jM - p jN)·L2A/L=202.4kPa柱B中心处的地基净反力设计值：p j B=p jN - (p jN - p jM)·L2B/L=196.2kPa2、基础梁翼缘配筋计算：MⅠ=0.5 · p j · X2 · L =177KN·mA sⅠ=MⅠ/ (0.9 · f y2 · h0)=1453mm2＜A sⅠmin= ρmin2 · L · H =3150mm2故A sⅠ=3150mm2①号筋折算到每延米的配筋为：A sX=A sⅠ/ L =750mm2②号筋为分布钢筋，可按规范构造要求选取。
双柱阶梯基础计算项目名称_____________日期_____________设计者_____________校对者_____________一、设计依据《建筑地基基础设计规范》 (GB50007-2002)①《混凝土结构设计规范》 (GB50010-2002)②二、示意图三、计算信息构件编号: JC-1 计算类型: 验算截面尺寸1. 几何参数台阶数n=2矩形柱宽bc=400mm 矩形柱高hc=400mm矩形柱宽bc=450mm 矩形柱高hc=450mm基础高度h1=360mm基础高度h2=360mm一阶长度 b1=900mm b3=900mm 一阶宽度 a1=800mm a3=800mm二阶长度 b2=900mm b4=900mm 二阶宽度 a2=800mm a4=800mm2. 材料信息基础混凝土等级: C30 ft_b=1.43N/mm2fc_b=14.3N/mm2柱混凝土等级: C30 ft_c=1.43N/mm2fc_c=14.3N/mm2钢筋级别: HRB400 fy=360N/mm23. 计算信息结构重要性系数: γo=1.0基础埋深: dh=1.500m纵筋合力点至近边距离: as=40mm基础及其上覆土的平均容重: γ=20.000kN/m3最小配筋率: ρmin=0.150%4. 作用在基础顶部荷载标准值Fgk1=414.300kN Fqk1=81.420kNFgk2=1261.000kN Fqk2=298.750kNMgxk1=-3.500kN*m Mqxk1=37.530kN*mMgxk2=22.780kN*m Mqxk2=-58.580kN*mMgyk1=0.000kN*m Mqyk1=0.000kN*mMgyk2=0.000kN*m Mqyk2=0.000kN*mVgxk1=2.060kN Vqxk1=-16.220kNVgxk2=-13.400kN Vqxk2=24.610kNVgyk1=0.000kN Vqyk1=0.000kNVgyk2=0.000kN Vqyk2=0.000kN永久荷载分项系数rg=1.20可变荷载分项系数rq=1.40Fk=Fgk1+Fqk1+Fgk2+Fqk2=(414.300)+(81.420)+(1261.000)+(298.750)=2055.470kNMxk=Mgxk1+Fgk1*(Bx/2-B1)+Mqxk1+Fqk1*(Bx/2-B1)+Mgxk2+Fgk2*(B2-Bx/2)+Mqxk2+Fqk2*(B2-Bx/2)=-3.500+414.300*(7.250/2-2.000)+37.530+81.420*(7.250/2-2.000)+22.780+1261.000*(2.025-7.250/2 )+-58.580+298.750*(2.025-7.250/2)=-1691.825kN*mMyk=Mgyk1+Fgk1*(A2-A1)/2+Mqxk1+Fqk1*(A2-A1)/2+Mgxk2+Fgk2*(A2-A1)/2+Mqxk2+Fqk2*(A2-A1)/2)=0.000+414.300*(1.825-1.825)/2+0.000+81.420*(1.825-1.825)/2+0.000+1261.000*(1.825-1.825)/2+0 .000+298.750*(1.825-1.825)/2=0.000kN*mVxk=Vgxk1+Vqxk1+Vgxk2+Vqxk2=2.060+-16.220+-13.400+24.610=-2.950kNVyk=Vgyk1+Vqyk1+Vgyk2+Vqyk2=0.000+0.000+0.000+0.000=0.000kNF1=rg*Fgk1+rq*Fqk1+rg*Fgk2+rq*Fqk2=1.20*414.300+1.40*81.420+1.20*1261.000+1.40*298.750=2542.598kN*mMx1=rg*(Mgxk1+Fgk1*(Bx/2-B1))+rq*(Mqxk1+Fqk1*(Bx/2-B1))+rg*(Mgxk2+Fgk2*(B2-Bx/2))+rq*(Mq xk2+Fqk2*(B2-Bx/2))=1.20*(-3.500+414.300*(7.250/2-2.000))+1.40*(37.530+81.420*(7.250/2-2.000))+1.20*(22.780+126 1.000*(2.025-7.250/2))+1.40*(-58.580+298.750*(2.025-7.250/2))=-2103.539kN*mMy1=rg*(Mgyk1+Fgk1*(A2-A1)/2)+rq*(Mqxk1+Fqk1*(A2-A1)/2)+rg*(Mgxk2+Fgk2*(A2-A1)/2)+rq*(Mq xk2+Fqk2*(A2-A1)/2))=1.20*(0.000+414.300*(1.825-1.825)/2)+1.40*(0.000+81.420*(1.825-1.825)/2)+1.20*(0.000+1261.0 00*(1.825-1.825)/2)+1.40*(0.000+298.750*(1.825-1.825)/2)=0.000kN*mVx1=rg*Vgxk1+rq*Vqxk1+rg*Vgxk2+rq*Vqxk2=1.40*2.060+1.40*-16.220+1.20*-13.400+1.40*24.610 =-1.862kNVy1=rg*Vgyk1+rq*Vqyk1+rg*Vgyk2+rq*Vqyk2=1.40*0.000+1.40*0.000+1.20*0.000+1.40*0.000=0.00 0kNF2=1.35*Fk=1.35*2055.470=2774.885kNMx2=1.35*Mxk=1.35*-1691.825=-2283.964kN*mMy2=1.35*Myk=1.35*0.000=0.000kN*mVx2=1.35*Vxk=1.35*-2.950=-3.982kNVy2=1.35*Vyk=1.35*0.000=0.000kNF=max(|F1|,|F2|)=max(|2542.598|,|2774.885|)=2774.885kNMx=max(|Mx1|,|Mx2|)=max(|-2103.539|,|-2283.964|)=-2283.964kN*mMy=max(|My1|,|My2|)=max(|0.000|,|0.000|)=0.000kN*mVx=max(|Vx1|,|Vx2|)=max(|-1.862|,|-3.982|)=-3.982kNVy=max(|Vy1|,|Vy2|)=max(|0.000|,|0.000|)=0.000kN5. 修正后的地基承载力特征值fa=110.000kPa四、计算参数1. 基础总长 Bx=B1+B2+Bc=2.000+2.025+3.225=7.250m2. 基础总宽 By=A1+A2=1.825+1.825=3.650mA1=a1+a2+max(hc1,hc2)/2=0.800+0.800+max(0.400,0.450)/2=1.825mA2=a3+a4+max(hc1,hc2)/2=0.800+0.800+max(0.400,0.450)/2=1.825mB1=b1+b2+bc1/2=0.900+0.900+0.400/2=2.000m B2=b3+b4+bc2/2=0.900+0.900+0.450/2=2.025m3. 基础总高 H=h1+h2=0.360+0.360=0.720m4. 底板配筋计算高度 ho=h1+h2-as=0.360+0.360-0.040=0.680m5. 基础底面积 A=Bx*By=7.250*3.650=26.463m26. Gk=γ*Bx*By*dh=20.000*7.250*3.650*1.500=793.875kNG=1.35*Gk=1.35*793.875=1071.731kN五、计算作用在基础底部弯矩值Mdxk=Mx-Vx*H=-2283.964--3.982*0.720=-2281.096kN*mMdyk=My+Vy*H=0.000+0.000*0.720=0.000kN*mMdx=Mxk-Vxk*H=-1691.825--2.950*0.720=-1689.701kN*mMdy=Myk+Vyk*H=0.000+0.000*0.720=0.000kN*m六、验算地基承载力1. 验算轴心荷载作用下地基承载力pk=(Fk+Gk)/A=(495.720+793.875)/26.463=48.733kPa 【①5.2.1-2】因γo*pk=1.0*107.675=107.675kPa≤fa=110.000kPa轴心荷载作用下地基承载力满足要求2. 验算偏心荷载作用下的地基承载力exk=Mdyk/(Fk+Gk)=-10.195/(2055.470+793.875)=-0.004m因|exk| ≤Bx/6=1.208m x方向小偏心,由公式【①5.2.2-2】和【①5.2.2-3】推导Pkmax_x=(Fk+Gk)/A+6*|Mdyk|/(Bx2*By)=(2055.470+793.875)/26.463+6*|-10.195|/(7.2502*3.650)=107.994kPaPkmin_x=(Fk+Gk)/A-6*|Mdyk|/(Bx2*By)=(2055.470+793.875)/26.463-6*|-10.195|/(7.2502*3.650)=107.356kPaeyk=Mdxk/(Fk+Gk)=34.030/(2055.470+793.875)=0.012m因|eyk| ≤By/6=0.608m y方向小偏心Pkmax_y=(Fk+Gk)/A+6*|Mdxk|/(By2*Bx)=(2055.470+793.875)/26.463+6*|34.030|/(3.6502*7.250)=109.789kPaPkmin_y=(Fk+Gk)/A-6*|Mdxk|/(By2*Bx)=(2055.470+793.875)/26.463-6*|34.030|/(3.6502*7.250)=105.561kPa3. 确定基础底面反力设计值Pkmax=(Pkmax_x-pk)+(Pkmax_y-pk)+pk=(107.994-107.675)+(109.789-107.675)+107.675=110.108kPaγo*Pkmax=1.0*110.108=110.108kPa≤1.2*fa=1.2*110.000=132.000kPa偏心荷载作用下地基承载力满足要求七、基础冲切验算1. 计算基础底面反力设计值1.1 计算x方向基础底面反力设计值ex=Mdy/(F+G)=-2.867/(2774.885+1071.731)=-0.001m因ex≤ Bx/6.0=1.208m x方向小偏心Pmax_x=(F+G)/A+6*|Mdy|/(Bx2*By)=(2774.885+1071.731)/26.463+6*|-2.867|/(7.2502*3.650)=145.451kPaPmin_x=(F+G)/A-6*|Mdy|/(Bx2*By)=(2774.885+1071.731)/26.463-6*|-2.867|/(7.2502*3.650)=145.271kPa1.2 计算y方向基础底面反力设计值ey=Mdx/(F+G)=-2283.964/(2774.885+1071.731)=-0.594m因ey ≤By/6=0.608y方向小偏心Pmax_y=(F+G)/A+6*|Mdx|/(By2*Bx)=(2774.885+1071.731)/26.463+6*|-2283.964|/(3.6502*7.250)=287.240kPaPmin_y=(F+G)/A-6*|Mdx|/(By2*Bx)=(2774.885+1071.731)/26.463-6*|-2283.964|/(3.6502*7.250)=3.482kPa1.3 因Mdx≠0 Mdy≠0Pmax=Pmax_x+Pmax_y-(F+G)/A=145.451+287.240-(2774.885+1071.731)/26.463=287.329kPa1.4 计算地基净反力极值Pjmax=Pmax-G/A=287.329-1071.731/26.463=246.829kPaPjmax_x=Pmax_x-G/A=145.361-1071.731/26.463=104.861kPaPjmax_y=Pmax_y-G/A=250.324-1071.731/26.463=209.824kPa2. 验算柱边冲切YH=h1+h2=0.720m, YB=bc1/2+bc2/2+Bc=5.037m, YL=max(hc1,hc2)=0.450mYB1=B1+Bc/2=3.612m, YB2=B2+Bc/2=3.638m, YL1=A1=1.825m, YL2=A2=1.825mYHo=YH-as=0.680m2.1 因(YH≤800) βhp=1.02.2 x方向柱对基础的冲切验算x冲切位置斜截面上边长bt=YB=5.037mx冲切位置斜截面下边长bb=YB+2*YHo=6.397mx冲切不利位置bm=(bt+bb)/2=(5.037+6.397)/2=5.717mx冲切截面上的地基净反力设计值Flx=Alx*Pjmax=0.000*246.829=0.000kNγo*Flx=1.0*0.000=0.00kNγo*Flx≤0.7*βhp*ft_b*bm*YHo=0.7*1.000*1.43*5717*680=3891.79kNx方向柱对基础的冲切满足规范要求2.3 y方向柱对基础的冲切验算y冲切位置斜截面上边长at=YL=0.450my冲切位置斜截面下边长ab=YL+2*YHo=1.810my冲切面积Aly=max((YB1-YB/2-ho)*(YL+2*ho)+(YB1-YB/2-ho)2,(YB2-YB/2-ho)*(YL+2*ho)+(YB2-YB/2-ho)2)=max((3.612-5.037/2-0.680)*(0.450+0.680)+(3.612-5.037/2-0.680)2,(3.638-5.037/2-0.680)*(0 .450+0.680)+(3.638-5.037/2-0.680)2)=max(0.920,0.987)=0.987m2y冲切截面上的地基净反力设计值Fly=Aly*Pjmax=0.987*246.829=243.531kNγo*Fly=1.0*243.531=243.53kNγo*Fly≤0.7*βhp*ft_b*am*YHo=0.7*1.000*1.43*1130*680=769.17kNy方向柱对基础的冲切满足规范要求3. 验算h2处冲切YH=h2=0.360mYB=bc1/2+bc2/2+Bc+b2+b4=5.450mYL=max(hc1,hc2)+a2+a4=2.050mYB1=B1+Bc/2=3.612m, YB2=B2+Bc/2=3.638m, YL1=A1=1.825m, YL2=A2=1.825mYHo=YH-as=0.320m3.1 因(YH≤800) βhp=1.03.2 x方向变阶处对基础的冲切验算x冲切位置斜截面上边长bt=YB=5.450mx冲切位置斜截面下边长bb=YB+2*YHo=6.090mx冲切不利位置bm=(bt+bb)/2=(5.450+6.090)/2=5.770mx冲切截面上的地基净反力设计值Flx=Alx*Pjmax=0.000*246.829=0.000kNγo*Flx=1.0*0.000=0.00kNγo*Flx≤0.7*βhp*ft_b*bm*YHo=0.7*1.000*1.43*5770*320=1848.25kNx方向变阶处对基础的冲切满足规范要求3.3 y方向变阶处对基础的冲切验算y冲切位置斜截面上边长at=YL=2.050my冲切位置斜截面下边长ab=YL+2*YHo=2.690my冲切截面上的地基净反力设计值Fly=Aly*Pjmax=0.000*246.829=0.000kNγo*Fly=1.0*0.000=0.00kNγo*Fly≤0.7*βhp*ft_b*am*YHo=0.7*1.000*1.43*2370*320=759.16kNy方向变阶处对基础的冲切满足规范要求八、柱下基础的局部受压验算因为基础的混凝土强度等级大于等于柱的混凝土强度等级，所以不用验算柱下扩展基础顶面的局部受压承载力。
地基梁计算（一）构件编号：LL-1负弯矩0.00 kN*m,裂缝0.05mm上钢筋 :6f14, 实际面积 :923.63 mm 2,计算面积____ ___ 2:495.00 mm 下钢筋 :6f14,实际面积:923.63 mm 2,计算面积■ ___ ___ 2:495.00 mm箍筋：f8@200 (4)，实际面积：1005.31 mm 2/m,计算面积：749.05 mm 2/m上钢筋 :6f14, 实际面积 :923.63 mm 2,计算面积 ___ ____ 2:495.00 mm 下钢筋 :6f14,实际面积:923.63 mm 2,计算面积■ __ ____ 2:495.00 mm箍筋：f8@200 (4)，实际面积：1005.31 mm 2/m,计算面积：749.05 mm 2/m正弯矩0.00 kN*m, 负弯矩 36.27 kN*m, 剪力左-196.45 kN, 剪力右196.45 kN,上钢筋 :6f14,实际面积 :923.63 mm 2,计算面积 ____ ___ 2:495.00 mm 下钢筋 :6f14, 实际面积:923.63 mm 2,计算面积____ ___ 2:495.00 mm裂缝0.05mm 正弯矩 18.46 kN*m, 负弯矩 0.00 kN*m, 剪力 -226.67 kN, 挠度0.07mm($), 位置：跨中裂缝0.02mm上钢筋 :6f14, 实际面积 :923.63 mm 2,计算面积____ ___ 2:495.00 mm 下钢筋 :6f14,实际面积:923.63 mm 2,计算面积____ ___ 2:495.00 mm箍筋：f8@200 (4)，实际面积：1005.31 mm 2/m,计算面积：749.05 mm 2/m正弯矩 0.00 kN*m,位置： 0.00m 负弯矩 54.40 kN*m,位置： 0.00m剪力 166.23 kN,上钢筋：6f14, 实际面积 :923.63 mm 2, 计算面积 ___ ____ 2 :495.00 mm 下钢筋：6f14, 实际面积 :923.63 mm 2,计算面积 ___ ____ 2:495.00 mm裂缝0.00mm正弯矩 39.18 kN*m,负弯矩 0.00 kN*m,剪力 -256.90 kN,挠度 0.07mm($ ),位置：跨中1跨中:正弯矩 0.00 kN*m, 位置： 0.00m负弯矩 54.40 kN*m , 位置： 0.00m 男力左 -256.90 kN, 位置： 1.20m 男力右 226.67 kN, 位置： 0.00m上钢筋 :6f14, 实际面积：923.63 mm2,计算面积：495.00 mm 2下钢筋 :6f14, 实际面积：923.63 mm 2,计算面积：495.00 mm 21支座: 裂缝0.07mm 正弯矩 18.46 kN*m, 位置： 0.64m 负弯矩 0.00 kN*m, 位置： 0.00m 剪力 226.67 kN, 位置： 0.00m 挠度 0.07mm($), 裂缝0.02mm 位置： 跨中 2跨中:2支座:3跨中:正弯矩0.00 kN*m, 负弯矩 0.00 kN*m, 剪力 -166.23 kN,裂缝0.00mm地基梁计算（二）（取最大桩间距计算）几何数据及计算参数J 550 X4501e 550X4501L550X02.100H2,100ni2.100md 1 -------------- — ----------------- /ee----------------------------------------------------------构件编号：LL-1 混凝土： C30主筋：HRB400 箍筋：HRB400纵筋合力点边距as （mm ）： 35.00 指定主筋强度： 无跨中弯矩调整系数：1.00 支座弯矩调整系数：1.00（说明：弯矩调整系数只影响配筋 ） 自动计算梁自重：是恒载系数：1.20 活载系数：1.40二、荷载数据荷载工况1 （恒载）：上钢筋：6f14, 实际面积：923.63 mm 2,下钢筋：6f14, 实际面积：923.63 mm 2,2计算面积：495.00 mm 计算面积：495.00 mm 2裂缝0.07mm正弯矩 39.18 kN*m, 位置：0.73m 负弯矩 0.00 kN*m, 位置：0.00m 剪力256.90 kN,位置：0.00m 挠度0.07mm （$）,位置：跨中裂缝0.05mm 上钢筋：6f14, 实际面积：923.63mm 2,计算面积___ ____ 2:495.00 mm 下钢筋：6f14,实际面积：923.63 mm 2,计算面积___ ____ 2:495.00 mm箍筋：f8@200 （4），实际面积：1005.31 mm 2/m,计算面积:749.05 mm 2/m4跨中:剪力左-226.67 kN, 位置：1.20m 剪力右256.90 kN, 位置：0.00m4支座:上钢筋:6f14,下钢筋:6f14, 实际面积：923.63 mm 2, 实际面积：923.63 mm 2,计算面积：495.00 mm 计算面积：495.00 mm0支座： 止拶矩0.00 kN*m,负弯矩0.00 kN*m,剪力211.14 kN,上钢筋 :6f14,实际面积 2 :923.63 mm下钢筋 :6f14,实际面积 2:923.63 mm裂缝0.00mm1跨中： 止拶矩88.68 kN*m,负弯矩0.00 kN*m,剪力-316.70 kN,3.截面内力及配筋 位置：跨中计算面积：495.00 mm 计算面积：495.00 mm上钢筋 :6f14, 实际面积 2 :923.63 mm 下钢筋 :6f14,实际面积2:923.63 mm挠度 0.47mm( 裂缝0.16mm 计算面积：495.00 mm 计算面积:614.37 mm 2/m,计算面积：749.05mm 2/m正弯矩 0.00 kN*m,位置 :0.00m负弯矩 110.85 kN*m,位置：0.00m男力左 -316.70 kN,位置 :2.10m 男力右263.92 kN,位置 :0.00m上钢筋 :6f14, 实际面积 ! : 923.63 mm 2,计算面积：775.08 mm 下钢筋 :6f14, 实际面积 ':923.63 mm 2,计算面积:495.00 mm裂缝0.26mm正弯矩 27.71 kN*m, 位置 :1.05m箍筋：f8@200 1支座:2 22跨中:(4)，实际面积:1005.31 mm负弯矩 0.00 kN*m,位： 0.00m剪力 263.92 kN, 位置: 0.00m挠度 0.32mm(、 [),位置：跨中裂缝0.02mm上钢筋：6f14,实际面积：923.63 mm 2, 计算面积___ ____ 2:495.00 mm下钢筋：6f14,实际面积：923.63 mm 2,计算面积 ■ __ ____ 2:495.00 mm箍筋：f8@200 (4)，实际面积：1005.31 mm 2/m,计算面积：749.05 mm 2/m2支座： 正弯矩 0.00 kN*m,负弯矩 110.85 kN*m, 剪力左-263.92 kN, 剪力右316.70 kN,上钢筋：6f14, 实际面积： 923.63 mm 2,计算面积____ ____ 2 :775.08 mm下钢筋：6f14,实际面积： 923.63 mm 2,计算面积___ ____ 2:495.00 mm裂缝0.26mm3跨中：皿矩 88.68 kN*m,负弯矩 0.00 kN*m,剪力 316.70 kN,挠度 0.47mm( $ ),位 置：跨中裂缝0.16mm上钢筋：6f14, 实际面积： 923.63 mm 2,计算面积___ ____ 2:495.00 mm下钢筋：6f14,实际面积： 923.63 mm 2,计算面积________ 2:614.37 mm箍筋：f8@200 (4)，实际面积、:1005.31 mm 2/m,计算面积:749.05 mm 2/m3支座： 止骂■矩 0.00 kN*m,位置： 2.10m负弯矩0.00 kN*m,位置： 2.10m剪力-211.14 kN,位置：2.10m上钢筋：6f14, 实际面积:923.63 mm 2,计算面积 ___ ____ 2:495.00 mm 下钢筋：6f14, 裂缝0.00mm实际面积 :923.63 mm 2,计算面积2:495.00 mm。
双柱基础计算一、使用说明：1.计算依据：采用《建筑地基基础设计规范》GBJ 7-89《湿陷性黄土地区建筑规范》GBJ 25-90《建筑地基处理技术规范》JGJ 79-91《火力发电厂地基处理技术规定》DL5024932.在已知基础埋深、基础高度及基础承受的荷载、基础底面积等条件下计算底板配筋，基础的形式及台阶数量、高度均须依据设计和规范规定的要求确定。
3.适用范围：双柱下中心受压、单向及双向偏心受压矩形独立基础。
确定基础几何尺寸为：:=m H0.3:=mB0.3:=mC b3:=mB1 3.6:=m L1 3.6:=m:=m L11 1.8B110.3:=mh10.55基础总高度m:=h0.55二, 地基承载力设计值的确定：1, 符号说明：f—地基承载力设计值f k—地基承载力标准值ηb—基础宽度的地基承载力修正系数d—基础埋置深度η.d—基础宽度的地基承载力修正系数γ—土的重度γ0—基础底面以上土的加权平均重度L—基础底面长度b—基础底面宽度( b＜3m,取b=3m;b＞6m,取b=6m )对有地基处理基础承载力设计值确定应按有关规定执行。
2, 确定地基承载力设计值:适用于基础宽度b≥3m或埋置深度d≥0.5m的非岩石地基f.a＝f k＋ηbγ(b-3)+ηdγ0(d-d0) （湿陷性黄土地区d0＝1.5；其它d0＝0.5）ηb 、ηd不修正时取0,或查表请按说明输入数值： 单位：KPa ；m ；Knf k 250:= KPaηb 1.5:= ηd 2.5:= γo 20:=Kn/m 3γ19:=Kn/m 2d 1.2:= mb B 1:=mL L 1:=mf a f k ηb γ⋅b 3-()⋅+ηd γo ⋅d 0.5-()⋅+:=f a 302.1=KPa三、 用户荷载转化作用在 基础顶部的荷载(设计值)：. 柱子a: N a 240:= kNM ax 0:=KN mM ay 45-:=. . V ax 0:=KN m V ay 0:=KN m. 柱子b: N b 340:= kNM bx 0:=KN mM by 10:=. . V bx 0:=KN mV by 0:=KN m将荷载转化到基础形心处转化后的荷载作用点离基础左边界距离 X c 1.8:= m 转化后的荷载作用点离基础下边界距离 Y c 1.8:= m此时荷载设计值采用以下公式计算： 其中X 1X c B 11-:= X 2B 11C b +X c -:= Y 1Y c L 11-:= X 1 1.5= mX 2 1.5= mN N a N b +:=M x M ax M bx +N a N b +()Y 1⋅+V ay V by +()h -:= M y M ay M by +N a X 1⋅-N b X 2⋅+V ax V bx +()h +:=代入数值，可得作用在基础底部形心处的荷载为：. N 580= KNM x 0= KN m M y 115= KN 荷载标准值取荷载设计值除以荷载转换系数 K s 1.35:= N k NK s:=M kx M x K s:=M ky M yK s:=..N k 429.63= KNM kx 0= KN mM ky 85.185= KN m四、 地基承载力验算基础底面积A B 1L 1⋅:=A12.96=m 2基础及其上覆土自重标准值 G k γo A ⋅d ⋅:=G k 311.04= KN 基础及其上覆土自重设计值G 1.35G k :=G 419.904= KNp k N k G k +A :=p k 57.15= KPa p k f a ≤e kx M kyN k G k +:=e kx 0.115= me kx B 16≤e ky M kxN k G k +:=e ky 0=me ky L 16≤W x B 1L 126⋅:=W x 7.776= m 3W y L 1B 126⋅:=W y 7.776= m 3p kmax p k M kxW x +M kyW y+:= p kmax 68.105=kpap kmin p k M kx W x-M ky W y-:=p kmin 46.196= kpap kmax 1.2f a ≤五、 基础抗冲切验算当计算柱与基础交接处或基础变阶处的受冲切承载力，若冲切破坏 1.锥体的底面落在基础底面以外可不进行验算按《建筑地基基础设计规范》（GB50007--2002)下列公式验算：F 10.7βhp f t ⋅a m ⋅h o ⋅≤8.2.71-()符号说明βhp 受冲切承载力截面高度影响系数（h--800mm 时取1≤h 2000mm 时取0.9≥, 其间按线性内插法取用）f t 混凝土轴心抗拉强度设计值--按《混凝土结构设计规范》表,4.1.4取用此处βhp 1.0:= f t 1.1:= N/mm2即 f t 1100:= KN/m2求基地净反力最大值e x M y N G+:=e x 0.115= me x B 16≤e y M xN G+:=e y 0= me y L 16≤p jmax N A M x W x+M y W y+:=p jmax 59.542= kpaX 方向冲切验算 验算截面2h 0.55=a s 0.080:= h o h a s -:=a t 0.3:= ma b a t 2h o ⋅+:= a b 1.24= ma m a t a b+2:=a m 0.77=mA l 8.26:= m2（A.l--冲切验算时取用的部分基底面积） N Al N b :=（N.Al--作用在A.l 上的柱子对基础的轴向作用力）F l p jmax A l ⋅N Al -:= F l 151.818=KNF t 0.7βhp f t ⋅a m ⋅h o ⋅:=F t 278.663=F l F t <满足要求验算截面3h 0.55=a s 0.080:= h o h a s -:=a t 0.3:= ma b a t 2h o ⋅+:= a b 1.24= ma m a t a b+2:=a m 0.77=mA l 8.26:= m2（A.l--冲切验算时取用的部分基底面积）N Al N a :=（N.Al--作用在A.l 上的柱子对基础的轴向作用力）F 1p jmax A l ⋅N Al -:= F 1251.818= KN F t 0.7βhp f t ⋅a m ⋅h o ⋅:=F t 278.663=KNF l F t <满足要求Y 方向冲切验算a t 0.3:= m ab 0.92:= m a m a t a b +2:=a m 0.61= mA l 1.78:= m2F l p jmax A l ⋅:=F l 105.985= F t 0.7βhp f t ⋅a m ⋅h o ⋅:=F t 220.759=F l F t <满足要求七、基础局部受压验算计算公式;《混凝土结构设计规范》中的公式F l 1.35βc βl ⋅f c ⋅A ln ⋅≤（7.8.1-1）βl A l:=A b（7.8.1-2）符号说明F l 局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值-- βc 混凝土强度影响系数，按《混凝土结构设计规范》--7.5.1条的规定取用βl 混凝土局部受压时的强度提高系数--A l 混凝土局部受压面积--A b 混凝土局部受压计算底面积--A ln 混凝土局部受压净面积--f c 混凝土轴心抗拉强度设计值--按《混凝土结构设计规范》表,4.1.4取用此处 βc 1:=f c 9.6:= N/mm2即 f c 9600:= KN/m2柱子aF l N a :=F l 240=knA l 0.09:= m2A b 0.54:= m2A ln 0.09:= m2βl A b A l:=βl 2.449=F N 1.35βc ⋅βl ⋅f c ⋅A ln ⋅:=F N 2.857103⨯=knF l F N <满足要求柱子bF l N b :=F l 340=knA l 0.09:= m2A b 0.54:= m2A ln 0.09:= m2βl A b A l:=βl 2.449=F N 1.35βc ⋅βl ⋅f c ⋅A ln ⋅:=F N 2.857103⨯=knF l F N <满足要求八、截面抗弯计算1．计算公式 基础抗弯计算采用倒置的悬臂板的计算模型, 承受一个梯形分布荷载, 其等效 均布荷载计算公式为: p eq = (2p 1 + p 2) / 3 其中p 1为悬臂端梯形荷载的荷载设计值, 取基础边界上基底净反力设计值的平均值p 2为固定端梯形荷载的荷载设计值, 取为轴心荷载作用下基底净反力的设计值基础四个边界上基底净反力设计值分别为:p xl N A M y W y-:=p xl 29.964= kpap xr N A M y W y +:=p xr 59.542= kpap yt N A M xW x-:=p yt 44.753=kpap yb N AM xW x+:=p yb 44.753= kpap j N A:=p j 44.753=kpa底板配筋计算, 底板内力计算P jno Pnmax Pnmin -()b d 1-b⋅+:=Pnmin其中净反力取值P jn if L Lo ≥P jn ,,():=P jno沿基础长边力矩M 1148b h -()2⋅2L ⋅a +()⋅Pnmax P +()⋅:=jn 基础长边力矩取值M =1Kn .m沿基础短边力矩M 2124L -()2⋅2b ⋅h +()⋅Pnmax Pnmin+2⋅:=a基础短边力矩取值M =2Kn .m, 底板配筋计算基础短边底板配筋A S1104⋅0.9H o ⋅f y ⋅L⋅:=M 1A =S 1mm 2/m基础长边底板配筋A S2104⋅0.9H o ⋅f y ⋅b⋅:=M 2A =S 2mm 2/m最小配筋率验算b +()H o ⋅0.15⋅104⋅2b⋅=b 1mm 2/m。
双柱阶梯基础计算项目名称_____________日期_____________设计者_____________校对者_____________一、设计依据《建筑地基基础设计规范》 (GB50007-2002)①《混凝土结构设计规范》 (GB50010-2002)②二、示意图三、计算信息构件编号: JC-1 计算类型: 验算截面尺寸1. 几何参数台阶数n=2矩形柱宽bc=400mm 矩形柱高hc=400mm矩形柱宽bc=450mm 矩形柱高hc=450mm基础高度h1=360mm基础高度h2=360mm一阶长度 b1=900mm b3=900mm 一阶宽度 a1=800mm a3=800mm二阶长度 b2=900mm b4=900mm 二阶宽度 a2=800mm a4=800mm2. 材料信息基础混凝土等级: C30 ft_b=1.43N/mm2fc_b=14.3N/mm2柱混凝土等级: C30 ft_c=1.43N/mm2fc_c=14.3N/mm2钢筋级别: HRB400 fy=360N/mm23. 计算信息结构重要性系数: γo=1.0基础埋深: dh=1.500m纵筋合力点至近边距离: as=40mm基础及其上覆土的平均容重: γ=20.000kN/m3最小配筋率: ρmin=0.150%4. 作用在基础顶部荷载标准值Fgk1=414.300kN Fqk1=81.420kNFgk2=1261.000kN Fqk2=298.750kNMgxk1=-3.500kN*m Mqxk1=37.530kN*mMgxk2=22.780kN*m Mqxk2=-58.580kN*mMgyk1=0.000kN*m Mqyk1=0.000kN*mMgyk2=0.000kN*m Mqyk2=0.000kN*mVgxk1=2.060kN Vqxk1=-16.220kNVgxk2=-13.400kN Vqxk2=24.610kNVgyk1=0.000kN Vqyk1=0.000kNVgyk2=0.000kN Vqyk2=0.000kN永久荷载分项系数rg=1.20可变荷载分项系数rq=1.40Fk=Fgk1+Fqk1+Fgk2+Fqk2=(414.300)+(81.420)+(1261.000)+(298.750)=2055.470kNMxk=Mgxk1+Fgk1*(Bx/2-B1)+Mqxk1+Fqk1*(Bx/2-B1)+Mgxk2+Fgk2*(B2-Bx/2)+Mqxk2+Fqk2*(B2-Bx/2)=-3.500+414.300*(7.250/2-2.000)+37.530+81.420*(7.250/2-2.000)+22.780+1261.000*(2.025-7.250/2 )+-58.580+298.750*(2.025-7.250/2)=-1691.825kN*mMyk=Mgyk1+Fgk1*(A2-A1)/2+Mqxk1+Fqk1*(A2-A1)/2+Mgxk2+Fgk2*(A2-A1)/2+Mqxk2+Fqk2*(A2-A1)/2)=0.000+414.300*(1.825-1.825)/2+0.000+81.420*(1.825-1.825)/2+0.000+1261.000*(1.825-1.825)/2+0 .000+298.750*(1.825-1.825)/2=0.000kN*mVxk=Vgxk1+Vqxk1+Vgxk2+Vqxk2=2.060+-16.220+-13.400+24.610=-2.950kNVyk=Vgyk1+Vqyk1+Vgyk2+Vqyk2=0.000+0.000+0.000+0.000=0.000kNF1=rg*Fgk1+rq*Fqk1+rg*Fgk2+rq*Fqk2=1.20*414.300+1.40*81.420+1.20*1261.000+1.40*298.750=2542.598kN*mMx1=rg*(Mgxk1+Fgk1*(Bx/2-B1))+rq*(Mqxk1+Fqk1*(Bx/2-B1))+rg*(Mgxk2+Fgk2*(B2-Bx/2))+rq*(Mq xk2+Fqk2*(B2-Bx/2))=1.20*(-3.500+414.300*(7.250/2-2.000))+1.40*(37.530+81.420*(7.250/2-2.000))+1.20*(22.780+126 1.000*(2.025-7.250/2))+1.40*(-58.580+298.750*(2.025-7.250/2))=-2103.539kN*mMy1=rg*(Mgyk1+Fgk1*(A2-A1)/2)+rq*(Mqxk1+Fqk1*(A2-A1)/2)+rg*(Mgxk2+Fgk2*(A2-A1)/2)+rq*(Mq xk2+Fqk2*(A2-A1)/2))=1.20*(0.000+414.300*(1.825-1.825)/2)+1.40*(0.000+81.420*(1.825-1.825)/2)+1.20*(0.000+1261.0 00*(1.825-1.825)/2)+1.40*(0.000+298.750*(1.825-1.825)/2)=0.000kN*mVx1=rg*Vgxk1+rq*Vqxk1+rg*Vgxk2+rq*Vqxk2=1.40*2.060+1.40*-16.220+1.20*-13.400+1.40*24.610 =-1.862kNVy1=rg*Vgyk1+rq*Vqyk1+rg*Vgyk2+rq*Vqyk2=1.40*0.000+1.40*0.000+1.20*0.000+1.40*0.000=0.00 0kNF2=1.35*Fk=1.35*2055.470=2774.885kNMx2=1.35*Mxk=1.35*-1691.825=-2283.964kN*mMy2=1.35*Myk=1.35*0.000=0.000kN*mVx2=1.35*Vxk=1.35*-2.950=-3.982kNVy2=1.35*Vyk=1.35*0.000=0.000kNF=max(|F1|,|F2|)=max(|2542.598|,|2774.885|)=2774.885kNMx=max(|Mx1|,|Mx2|)=max(|-2103.539|,|-2283.964|)=-2283.964kN*mMy=max(|My1|,|My2|)=max(|0.000|,|0.000|)=0.000kN*mVx=max(|Vx1|,|Vx2|)=max(|-1.862|,|-3.982|)=-3.982kNVy=max(|Vy1|,|Vy2|)=max(|0.000|,|0.000|)=0.000kN5. 修正后的地基承载力特征值fa=110.000kPa四、计算参数1. 基础总长 Bx=B1+B2+Bc=2.000+2.025+3.225=7.250m2. 基础总宽 By=A1+A2=1.825+1.825=3.650mA1=a1+a2+max(hc1,hc2)/2=0.800+0.800+max(0.400,0.450)/2=1.825mA2=a3+a4+max(hc1,hc2)/2=0.800+0.800+max(0.400,0.450)/2=1.825mB1=b1+b2+bc1/2=0.900+0.900+0.400/2=2.000m B2=b3+b4+bc2/2=0.900+0.900+0.450/2=2.025m3. 基础总高 H=h1+h2=0.360+0.360=0.720m4. 底板配筋计算高度 ho=h1+h2-as=0.360+0.360-0.040=0.680m5. 基础底面积 A=Bx*By=7.250*3.650=26.463m26. Gk=γ*Bx*By*dh=20.000*7.250*3.650*1.500=793.875kNG=1.35*Gk=1.35*793.875=1071.731kN五、计算作用在基础底部弯矩值Mdxk=Mx-Vx*H=-2283.964--3.982*0.720=-2281.096kN*mMdyk=My+Vy*H=0.000+0.000*0.720=0.000kN*mMdx=Mxk-Vxk*H=-1691.825--2.950*0.720=-1689.701kN*mMdy=Myk+Vyk*H=0.000+0.000*0.720=0.000kN*m六、验算地基承载力1. 验算轴心荷载作用下地基承载力pk=(Fk+Gk)/A=(495.720+793.875)/26.463=48.733kPa 【①5.2.1-2】因γo*pk=1.0*107.675=107.675kPa≤fa=110.000kPa轴心荷载作用下地基承载力满足要求2. 验算偏心荷载作用下的地基承载力exk=Mdyk/(Fk+Gk)=-10.195/(2055.470+793.875)=-0.004m因|exk| ≤Bx/6=1.208m x方向小偏心,由公式【①5.2.2-2】和【①5.2.2-3】推导Pkmax_x=(Fk+Gk)/A+6*|Mdyk|/(Bx2*By)=(2055.470+793.875)/26.463+6*|-10.195|/(7.2502*3.650)=107.994kPaPkmin_x=(Fk+Gk)/A-6*|Mdyk|/(Bx2*By)=(2055.470+793.875)/26.463-6*|-10.195|/(7.2502*3.650)=107.356kPaeyk=Mdxk/(Fk+Gk)=34.030/(2055.470+793.875)=0.012m因|eyk| ≤By/6=0.608m y方向小偏心Pkmax_y=(Fk+Gk)/A+6*|Mdxk|/(By2*Bx)=(2055.470+793.875)/26.463+6*|34.030|/(3.6502*7.250)=109.789kPaPkmin_y=(Fk+Gk)/A-6*|Mdxk|/(By2*Bx)=(2055.470+793.875)/26.463-6*|34.030|/(3.6502*7.250)=105.561kPa3. 确定基础底面反力设计值Pkmax=(Pkmax_x-pk)+(Pkmax_y-pk)+pk=(107.994-107.675)+(109.789-107.675)+107.675=110.108kPaγo*Pkmax=1.0*110.108=110.108kPa≤1.2*fa=1.2*110.000=132.000kPa偏心荷载作用下地基承载力满足要求七、基础冲切验算1. 计算基础底面反力设计值1.1 计算x方向基础底面反力设计值ex=Mdy/(F+G)=-2.867/(2774.885+1071.731)=-0.001m因ex≤ Bx/6.0=1.208m x方向小偏心Pmax_x=(F+G)/A+6*|Mdy|/(Bx2*By)=(2774.885+1071.731)/26.463+6*|-2.867|/(7.2502*3.650)=145.451kPaPmin_x=(F+G)/A-6*|Mdy|/(Bx2*By)=(2774.885+1071.731)/26.463-6*|-2.867|/(7.2502*3.650)=145.271kPa1.2 计算y方向基础底面反力设计值ey=Mdx/(F+G)=-2283.964/(2774.885+1071.731)=-0.594m因ey ≤By/6=0.608y方向小偏心Pmax_y=(F+G)/A+6*|Mdx|/(By2*Bx)=(2774.885+1071.731)/26.463+6*|-2283.964|/(3.6502*7.250)=287.240kPaPmin_y=(F+G)/A-6*|Mdx|/(By2*Bx)=(2774.885+1071.731)/26.463-6*|-2283.964|/(3.6502*7.250)=3.482kPa1.3 因Mdx≠0 Mdy≠0Pmax=Pmax_x+Pmax_y-(F+G)/A=145.451+287.240-(2774.885+1071.731)/26.463=287.329kPa1.4 计算地基净反力极值Pjmax=Pmax-G/A=287.329-1071.731/26.463=246.829kPaPjmax_x=Pmax_x-G/A=145.361-1071.731/26.463=104.861kPaPjmax_y=Pmax_y-G/A=250.324-1071.731/26.463=209.824kPa2. 验算柱边冲切YH=h1+h2=0.720m, YB=bc1/2+bc2/2+Bc=5.037m, YL=max(hc1,hc2)=0.450mYB1=B1+Bc/2=3.612m, YB2=B2+Bc/2=3.638m, YL1=A1=1.825m, YL2=A2=1.825mYHo=YH-as=0.680m2.1 因(YH≤800) βhp=1.02.2 x方向柱对基础的冲切验算x冲切位置斜截面上边长bt=YB=5.037mx冲切位置斜截面下边长bb=YB+2*YHo=6.397mx冲切不利位置bm=(bt+bb)/2=(5.037+6.397)/2=5.717mx冲切截面上的地基净反力设计值Flx=Alx*Pjmax=0.000*246.829=0.000kNγo*Flx=1.0*0.000=0.00kNγo*Flx≤0.7*βhp*ft_b*bm*YHo=0.7*1.000*1.43*5717*680=3891.79kNx方向柱对基础的冲切满足规范要求2.3 y方向柱对基础的冲切验算y冲切位置斜截面上边长at=YL=0.450my冲切位置斜截面下边长ab=YL+2*YHo=1.810my冲切面积Aly=max((YB1-YB/2-ho)*(YL+2*ho)+(YB1-YB/2-ho)2,(YB2-YB/2-ho)*(YL+2*ho)+(YB2-YB/2-ho)2)=max((3.612-5.037/2-0.680)*(0.450+0.680)+(3.612-5.037/2-0.680)2,(3.638-5.037/2-0.680)*(0 .450+0.680)+(3.638-5.037/2-0.680)2)=max(0.920,0.987)=0.987m2y冲切截面上的地基净反力设计值Fly=Aly*Pjmax=0.987*246.829=243.531kNγo*Fly=1.0*243.531=243.53kNγo*Fly≤0.7*βhp*ft_b*am*YHo=0.7*1.000*1.43*1130*680=769.17kNy方向柱对基础的冲切满足规范要求3. 验算h2处冲切YH=h2=0.360mYB=bc1/2+bc2/2+Bc+b2+b4=5.450mYL=max(hc1,hc2)+a2+a4=2.050mYB1=B1+Bc/2=3.612m, YB2=B2+Bc/2=3.638m, YL1=A1=1.825m, YL2=A2=1.825mYHo=YH-as=0.320m3.1 因(YH≤800) βhp=1.03.2 x方向变阶处对基础的冲切验算x冲切位置斜截面上边长bt=YB=5.450mx冲切位置斜截面下边长bb=YB+2*YHo=6.090mx冲切不利位置bm=(bt+bb)/2=(5.450+6.090)/2=5.770mx冲切截面上的地基净反力设计值Flx=Alx*Pjmax=0.000*246.829=0.000kNγo*Flx=1.0*0.000=0.00kNγo*Flx≤0.7*βhp*ft_b*bm*YHo=0.7*1.000*1.43*5770*320=1848.25kNx方向变阶处对基础的冲切满足规范要求3.3 y方向变阶处对基础的冲切验算y冲切位置斜截面上边长at=YL=2.050my冲切位置斜截面下边长ab=YL+2*YHo=2.690my冲切截面上的地基净反力设计值Fly=Aly*Pjmax=0.000*246.829=0.000kNγo*Fly=1.0*0.000=0.00kNγo*Fly≤0.7*βhp*ft_b*am*YHo=0.7*1.000*1.43*2370*320=759.16kNy方向变阶处对基础的冲切满足规范要求八、柱下基础的局部受压验算因为基础的混凝土强度等级大于等于柱的混凝土强度等级，所以不用验算柱下扩展基础顶面的局部受压承载力。
中山市古神公路二期工程北段I标盖梁施工计算书中铁七局集团郑州工程有限公司中山市古神公路二期工程北段I标项目经理部目录一、编制依据 (2)二、分项工程概况 (2)三、专项施工方案设计 (2)四、支承平台及模板布置 (3)五、计算参数 (5)六、结构计算 (6)（一）、荷载分布 (6)（二）、底模（竹胶板）受力计算 (6)（二）、龙骨受力计算 (7)（三）、分布梁受力计算 (7)（四）、主横梁受力计算 (8)（五）、钢棒（剪力销）受力计算 (10)（六）、预留孔受力计算 (10)（七）、侧模受力计算 (11)（九）、对拉杆计算 (13)七、结论 (13)一、编制依据1、《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）2、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）3、《建筑施工扣件式钢管支架安全技术规范》（JGJ130-2001）4、《路桥施工计算手册》（人民交通出版社）5、国家及交通部颁发的有关设计、施工规范及验收标准6、《中山市古神公路二期工程北段Ⅰ标施工图设计》7、现场实际情况及调查资料二、工程概况中山市古神公路二期工程北段Ⅰ标中小桥共三座，但只有麒麟中桥有墩柱6条，盖梁8个，主道盖梁长13.039m,辅道盖梁9.375m，高1.3m,宽1.6m，砼设计强度为C30,主道盖梁为24.9m，辅道盖梁18.0m.三、专项施工方案设计麒麟中桥1#、2#桥墩处于河涌，为方便小鱼船通航，桩基施工时只半幅围堰。
因此，不可能采取管架式支架，钢棒箍成本高，介于顾及到进度，经济效益施工方便，决定采用剪力销作为承重支撑，即在墩柱上预留孔穿钢棒搭设支承平台施工。
本方案将对主道双柱式盖梁荷载、弯矩最大、最不利的工况下对其模板支撑体系进行分别设计和验算，辅道不以算之。
主道双柱式盖梁最大尺寸为1303.9cm ×160cm×130cm，混凝土方量24.9m3。
盖梁简图如下：四、支承平台及模板布置盖梁施工支承平台采用在每个墩柱上各穿一根250cm长φ120mm钢棒（A45钢），上面采用墩柱两侧各一根1400cm长I63a工字钢做横向主梁；主梁上面安放一排每根300cm长的I20a工字钢，间距为60cm作为分布梁；分布梁上架300cm×10cm×10cm的方木作为龙骨，龙骨间距为30cm；龙骨上铺设2.0cm后的塑胶板作为盖梁底模。
地基梁计算 ( 一)（取最大线荷载计算）一、几何数据及计算参数构件编号 : LL-1混凝土： C30主筋：HRB400箍筋：HRB400纵筋合力点边距as(mm)： 35.00指定主筋强度：无跨中弯矩调整系数： 1.00支座弯矩调整系数： 1.00( 说明：弯矩调整系数只影响配筋)自动计算梁自重：是恒载系数： 1.20活载系数： 1.40二、荷载数据荷载工况 1 ( 恒载 ):三、内力及配筋1.弯矩图2.剪力图3.截面内力及配筋0 支座 :正弯矩0.00 kN*m,负弯矩0.00 kN*m,剪力 166.23 kN,上钢筋 : 6f14, 实际面积 : 923.63 mm 2, 计算面积 : 495.00 mm 2 下钢筋 : 6f14, 实际面积 : 923.63 mm 2, 计算面积 : 495.00 mm2裂缝 0.00mm1跨中:正弯矩 39.18 kN*m, 负弯矩 0.00 kN*m, 剪力-256.90 kN,挠度 0.07mm(↓), 位置： 跨中裂缝 0.05mm上钢筋 : 6f14, 实际面积 : 923.63 mm 2, 计算面积 : 495.00 mm 2 下钢筋 : 6f14,实际面积 : 923.63 mm 2, 计算面积 : 495.00 mm2箍筋 : f8@200 （ 4）, 实际面积 : 1005.31 mm 2/m, 计算面积 : 749.05 mm2/m1支座:正弯矩 0.00 kN*m, 位置 : 0.00m 负弯矩 54.40 kN*m, 位置 : 0.00m 剪力左 -256.90 kN, 位置 : 1.20m 剪力右 226.67 kN,位置 : 0.00m上钢筋 : 6f14, 实际面积 : 923.63 mm 2, 计算面积 : 495.00 mm 2下钢筋 : 6f14, 实际面积 : 923.63 mm 2计算面积 : 495.00 mm 2,裂缝 0.07mm2跨中:正弯矩 18.46 kN*m, 位置 : 0.64m 负弯矩 0.00 kN*m, 位置 : 0.00m 剪力226.67 kN,位置 : 0.00m 挠度 0.07mm(↓), 位置： 跨中裂缝 0.02mm上钢筋 : 6f14, 实际面积 : 923.63 mm 2, 计算面积 : 495.00 mm 2 下钢筋 : 6f14,实际面积 : 923.63 mm 2, 计算面积 : 495.00 mm2箍筋 : f8@200 （ 4）, 实际面积 : 1005.31 mm 2/m, 计算面积 : 749.05 mm2/m2支座:正弯矩 0.00 kN*m, 负弯矩 36.27 kN*m, 剪力左 -196.45 kN, 剪力右 196.45 kN,上钢筋 : 6f14, 实际面积 : 923.63 mm 2, 计算面积 : 495.00 mm 2 下钢筋 : 6f14,实际面积 : 923.63 mm 2, 计算面积 : 495.00 mm2裂缝 0.05mm3跨中:正弯矩 18.46 kN*m, 负弯矩 0.00 kN*m, 剪力-226.67 kN,挠度 0.07mm(↓), 位置： 跨中裂缝 0.02mm上钢筋 : 6f14, 实际面积 : 923.63 mm 2, 计算面积 : 495.00 mm 2 下钢筋 : 6f14,实际面积 : 923.63 mm 2, 计算面积 : 495.00 mm2箍筋 : f8@200 （ 4）, 实际面积 : 1005.31 mm 2/m, 计算面积 : 749.05 mm2/m3支座:正弯矩 0.00 kN*m, 位置 : 0.00m负弯矩 54.40 kN*m,位置 : 0.00m剪力左 -226.67 kN, 位置 : 1.20m 剪力右 256.90 kN,位置 : 0.00m上钢筋 : 6f14, 实际面积 : 923.63 mm 2, 计算面积 : 495.00 mm 2 下钢筋 : 6f14, 实际面积 : 923.63 mm 2, 计算面积 : 495.00 mm2裂缝 0.07mm4跨中:正弯矩 39.18 kN*m, 位置 : 0.73m 负弯矩 0.00 kN*m, 位置 : 0.00m 剪力256.90 kN,位置 : 0.00m 挠度 0.07mm(↓), 位置： 跨中裂缝 0.05mm上钢筋 : 6f14, 实际面积 : 923.63 mm 2, 计算面积 : 495.00 mm 2 下钢筋 : 6f14,实际面积 : 923.63 mm 2, 计算面积 : 495.00 mm2箍筋 : f8@200 （ 4）, 实际面积 : 1005.31 mm 2/m, 计算面积 : 749.05 mm 2/m4支座:正弯矩 0.00 kN*m, 负弯矩 0.00 kN*m, 剪力-166.23 kN,上钢筋 : 6f14, 实际面积 : 923.63 mm 2, 计算面积 : 495.00 mm 2下钢筋 : 6f14,实际面积 : 923.63 mm 2计算面积 : 495.00 mm 2,裂缝 0.00mm地基梁计算（二）（取最大桩间距计算）一、几何数据及计算参数构件编号 : LL-1 混凝土： C30主筋： HRB400箍筋： HRB400 纵筋合力点边距 as(mm)： 35.00 指定主筋强度： 无 跨中弯矩调整系数： 1.00 支座弯矩调整系数： 1.00( 说明：弯矩调整系数只影响配筋)自动计算梁自重： 是恒载系数： 1.20 二、荷载数据荷载工况 1 ( 恒载 ):活载系数：1.40三、内力及配筋 1.弯矩图2. 剪力图3.截面内力及配筋0支座:正弯矩 0.00 kN*m, 负弯矩 0.00 kN*m, 剪力211.14 kN,上钢筋 : 6f14, 实际面积 : 923.63 mm 下钢筋 : 6f14, 实际面积 : 923.63 mm裂缝 0.00mm1跨中:正弯矩 88.68 kN*m, 2, 计算面积 : 495.00 mm2, 计算面积 : 495.00 mm22负弯矩 0.00 kN*m, 剪力-316.70 kN,挠度 0.47mm( ↓ ), 位置： 跨中裂缝 0.16mm上钢筋 : 6f14, 实际面积 : 923.63 mm 2, 计算面积 : 495.00 mm 2下钢筋 : 6f14, 实际面积 : 923.63 mm 2计算面积 : 614.37 mm 2,箍筋 : f8@200 （ 4）, 实际面积 : 1005.31 mm2/m, 计算面积 : 749.05 mm 2/m1支座:正弯矩 0.00 kN*m, 位置 : 0.00m负弯矩 110.85 kN*m, 位置 : 0.00m剪力左 -316.70 kN, 位置 : 2.10m 剪力右 263.92 kN, 位置 : 0.00m上钢筋 : 6f14, 实际面积 : 923.63 mm 2, 计算面积 : 775.08 mm 2下钢筋 : 6f14, 实际面积 : 923.63 mm 2, 计算面积 : 495.00 mm2裂缝 0.26mm2跨中: 正弯矩 27.71 kN*m, 位置 : 1.05m负弯矩 0.00 kN*m, 位置 : 0.00m 剪力263.92 kN,位置 : 0.00m 挠度 0.32mm( ↓ ), 位置： 跨中裂缝 0.02mm2,2上钢筋 : 6f14, 实际面积 : 923.63 mm 计算面积 : 495.00 mm 下钢筋 : 6f14, 实际面积 : 923.63 mm 2, 计算面积 : 495.00 mm2箍筋 : f8@200 （ 4）, 实际面积 : 1005.31 mm2/m, 计算面积 : 749.05 mm2/m2支座:正弯矩 0.00 kN*m, 负弯矩 110.85 kN*m, 剪力左 -263.92 kN, 剪力右 316.70 kN,上钢筋 : 6f14,实际面积 : 923.63 mm 2, 计算面积 : 775.08 mm2下钢筋 : 6f14, 实际面积 : 923.63 mm 2, 计算面积 : 495.00 mm2裂缝 0.26mm 3跨中:正弯矩 88.68 kN*m, 负弯矩 0.00 kN*m, 剪力316.70 kN,挠度 0.47mm( ↓ ), 位置： 跨中裂缝 0.16mm2,2上钢筋 : 6f14, 实际面积 : 923.63 mm 计算面积 : 495.00 mm下钢筋 : 6f14,实际面积 : 923.63 mm 2, 计算面积 : 614.37 mm2箍筋 : f8@200 （ 4）, 实际面积 : 1005.31 mm 2/m, 计算面积 : 749.05 mm2/m3支座:正弯矩 0.00 kN*m, 位置 : 2.10m 负弯矩 0.00 kN*m, 位置 : 2.10m 剪力-211.14 kN,位置 : 2.10m上钢筋 : 6f14, 实际面积 : 923.63 mm 2, 计算面积 : 495.00 mm下钢筋 : 6f14, 实际面积 : 923.63 mm 2计算面积 : 495.00 mm,裂缝 0.00mm22。
双柱钢筋混凝土联合基础1 联合基础的形式柱下基础做成联合基础主要有以下二个原因，a柱距较小，如做成独立基础时，基础净距较小，甚至重叠。
b靠近已建建筑物，基底面积不足，因而使独立基础承受较大的偏心荷载。
(图1-1a，b)，基础承受较大的偏心荷载时，将产生过大的倾斜，因此可以将一个轴线上的两个或更多的柱子放在一联合基础上。
基础平面尺寸适当调整，使基底土的反力的分布均匀，以减小基础的倾斜。
（a）柱距较近（b）靠近已建建筑图1-1双柱联合基础设计时，应通过调整基础底面尺寸，使基础底面形心尽量与上部荷载合力中心重合，以减小基底的不均匀反力。
常用的双柱联合基础有以下几种形式：(a ) 矩形连续联合基础(b ) 梯形连续联合基础(c ) 地梁式联合基础（一） (d ) 地梁式联合基础（二）图 1-2 双柱联合基础的形式图a 、b 是常用的连续联合基础的形式，但柱距较大时，做成连续基础将使柱间基础产生较大的弯矩，造成浪费，甚至使联合基础不能正常工作，因此可采用图c 所示的形式，如果靠近已建建筑处土质不好，则可采用图d 的形式，详见： 2 矩形连续联合基础连续联合基础考虑如下假定：a.基础是绝对刚性的；b.基底土压力直线分布；c.不考虑上部结构刚度的作用。
采用以上三种假定后，基础设计按以下步骤进行：1． 确定作用在基础上荷载合力作用点X 。
图 2-1 矩形连续联合基础21020F F l F x +⋅=(1-1)2.计算基础底面积，基底下任何一点的压力不超过土的容许承载力。
a ．当荷载合力作用点与基础底面积形心重合时AG F P kki k+∑≤a f (1-2)rdfa F F A -+=21(1-3)b.当荷载合力作用点与基础底面积形心不重合时WM A G F P kk ki ±+∑=max min≤fa 2.1 (1-4)式中 min max ,,k k k P P P ——分别为相应于荷载效应标组合时，基础底面处的平均压应力值；最大压应力值；最小压应力值；a f ——修正后的地基承载力特征值；ki F ——相应于荷载效应标准组合时，各柱上部结构传至基础顶面的竖向力值； k G ——基础自重和基础上的土重；A rd G k ⋅=；A ——基础底面积；LB A ⨯= (长×宽)；r ——基础和基础上的土的平均容重；d ——基础埋深；k M ——相应于荷载标准组合时，作用于基础底面的力矩值，e F M ki k ⋅∑=； e ——偏心矩； c x 2a0--=e ； w ——基础底面的抵抗矩；a ——较小的基础顶面竖向力作用点至基础外边的距离。
