常用结构计算计算书汇编

结构计算书范本1．工程概况本项目为广州XX花园住宅小区（第一期），位于广州天河区东圃镇北面，XX 奥林匹克体育中心西侧，东临东环高速公路，西至河道及广州氮肥厂中学，北达黄洲路，总用地面积为230000m2，区内为多栋6~18层住宅楼及会所，商场等多层附属设施，总建筑面积为179300m2，其中中心庭园内有一层地下室，为停车库及设备房，兼战时六级人防。

地下室露出建筑物轮廓线部分覆土深2米。

地下一层层高3.7m，A型住宅首层架空并设梁式转换，层高4.5m，其余住宅楼层标准层层高均为2.9m。

住宅楼层最高为A型，共18层，平面尺寸为16.85m×27.0m，高宽比为53.8/16.85=3.19，长宽比为27.0/16.85=1.60，其余均为较规则建筑。

2．设计主要依据和资料建筑结构设计统一标准GBJ68-84建筑结构荷载规范GBJ9-87混凝土结构设计规范（1993年及1996年局部修GBJ10-89 订）建筑抗震设计规范（1993年局部修订）GBJ11-89建筑地基基础设计规范GBJ7-89钢筋混凝土高层建筑结构设计与施工规程JGJ3-91建筑桩基技术规范JGJ94-94建筑抗震设防分类标准GB50223-95中国地震烈度区划图1990年版XX省非承重砼小型砌块砌体工程技术规程DBJ/T15-18-99XX省建筑结构荷载规定DBJ15-2-90XX省建筑地基基础设计规范DBJ15-3-91XX省预应力混凝土管桩基础技术规程DBJ/T15-22-98建筑基坑支护技术规程JGJ120-99广州地区建筑基坑支护技术规定GJB02-98人民防空地下室设计规范GB50038-94冷轧带肋钢筋砼结构技术规程JGJ95-95钢筋焊接网混凝土结构技术规程JGJ/T114-97高层民用建筑设计防火规范（1997年局部修改）GB50045-95建筑设计防火规范（修订本）GBJ16-87工程建设标准强制性条文（房屋建筑部分）结构设计统一技术措施——XX省建筑设计研究院工程地质勘察报告——由XX省地质建设工程勘察院提供3．结构体系、抗震等级及防火要求1）本工程住宅楼采用短肢剪力墙结构体系，公建及会所采用框架结构体系，剪力墙抗震等级为二级，框架抗震等级为三级。

基础J-1(编号14)地基承载力特征值fak承载力修正系数ηb承载力修正系数ηd基底以下土的重度γ基底以上土的加权平均重度γm 基础埋深d(用于承载力修正)基础根部高度H 基础端部高度h1柱宽bc'注意啦:柱高hc'轴心荷载pk 通过Y向双柱形心距离cy X向pkmaxX通过X向双柱形心距离cxX向pkminX >0可以覆土厚度 ds(用于计算基础自重)Y向pkmaxY 通过永久荷载控制的荷载组合分项系数γz Y向pkminY >0可以混凝土强度等级X方向冲切验算通过钢筋强度fy Y方向冲切验算通过保护层厚度as X方向剪切验算通过柱1竖向力Fk1Y方向剪切验算通过柱1基础顶面弯矩Mkx1'柱下局部受压通过柱1基础顶面弯矩Mky1'AsI=741mm^2/M 柱1基础顶面剪力Vkx1As Ⅱ=760mm^2/M柱1基础顶面剪力Vky1Φ12@153基础长宽比(L/B)向轴力点=Fk2*cx/(Fk1+Fk2)=0mm Φ12@149h0=460mm Y 向轴力点=Fk2*cy/(Fk1+Fk2)=0mm (双柱)柱根宽度bc 400mm X向轴力偏心距ex0=0mm (双柱)柱根长度hc 400mmY向轴力偏心距ey0=0mmFk=1139.00kN fc=14.3N/mm^2竖向力F=γz*Fk=1537.65kN ft=1.43N/mm^2fa＝fak+ηb*γ*(b-3)+ηd*γm*(d-0.5)=306.2kpa 轴心受压基底面积=(Fk+Gk)/(fa-γg*ds) 3.79M^2(注：γg 取20.0kN/M^3)计算基础长度b=1948mm 取基础长度b=计算基础宽度L=1948mm取基础宽度L=Mx=γz*{(Mkx1'+Mkx2')-(Vky1+Vky2)*H+Fk*ey0}=18.3kN·M My=γz*{(Mky1'+Mky2')+(Vkx1+Vky2)*H+Fk*ex0}=0.1kN·MY 轴方向截面面积 Acb 0.81M^2X 轴方向截面面积 AcL 0.81M^2X 轴基础顶面坡度20.56°Y 轴基础顶面坡度20.56°基础底面积A 4.41M^2X向Wx ＝l * b * b / 6 1.54M^3Y 向Wy ＝ b * l * l / 61.54M^3基础及土自重标准值Gk＝γg*A*ds＝26.46kN 基础及的土重设计值G＝γz*Gk＝35.721kN 轴心荷载作用下pk ＝ (Fk + Gk) / A 264.28<fa=306.2kpa 通过X 向pkmaxX ＝(Fk+Gk)/A+|Mky|/Wx=264.34< 1.2*fa=367.4kpa 通过X 向pkminX ＝(Fk+Gk)/A －|Mky|/Wx=264.21>0.00kpa >0可以X 向偏心矩ex＝Mky/(Fk+Gk)=0.000<b/6=0.35m Y 向pkmaxY ＝(Fk+Gk)/A+|Mkx|/Wy=273.06< 1.2*fa=367.4kpa 通过Y 向pkminY ＝(Fk+Gk)/A －|Mkx|/Wy=255.50>0.00kpa >0可以Y 向偏心矩ey＝Mkx/(Fk+Gk)=0.012<L/6=0.350m 中间结果pmaxX＝γz*PkmaxX=356.86kpa pjmaxX＝pmaxX-G/A=348.8kpa Alx＝0.5*(L+bc+2*Ho)*(L-bc-2*Ho)/2+L*(b-hc-L+bc)/2=pmaxY＝γz*PkmaxY=368.62kpapjmaxY＝pmaxY-G/A=360.5kpaAlx＝L*[0.5*(b-hc)-h0]=X方向冲切验算Alx＝0.5*(b-hc+2*bc+2*Ho)*[(b-hc)/2-Ho]=因b - hc=1700=L - bc=1700mm b=2100>hc+2*Ho=1320mm L=2100>b c+2*Ho=1320mm Aly＝0.5*(b+hc+2*Ho)*(b-hc-2*Ho)/2+b*(L-bc-b+hc)/2=Alx＝0.5*(b-hc+2*bc+2*Ho)*[(b-hc)/2-Ho]=666900mm^2Aly＝b*[0.5*(L-bc)-h0]=ab ＝ Min{bc + 2 * Ho，l} ＝1320mm Aly＝0.5*(l-bc+2*hc+2*Ho)*[(l-bc)/2-Ho]=amx ＝ (bc + ab) / 2 ＝860mm0.7 * βhp * ft * amx * Ho ＝356.40>Flx＝pjmaxX*Alx＝232.59通过Y方向冲切验算Aly＝0.5*(l-bc+2*hc+2*Ho)*[(l-bc)/2-Ho]=666900m m^2ab ＝ Min{hc + 2 * Ho，b}1320mm amy ＝ (hc + ab) / 2860mm0.7 * βhp * ft * amY * Ho ＝356.40>Fly＝pjmaxY*Aly＝240.43通过X 方向（b 方向）剪切验算计算宽度Lo＝{1.0-0.5*[1.0-(bc+2*50)/L]*(Ho-h1)/Ho}*L＝1647.83mm回目录Vx＝pj*Ax＝pj*(b-hc)*L/2＝622.54<0.7*βh*ft*Lo*Ho＝758.76通过Y 方向（l 方向）剪切验算计算宽度bo＝{1.0-0.5*[1.0-(hc+2*50)/b]*(Ho-h1)/Ho}*b＝1647.83mm Vy＝pj*Ay＝pj*(l-bc)*b/2=622.54<0.7*βh*ft*bo*Ho＝758.76通过X 方向（b 方向）柱边（绕 Y 轴）抗弯计算pmaxX＝γz*PkmaxX=356.86kpapminX＝γz*PkminX=356.69kpapX＝pminX+(pmaxX-pminX)*(b+hc)/b/2=356.79kpaMIx=(b-hc)^2*[(2*L+bc)*(pmaxX+pX-2*G/A)+(pmaxX-pX)*L]/48=193.2kN·MMⅡx=(L-bc)^2*(2*b+hc)*(pmaxX+pminX-2*G/A)/48=193.1kN·MY 方向（l 方向）柱边（绕 X 轴）抗弯计算pmaxY＝γz*PkmaxY=368.62kpapminY＝γz*PkminY=344.92kpapY＝pminY+(pmaxY-pminY)*(L+bc)/L/2=359.03kpaMIy=(b-hc)^2*[(2*L+bc)*(pmaxY+pY-2*G/A)+(pmaxY-pY)*L]/48=198.3kN·MMⅡy=(L-bc)^2*(2*b+hc)*(pmaxY+pminY-2*G/A)/48=193.1kN·MMⅠ＝ Max{MⅠx，MⅡy} ＝193.17kN·MAsⅠ=MⅠ/0.9*h0*fy*L=741mm^2/MΦ12@153MⅡ＝ Max{MⅡx，MⅠy} ＝198.26kN·MAsⅡ=MⅡ/0.9*h0*fy*B=760mm^2/MΦ12@149柱下局部受压承载力计算混凝土局部受压面积 Al ＝ bc * hc ＝160000mm^2Ab ＝ (bx + 2 * c) * (by + 2 * c)=250000mm^2βl ＝ Sqr(Ab / Al)= 1.251.35 * βc * βl * fc * Al ＝3861.00> F =1537.7kN通过回目录*(b-hc-L+bc)/2=666900819000 (b-hc)/2-Ho]=6669002*Ho)/2+b*(L-bc-b+hc)/2=666900819000 (l-bc)/2-Ho]=666900。

结构设计计算书结构设计计算书<⼀>设计资料：（1）某五层砖混结构学⽣宿舍，屋盖楼盖采⽤现浇混凝⼟，墙体采⽤Mu10普通烧结砖砌块和Mb7.5砂浆砌筑。

建筑⾯积为3000㎡左右，防⽕等级为⼆级，地基承载⼒为120KN/㎡,属于Ⅱ类场地⼟，最⼤冻结深度为0.7m ，地震设计烈度为6度。

施⼯质量控制等级为B 级，该地区基本风压为0.45kpa ，窗洞尺⼨为1800㎜*2100㎜，门洞尺⼨为1000㎜*2400㎜.（2）屋⾯构造做法：35㎜厚配筋细⽯混凝⼟板顺⽔⽅向砌120㎜厚135㎜⾼条砖三毡四油沥青防⽔卷材，洒绿⾖沙 40㎜厚防⽔珍珠岩20㎜厚1：2.5⽔泥砂浆找平层 100㎜厚现浇混凝⼟板 15㎜厚板底抹灰（3）楼⾯构造层做法： 30㎜厚⽩⾊地板砖 20㎜厚⽔泥砂浆找平 100㎜厚现浇混凝⼟板 15㎜厚板底抹灰<⼆>确定房屋静⼒计算⽅案：恒墙最⼤间距S=3.3M<3.2M （查砌体结构表6.2）恒墙长度15.44M>H/2=8.7M （为恒墙总⾼度，为17.4M ）恒墙厚度240㎜>180㎜恒墙洞⼝⽔平截⾯⾯积不超过恒墙截⾯⾯积的50%以上各条件均满⾜刚性⽅案的要求，故宿舍楼可按刚性⽅案设计。

<三>墙体⾼厚⽐验算：（1）外纵墙最⼤间距S=3.6M (外纵墙窗洞对墙体的削弱较内纵墙门洞对墙体削弱多，故纵墙仅对外纵墙进⾏验算)底层⾼H=3.3+0.9+0.6=4.8m (取⾄基础顶⾯)，取恒墙间距较⼤的⼀段外纵墙进⾏⾼厚⽐验算。

S=3.6m墙体砂浆强度等级为Mb7.5，查砌体结构表5.2得【β】=26 由于外纵墙为承重墙，故U 1=1.0 由于外纵墙开有窗洞，故s 2b 1.8U =10.4=10.4=0.8s 3.6-?-? 按公式验算⾼厚⽐[]0122160===9=1.00.826=20.8h 240βµµβH满⾜要求.（1）内恒墙⾼厚⽐验算纵墙间距S=5.5m H=4.8m 查表可知：0=0.4S+0.2H=0.4 5.5+0.2 4.8=3.16m H ?? 内恒墙为承重墙，没有洞⼝，12==1.0µµ[]0123160===13.17=1.0 1.026=26h 240βµµβH 荷载计算（1）屋⾯恒荷载标准值：35mm 厚配筋⽯混凝⼟板：3a 24KN/m 0.035m=0.84KP ? 顺⽔⽅向砌120mm 厚135mm ⾼条砖：3a 0.1219KN/m 0.135m =0.62KP 0.5三毡四油沥青防⽔卷材，铺洒绿⾖沙： a 0.4KP 40mm 厚防⽔珍珠岩：3a 4KN/m 0.04m= 0.16KP ?20mm 厚1：2.5⽔泥砂浆找平层： 3a 20KN/m 0.02m= 0.4KP ? 100mm 厚混凝⼟板：3a 25KN/m 0.1m= 2.5KP ? 15mm 厚板底抹灰：3a 16KN/m 0.015m= 0.24KP ? 屋⾯恒载标准值总计：a 5.16KP（2）不上⼈屋⾯活荷载标准值：a 0.5KP （3）楼⾯恒载标准值：30mm 厚普通⽩⾊地板砖⾯层：3a 0.65KN/m 0.03m=0.02KP ? 20mm 厚⽔泥砂浆找平层：3a 20KN/m 0.02m=0.4KP ?100mm 厚现浇混凝⼟板：3a 25KN/m 0.1m= 2.5KP ? 15mm 厚板底抹灰：3a 16KN/m 0.015m= 0.24KP ? 楼⾯恒载标准值总计：a 3.16KP（4）楼⾯活荷载标准值：a 2.0KP （5）梁⾃重（包括15mm 厚粉刷）：()0.20.525+0.01520.5+0.220=2.86KN/m（6）墙体⾃重及窗户⾃重：双⾯粉刷240mm 厚砖墙⾃重标准值：25.3KN/m 窗户⾃重标准值：20.3KN/m<五>纵墙承载⼒验算：本学⽣宿舍楼符合《砌体结构设计规范》规定，可以不考虑风荷载的影响，仅考虑竖向荷载的作⽤。

基础：独立基础：网格节点编号图，PM恒+活荷载组合简图，JCCAD计算文本文件。

弹性地基梁：基地内力组合图，梁弯矩图，梁剪力图，梁配筋面积图。

板：现浇板面积图、裂缝图、挠度图、弯矩图、楼面荷载平面图。

单梁：框架立面图、恒载图、活载图、弯矩包络图、配筋包络图、剪力包络图、轴力包络图、挠度计算简图、裂缝计算简图。

墙：各层墙受压承载力计算简图、高厚比验算图、局部受压承载力计算简图砌体控制数据楼梯计算书基础：独立基础：网格节点编号图，PM恒+活荷载组合简图，SATWE恒+活荷载组合简图，JCCAD计算文本文件。

弹性地基梁：基地内力组合图，梁弯矩图，梁剪力图，梁配筋面积图。

板：现浇板面积图、裂缝图、挠度图、弯矩图、楼面荷载平面图。

梁、柱：各层平面简图、梁上附加荷载简图、弯矩包络图、剪力包络图、主筋包络图、箍筋包络图、裂缝图、挠度图、各层应力比简图（包括梁、柱配筋及柱轴压比）总信息及位移计算楼梯计算书框架剪力墙结构、剪力墙结构、短肢剪力墙结构基础：筏板基础：筏板信息图、剪力图、弯矩图、配筋面积图、抗冲切验算、偏心距计算、基地内力组合图、筏板基础计算参数、地基承载力验算，筏板抗浮计算。

弹性地基梁：基地内力组合图，梁弯矩图，梁剪力图，梁配筋面积图。

板：现浇板面积图、裂缝图、挠度图、弯矩图、楼面荷载平面图。

梁、柱：各层平面简图、梁上附加荷载简图、弯矩包络图、剪力包络图、主筋包络图、箍筋包络图、裂缝图、挠度图、各层应力比简图（包括梁、柱配筋及柱轴压比）墙：边缘构件计算简图，剪力墙轴压比计算简图框架柱及短肢剪力墙占底部地震倾覆力矩百分比。

总信息及位移计算楼梯计算书底部框架结构基础：独立基础：网格节点编号图，PM恒+活荷载组合简图，SATWE恒+活荷载组合简图JCCAD计算文本文件。

弹性地基梁：基地内力组合图，梁弯矩图，梁剪力图，梁配筋面积图。

板：现浇板面积图、裂缝图、挠度图、弯矩图、楼面荷载平面图。

单梁：框架立面图、恒载图、活载图、弯矩包络图、配筋包络图、剪力包络图、轴力包络图、挠度计算简图、裂缝计算简图。

结构专业计算书主要内容及格式结构计算书(一)一、结构设计概况1.结构布置1）平面尺寸、柱网；层数、高度、埋深2）主要使用功能3）结构类型、平面长宽比、高宽比、剪力墙间距、平面或立面凹凸尺寸等与规范有关的平面与竖向布置4）设计措施2.±0.000米标高、地下水位、地质条件3.结构设计等级、计算参数、电算软件及版本4.材料选择及力学性能二、荷载计算1.楼面荷载（地上和地下的恒载，活载，风荷载，施工、消防及人防荷载等）2.内外隔墙荷载（等效面载或线载、集中荷载等）3.其他荷载（如设备间、特殊装饰的荷载，含恒载和活载）三、结构构件计算1.楼板2. 次梁3. 楼梯4. 女儿墙5. 雨棚6. 其它四、重要构件手工复核计算（强度、挠度、裂缝等）1.大跨度、大悬挑构件2.大荷载或特别重要的结构构件五、结构重量及结构材料用量结构计算书（二）一、主体结构电算1.总信息、周期、位移等输出结果2.超限超筋输出3.结构平面布置电算简图4.荷载平面布置电算简图（恒载、活载及线荷载）5.梁配筋平面电算简图6.墙、柱配筋平面电算简图（含轴压比）7.楼板、次梁配筋电算简图二、主体结构复核电算1.改变荷载，如施工荷载、疏散荷载及消防荷载等2.考虑竖向地震，如大跨、大悬挑等3.薄弱层或薄弱构件，考虑地震力放大，重要性系数、抗震等级及改善、提高安全性能的措施等4.电算参数改变或计算模型、简图改变，如抗震等级改变、连梁刚结改铰结等结构计算书（三）一、地下墙体计算1.地下外墙（土压力、水压力、地面堆载、人防荷载及活载）2.水池墙壁3.地下人防内墙（临空墙）4.地下人防门框墙、通道墙二、人防防倒塌棚架计算1.室外出入口防倒塌棚架的计算三、地下楼层结构电算结果1.正常使用荷载下的计算2.施工荷载及其他偶然荷载（如人防荷载）下的计算四、地基与基础电算结果1.计算参数及说明2.基础布置3.基础内力与配筋4.地基沉降五、地基与基础手工复核1.地基承载力计算与验算（包括抗震验算）2.地基沉降验算（分层总和法、估算）3.基础计算及人防底板验算4.基础抗浮计算（整体、局部抗浮）结构专业计算书基本要求一、计算项应完整，计算取值、公式、简图的依据要充分、合理二、书写工整，简洁明了三、电算参数应合理选择，逐项检查；电算结果应与图纸一致，不应存在不符合规范要求及明显不合理、不经济的情况；应根据规范与经济要求选择合理的结构四、手工计算过程应清晰，荷载计算与组合、计算简图、计算公式要明确，如果计算过程中采用了电算、工具手册等应注明出处和名称。

结构设计计算书（参考）1.绪论1.1 ⼯程背景本项⽬为9层钢筋混凝⼟框架结构体系，占地⾯积约为960.96 m 2，总建筑⾯积约为8811.84 m 2；层⾼3.6m,平⾯尺⼨为18.3m×52.0m 。

采⽤桩基础，室内地坪为±0.000m ，室外内⾼差0.6m 。

框架梁、柱、楼⾯、屋⾯板板均为现浇。

1.1.1 设计资料1.1.1.1 ⽓象资料夏季最⾼⽓温42.3C ?，冬季室外⽓温最低9C ?-。

冻⼟深度25cm ，基本风荷载W 。

=0.35kN/ m 2；基本雪荷载为0.2 kN/ m 2。

年降⽔量680mm 。

1.1.1.2 地质条件建筑场地地形平坦，地基⼟成因类型为冰⽔洪积层。

⾃上⽽下叙述如下：新近沉积层（第⼀层），粉质粘⼟，厚度0.5—1.0⽶，岩性特点，团粒状⼤孔结构，⽋压密。

粉质粘⼟层（第⼆层），地质主要岩性为黄褐⾊分之粘⼟，硬塑状态，具有⼤孔结构，厚度约3.0⽶, qsk=35—40kPa 。

粉质粘⼟层（第三层），地质岩性为褐黄⾊粉质粘⼟，具微层理，含铁锰结核，可塑状态，厚度3.5⽶， qsk=30—35kPa 。

粉质粘⼟层（第四层），岩性为褐黄⾊粉质粘⼟，具微层理，含铁锰结核，硬塑状态，厚度未揭露，qsk=40—60kPa,qpk=1500—2000kPa 。

不考虑地下⽔。

1.1.1.3 地基⼟指标⾃然容重1.90g/cm 2，液限25.5％，塑性指数9.1，空隙⽐0.683，计算强度150kp/m2。

1.1.1.4 地震设防烈度7度1.1.1.5 抗震等级三级1.1.1.6 设计地震分组α=（表3.8《⾼层建筑结构》）场地为1类⼀组Tg（s）=0.25s max0.161.1.2 材料柱采⽤C30，纵筋采⽤HRB335，箍筋采⽤HPB235，梁采⽤C30，纵筋采⽤HRB335，箍筋采⽤HPB235。

基础采⽤C30，纵筋采⽤HRB400，箍筋采⽤HPB235。

按结构规范计算一、计算方法 (3)1、结构方法计算 (3)3、恒载： (3)4、提取外力： (3)5、外力结果分析对比 (5)二桩计算 (6)三、墩柱计算 (8)四、框架梁计算 (13)五、主要计算结论 (13)1、桩计算结论 (13)2、墩柱计算结论 (13)3、上部梁计算 (14)一、计算方法本次计算为抚州站楼板补块部分，计算时采用公路（桩按铁路）设计方法计算和按结构设计方法计算对比分析。

下面分别介绍如下：1、结构方法计算用PKPM2010建模计算，把整个车站模型建起来（整个车站为一框架、内设核心筒带有不规则剪力墙结构）模型见图1，提取外力：（按结构方法建模：图1）3、恒载：(1)、自重(2)、二恒：站房梁板结构楼面构造为：20mm厚1：5水泥砂浆找平层+刷基层处理剂一道+素水泥砂浆结合层纵横各一道+4mm厚SBS改性沥青防水卷材+点粘一层350号石油沥青3油毡+40mm厚C30UEA补偿收缩混凝土防水层，表面压光，混凝土内配φ4钢筋双向中距200mm+30mm厚1：3干硬性水泥砂浆，面上洒素水泥（洒适量清水）+20mm厚800mm×800mm 花岗岩面层铺实拍平，水泥浆擦缝。

相应的恒载集度为2.6kN/m2。

(3)、活载集度为5.0kN/m24、提取外力：计算中提取如下图所示的BZ1、BZ2、BZ3、BZ4的外力。

提取外力如下表：5、外力结果分析对比（仅对比轴力，结构按恒载+活载+X向地震力+X风力+Y风力，公路方法按自重+人群+二恒+降温（或升温取，不利组合）工况比较）从第3小节各个工况的荷载可以看出，柱的荷载主要是恒载（结构自重）和活载（人群荷载）两部分组成，就各柱而言，主要荷载为轴力（压力）。

故分析结果时只取了恒载+活载这一工况下柱的轴力进行比较。

从比较的结果可以看出，二者相差最的为29%，这是因为公路方法计算中只取了一部分计算，比结构方法计算值要大，偏于保守，在计算中，将公路和结构计算的结果均加载计算。

结 构 计 算 书同结构计算书济大学3D3S软 件★★★★★ 计算书 ★★★★★ 一、设计依据 《钢结构设计规范》 （GB50017-2003） 《建筑结构荷载规范》 （GB50009-2012） 《建筑抗震设计规范》 （GB50011-2010） 《建筑地基基础设计规范》 （GB50007-2010） 《建筑钢结构焊接规程》 （JGJ181-2002） 《钢结构高强度螺栓连接的设计，施工及验收规程》（JGJ82-91） 二、计算简图计算简图 (圆表示支座，数字为节点号)“1”层节点编号图“1”层单元编号图“2”层节点编号图“2”层单元编号图 三、几何信息四、荷载信息 结构重要性系数： 1.00 (一). (恒、活、风) 节点、单元荷载信息 1.节点荷载**以下为节点荷载图单位：力(kN)；弯距(kN.m) 2.单元荷载 (1).工况号: 0 *输入的面荷载: 序号 荷载类型 1 恒载 2 恒载导荷方式 双向杆件 单向杆件体形系数 ---面荷载值 0.30 3.50面荷载分布图:面荷载序号1分布图（实线表示荷载分配到的单元）面荷载序号2分布图（实线表示荷载分配到的单元） (2).工况号: 2 *输入的面荷载: 序号 荷载类型 1 活载导荷方式 单向杆件体形系数 --面荷载值 2.00面荷载分布图:面荷载序号1分布图（实线表示荷载分配到的单元）“1”层第 0 工况号单元荷载简图“1”层第 2 工况号单元荷载简图 (二). 其它荷载信息 (1). 地震作用 无地震 (2). 温度作用 (三). (1) (2) (3) (4) (5) (6) (7) 荷载组合 1.35 恒载 1.35 恒载 1.20 恒载 1.20 恒载 1.00 恒载 1.00 恒载 1.20 恒载+ + + + + +1.40 1.40 1.40 1.40 1.40 1.40x 0.70 活载工况1 x 0.70 活载工况2 活载工况1 活载工况2 活载工况1 活载工况2五、内力位移计算结果 (一). 内力 1.工况内力 2.组合内力 3.最不利内力 4.内力统计 按“轴力 N 最大”显示单元颜色 (单位：KN, KN.M)轴力 N 最大的前 10 个单元的内力 (单位：M,KN,KN.M) 序号 单元号 组合号 组合序 位置 轴力N 剪力Q2 剪力Q3 扭矩M 1 180 3 1 2.600 201.0 1.2 0.0 -0.0 2 154 3 1 0.000 181.0 5.1 -0.1 -1.2 3 118 3 1 0.650 179.6 1.0 0.1 1.2 4 179 3 1 0.650 171.3 -0.6 -0.2 -1.6 5 181 3 1 0.650 170.2 6.2 0.2 1.6 6 119 3 1 0.650 163.0 2.9 0.2 1.9 7 155 3 1 0.000 162.4 3.7 -0.1 -1.9 8 153 3 1 0.000 159.6 1.6 -0.1 -0.0 9 117 3 1 0.000 155.8 1.8 0.1 0.0 10 116 3 1 0.000 144.1 2.2 0.2 -1.0 按“轴力 N 最小”显示单元颜色 (单位：KN, KN.M)弯距M2 0.2 0.3 -0.2 0.7 -0.4 -0.7 0.8 0.4 -0.4 -0.6弯距M3 2.6 11.9 -2.6 -5.9 16.1 7.2 10.0 -2.0 -1.8 0.8轴力 N 最小的前 10 个单元的内力 (单位：M,KN,KN.M) 序号 单元号 组合号 组合序 位置 轴力N 剪力Q2 剪力Q3 扭矩M 1 3 1 1 0.000 -759.9 7.2 -1.1 0.0 2 30 1 1 0.000 -759.1 -7.1 -1.0 0.1 3 32 1 1 0.000 -758.7 -7.2 -1.1 -0.0 4 1 1 1 0.000 -758.4 7.2 -1.0 -0.1 5 5 2 1 0.000 -686.9 2.8 -1.1 0.1 6 34 2 1 0.000 -682.7 -2.9 -1.1 -0.1 7 19 2 1 0.000 -670.7 2.1 -1.3 -0.6 8 28 2 1 0.000 -666.6 -2.1 -1.3 0.6 9 17 2 1 0.000 -641.4 0.4 0.2 -0.6 10 26 2 1 0.000 -640.4 -0.4 0.2 0.6 “1”层按“轴力 N 最大”显示单元颜色 (单位：KN, KN.M)弯距M2 3.5 3.3 3.5 3.3 3.3 3.3 3.8 3.7 0.8 0.7弯距M3 29.6 -29.3 -29.5 29.6 16.2 -16.4 14.1 -14.1 1.9 -2.0“1”层按“轴力 N 最小”显示单元颜色 (单位：KN, KN.M)“2”层按“轴力 N 最大”显示单元颜色 (单位：KN, KN.M)“2”层按“轴力 N 最小”显示单元颜色 (单位：KN, KN.M)按“弯距 M3 最大”显示单元颜色 (单位：KN, KN.M)按“弯距 M3 最小”显示单元颜色 (单位：KN, KN.M)“1”层按“弯距 M3 最大”显示单元颜色 (单位：KN, KN.M)“1”层按“弯距 M3 最小”显示单元颜色 (单位：KN, KN.M)“2”层按“弯距 M3 最大”显示单元颜色 (单位：KN, KN.M)“2”层按“弯距 M3 最小”显示单元颜色 (单位：KN, KN.M)(二). 位移1.工况位移2.组合位移第 1 种组合X向位移图(mm)第 1 种组合Y向位移图(mm)第 1 种组合Z向位移图(mm)第 1 种组合合位移图(mm)第 2 种组合X向位移图(mm)第 2 种组合Y向位移图(mm)第 2 种组合Z向位移图(mm)第 2 种组合合位移图(mm)第 3 种组合X向位移图(mm)第 3 种组合Y向位移图(mm)第 3 种组合Z向位移图(mm)第 3 种组合合位移图(mm)第 4 种组合X向位移图(mm)第 4 种组合Y向位移图(mm)第 4 种组合Z向位移图(mm)第 4 种组合合位移图(mm)第 5 种组合X向位移图(mm)第 5 种组合Y向位移图(mm)第 5 种组合Z向位移图(mm)第 5 种组合合位移图(mm)第 6 种组合X向位移图(mm)第 6 种组合Y向位移图(mm)第 6 种组合Z向位移图(mm)第 6 种组合合位移图(mm)第 7 种组合X向位移图(mm)第 7 种组合Y向位移图(mm)第 7 种组合Z向位移图(mm)第 7 种组合合位移图(mm)“Y向位移”最小的前 10 个节点位移表（单位：mm）六、设计验算结果按“强度应力比”显示单元颜色“1”层按“强度应力比”显示单元颜色“1”层“强度应力比”最大的前 10 个单元的验算结果（所在组合号／情况号）“2”层按“强度应力比”显示单元颜色按“绕2轴应力比”显示单元颜色“1”层按“绕2轴应力比”显示单元颜色“2”层按“绕2轴应力比”显示单元颜色按“绕3轴应力比”显示单元颜色。

0.01x25=0.250.04x20=0.80.02x20=0.41.450.01x25=0.250.02x20=0.40.02x20=0.40.02x20=0.41.451.50.01x25=0.250.02x20=0.40.02x20=0.40.35x12=4.20.02x20=0.460.01x25=0.250.02x20=0.40.02x20=0.40x20=0.040.02x20=0.41.491.50.02x25=0.50.03x20=0.50.04x2.5=0.10.04x20=0.80.15x12=1.80.02x20=0.44.14.1一、楼、屋面荷载（单位：kN/㎡）1）地砖楼面（结构楼板自重程序自动计算）合计计算取10厚地砖40厚砂浆结合层20厚板底抹灰2）走廊楼面（结构楼板自重程序自动计算）10厚防滑地砖20厚砂浆结合层20厚板底抹灰合计10厚防滑地砖计算取20厚砂浆找平层3）下沉式卫生间（结构楼板自重程序自动计算）10厚防滑地砖20厚砂浆结合层20厚砂浆找平层20厚板底抹灰合计计算取填充350厚焦渣砼找坡找平4）非下沉式卫生间（结构楼板自重程序自动计算）20厚砂浆找平层2厚水泥基防水材料20厚板底抹灰合计计算取合计计算取均150厚焦渣砼找坡找平5）上人屋面（结构楼板自重程序自动计算）20厚地砖（包含5厚聚合物水泥砂浆）25厚砂浆隔离层40厚挤塑型聚苯板保温层40厚水泥砂浆找平层20厚板底抹灰20厚砂浆结合层0.03x20=0.50.04x2.5=0.10.02x20=0.40.15x12=1.80.02x20=0.43.20.01x25=0.250.02x20=0.40.02x20=0.40.04x20=0.80.02x20=0.42.252.30.05x20=1.00.02x20=0.41.41.52.40m 0.03x17=1.2240.2x15=7.20.02x17=0.81697.4折减0.85.5折减0.60.2x9=4.320.04x17=1.6325.9564.8折减0.83.6折减0.66）不上人屋面（结构楼板自重程序自动计算）25水泥砂浆保护层20厚混合砂浆抹灰合计墙体满布取1）200厚页岩多孔砖外墙20厚水泥砂浆结合找平层均150厚焦渣砼找坡找平20厚板底抹灰合计计算取20厚板底抹灰合计计算取合计计算取8）设备用房水泥砂浆楼面（结构楼板自重程序自动计算）50水泥砂浆7）阳台楼面（结构楼板自重程序自动计算）10防滑地砖20厚砂浆结合层20砂浆找平层均40厚细石砼找坡20厚板底抹灰40厚挤塑型聚苯板保温层容重不大于15kN/m³二、墙体线荷载（单位：kN/m）墙高（去除梁高）小门窗取大门窗取30厚玻化微珠保温砂浆200厚页岩多孔砖墙体满布取小门窗取大门窗取容重不大于9kN/m³合计2）200厚加气混凝土砌块内墙200厚加气混凝土砌块40厚混合砂浆抹灰（双面）0.1x9=2.160.04x17=1.6343.0折减0.82.3折减0.64）其余荷载根据有关规范结合实际取用3）板上有墙处，面荷载增加1.0~3.0kN/㎡100厚加气混凝土砌块40厚混合砂浆抹灰（双面）合计墙体满布取小门窗取大门窗取三、其他荷载1）阳台栏杆2.0kN/m 2）楼梯间8.0kN/㎡3）100厚加气混凝土砌块内墙容重不大于9kN/m³。

结构验算计算书1板的受力计算1.1选择A-C轴线和②-④轴线之间板（1）单双向板的判定L x / Ly= 4500 / 6300 = 0.714 (1/3 , 3) 双向板（2）荷载计算在承受均布荷载的四边支撑板跨中截出两个相互垂直的宽度均为1m的板带。

恒荷载：水磨石楼面 0.4 KN/㎡20mm厚水泥砂浆找平层 0.02×20=0.4 KN/㎡板自重 0.12×25=3 KN/㎡20mm厚天棚抹灰0.02×20=0.4 KN/㎡活荷载：标准值楼面 2 KN/㎡∴荷载设计值：q=(0.4+0.4+3+0.4)×1.2×1+2×1.4×1=7.84 KN/㎡（3）弯矩计算∴m 1(v)=0.0314+0.2×0.0118=0.0338 m 2(v)=0.0118+0.2×0.0314=0.0181∴M x =0.0338×4.5²×7.84=5.36 KN ·m M y =0.0181×4.5²×7.84=2.87 KN ·m（4）配筋计算b ·h 0·§ s ·f y设计混凝土C25，查表得混凝土的轴心抗压强度设计值f c =11.9 N/mm ² 板厚120mm 则板的有效厚度h 0= h-20 = 100 mm 钢筋采用Ф则抗拉强度设计值 210 N/mm 矩形应力图应力值系数α1 = 1 （∵C25） a 验算X 方向确定计算系数α=M x /（α1·f c ·b ·h 0²）=(5.36×10^6)/(1×11.9×1000×100²) =0.045 计算相对受压高度§=0.5×（1+α2-1）=0.977计算受压钢筋面积A s = M x /(§·h 0·f y )= (5.36×10^6)/( 0.977×100×210)=216.25 mm ²选配钢筋Ф8@150 查表得没米宽板带上钢筋面积335mm ²>A s 验算最小配筋率ρ= A s /bh=335/(1000×120)=0.28％>ρmin=0.2％b 验算Y 方向确定计算系数α=M y /（α1·f c ·b ·h 0²）=(2.87×10^6)/(1×11.9×1000×100²) =0.024 计算相对受压高度§=0.5×（1+α2-1）=0.988计算受压钢筋面积A s = M y /(§·h 0·f y )= (2.87×10^6)/( 0.988×100×210)=138.33 mm ²选配钢筋Ф8@150 查表得没米宽板带上钢筋面积335mm ²>A s 验算最小配筋率ρ= A s/bh=335/(1000×120)=0.28％>ρmin=0.2％综上可知验算该板配筋满足要求。

一、 板的设计1、计算简图：板的最小厚度为mm l 55402200400=÷=÷,考虑到工业房屋楼面最小厚度为80mm ，因此取板厚h=80mm ，取次梁截面高h=450mm,次梁截面宽b=200mm,伸入墙体120mm ， 各跨的计算跨度：边跨 202028012010022000=+--=l中跨 200020022000=-=l边跨与中跨的计算相差小于10%，按等跨连续板计算，取1m 宽板： 荷载楼面、面层2mKN6.020025.02.1=⨯⨯板自重2m40.22508.02.1KN=⨯⨯板底抹灰 2192.01601.02.1m KN=⨯⨯2m17.3KNg =楼面活荷载 21.90.73.1mKNq =⨯=合计 2m292.12KN q g =+板的计算简图：80mm厚钢筋混凝土板次梁1202002002、内力计算：()22201m 5596.402.2292.12111111KNl q g M =⨯⨯=+= ()22202m073.300.2292.12161161KNl q g M =⨯⨯=+=()2220m583.302.2292.12141141KNl q g MB-=⨯⨯=+-= ()2220m073.3-00.2292.12161-161-KNl q g M C =⨯⨯=+=3、配筋计算：取mm 6020800=-=h ，各截面配筋计算见下表截面 1 B 2 C板带位置①-② ⑥-⑦ ②-⑥ ①-② ⑥-⑦ ②-⑥ ①-② ⑥-⑦ ②-⑥ ①-② ⑥-⑦②-⑥mKN M∙4.55964.5596-3.582593.073 2.4584-3.073 -2.4584cs f bh Ma 0=0.08857 0.06959 0.059690.04775 0.05969 0.04775 sy0.9536 0.9639 0.96920.9755 0.9692 0.9755 ys f h MA 0s y =379.4809 249.981 251.639200.007 251.639 200.007 2mm配筋Φ8/10@170379s =AΦ6@95298s =AΦ5@80245s =A Φ6@140202s =A Φ5@80245s =AΦ6@140202s =A二、次梁的计算：1、计算简图：主梁截面高h=650mm ，主梁宽度b=250mm 次梁伸入墙中240mm ，各梁计算跨度:边跨 mm l 5875224012012560000=+--= mm l 58991201256000025.10=--⨯=）（ 取边跨 mm l 58750=中跨 mm l 575025060000=-= 可按等跨连续梁计算。

结构计算书经典结构计算书1 设计资料（1）工程名称：濮阳市某中学办公楼。

（2）结构形式：现浇钢筋混凝土框架结构，柱网尺寸为7.2m×6m。

（3）工程概况：建筑层数5层，层高3.6m，室内外高差450mm，女儿墙高600mm，建筑高度18.45m，建筑面积3342.8m2。

（4）基本风压：0.45 kN/ m2，地面粗糙度为C类。

（5）基本雪压：0.40 kN/ m2。

（6）抗震设防烈度：七度设防。

（7）材料选用：钢筋：梁、柱中的纵向钢筋采用HRB335，板中钢筋和箍筋采用HPB235；基础中除分布钢筋和箍筋采用HPB235外，其余钢筋采用HRB335。

混凝土：采用C30混凝土；墙体：采用加气混凝土砌块，重度γ=5.5 kN/m3 ；窗：铝合金窗，γ=0.35 kN/m3 ；（8）墙体厚度：医务室和卫生间的隔墙厚150mm，其余墙厚为250mm。

结构平面布置图如图1所示。

图1 结构平面布置图2 梁、柱截面尺寸估算2.1 梁截面尺寸估算框架梁截面高度11(~)1612h l =，截面宽度11(~)32b h =，本结构中取：纵向框架梁： b=250mm h=600mm 横向AB 、CD 跨框架梁：b=250mm h=500mm 横向BC 跨框架梁：b=250mm h=400mm 次梁： b=250mm h=500mm2.2 柱截面尺寸估算框架柱的截面尺寸11~1218c i b H ??=，()12c c h b =，i H 为第i 层层高。

本结构中层高为3.6m ，故c b =（200~300）mm 。

框架柱截面尺寸还应根据公式[]c cNA f μ≥N 估算。

式中：()1.1 1.2v N N =，v N =负荷面积×（12~14）kN/ m 2×层数，[]μN 为轴压比，可根据规范查出。

仅估算底层柱。

本结构中，边柱和中柱负荷面积分别为（7.2?3）m 2 ，（7.2?4.35）m 2，层数为5层；该框架结构抗震设防烈度为七度，建筑高度18.45m<30m ，因此为三级抗震，其轴压比限值[]μN =0.9。

附件1：挂篮计算书承重系统的计算一、设计数据：由岩石岭水库大桥主桥箱梁1#块原始数据（按最重悬浇块计算）。

1、箱梁中心高459.3~421.2cm（平均440.25cm）2、底板厚55.6~51.6cm（平均53.6cm）3、节段长350cm4、腹板厚65cm5、节段体积40.7m36、节段重量105.8吨(2.6T/ m3)二、浇注砼重量分配从大桥施工过程知道，浇注砼重量105.8吨，并不是挂篮中单一构件承担的。

它是由侧模、内模、底模共同承担，所以有必要对其重量进行分配。

参照大桥箱梁图纸可以算出三个区域的浇注砼重量分别为W A=7.9T、W B=15T、W C=75T。

三、承重架计算由挂篮结构设计图纸可知，主构架由二件对称的桁架式承载构件联接而成，因此只需计算其中一件的受力和应变情况，可以确定主构架是简支梁结构、杆件间以销轴连接，所以不存在超静定问题。

（一）、技术参数（1）节段浇筑砼重量最大：105.8T（2）底模重量（包括下横梁及附件）9.6 T（3）侧模重量（包括外滑梁）2*4 T（4）内模重量（包括支撑梁和内滑梁） 6 T（5）前横梁（包括其上附件） 3.2 T（6）另加2.5%的施工负荷：（105.8+9.6+2*4+6+3.2）*2.5%=3.3T以上重量共计：135.9T，这个负荷全部由主构架和箱梁节段端部承受，假定两者承担各一半，则主构架负载为T=135.9/2=67.95吨。

（二）受力分析及计算1、受力简图：由前可知主构架中一端负荷按计算。

2、支座反力：N A=T/2*5000/4000=42.5TN B=T/2+N A=76.5T3、杆件内力F AC=N A/sinα=42.5/sin43.96=61.2TF AB=F AC cosα=61.2*cos43.96=44.3TF BC=N B= 76.5TF CD=T/2sinβ=67.95/2/sin40.96=51.8TF BD=T/2tgβ=67.95/2/tg40.96=39.1T式中：α=arctg(L BC /L AB )=arctg （4340/4500）=43.960 β= arctg(L BC /L BD )=arctg （4340/5000）=40.960 4、端部D 点的拱度在整个主构架中，各构件均由两根40b 槽钢拼焊而成。

3.3材料选择及施工工艺确定3.3.1混凝土C50混凝土：索塔C20混凝土：混凝土垫层C20混凝土：承台、桩基3.3.3钢材墩柱、索塔、钢箱梁和预应力索采用Q345钢和Strand1860钢绞线。

Q345钢的化学成分及力学性能应符合《低合金高强度结构钢》（GB/T1591-2008）以及《钢结构设计规范》（GB50017-2003）标准中的有关规定。

3.3.4焊接焊接Q345钢按下表选用焊条丝。

焊接方法钢号焊接材料备注手工焊Q345 E5015，E5016埋弧自动焊Q345 HT431镀钢H10Mn23.3.5支座斜拉桥采用，支座应满足《公路桥梁盆式橡胶支座规范》（JT 391-1999）要求。

3.3.6伸缩缝采用板式伸缩缝，伸缩缝的材料及其成品的技术要求应符合交通行业标准《公路桥梁橡胶伸缩装置规范》（JT/T3271）的有关规定。

3.4整体构造设计设计桥梁为双塔斜拉桥。

主跨230m，边跨111m；主梁为钢箱梁；索塔顶部距地面78.3m，与水平面成角度α（tan α=）；主预应力索一端锚固在索塔上，在索塔上拉索间距从上至下为 1.2, 3@1.5, 3@2, 2@2.3, 40；另一端锚固于钢箱梁定名工字钢的外缘，在边跨上间距从左至右为3, 8@10, 14；在主跨上拉索间距为18, 9@10, 14, 9@10, 18；基础采用桩基础。

3.5上部结构构造设计3.5.1主梁构造设计主梁为钢箱梁，总长452m，主跨为230m，边跨为111m。

3.5.2索塔构造设计索塔为混凝土结构。

3.5.3预应力索及锚固设计预应力索为核心受力构件，拉索的锚固深度要满足相应规范要求。

3.6下部结构构造设计3.6.1桥墩墩柱构造设计：桥墩墩柱为钢结构3.6.2桩基础设计欲采用钻孔灌浆桩、桩长？桩径？单排桩？桩数？。

3.7细部结构构造设计3.7.13.7.2桥面铺装设计桥面铺装的结构形式为：2cm的改性沥青混凝土+3层氯丁橡胶防水材料+氯丁橡胶粘接剂+3cm混凝土板；此外设置桥梁坡度：主桥为2.4％，弧度为11000m。

（建筑手册）常用结构计算12 常用结构计算2-1 荷载与结构静力计算表2-1-1 荷载1．结构上的荷载结构上的荷载分为下列三类：（1）永久荷载如结构自重、土压力、预应力等。

（2）可变荷载如楼面活荷载、屋面活荷载和积灰荷载、吊车荷载、风荷载、雪活载等。

（3）偶然荷载如爆炸力、撞击力等。

建筑结构设计时，对不同荷载应采用不同的代表值。

对永久荷载应采用标准值作为代表值。

对可变荷载应根据设计要求，采用标准值、组合值、频遇值或准永久值作为代表值。

对偶然荷载应按建筑结构使用的特点确定其代表值。

2．荷载组合建筑结构设计应根据使用过程中在结构上可能同时出现的荷载，按承载能力极限状态和正常使用极限状态分别进行荷载（效应）组合，并应取各自的最不利的效应组合进行设计。

对于承载能力极限状态，应按荷载效应的基本组合或偶然组合进行荷载（效应）组合。

γ0S≤R （2-1）式中γ0――结构重要性系数；S――荷载效应组合的设计值；R――结构构件抗力的设计值。

对于基本组合，荷载效应组合的设计值S应从下列组合值中取最不利值确定：（1）由可变荷载效应控制的组合（2-2）式中γG――永久荷载的分项系数；γQi――第i个可变荷载的分项系数，其中YQ1为可变荷载Q1的分项系数；SGK――按永久荷载标准值GK计算的荷载效应值；SQiK――按可变荷载标准值Qik计算的荷载效应值，其中SQ1K为诸可变荷载效应中起控制作用者；ψci――可变荷载Qi的组合值系数；n――参与组合的可变荷载数。

（2）由永久荷载效应控制的组合（2-3）（3）基本组合的荷载分项系数 1）永久荷载的分项系数当其效应对结构不利时：对由可变荷载效应控制的组合，应取1.2；对由永久荷载效应控制的组合，应取1.35；当其效应对结构有利时：一般情况下应取1.0；对结构的倾覆、滑移或漂浮验算，应取0.9。

2）可变荷载的分项系数一般情况下应取1.4；对标准值大于4kN/m2的工业房屋楼面结构活荷载应取1.3。