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毕业设计计算书_secret

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目录1.结构布置方案及结构选型 (4)1.1工程简介 (4)1.1.1建设项目名称 (4)1.1.2.建设地点 (4)1.1.3设计资料 (4)1.1.4建筑规模 (4)1.2.结构承重方案选择 (4)1.3.主要构件选型及尺寸初步估算 (2)1.3.1. 主要构件选型 (2)1.3.2. 梁﹑柱截面尺寸估算 (2)1.4 确定框架计算简图 (3)1.4.1 选定计算单元 (3)1.4.2梁计算跨度和柱的计算高度; (3)1.5梁柱截面几何参数计算 (4)1.5.1.梁柱惯性矩计算 (4)1.5.2.梁柱线刚度计算 (4)1.5.3.梁柱相对线刚度计算 (4)2.荷载标准值计算 (5)2.1 恒载 (5)2.1．1作用在框架梁上的恒载 (5)2.2 活载 (9)2.2.1 活载作用在框架梁上 (9)2.2.2活载作用在框架柱上 (10)2.2.3 活载作用下框架的计算简图 (11)2.3 风荷载 (11)2.4水平地震作用计算 (13)2.4.1重力荷载代表值 (13)2.4.2 抗侧移刚度的计算 (14)2.4.3结构自振周期的计算 (15)2.4.4计算底部剪力 (15)3框架侧移验算 (16)4. 框架标准值作用下内力分析 (17)4.1 恒载作用下内力计算 (17)4.1.1梁的固端弯矩： (17)4.1.2固端弯矩计算 (19)4.1.3杆件弯矩图 (20)4.1.4恒载作用下框架的剪力和轴力计算 (22)4.2活载作用下内力计算 (25)4.2.1梁的固端弯矩计算 (25)4.2.2固端弯矩计算 (25)4.2.3各杆件弯矩图 (26)4.2.4活载作用下框架的剪力和轴力计算 (28)4.3风荷载作用下内力计算 (30)4.3.1结构内力计算 (30)4.3.2风载下内力图 (32)4.4地震作用下内力计算 (34)4.4.1结构内力计算 (34)4.4.2 地震作用下内力图 (36)4.5 重力荷载代表值作用下内力计算 (38)5.内力组合 (38)5.1 梁内力组合 (38)5.2柱内力组合 (39)5.3 内力设计值汇总 (55)5.3.1 梁内力设计值汇总， (55)5.3.2柱内力设计值汇总， (56)6.梁柱截面设计 (58)6.1 梁截面设计 (58)6.1.1 正截面受弯承载力计算 (58)6.1.2梁斜截面承载力设计 (59)6.2 柱截面设计 (62)6.2.1柱正截面承载力计算 (63)6.2.2 柱斜截面承载力计算 (63)6.3现浇板计算 (74)6.4 现浇楼梯计 (75)6.4.1 梯段板设计 (76)6.4.2．平台板设计 (77)6.4.3 平台梁设计 (77)7 基础设计 (78)7.1 边柱基础计算 (79)7.1.1 荷载最不利组合 (79)7.1.2基本尺寸与桩数确定 (79)7.1.3桩顶作用效应计算 (79)7.1.4承台受冲切力验算 (80)7.1.5承台受剪承载力计算 (80)7.1.6承台受弯承载力计算 (80)7.2中柱基础计算 (81)7.2.1荷载最不利组合 (81)7.2.2基本尺寸与桩数确定 (81)7.2.3桩顶作用效应计算 (81)7.2.4承台受冲切力验算 (82)7.2.5承台受剪承载力计算 (82)7.2.6 承台受弯承载力计算 (82)7.3基础梁设计 (83)结束语 (84)参考资料 (85)致谢 (87)武汉科技大学本科毕业设计1.结构布置方案及结构选型1.1工程简介1.1.1建设项目名称：康馨小区住宅楼（1#）1.1.2.建设地点：武汉市洪山区1.1.3设计资料：1.1.3.1.地质水文资料：根据工程地质勘测报告，拟建场地地势平坦，场地土层分布情况为：第一层杂填土，厚1.0 m；第二层为淤泥，软塑状态，厚6.5m;第三层为粉质粘土，I L=0.75,厚度为10m,其下位很厚的中密中砂层。

1.1.3.2.气象资料：全年主导风向：偏南风夏季主导风向：东南风冬季主导风向：北偏西风常年降雨量为：1248.5mm基本风压为：0.35kN/m2（B类场地）基本雪压为：0.50kN/m21.3.3.抗震设防要求：六度三级设防1.3.4.底层室内主要地坪标高为±0.000。

1.1.4建筑规模：1.1.4.1建筑面积：9180m21.1.4.2建筑层数：10层1.1.4.3 结构形式：框架填充墙1.2.结构承重方案选择根据建筑功能要求以及建筑施工的布置图，本工程确定采用框架承重方案，框架梁、柱布置参见结构平面图。

1.3.主要构件选型及尺寸初步估算1.3.1. 主要构件选型（１）梁﹑板﹑柱结构形式：现浇钢筋混凝土结构（２）墙体采用：粉煤灰轻质砌块（３）墙体厚度：外墙:200mm，内墙:100mm（４）基础采用：混凝土预制桩基础1.3.2. 梁﹑柱截面尺寸估算（１）主要承重框架:取大跨度梁L=5600mm计算h=(1/8~1/12)L=700mm~466mm 取h=500mm.b=(1/2~1/3)h=250mm~166mm 取b=250mm故主要框架梁初选截面尺寸为：b×h=250mm×500mm（２）次要承重框架：取较小跨度L=3900mm h=(1/12~1/15)L=325mm~260mm 取h=400mmb=(1/2~1/3)h=200mm~133mm 取b=200mm故次要框架梁初选截面尺寸为：b×h=200mm×400mm（３）框架柱：b=(1/15~1/20)H=(1/15~1/20)×4050=270mm~202.5mm b=(1~2/3)h 且b*h>250mm*250mm,本结构为抗震结构，柱宽b不宜小于300mm, 取b=h①估算轴压力：框架柱B(E)列柱（1~5层）轴压力No=10×10.725㎡×13KN/㎡=1394.25KN(5~10层)轴压力No=5×10.725㎡×13KN/㎡=697.125KN框架柱C(D)列柱（1~5层）轴压力No=10×17.94㎡×13KN/㎡=2332.3KN(5~10层)轴压力No=5×17.94㎡×13KN/㎡=1161.1KN②按轴压比验算，此建筑抗震等级为三级， =0.9选C30型混凝土 f c=14.3 N=1.3NoB(E)列柱（1~5层）：A≥N/u f c=1394.25×1.3×1000/0.9×14.3=375*375m㎡(5~10)层:A≥N/u f c=697.125×1.3×1000/0.9×14.3=265*265m㎡ C(D)列柱（1~5层）：A≥N/u f c=2332.3×1.3×1000/0.9×14.3=485*485m㎡(5~10层:A≥N/u f c=1161.1×1.3×1000/0.9×14.3=342*342m㎡故初选柱截面尺寸为：B(E)列柱（1~5层）：b×h=400 mm×400 mm(5~10)层: b×h=300 mm×300 mmC(D)列柱（1~5层）：b×h=500 mm×500 mm(5~10层: b×h=400 mm×400 mm1.4 确定框架计算简图1.4.1 选定计算单元根据结构平面布置，选定13轴线作为计算单元，如图1.1图1.11.4.2梁计算跨度和柱的计算高度;框架梁跨度(按柱中心线确定)：B.C跨: 5600mmC.D跨: 3600mmD.E跨：3300mm框架柱高度：取底层:H1=3000+450+(1900-900)-30 =4420mm （如图1.2）其它层:H2=H3=H4=H5=H6=H7=H8=H9=H10=3000mm图1.21.5梁柱截面几何参数计算1.5.1.梁柱惯性矩计算 主要框架承重梁：I=bh 121³=121×250×500³=2.6×109mm 4 边框架梁i B10i C10= i D10i E10=2.6×109×1.5=3.9×109mm 中框架梁i C10i D10=2.6×109×2=5.2×109mm次要框架承重梁：I=bh 121³=121×200×400³=1.07×109mm 4 B(E)列柱（1~5层） ：I=bh 121³=121×400×400³=2.13×109mm 4 (5~10)层: I=bh 121³=121×300×300³=0.675×109mm 4 C(D)列柱（1~5层）： I=bh 121³=121×500×500³=5.2×109mm 4 (5~10)层: I=bh 121³=121×400×400³=2.13×109mm 4 1.5.2.梁柱线刚度计算根据公式i=EI/L,可以得出梁柱线刚度如下（E=Ec ）.梁：i B10i C10=3.9×109E/5600=6.96×105Ei C10i D10=5.2×109E/3600=14.4×105Ei D10i E10=3.9×109E/3300=11.818×105E 柱：i B1i B0=2.13×109 E/4420=4.8×105Ei B5i B4=2.13×109 E/3000=7.1×105Ei B10i B10=0.675×109 E/3000=2.25×105Ei C1i C0=5.2×109 E/4420=11.76×105Ei C5i C4=5.2×109 E/3000=17.3×105Ei C10i C10=2.13×109E/3000=7.1×105E1.5.3.梁柱相对线刚度计算取i B1i B0值作为基准值1算得梁柱的相对刚度如下图1.3图1.32.荷载标准值计算2.1 恒载2.1．1作用在框架梁上的恒载2.1.1.1 屋面恒载小瓷砖层 0.55kN/m2三毡四油屋面防水层 0.4kN/m2 1:3水泥沙浆找平层 20mm 0.4kN/m2水泥蛭石板保温层 60mm 0.12kN/m2 1:8水泥炉渣找坡 80mm 1.44kN/m2 1:3水泥沙浆找平层 20mm 0.4kN/m2现浇钢筋混凝土板 100mm 2.5kN/m2板底抹灰 20mm 0.4kN/m2合计6.21kN/m22.1.1.2 楼面恒载水磨石地面 0.65kN/m2现浇钢筋混凝土板 100mm 2.5kN/m2板底抹灰 20mm 0.4kN/m2合计3.55kN/m22.1.1.3 梁自重主要框架梁：0.530.25325=3.125kN/m 次要框架梁：0.430.2325=2.0kN/m2.1.1.4 墙自重200mm墙自重：（1层）0.2×（4.42-0.5）×8=6.272kN/m 0.2×（4.42-0.4）×8=6.432 kN/m（2~10层）0.2×（3-0.5）×8=4 kN/m 0.2×（3-0.4）×8=4.16 kN/m女儿墙：0.231.538=2.4KN/m2.1.1.5柱自重B(E)列柱首层: 0.430.432534.42=17.68kN /根（2~5层）：0.430.432533=12kN /根(6~10)层: 0.330.332533=6.75kN /根C(D)列柱首层：0.530.532534.42=27.625kN /根（2~5层）：0.530.532533=18.75kN /根(6~10层): 0.430.432533=12kN /根2.1.1.6 经计算，楼面荷载分配均按双向板进行荷载等效分配2.1.1.7作用在框架梁上的恒载：顶层：KL梁ＢＣ段：p′＝6.21kN/m2×3.9m/2=12.11 kN/m a=0.5×3.9/5.6=0.348梯形荷载作用时：p e=（1-2a2+a3）p′=0.780×12.11=9.45 kN/m 作用在KL梁ＢＣ段上总均布荷载为：9.45×2+3.125+2.4=24.42 kN/m KL梁ＣD段(1400mm部分): p′＝6.21kN/m2×1.4m/2=4.35 kN/m三角形荷载作用时：p e=5/8 p′=0.625×4.35=2.72 kN/m作用在KL梁ＣD段(1400mm部分) 上总均布荷载为2.72×2+3.125+2.4=10.97 kN/mKL梁ＣD段(2200mm部分): p′＝6.21kN/m2×2.2m/2=6.831 kN/m三角形荷载作用时：p e=5/8 p′=0.625×6.831=4.27 kN/m作用在KL梁ＣD段(2200mm部分) 上总均布荷载为 4.27×2+3.125+2.4=14.065 kN/mKL梁ＣD段受到次梁传来的集中力：p′＝6.21kN/m2×（2.7+0.5）×1.1/2+6.21kN/m2×（2.7+1.3）×0.7/2=19.62 kNKL梁DE段: : p′＝6.21kN/m2×3.3m/2=10.247 kN/m三角形荷载作用时：p e=5/8 p′=0.625×10.247=6.4kN/m作用在KL梁DE段上总均布荷载为：6.4×2+3.125+2.4=18.325 kN/m标准层(2~10层)KL梁ＢＣ段：p′＝3.55kN/m2×3.9m/2=6.92 kN/m a=0.5×3.9/5.6 =0.348梯形荷载作用时：p e=（1-2a2+a3）p′=0.80×6.92=5.54 kN/m作用在KL梁ＢＣ段上总均布荷载为：5.54×2+3.125+4.16=18.36 kN/m KL梁ＣD段(1400mm部分): p′＝3.55kN/m2×1.4m/2=2.49kN/m三角形荷载作用时：p e=5/8 p′=0.625×2.49 =1.56 kN/m作用在KL梁ＣD段(1400mm部分) 上总均布荷载为1.56×2+3.125+4=10.25kN/mKL梁ＣD段(2200mm部分): p′＝3.55kN/m2×2.2m/2=3.905 kN/m三角形荷载作用时：p e=5/8 p′=0.625×3.905=2.44kN/m作用在KL梁ＣD段(2200mm部分) 上总均布荷载为 2.44×2+3.125+4=12.005 kN/mKL梁ＣD段受到次梁传来的集中力：p′＝3.55kN/m2×（2.7+0.5）×1.1/2+3.55kN/m2×（2.7+1.3）×0.7/2=11.22 kNKL梁DE段: : p′＝3.55kN/m2×3.3m/2=5.858 kN/m三角形荷载作用时：p e=5/8 p′=0.625×5.858=3.66kN/m作用在KL梁DE段上总均布荷载为：3.66×2+3.125+4.16= 14.605kN/m2.1.1.8作用在框架柱上的恒载：B列柱：顶层：①1女儿墙自重 2.4 kN/m×3.9 m =9.5 kN②边框架梁自重 3.125 kN/m×3.9 m =12.186kN③通过边框架梁传来的结构层恒载 6.21 kN/m2×3.9 m×(5.6/2)m=67.6 kNF10=9.5+12.186+67.6=88.28 kN标准层：①200mm墙自重 4.16 k N/m×3.9 m =16.224 kN②边框架梁自重 3.125 kN/m×3.9 m =12.186kN③通过边框架梁传来的结构层恒载 3.55 kN/m2×3.9 m×(5.6/2)m=38.07 kN④柱自重 (6~10层): 6.75kN （2~5层）：12kN 首层: 17.68kN⑤总计: F1=16.224+12.186+38.07+6.75=73.23 kNF2=16.224+12.186+38.07+12=78.48 kNF3=16.224+12.186+38.07+17.68=84.16kN九层：F9=88.28+73.23=161.51 kN八层：F8=161.51+73.23=234.74 kN七层：F7=234.74+73.23=307.97 kN六层：F6=307.97+73.23=381.2 kN五层：F5=381.2+73.23=454.43 kN四层：F4=454.43+78.48=532.91 kN三层：F3=532.91+78.48=611.39 kN二层:F2=611.39+78.48=689.87kN一层:F1=689.87+78.48=768.35kN一层底柱:F0=768.35+84.16=852.51 kNC列柱：顶层：①1女儿墙自重 2.4 kN/m×3.9 m =9.5 kN②边框架梁自重 3.125 kN/m×3.9 m =12.186kN③通过边框架梁传来的结构层恒载 6.21 kN/m2×3.9×(5.6+3.6)/2m=111.47kNF10=9.5+12.186+111.47=133.16 kN标准层：①200mm墙自重 4 kN/m×3.9 m =15.6kN②边框架梁自重 3.125 kN/m×3.9 m =12.186kN③通过边框架梁传来的结构层恒载 3.55 kN/m2×3.9 m×(5.7+3.6)/2m=63.687kN④柱自重 (6~10层):12 kN （2~5层）：18.75kN 首层: 27.625kN⑤总计: F1=15.6+12.186+63.687+12= 103.47kNF2=15.6+12.186+63.687+18.75= 110.22kNF3=15.6+12.186+63.687+27.625= 119.10 kN九层：F9=133.16+103.47=236.63kN八层：F8=236.63+103.47=340.1kN七层：F7=340.1+103.47=443.57kN六层：F6=443.57+103.47=547.04kN五层：F5=547.04+103.47=650.51 kN四层：F4=650.51+110.22=760.73 kN三层：F3=760.73+110.22=870.95 kN二层:F2=870.95 +110.22=981.17kN一层:F1=981.17+110.22=1091.39 kN一层底柱:F0=1091.39+119.10=1210.49 kND列柱：顶层：①1女儿墙自重 2.4 kN/m×3.9 m =9.5 kN②边框架梁自重 3.125 kN/m×3.9 m =12.186kN③通过边框架梁传来的结构层恒载 6.21 kN/m2×3.9×(3.3+3.6)/2m=84.77kNF10=9.5+12.186+84.77=106.46 kN标准层：①200mm墙自重 4 kN/m×3.9 m =15.6kN②边框架梁自重 3.125 kN/m×3.9 m =12.186kN③通过边框架梁传来的结构层恒载 3.55 kN/m2×3.9 m×(3.3+3.6)/2m=48.46kN④柱自重 (6~10层):12 kN （2~5层）：18.75kN 首层: 27.625kN⑤总计: F1=15.6+12.186+48.46+12= 88.25kNF2=15.6+12.186+48.46+18.75= 95kNF3=15.6+12.186+48.46+27.625= 104.25kN九层：F9=106.46+88.25=194.71kN八层：F8=194.71+88.25=282.96 kN七层：F7=282.96+88.25=371.21 kN六层：F6=371.21+88.25=459.46 kN五层：F5=459.46+88.25=547.71 kN四层：F4=547.71+95=642.71 kN三层：F3=642.71+95=737.71 kN二层:F2=737.71+95=832.71 kN一层:F1=832.71+95=927.71 kN一层底柱:F0=927.71+104.25=1031.96 kNE列柱：顶层：①1女儿墙自重 2.4 kN/m×3.9 m =9.5 kN②边框架梁自重 3.125 kN/m×3.9 m =12.186kN③通过边框架梁传来的结构层恒载 6.21 kN/m2×3.9 m×(3.3/2)m=39.96kNF10=9.5+12.186+39.96=61.65 kN标准层：①200mm墙自重 4.16 kN/m×3.9 m =16.224 kN②边框架梁自重 3.125 kN/m×3.9 m =12.186kN③通过边框架梁传来的结构层恒载 3.55 kN/m2×3.9 m×(3.3/2)m= 22.84kN④柱自重 (6~10层): 6.75kN （2~5层）：12kN 首层: 17.68kN⑤总计: F1=16.224+12.186+22.84+6.75=58 kNF2=16.224+12.186+22.84+12=63.25 kNF3=16.224+12.186+22.84+17.68=68.93kN九层：F9=61.65+58=119.65 kN八层：F8=119.65+58=177.65 kN七层：F7=177.65+58=235.65 kN六层：F6=235.65+58=293.65 kN五层：F5=293.65+58=351.65 kN四层：F4=351.65+63.25=414.9 kN三层：F3=414.9+63.25=478.15 kN二层:F2=478.15+63.25=541.4 kN一层:F1=541.4+63.25=604.65 kN一层底柱:F0=604.65+68.93=673.58 kN2.1.1.9 恒载作用下框架的计算简图（标准值）如图2.12.2 活载查荷载规范：楼面均布活荷载标准值为1.5kN/m2,不上人屋面均布活荷载标准值为1.5kN/m2。

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毕业设计计算说明书_secret

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前言建筑电气技术的发展，是随着建筑技术的发展，电气科技的发展而同步的。

尤其是随着信息技术的发展，如计算机技术、控制技术、数字技术、显示技术、网络技术以及现代通信技术的发展，使建筑电气技术实现了飞跃性的发展。

自从改革开放以来，与国际上进行广泛的技术交流，国际上许多先进的新产品、新技术不断进入中国建筑市场，使建筑电气行业迈出了新的一步。

本次设计正是从满足人们日益增长的物质文化需要的原则出发，充分符合智能建筑发展特点的要求，利用较为先进的科学技术进行电话通讯系统、火灾报警及消防系统、智能网络系统等各相弱电设计，并严格遵守国家建筑方面的相关规定而完成的。

本次设计建筑属二类建筑。

主要对其进行供配电系统、照明系统、插座系统等强电设计，以及消防系统、综合布线系统等弱电设计，以满足现代智能建筑的各方面要求。

该工程首先对供配电系统进行设计，在供电系统中涉及到建筑供配电的负荷分级和智能建筑对供电的要求以及如何减少电能损耗。

在低压配电系统设计中主要考虑配电系统的原则，配电系统配电方式以及配电设计的质量。

最后利用需用系数法对系统的负荷进行计算。

照明系统的设计是在照度要素和要求的基础上，满足照度均匀度，亮度均匀度，眩光的限制与利用，颜色对比，阴影的处理，照度的稳定性等的要求，利用单位容量法对光源和灯具进行选择和布置。

然后根据各回路的计算电流来选择使用的开关，插座，导线，断路器等器件。

弱电部分的设计主要是消防和综合布线系统的设计，综合布线是采取标准化的统一材料、统一设计、统一布线、统一安装施工做到结构清晰，使用方便，便于集中管理和维护。

第一章绪论1.1建筑电气概况建筑电气技术的发展，是随着建筑技术的发展，电气科技的发展而同步的。

尤其是随着信息技术的发展，如计算机技术、控制技术、数字技术、显示技术、网络技术以及现代通信技术的发展，使建筑电气技术实现了飞跃性的发展。

自从改革开放以来，与国际上进行广泛的技术交流，国际上许多先进的新产品、新技术不断进入中国建筑市场，使建筑电气行业迈出了新的一步。

设计计算书(可打印)_secret

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第二部分设计计算书目录1 坝顶高程确定 (1)1.1 计算超高Y (1)1.1.1 计算波浪爬高R (1)1.1.2 计算坝前壅水位的高度e (2)1.1.3 安全加高A (2)1.1.4 对于正常运行情况的计算 (2)1.1.5 对于非常运用情况的计算 (3)1.1.6 超高计算结果表 (4)1.1.7 坝顶高程计算结果表 (4)2 土坝的渗透计算 (5)2.1 参数取值 (6)2.2 计算公式 (6)2.3 浸润线绘制 (7)2.3.1 Ｉ断面（170m高程）： (7)2.3.2 II断面（200m高程） (8)2.3.3 III断面（230m高程） (9)2.4 全坝长的总渗流量 (10)3 稳定计算 (11)3.1 计算方法与原理 (11)3.1.1 确定定圆心位置 (11)3.2.2 计算步骤 (12)3.2 计算过程 (14)3.3稳定成果分析 (17)4 泄水隧洞 (18)4.1 工程布置及洞径确定 (18)4.1.1 工程布置 (18)4.1.2 洞径确定 (18)4.2 高程确定 (19)4.3 隧洞设计 (19)4.3.1 平压管 (19)4.3.2 通气孔 (20)4.3.3 渐变段 (21)4.3.4 洞身段 (21)4.3.5 出口段 (22)4.3.6 消能设置 (22)4.3.7 消能计算、 (22)4.3.8 水力计算 (25)4.4 隧洞的衬砌设计 (26)4.4.1 衬砌类型的选择 (26)4.4.2 计算断面的选择 (27)4.4.3 拟定厚度 (27)4.4.4 计算各种荷载产生的内力 (27)4.4.5 荷载组合 (30)4.4.6 配筋计算抗裂验算 (31)4.4.7 灌浆孔布置 (31)第一章 坝顶高程确定因土石坝不允许漫顶溢流,要求坝顶距上游静水位必需有一定的超高,超高值由下式确定:Y=R+e+Aβcos 22gh D kv e =式中:R —最大浪在坝坡上的爬高； e —最大风壅水面高度；k —综合摩住阻系数,k=3.6×10-6； H —坝前水深；β—风向与坝轴线的夹角；V 、D —计算风速（在设计洪水位时，V 取2倍的平均风速；在校核洪水位时，取最大风速）和吹程；A —安全加高；(对于本设计:查课本P222表5-1得:正常运行取A=1.00;非常运行取A=0.50) 1.1 计算超高YY=R+e+A1.1.1 计算波浪爬高R波浪爬高按蒲田试验站公式计算.先计算平均爬高R ,再计算设计爬高R, 平均爬高按下式计算：R =45.0220018.0⎪⎭⎫ ⎝⎛=v gD gv h25h λ=式中：R －—平均波浪爬高h ——平均波高λ——平均波长 m ——单坡的坡度系数K ——斜坡的糙率渗透性系数,根据护面类型由表A.1.12-1查得根据枢纽的基本情况,确定水库采用砌石护面,查《碾》表A.1.12-1得与坝坡粗糙率有关的系数K =0.75～0.8,采用0.8知风速16×2=32m/s 坝前水深256.00-170=86m,取g 为9.81m/s2,求得无量纲,32 1.10179.8186v gh ==⨯，查规范《碾》表A.1.12-2得经验系数k w =1.02，取风向与坝轴线垂线的夹角为0º查规范表V.1.15得折减系数k β=1,初拟定坝坡m=2,又知吹程D=2.5×103m. 1.1.2 计算坝前壅水位的高度eβcos 22ghD kv e =1.1.3 安全加高A查课本P222表5-1得:正常运行取A=1.00;非常运行取A=0.50 1.1.4 对于正常运行情况的计算A ：爬高R 的计算： 平均坡高：h =0.0018×322/9.81×(9.81×2500/322)0.45=0.784m平均坡长：λ=25×0.784=19.612 m将上式各值代入R =得:1.431R m ==根据爬高值累积概率P 按工程等级给来确定,对该枢纽Ⅱ级土石坝取P=1%的爬高值R 1% ；根据h =0.784m, H=86m,得0.7840.00986h H ==,查规范《碾》表 A.1.13得23.2=R R，则：R=2.23R =2.23×1.431=3.191m 。

毕业设计计算书完整版

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目录第一章前言.......................................... 错误！未定义书签。

第二章方案论述....................................... 错误！未定义书签。

2.1建筑设计说明......................................... 错误！未定义书签。

2.1.1设计依据....................................................................................... 错误！未定义书签。

2.1.2设计内容....................................................................................... 错误！未定义书签。

2.1.3建筑方案简图............................................................................... 错误！未定义书签。

2.2建筑设计论述......................................... 错误！未定义书签。

2.2.1各部分工程构造........................................................................... 错误！未定义书签。

2.3结构设计说明......................................... 错误！未定义书签。

2.3.1建筑部分....................................................................................... 错误！未定义书签。

2.3.2结构设计依据............................................................................... 错误！未定义书签。

果汁生产废水处理毕业设计_secret

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摘要果汁废水主要来自冲洗水果、粉碎、榨汁等工序，罐装工段的洗瓶、灭菌、破瓶损耗和地面冲洗等环节。

废水中含有较高浓度的糖类、果胶、果渣及水溶物和纤维素、果酸、单宁、矿物盐等。

果汁废水中含有的糖类主要为果糖、葡萄糖、蔗糖，三者所占的比例为2：1：1.废水中含有大量的有机酸，不同的生产工艺阶段，所产生的废水具有不同的特点，即使在同一阶段，废水水质也因产品不同而差异较大。

本文介绍了有关UASB+SBR 的处理流程和设计的计算、调节池、UASB 池、SBR池、污泥浓缩池等进行了精细的设计和计算。

并对主要构筑物UASB 池、SBR池做了详细的说明。

UASB+SBR 处理高浓度有机废水，其关键是培养出沉降性能良好的厌氧颗粒污泥。

采用此工艺，不但使处理流程简洁，也节省了运行费用，在降低废水浓度的同时，还可以回收在处理过程中所产沼气作为能源的利用。

以便我为进一步探讨效益资源型处理技术提供借鉴。

关键字：高浓度废水废水处理UASB SBR 沼气回收第一章概述一．果汁废水特点1、果汁废水构成企业废水组成较为复杂，一般都有十多种废水需要处理，他们是：洗果排放水、设备清洗废水、消毒清洗废水、果汁冷凝水、设备冷却水、空调冷却水、设备外部清洗水、地面清洗水及其他排放废水。

2、主要废水水质描述⑴、生产废水总排放池出口水质浓度，随企业的设备、工艺、管理的差异排水水质有较大波动。

(2)、生产设备清洗废水：清洗废水周期性集中排水，对污水处理设施有较大冲击，一般需将清洗设备的高浓度酸碱水、消毒水等先做预处理（中和），然后再排入污水处理系统。

⑶、超滤反冲产生的浓废水（锅底水）：其中固形物占5-8%，每天排放约25-35t，COD浓度60000-80000mg/L,个别情况达到10万mg/L以上。

需单独预处理后出水再可引入污水站系统，进行集中处理。

⑷、消毒废水：设备清洗后需要消毒，消毒废水若直接排入污水处理系统，因其含有杀菌剂，将抑制生化过程的进行，导致微生物不能存活，所以这部分废水在直接排入生化系统前，需要在调节池中进行专门的处理，以保证系统正常运行。