板配筋计算

板配筋计算表
板配筋计算表通常用于计算楼板配筋所需的各项参数和结果。

这个表格一般会包括以下内容：
1.楼板尺寸：包括楼板的长度、宽度和厚度。

2.楼板荷载：包括楼板上的静载和活载，以及楼板的自重等。

3.混凝土强度等级：表示楼板所使用混凝土的强度，通常以兆帕（MPa）为单位。

4.钢筋种类和规格：包括钢筋的直径、间距和数量等。

5.计算结果：包括楼板配筋所需的各项参数，如钢筋的面积、直径、间距和数量等。

通过这个表格，可以方便地查找到所需的各种配筋参数，从而为施工提供准确的依据。

在填写表格时，需要注意以下几点：
1.确保填写的内容准确无误，特别是楼板尺寸、荷载和混凝土强度等级等关键参数。

2.对于钢筋的种类和规格，需要选择符合工程标准和规范的产品。

3.在计算过程中，需要注意单位的换算和计算公式的正确使用。

4.对于计算结果，需要认真核对并确保满足工程要求。

总之，板配筋计算表是工程中非常重要的文件之一，需要认真填写并妥善保存。

LB-1矩形板计算、构件编号LB-1二、示意图三、依据规范建筑结构荷载规范》GB50009-2001 混凝土结构设计规范》GB50010-2002四、计算信息1. 几何参数计算跨度:Lx = 6000 mm; Ly = 5000 mm板厚:h = 150 mm2. 材料信息混凝土等级:C30fc= 14.3N/mm2ft= 1.43N/mm2ftk= 2.01N/mm2Ec= 3.00 X 104N/mm2钢筋种类:HRB335fy = 300 N/mm2Es = 2.0 X 105 N/mm2最小配筋率:纵向受拉钢筋合力点至近边距离: as =20mm保护层厚度:c =15mm3. 荷载信息（均布荷载）永久荷载分项系数:1.200可变荷载分项系数:1.400准永久值系数:1.000永久荷载标准值:q gk =6.000kN/m2可变荷载标准值:q qk = 2.000kN/m24. 计算方法:5. 边界条件（上端/下端/左端/右端）:简支/简支/简支/简支6. 设计参数结构重要性系数:1.00泊松比:0.200五、计算参数: 1.计算板的跨度:Lo = 5000 mm 2.计算板的有效高度: ho = h-as=150-20=130 mm六、配筋计算所以按双向板计算）:1.X 向底板钢筋1）确定X 向板底弯矩Mx =表中系数(丫G*gk+ Y Q* qk)*Lo20.0343+ 0.0524* 0.200)*( 1.200* 6.000+1.400*2.000)*5211.205 kN*m 2）确定计算系数a s = Y o*Mx/( a 1*fc*b*ho*ho)1.00* 11.205 X 106/( 1.00*14.3*1000*130*130)0.046 3）计算相对受压区高度E =-Sqrt(1-2* a s) =-Sqrt(1-2* 0.046) =0.047 4）计算受拉钢筋面积= 294mm2 5）验算最小配筋率p 二 As/(b*h) = 294/(1000*150)= 0.196% p <p min = 0.200%不满足最小配筋要求所以取面积为As = p min*b*h =0.200%*1000*150 = 300 mm2采取方案d10@200实配面积392 mm2 2.Y向底板钢筋1）确定丫向板底弯矩My =表中系数(丫G* gk+ 丫Q* qk)*Lo20.0524+ 0.0343*0.200)*( 1.200* 6.000+ 1.400* 2.000)*5214.825 kN*m 2）确定计算系数a s = Y o*Mx/( a 1*fc*b*ho*ho)1.00* 14.825 X 106/( 1.00* 14.3*1000*130*130)0.061 3）计算相对受压区高度E =-Sqrt(1-2* a s) =-Sqrt(1-2* 0.061) = 0.063 4）计算受拉钢筋面积= 393mm2 5）验算最小配筋率p 二 As/(b*h) = 393/(1000*150)= 0.262%pAp min = 0.200%满足最小配筋要求采取方案d10@200实配面积392 mm2七、跨中挠度计算：Mk 按荷载效应的标准组合计算的弯矩值Mq 按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值1. 计算荷载效应Mk = Mgk + Mqk0.0524+ 0.0343* 0.200)*( 6.000+ 2.000)*52 =11.860 kN*mMq = Mgk+ q*Mqk0.0524+ 0.0343* 0.200)*( 6.000+ 1.000* 2.000)*52 =11.860 kN*m2. 计算受弯构件的短期刚度Bs 1）计算按荷载效应的标准组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力sk = Mk/( 0.87*ho*As）（混凝土规范式8.1.3－3)11.860 X 106/( 0.87*130*392) = 267.508 N/mm 2）计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积:Ate = 0.5*b*h = 0.5*1000*150= 75000mm2P te = As/Ate混凝土规范式8.1.2－4) 3）计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数1.1-0.65*ftk/( P te*混凝土规范式8.1.2－2)1.1- 0.65*2.01/( 0.523%* 267.508) = 0.166因为9不能小于最小值0.2,所以取9 = 0.2 4）计算钢筋弹性模量与混凝土模量的比值5）计算受压翼缘面积与腹板有效面积的比值矩形截面，丫f=06）计算纵向受拉钢筋配筋率Pp 二 As/(b*ho)= 392心000*130)= 0.302% 7）计算受弯构件的短期刚度BsBs = Es*As*ho2/[0.2+6* a E* p /(1 +3.5 Y f混凝土规范式8.2.3--1)2.0 X 105*392*1302/[ 1.15* 0.200+ 0.2+6* 6.667*0.302%/(1+ 3.5* 0.0)]2.406 X 103 kN*m23. 计算受弯构件的长期刚度B1）确定考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数0 p '=0寸，0 =2.0（混凝土规范第8.2.5 条)2）计算受弯构件的长期刚度BB = Mk/(Mq*(-⑪+Mk)*Bs (混凝土规范式8.2.2)11.860/( 11.860*( 2.0-1)+ 11.860)* 2.406 X 1031.203 X 103 kN*m24. 计算受弯构件挠度fmax = f*(qgk+qqk)*Lo4/B 10323.507mm5. 验算挠度挠度限值fmax= 23.507mm W fo= 25.000mm,满足规范要求！八、裂缝宽度验算: 1.跨中X方向裂缝1）计算荷载效应Mx =表中系数(q gk+q qk)*Lo20.0343+ 0.0524* 0.200)*( 6.000+ 2.000)*528.964 kN*m 2）带肋钢筋,所以取值vi= 1.0 3）计算按荷载效应的标准组合作用下,构件纵向受拉钢筋应力sk=Mk/( 0.87*ho*As）（混凝土规范式8.1.3-3)=8.964 X 106/(0.87*130*392)=202.187N/mm 4）计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积，Ate= 0.5*b*h= 0.5*1000*150=75000 mm2p te二As/Ate混凝土规范式8.1.2－4)因为p te= 0.0052 < 0.01,所以让p te= 0.015）计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数91.1-0.65*ftk/( p te*混凝土规范式8.1.2－2)=1.1- 0.65* 2.010/( 0.0100* 202.187)=0.454 6）计算单位面积钢筋根数n=5 7）计算受拉区纵向钢筋的等效直径deq deq=(刀ni*di2)/( 刀n i*vi*di =5*10*10/(5* 1.0*10)=10 8）计算最大裂缝宽度3 max二a cr* ® * o sk/Es*( 1.9c+ 0.08*Deq/ p te混凝土规范式8.1.2— 1)=0.1137mm <0.30,满足规范要求2.跨中丫方向裂缝1 ）计算荷载效应My =表中系数(q gk+q qk)*Lo20.0524+ 0.0343* 0.200)*( 6.000+ 2.000)*5211.860 kN*m 2）带肋钢筋,所以取值vi= 1.0 3）计算按荷载效应的标准组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力sk=Mk/( 0.87*ho*As）（混凝土规范式8.1.3 —3)=11.860 X 106/( 0.87*130*392)=267.508N/mm 4）计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积，Ate= 0.5*b*h= 0.5*1000*150=75000 mm2 P te=As/Ate混凝土规范式8.1.2—4)因为P te= 0.0052 < 0.01,所以让P te= 0.015）计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数91.1-0.65*ftk/( p te*混凝土规范式8.1.2－2)=1.1- 0.65* 2.010/( 0.0100* 267.508)=0.612 6）计算单位面积钢筋根数n =5 7）计算受拉区纵向钢筋的等效直径deq deq=(刀ni*di2)/( 刀ni*vi*di) =5*10*10/(5* 1.0*10)=10 8）计算最大裂缝宽度3 max二a cr* ® * osk/Es*( 1.9c+ 0.08*Deq/ p te混凝土规范式8.1.2— 1)=0.2027mm <0.30,满足规范要求。

配筋（计算规则）率是钢筋混凝土构件中纵向受力（拉或压）钢筋的面积与构件的有效面积之比（轴心受压构件为全截面的面积）。

柱子为轴心受压构件!受拉钢筋配筋率、受压钢筋配筋率分别计算。

计算公式：ρ=A（s）/bh （0）。

此处括号内实为角标,，下同。

式中：A（s）为受拉或受压区纵向钢筋的截面面积； b 为矩形截面的宽度；h（0）为截面的有效高度。

配筋率是反映配筋数量的一个参数。

最小配筋率是指，当梁的配筋率ρ很小，梁拉区开裂后，钢筋应力趋近于屈服强度，这时的配筋率称为最小配筋率ρ（min ）。

最小配筋率是根据构件截面的极限抗弯承载力M （u）与使混凝土构件受拉区正好开裂的弯矩M（cr）相等的原则确定。

最小配筋率取0.2%和0.45f（t）/f（y）二者中的较大值！最大配筋率ρ （max ）=ξ（b）f（c）/f（y）,结构设计的时候要满足最大配筋率的要求，当构件配筋超过最大配筋率时塑性变小，不利于抗震。

配筋率是影响构件受力特征的一个参数，控制配筋率可以控制结构构件的破坏形态，不发生超筋破坏和少筋破坏，配筋率又是反映经济效果的主要指标。

控制最小配筋率是防止构件发生少筋破坏，少筋破坏是脆性破坏，设计时应当避免。

钢筋的截面积与所设计的砼结构面的有效面积的比值，称之为配筋率。

在钢筋砼结构中，钢筋的总截面积与所设计的砼结构面的有效高度与宽度的积的比值，称之为配筋率，根据配筋率的大小，其结构分为超筋、适筋、少筋截面。

钢筋面积/构件截面面积（全面积or 全面积-受压翼缘面积）梁的配筋率是梁的受压和受拉钢筋的总截面积除以梁的有效截面点到砼上面的距离。

合力点：是梁宽乘有效高度，有效高度指梁下部筋为一排筋时用高减35，下部筋为两排筋时减601、“柱外侧纵筋配筋率”为：柱外侧纵筋（包括两根角筋）的截面积，除以整个柱的截面积所得到的比率。

2、屋面框架梁（WKL ）“上部纵筋配筋率”为：梁上部纵筋的总的截面积，除以梁的有效截面积所得到的比率。

2.4 板配筋计算2.4.1 楼板厚度的确定房间楼板短跨方向最大为6000mm ，梁、板用C25混凝土，柱用C30混凝土 ，1111h ~~6000120~150********L mm ⎛⎫⎛⎫==⨯= ⎪ ⎪⎝⎭⎝⎭，则取板厚t=120mm 。

2.4.2 荷载计算恒荷载标准值：客房、过道、其余的房间：25mm 水磨石面层 20.02525=0.625kN/m ⨯ 30mm 水泥砂浆找平层 20.0320=0.60kN/m ⨯ 120mm 现浇混凝土楼板 20.1225=3kN/m ⨯ 20mm 厚石灰砂浆抹底 20.0217=0.34kN/m ⨯ 恒荷载标准值： 合计：24.6kN/m 卫生间、厨房:20mm 防滑地砖 20.0222=0.44kN/m ⨯ 30mm 水泥砂浆找平层 20.0320=0.60kN/m ⨯ 120mm 现浇混凝土楼板 20.1225=3kN/m ⨯恒荷载标准值： 合计：24.04N/m k 活荷载标准值：根据规范卫生间取2k q 2.5/kN m =,其它的地方取2k q 2.0/kN m =，由于4.6 2.3 2.82k k g q ==< 则是活载起控制作用。

2.4.3 内力计算按弹性方法进行内力计算，双向板恒活载设计值计算计算结果见表1；板弯矩计算计算结果见表2 ，板配筋计算计算结果见表3，板跨中配筋计算见表4。

板支座配筋计算见表5.现浇板的配筋(板上、下钢筋，板厚尺寸)尽量用二级钢包括直径φ10（目前供货较少）的二级钢，直径≥12的受力钢筋，除吊钩外，不得采用一级钢。

钢筋宜大直径大间距，但间距不大于200，间距尽量用200。

(一般跨度小于6.6米的板的裂缝均可满足要求)。

跨度小于2米的板上部钢筋不必断开。

板上下钢筋间距宜相等，直径可不同，但钢筋直径类型也不宜过多。

顶层及考虑抗裂时板上筋可不断，或50%连通，较大处附加钢筋，拉通筋均应按受拉搭接钢筋。

板配筋计算 结构平面布置图楼面板恒荷载为3.82KN/㎡，A 、B 板楼面活荷载标准值为2.52/m KN ，C 板楼面活荷载标准值为3.52/m KN 。

混凝土等级为C35，钢筋等级为HRB400（2/360mm N f y =）。

恒荷载设计值g=3.82×1.2=4.58KN/㎡ A 、B 板活荷载设计值q=2.5×1.3=3.25KN/㎡ C 板活荷载设计值q=3.5×1.3=4.55KN/㎡ 统一取C 板活荷载设计值进行计算 合计g+q=9.13KN/㎡ 按弹性理论计算在求各区格板跨内正弯矩时，按恒荷载均布及活荷载棋盘式布置计算，取荷载 ㎡4.57KN/=q/2+g = g'㎡2.28KN/=q/2= q'在'g 作用下，各内支座可视作固定，某些区格板跨内最大正弯矩不在板的中心点处，在q’作用下，各区格板四边均可视作简支，跨内最大弯矩则在中心点处。

计算弯矩时，取荷载 ㎡9.13KN/q +g P ==计算结果见下表A-B 支座 ()m m KN m x /08.72472.69066.72'•=--= A-C 支座 ()m m KN m x /03.86484.44160.1121'•=--=配筋计算按公式095.0h f mA y S =进行，有效高度取值如下：跨中截面=h（短跨方向）-120=20100m m0x-=h1203090mm（短跨方向）=0y支座截面=h=h100m m。

0x配筋计算结果见下表：。

钢筋工程—板的配筋与计算一、板内钢筋类型：二、板平法：1、B——板底部钢筋（底筋）；T——板顶部钢筋（面筋）；B&T——双层钢筋2、X——贯通横向钢筋；Y——贯通纵向钢筋；X&Y——双向钢筋3、原位标注中负筋线长度尺寸为伸至支座中心线尺寸三、板受力筋：板底钢筋的长度计算：长度=净跨+伸进长度*2+弯勾2*6.25*d，弯勾2*6.25*d只有一级钢筋时需要计算。

弯勾2*6.25*d只有一级钢筋时需要计算板底钢筋的支座－伸进长度：板受力筋伸入支座（梁、剪力墙、圈梁）的长度，为max(支座宽/2，5d)。

而如果支座为砌体墙，则伸入长度为max(板厚，120) 板底钢筋根数计算：起步距离的三种算法：第一根钢筋距梁或墙边50mm（通常算法）第一根钢筋距梁或墙边一个保护层第一根钢筋距梁角筋为1/2板筋间距四、板负筋：板负筋计算：·中间支座负筋长度计算：弯折长度的计算方法：1）板厚-2*保护层（通常算法）；2）板厚-保护层（04G101-4）；3）支座宽-保护层+板厚-2*保护层；4）伸过支座中心线+板厚-2*保护层；5）支座宽-保护层+板厚-保护层；6）伸过支座中心线+板厚-保护层·端支座板负筋长度的计算锚入长度的计算方法：1）La（通常算法/04G101-4）；2）0.4La+15*d（通常算法）在计算锚入长度时有些图纸也规定按伸至梁外边向下弯折，通常算法为“梁宽-保护层+板厚-2*保护层”；也有伸过支座中心线即向下弯折的，通常算法为“梁宽/2+板厚-2*保护层”另外端支座板负筋同面筋。

板负筋的根数计算：起步距离的三种算法同板受力筋五、板分布筋：板分布筋计算：·负筋的分布筋长度计算规范不同、地区不同、设计院不同、施工单位不同……都会导致分布筋长度计算的方法不同！我们大致可以归为下列三种算法：方式一：分布筋和负筋搭接一定的长度，如150、300mm方式二：分布筋长度＝轴线长度方式三：分布筋长度＝按照负筋布置范围计算·端支座负筋的分布筋根数计算为什么用“负筋板内净长”，而不扣除起步距离？原因是分布筋是自外向内布置的。

柱基础层：筏板基础〈=2000mm时，基础插筋长度=基础层层高-保护层+基础弯折a+基础纵筋外露长度HN/3+与上层纵筋搭接长度LLE（如焊接时，搭接长度为0）筏板基础〉2000mm时，基础插筋长度=基础层层高/2-保护层+基础弯折a+基础纵筋外露长度HN/3+与上层纵筋搭接的长度LLE（如焊接时，搭接长度为0）地下室：柱纵筋长度=地下室层高-本层净高HN/3+首层楼层净高HN/3+与首层纵筋搭接LLE （如焊接时，搭接长度为0）首层：柱纵筋长度=首层层高-首层净高HN/3+max(二层净高HN/6，500，柱截面边长尺寸（圆柱直径）)+与二层纵筋搭接的长度LLE（如焊接时，搭接长度为0）中间层：柱纵筋长度=二层层高-max(二层层高HN/6，500，柱截面尺寸（圆柱直径）)+max （三层层高HN/6，500，柱截面尺寸（圆柱直径））+与三层搭接LLE（如焊接时，搭接长度为0）顶层：角柱：外侧钢筋长度=顶层层高－max（本层楼层净高HN/6，500，柱截面长边尺寸（圆柱直径））－梁高+1.5LAE内侧钢筋长度=顶层层高－max(本层楼层净高ＨＮ/6，500，柱截面长边尺寸（圆柱直径）)-梁高+LAE其中锚固长度取值：当柱纵筋伸入梁内的直径长〈LAE时，则使用弯锚，柱纵筋伸至柱顶后弯折12d，锚固长度=梁高-保护层+12d；当柱纵筋伸入梁内的直径长〉=LAE时，则使用直锚：柱纵筋伸至柱顶后截断，锚固长度=梁高-保护层，当框架柱为矩形截面时，外侧钢筋根数为：3根角筋，b边钢筋总数的1/2，h边总数的1/2。

内侧钢筋根数为：1根角筋，b边钢筋总数的1/2，h边总数的1/2。

边柱：外侧钢筋长度=顶层层高－max（本层楼层净高HN/6，500，柱截面长边尺寸（圆柱直径））－梁高+1.5LAE内侧钢筋长度=顶层层高－max(本层楼层净高ＨＮ/6，500，柱截面长边尺寸（圆柱直径）)-梁高+LAE当框架柱为矩形截面时，外侧钢筋根数为：2根角筋，b边一侧钢筋总数内侧钢筋根数为：2根角筋，b边一侧钢筋总数，h边两侧钢筋总数。

配筋计算公式配筋（计算规则）率是钢筋混凝土构件中纵向受力（拉或压）钢筋的面积与构件的有效面积之比（轴心受压构件为全截面的面积）。

柱子为轴心受压构件受拉钢筋配筋率、受压钢筋配筋率分别计算。

计算公式：ρA（s）/bh（0）。

此处括号内实为角标，下同。

式中：As为受拉或受压区纵向钢筋的截面面积；b 为矩形截面的宽度；h（0）为截面的有效高度。

配筋率是反映配筋数量的一个参数。

最小配筋率是指，当梁的配筋率ρ 很小，梁拉区开裂后，钢筋应力趋近于屈服强度，这时的配筋率称为最小配筋率ρ（min）。

最小配筋率是根据构件截面的极限抗弯承载力M（u）与使混凝土构件受拉区正好开裂的弯矩M（cr）相等的原则确定。

最小配筋率取0.2和0.45ft/fy二者中的较大值！最大配筋率ρ （max）ξbfc/fy结构设计的时候要满足最大配筋率的要求，当构件配筋超过最大配筋率时塑性变小，不利于抗震。

配筋率是影响构件受力特征的一个参数，控制配筋率可以控制结构构件的破坏形态，不发生超筋破坏和少筋破坏，配筋率又是反映经济效果的主要指标。

控制最小配筋率是防止构件发生少筋破坏，少筋破坏是脆性破坏，设计时应当避免。

钢筋的截面积与所设计的砼结构面的有效面积的比值，称之为配筋率。

在钢筋砼结构中，钢筋的总截面积与所设计的砼结构面的有效高度与宽度的积的比值，称之为配筋率，根据配筋率的大小，其结构分为超筋、适筋、少筋截面。

钢筋面积/构件截面面积（全面积or 全面积-受压翼缘面积）梁的配筋率是梁的受压和受拉钢筋的总截面积除以梁的有效截面?行Ы孛媸歉纸詈狭Φ愕巾派厦娴木嗬搿?合力点：是梁宽乘有效高度，有效高度指梁下部筋为一排筋时用高减35，下部筋为两排筋时减60 1、“柱外侧纵筋配筋率”为：柱外侧纵筋（包括两根角筋）的截面积，除以整个柱的截面积所得到的比率。

2、屋面框架梁（WKL）“上部纵筋配筋率”为：梁上部纵筋的总的截面积，除以梁的有效截面积所得到的比率。

梁板配筋的计算以问答的形式来表达问：作用在板上的荷载总值为4.84KN/m平方现浇板计算：内力弯矩=6.59KNM板配钢筋：As=M*1000000/（210*80*0.9）=436mm平方,M=6.59KNM括号里的数值代表什么我不明白。

选实配钢筋为：一级钢筋10@150,面积为523mm平方。

这是怎么计算出来的？梁配筋计算：板传来：16KN/m梁自重：0.25*0.5*25*1.2=3.75KN/m 0.25、0.5、25、1.2各代表什么？梁内力M=0.125*20*6的平方=90KNM梁配钢筋：As=90000000/(310*0.9*460)=701mm平方,括号里的数值代表什么？实配钢筋为：4二级钢筋18,钢筋面积为1017mm平方。

这是怎么计算出来的。

答：这是使用89年版《混凝土结构设计规范》计算的一道实例题，计算方法是用该规范附录三中的“矩形截面受弯承载力计算系数表”进行计算的。

该附录给出的计算公式是：As=M÷（γ×f1×h）。

式中：As—受拉钢筋面积；M—作用的弯矩；f1—钢筋的设计强度；h－构件截面的有效高度；γ—系数。

系数γ是根据系数a从附录三中表格查得的。

系数a= M÷（f2×b×h^2）。

式中：f2—混凝土的设计强度；b—构件截面的宽度；h^2—构件截面的有效高度h的平方（原公式中符号有脚标，这里无法输入故省略）。

现在逐条回答你的问题：1.板配钢筋：As=M*1000000/（210*80*0.9）=436mm平方, 括号里的数值代表什么？括号里的210—Ⅰ级钢筋的设计强度（即公式中的f1）；80—构件截面的有效高度（即公式中的h）（这里是等于板厚减去保护层厚度）；0.9—计算系数（即公式中的γ，可以作为经验系数）。

2. 选实配钢筋为：一级钢筋10@150,面积为523mm平方。

这是怎么计算出来的？Φ10@150表示板内配筋为Φ10间距150mm，面积为523平方毫米是指一米宽的配筋总面积（计算时板宽度是按一米计算的），计算方法是：Φ10钢筋的单根截面积为78.5平方毫米，则总面积为1000÷150×78.5=523。

虚线为简支端，11111线为固定端，C25混凝土，钢筋强度等级HPB235，板厚H=100㎜，计算方法：弹性算法泊松比μ＝1/5，荷载参数：永久荷载标准值:3.84可变荷载标准值：2.0永久荷载分项系数：r G=1.2可变荷载分项系数：r Q=1.41. 3.6m×4.9m计算跨度Lx = 3900 mm ；计算跨度Ly = 4900 mmLx/Ly=3.9/4.9=0.8<2X向板底配筋Mx =(0.0405+0.029/5)×(1.20× 3.8+1.40×2.0)× 3.92 =5.22kN·Ma s=Mx/fcbh02=5.22×106/11.9×1000×802=0.0439γs=(1+(1-2αs )1/2 )/2=0.9775Asx=Mx/γs f y h o=5.22×106/0.9775×210×80=317㎜2ρmin ＝0.45ft/fy=0.45×1.27/210=0.272%实配φ10@200 (As ＝ 393㎜2)ρmin ＝ 0.272% ，ρ＝ Asx/bh=317/1000×100=0.393%Y向板底配筋My =(0.029+0.0405/5)×(1.20×3.8+1.40× 2)×3.92 =4.18 kN·Ma s=My/fcbh02=4.18×106/11.9×1000×802=0.0549γs=(1+(1-2αs )1/2 )/2=0.972Asx=My/γs f y h o=4.18×106/0.972×210×80=256㎜2ρmin ＝0.45ft/fy=0.45×1.27/210=0.272%ρ =Asx/bh=256/1000×100=0.256% <ρmin 配筋率不满足要求！所以应按照最小配筋率进行计算，Asx=ρmin×bh=0.272%×1000×100=272㎜2实配φ8@180(As ＝ 279㎜2)X向右端支座配筋Mx' =0.1007×(1.20× 3.84+1.40×2.0)×3.92 = 11.35 kN·Ma s=Mx'/fcbh02=11.35×106/11.9×1000×802=0.0549γs=(1+(1-2αs )1/2 )/2=0.972Asx=Mx'/γs f y h o=11.35×106/0.972×210×80=730㎜2ρmin ＝0.45ft/fy=0.45×1.27/210=0.272%Asx'= 730㎜2，实配φ12@150 (As ＝ 754.mm2,可能与邻跨有关系) ρmin ＝ 0.272% ，ρ＝ 0.754%跨中挠度验算：Mk -------- 按荷载效应的标准组合计算的弯矩值Mq -------- 按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值(1)、挠度和裂缝验算参数：Mk =(0.029+0.0405/5)×(1.0× 3.84+1.0×2.0 )×3.92 = 2.52kN·MMq =(0.029+0.0405/5)×(1.0×3.84+0.5×2.0 )×3.92 = 2.09kN·MEs ＝ 210000.N/mm2 Ec ＝ 27871.N/mm2Ftk ＝ 1.78N/mm2 Fy ＝ 210.N/mm2(2)、在荷载效应的标准组合作用下，受弯构件的短期刚度 Bs：①、裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：ψ＝ 1.1 - 0.65 ×ftk / (ρte ×σsk) （混凝土规范式 8.1.2－2）σsk ＝ Mk / (0.87 × ho × As) （混凝土规范式 8.1.3－3）σsk ＝ 2.52/(0.87× 81×279) = 128.02N/mm矩形截面，Ate＝0.5×b×h＝0.5×1000×100= 50000.mm2ρte ＝ As / Ate （混凝土规范式 8.1.2－4）ρte ＝ 279/ 50000=0.00559ψ＝ 1.1 - 0.65×1.78/(0.00559× 128.02) = -0.518当ψ＜0.2 时，取ψ＝ 0.2②、钢筋弹性模量与混凝土模量的比值αE：αE ＝Es / Ec ＝210000.0/ 27870.7 = 7.535③、受压翼缘面积与腹板有效面积的比值γf'：矩形截面，γf' ＝ 0④、纵向受拉钢筋配筋率ρ＝ As / b / ho ＝ 279./1000/ 81.=0.00345⑤、钢筋混凝土受弯构件的 Bs 按公式（混凝土规范式 8.2.3－1）计算:Bs=Es*As*ho^2/[1.15ψ+0.2+6*αE*ρ/(1+ 3.5γf')]Bs＝ 210000× 279× 812/[1.15×0.200+0.2+6×7.535*0.00345/(1+3.5×0.00)]= 656.74kN·M(3)、考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数θ：按混凝土规范第 8.2.5 条，当ρ' ＝ 0时，θ＝ 2.0(4)、受弯构件的长期刚度 B，可按下列公式计算：B ＝ Mk / [Mq × (θ - 1) + Mk] × Bs （混凝土规范式 8.2.2）B＝ 2.52/[ 2.09×(2-1)+ 2.52]× 656.74 = 359.231kN·M(5)、挠度 f ＝κ× Qk × L4/ Bf ＝0.00378× 5.8×3.94/ 359.231= 14.163mmf / L ＝ 14.163/3900.= 1/275，满足规范要求！裂缝宽度验算：①、X方向板带跨中裂缝：裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：ψ＝ 1.1 - 0.65 ×ftk / (ρte ×σsk) （混凝土规范式 8.1.2－2）σsk ＝ Mk / (0.87 × ho × As) （混凝土规范式 8.1.3－3）σsk ＝ 4.46×106/(0.87× 80× 393) = 163.23N/mm矩形截面，Ate＝0.5×b×h＝0.5×1000×100= 50000mm2ρte ＝ As / Ate （混凝土规范式 8.1.2－4）ρte ＝ 393/ 50000=0.008当ρte ＜0.01 时，取ρte ＝ 0.01ψ＝ 1.1 - 0.65×1.78/( 0.01× 163.23) = 0.391ωmax ＝αcr×ψσsk/Es×(1.9c+0.08×Deq/ρte) （混凝土规范式8.1.2－1）ωmax ＝2.1×0.391×163.2/210000.×(1.9×20.+0.08×14.29/0.01000) = 0.097，满足规范要求！②、Y方向板带跨中裂缝：裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：ψ＝ 1.1 - 0.65 × ftk / (ρte ×σsk) （混凝土规范式 8.1.2－2）σsk ＝ Mk / (0.87× ho× As) （混凝土规范式 8.1.3－3）σsk ＝ 2.52×10^6/(0.87× 71×279) = 146.05N/mm矩形截面，Ate＝0.5bh＝0.5×1000×100.= 50000.mm2ρte ＝ As / Ate （混凝土规范式 8.1.2－4）ρte ＝ 279./ 50000.= 0.006当ρte ＜0.01 时，取ρte ＝ 0.01ψ＝ 1.1 - 0.65×1.78/( 0.01× 146.05) = 0.308ωmax ＝αcrψσsk/Es×(1.9c+0.08×Deq/ρte) （混凝土规范式8.1.2－1）ωmax ＝2.1×0.308×146.0/210000×(1.9×20.+0.08×11.43/0.01000) = 0.058，满足规范要求！⑤、右端支座跨中裂缝：裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：ψ＝ 1.1 - 0.65 × ftk / (ρte×σsk) （混凝土规范式 8.1.2－2）σsk ＝ Mk / (0.87 ×ho ×As) （混凝土规范式 8.1.3－3）σsk ＝ 8.94×10^6/(0.87× 79×754) = 172.59N/mm矩形截面，Ate＝0.5bh＝0.5×1000×100.= 50000mm2ρte ＝ As / Ate （混凝土规范式 8.1.2－4）ρte ＝ 754/ 50000= 0.015ψ＝ 1.1 - 0.65× 1.78/( 0.02×172.59) = 0.656ωmax ＝αcrψσsk/Es×(1.9c+0.08×Deq/ρte) （混凝土规范式8.1.2－1）ωmax ＝2.1×0.656×172.6/210000×(1.9×20.+0.08×17.14/0.01508) = 0.146，满足规范要求！2. 3.6m×5.1m计算跨度Lx = 3900 mm ；计算跨度Ly =5100 mmLx/Ly=3.9/5.1=0.765<2Mx =(0.0502+0.286/5)×(1.20× 3.84+1.40× 2)×3.92=6.3kN·ma s=Mx/fcbh02=6.3×106/11.9×1000×802=0.0827γs=(1+(1-2αs )1/2 )/2=0.957Asx=Mx/γs f y h o=6.3×106/0.957×210×80=390㎜2ρmin ＝0.45ft/fy=0.45×1.27/210=0.272%实配φ10@200 (As ＝ 393㎜2)ρmin ＝ 0.272% ，ρ＝ Asx/bh=317/1000×100=0.393%Y向板底配筋My =(0.0286+0.0502/5)×(1.20×3.8+1.40× 2)×3.92 =4.35 kN·Ma s=My/fcbh02=4.35×106/11.9×1000×802=0.0571γs=(1+(1-2αs )1/2 )/2=0.971Asx=My/γs f y h o=4.35×106/0.971×210×80=266㎜2ρmin ＝0.45ft/fy=0.45×1.27/210=0.272%ρ =Asx/bh=256/1000×100=0.266% <ρmin 配筋率不满足要求！所以应按照最小配筋率进行计算，Asx=ρmin×bh=0.272%×1000×100=272㎜2实配φ8@180(As ＝ 279㎜2)X向右端支座配筋Mx' =0.1048×(1.20× 3.84+1.40×2.0)×3.92 = 11.81 kN·Ma s=Mx'/fcbh02=11.81×106/11.9×1000×802=0.155γs=(1+(1-2αs )1/2 )/2=0.916Asx=Mx'/γs f y h o=11.81×106/0.916×210×80=767㎜2ρmin ＝0.45ft/fy=0.45×1.27/210=0.272%Asx'= 767㎜2，实配φ14@150 (As ＝770mm2,可能与邻跨有关系) ρmin ＝ 0.272% ，ρ＝ 0.77%3. 4.4m×2.1m计算跨度Lx = 4400 mm ；计算跨度Ly = 2100 mmLx/Ly=4.4/2.1=2.095Mx =(0.0129+0.0601/5)×(1.20× 3.84+1.40× 2)×2.12=0.814kN·m a s=Mx/fcbh02=0.814×106/11.9×1000×802=0.011γs=(1+(1-2αs )1/2 )/2=0.995Asx=Mx/γs f y h o=0.814×106/0.995×210×80=272.34㎜2ρmin ＝0.45ft/fy=0.45×1.27/210=0.272%实配φ8@180 (As ＝279㎜2)ρmin ＝ 0.272% ，ρ＝ Asx/bh=317/1000×100=0.279%Y向板底配筋My =(0.0601+0.0129/5)×(1.20×3.8+1.40× 2)×2.12 =2.29 kN·M a s=My/fcbh02=2.29×106/11.9×1000×802=0.033γs=(1+(1-2αs )1/2 )/2=0.983Asx=My/γs f y h o=2.29×106/0.983×210×80=272.34㎜2ρmin ＝0.45ft/fy=0.45×1.27/210=0.272%实配φ8@180(As ＝ 279㎜2)X向左支座配筋Mx' =0.0781×(1.20× 3.84+1.40×2.0)×2.12 = 2.54 kN·Ma s=Mx'/fcbh02=2.54×106/11.9×1000×802=0.155γs=(1+(1-2αs )1/2 )/2=0.916Asx=Mx'/γs f y h o=2.54×106/0.916×210×80=138㎜2ρmin ＝0.45ft/fy=0.45×1.27/210=0.272%Asx'= 138㎜2，实配φ12@150 (As ＝754mm2,可能与邻跨有关系) ρmin ＝ 0.272% ，ρ＝ 0.754%Y向下端支座配筋My'=0.11903×(1.20× 3.84+1.40× 2.0)×2.12=3.88kN·Ma s=Mx'/fcbh02=3.88×106/11.9×1000×802=0.0509γs=(1+(1-2αs )1/2 )/2=0.973Asy=Mx'/γs f y h o=2.54×106/0.973×210×80=237㎜2Asy'= 237mm2，实配φ 8@100 (As ＝ 503.mm2,可能与邻跨有关系)ρmin ＝ 0.272% ，ρ＝ 0.503%4. 2.1m×1.7m计算跨度Lx = 2100 mm ；计算跨度Ly = 1700 mmLx/Ly=2.1/1.7=1.235Mx =(0.022+0.0354/5)×(1.20× 3.84+1.40× 2)×1.72=0.71kN·ma s=Mx/fcbh02=0.71×106/11.9×1000×802=0.009γs=(1+(1-2αs )1/2 )/2=0.995Asx=Mx/γs f y h o=0.71×106/0.995×210×80=135㎜2ρmin ＝0.45ft/fy=0.45×1.27/210=0.272%ρ＝ Asx/bh<ρmin ，所以应按照最小配筋率计算Asx=273㎜2实配φ8@180 (As ＝279㎜2)ρmin ＝ 0.272% ，ρ＝ Asx/bh=317/1000×100=0.279%Y向板底配筋My =(0.0354+0.022/5)×(1.20×3.84+1.40× 2)×1.72 =0.94kN·Ma s=My/fcbh02=0.94×106/11.9×1000×802=0.0123γs=(1+(1-2αs )1/2 )/2=0.934Asx=My/γs f y h o=0.94×106/0.934×210×80=60㎜2ρmin ＝0.45ft/fy=0.45×1.27/210=0.272%ρ＝ Asx/bh<ρmin ，最小配筋率不满足要求！所以应按照最小配筋率计算Asx=273㎜2实配φ8@180(As ＝ 279㎜2)X向左支座配筋Mx' =0.0745×(1.20× 3.84+1.40×2.0)×1.72 = 1.59 kN·Ma s=Mx'/fcbh02=1.59×106/11.9×1000×802=0.021γs=(1+(1-2αs )1/2 )/2=0.989Asx=Mx'/γs f y h o=1.59×106/0.989×210×80=95㎜2ρmin ＝0.45ft/fy=0.45×1.27/210=0.272%ρ＝ Asx/bh<ρmin ，最小配筋率不满足要求！所以应按照最小配筋率计算Asx=273㎜2实配φ10@200(As ＝393mm2,可能与邻跨有关系)ρmin ＝ 0.272% ，ρ＝ 0.393%Y向下端支座配筋My'=0.0872×(1.20× 3.84+1.40× 2.0)×1.72=1.86kN·Ma s=Mx'/fcbh02=1.86×106/11.9×1000×802=0.024γs=(1+(1-2αs )1/2 )/2=0.987Asy=My'/γs f y h o=1.86×106/0.987×210×80=112㎜2ρ＝ Asy/bh<ρmin ，最小配筋率不满足要求！所以应按照最小配筋率计算Asx=273㎜2实配φ8@180(As ＝279mm2,可能与邻跨有关系)ρmin ＝ 0.272% ，ρ＝ 0.279%5.2.1m×2.1m计算跨度Lx = 2100 mm ；计算跨度Ly =2100 mmLx/Ly=2.1/2.1=1Mx =(0.0368+0.0368/5)×(1.20× 8.8+1.40× 2)×2.12=2.79kN·ma s=Mx/fcbh02=0.71×106/11.9×1000×802=0.009γs=(1+(1-2αs )1/2 )/2=0.995Asx=Mx/γs f y h o=0.71×106/0.995×210×80=135㎜2ρmin ＝0.45ft/fy=0.45×1.27/210=0.272%ρ＝ Asx/bh<ρmin ，所以应按照最小配筋率计算Asx=273㎜2实配φ8@180 (As ＝279㎜2)ρmin ＝ 0.272% ，ρ＝ Asx/bh=317/1000×100=0.279%Y向板底配筋My =(0.0354+0.022/5)×(1.20×3.84+1.40× 2)×1.72 =0.94kN·Ma s=My/fcbh02=0.94×106/11.9×1000×802=0.0123γs=(1+(1-2αs )1/2 )/2=0.934Asx=My/γs f y h o=0.94×106/0.934×210×80=60㎜2ρmin ＝0.45ft/fy=0.45×1.27/210=0.272%ρ＝ Asx/bh<ρmin ，最小配筋率不满足要求！所以应按照最小配筋率计算Asx=273㎜2实配φ8@180(As ＝ 279㎜2)6. 2.64m×1.5m计算跨度Lx = 2640 mm ；计算跨度Ly =1500 mmLx/Ly=2.64/1.5=1.76Mx =(0.0223+0.0864/5)×(1.20× 8.8+1.40× 2)×1.52=1.27kN·ma s=Mx/fcbh02=1.27×106/11.9×1000×802=0.017γs=(1+(1-2αs )1/2 )/2=0.991Asx=Mx/γs f y h o=1.27×106/0.991×210×80=77㎜2ρmin ＝0.45ft/fy=0.45×1.27/210=0.272%ρ＝ Asx/bh<ρmin ，所以应按照最小配筋率计算Asx=273㎜2实配φ8@180 (As ＝279㎜2)ρmin ＝ 0.272% ，ρ＝ Asx/bh=317/1000×100=0.279%Y向板底配筋My =(0.0864+0.0223/5)×(1.20×3.84+1.40× 2)×1.52 =2.93kN·Ma s=My/fcbh02=2.93×106/11.9×1000×802=0.021γs=(1+(1-2αs )1/2 )/2=0.934Asx=My/γs f y h o=2.93×106/0.934×210×80=179㎜2ρmin ＝0.45ft/fy=0.45×1.27/210=0.272%ρ＝ Asx/bh<ρmin ，最小配筋率不满足要求！所以应按照最小配筋率计算Asx=273㎜2实配φ8@180(As ＝ 279㎜2)7.3.6m×5.1m计算跨度Lx = 3600 mm ；计算跨度Ly = 5100 mmLx/Ly=3.6/5.1=0.705Mx =(0.0352+0.0128/5)×(1.20× 3.84+1.40× 2)×3.62=4.26kN·ma s=Mx/fcbh02=4.26×106/11.9×1000×802=0.0559γs=(1+(1-2αs )1/2 )/2=0.971Asx=Mx/γs f y h o=4.26×106/0.971×210×80=261㎜2ρmin ＝0.45ft/fy=0.45×1.27/210=0.272%ρ＝ Asx/bh<ρmin ，所以应按照最小配筋率计算Asx=273㎜2实配φ8@180 (As ＝279㎜2)ρmin ＝ 0.272% ，ρ＝ Asx/bh=317/1000×100=0.279%Y向板底配筋My =(0.0128+0.0352/5)×(1.20×3.84+1.40× 2)×3.62 =2.33kN·M a s=My/fcbh02=2.33×106/11.9×1000×802=0.031γs=(1+(1-2αs )1/2 )/2=0.984Asx=My/γs f y h o=2.33×106/0.984×210×80=140㎜2ρmin ＝0.45ft/fy=0.45×1.27/210=0.272%ρ＝ Asx/bh<ρmin ，最小配筋率不满足要求！所以应按照最小配筋率计算Asx=273㎜2实配φ8@180(As ＝ 279㎜2)X向左支座配筋Mx' =0.0771×(1.20× 3.84+1.40×2.0)×3.62 = 7.38kN·Ma s=Mx'/fcbh02=7.38×106/11.9×1000×802=0.097γs=(1+(1-2αs )1/2 )/2=0.948Asx=Mx'/γs f y h o=7.38×106/0.948×210×80=463㎜2ρmin ＝0.45ft/fy=0.45×1.27/210=0.272%实配φ14@200(As ＝503mm2,可能与邻跨有关系)ρmin ＝ 0.272% ，ρ＝ 0.503%X向右支座配筋Mx' =0.0771×(1.20× 3.84+1.40×2.0)×3.62 = 7.38kN·Ma s=Mx'/fcbh02=7.38×106/11.9×1000×802=0.097γs=(1+(1-2αs )1/2 )/2=0.948Asx=Mx'/γs f y h o=7.38×106/0.948×210×80=463㎜2ρmin ＝0.45ft/fy=0.45×1.27/210=0.272%实配φ12@200(As ＝479mm2,可能与邻跨有关系)ρmin ＝ 0.272% ，ρ＝ 0.479%Y向上端支座配筋My'=0.0572×(1.20× 3.84+1.40× 2.0)×3.62=5.47kN·Ma s=Mx'/fcbh02=5.47×106/11.9×1000×802=0.0718γs=(1+(1-2αs )1/2 )/2=0.963Asy=My'/γs f y h o=5.47×106/0.963×210×80=338㎜2ρ＝ Asy/bh<ρmin ，最小配筋率不满足要求！所以应按照最小配筋率计算Asx=273㎜2实配φ8@100(As ＝ 503mm2,可能与邻跨有关系)ρmin ＝ 0.272% ，ρ＝ 0.503%8.4.2m×5.1m计算跨度Lx = 4200 mm ；计算跨度Ly =5100 mmLx/Ly=4.2/5.1=0.823Mx =(0.0259+0.0149/5)×(1.20× 3.84+1.40× 2)×4.22=4.54kN·ma s=Mx/fcbh02=4.54×106/11.9×1000×802=0.0596γs=(1+(1-2αs )1/2 )/2=0.969Asx=Mx/γs f y h o=4.54×106/0.969×210×80=278㎜2ρmin ＝0.45ft/fy=0.45×1.27/210=0.272%实配φ8@180(As ＝ 279㎜2)ρmin ＝ 0.272% ，ρ＝ Asx/bh=317/1000×100=0.279%Y向板底配筋My =(0.0149+0.0259/5)×(1.20×3.84+1.40× 2)×4.22 =3.23kN·Ma s=My/fcbh02=3.23×106/11.9×1000×802=0.042γs=(1+(1-2αs )1/2 )/2=0.978Asx=My/γs f y h o=3.23×106/0.978×210×80=196㎜2ρmin ＝0.45ft/fy=0.45×1.27/210=0.272%ρ＝ Asx/bh<ρmin ，最小配筋率不满足要求！所以应按照最小配筋率计算Asx=273㎜2实配φ8@180(As ＝ 279㎜2)X向左支座配筋Mx' =0.06461×(1.20× 3.84+1.40×2.0)×4.22 = 8.42kN·Ma s=Mx'/fcbh02=8.42×106/11.9×1000×802=0.097γs=(1+(1-2αs )1/2 )/2=0.948Asx=Mx'/γs f y h o=8.42×106/0.948×210×80=532.06㎜2ρmin ＝0.45ft/fy=0.45×1.27/210=0.272%实配φ12@200(As ＝565mm2,可能与邻跨有关系)ρmin ＝ 0.272% ，ρ＝ 0.565%X向右支座配筋Mx' =0.06461×(1.20× 3.84+1.40×2.0)×4.22 = 7.38kN·Ma s=Mx'/fcbh02=7.38×106/11.9×1000×802=0.097γs=(1+(1-2αs )1/2 )/2=0.948Asx=Mx'/γs f y h o=7.38×106/0.948×210×80=463㎜2ρmin ＝0.45ft/fy=0.45×1.27/210=0.272%实配φ12@200(As ＝565mm2,可能与邻跨有关系)ρmin ＝ 0.272% ，ρ＝ 0.565%Y向上端支座配筋My'=0.0555×(1.20× 3.84+1.40× 2.0)×4.22=7.23kN·M a s=Mx'/fcbh02=7.23×106/11.9×1000×802=0.0718γs=(1+(1-2αs )1/2 )/2=0.963Asy=My'/γs f y h o=7.23×106/0.963×210×80=453㎜2实配φ8@100(As ＝ 503mm2,可能与邻跨有关系)ρmin ＝ 0.272% ，ρ＝ 0.503%。