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地下室满堂脚手架施工方案

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满堂脚手架施工(方案)报审表表A17-2 会签单目录一、搭设方案 (4)(一)基本搭设参数 (4)(二)材料及荷载取值说明 (4)二、板模板支架的强度、刚度及稳定性验算 (5)(一)板底模板的强度与刚度验算 (5)(二)底模方木的强度与刚度验算 (6)(三)托梁材料计算 (7)(四)立杆稳定性验算 (9)(五)立杆的地基承载力计算 (11)(六)拆模时间计算 (11)二、工程特点及施工材料要求 (11)三、脚手架杆配件的技术要求 (12)四、脚手架搭设、使用与拆除的技术要求 (12)沈阳亚泰城(南区)地下室车库工程满堂脚手架施工专项方案建设单位:沈阳亚泰吉盛房地产开发有限公司监理单位:施工单位:吉林亚泰建筑工程有限公司第一项目部项目经理: 张立国编制人: 帅涛编制时间:2014年4月25日沈阳亚泰城地下室八区九区工程满堂脚手架施工专项方案一、搭设方案(一)基本搭设参数模板支架高H为3、1m,立杆步距h(上下水平杆轴线间的距离)取0、9m,立杆纵距l a取1m,横距l b取1m。

立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的自由长度a取0、1m。

整个支架的简图如下所示。

模板底部的方木,截面宽50mm,高90mm,布设间距0、3m。

(二)材料及荷载取值说明本支撑架使用Φ48 × 3、5钢管,钢管壁厚不得小于3mm,钢管上严禁打孔;采用的扣件,应经试验,在螺栓拧紧扭力矩达65N·m时,不得发生破坏。

模板支架承受的荷载包括模板及支架自重、新浇混凝土自重、钢筋自重,以及施工人员及设备荷载、振捣混凝土时产生的荷载等。

二、板模板支架的强度、刚度及稳定性验算荷载首先作用在板底模板上,按照"底模→底模方木/钢管→横向水平钢管→可调托座→立杆→基础"的传力顺序,分别进行强度、刚度与稳定性验算。

其中,取与底模方木平行的方向为纵向。

(一)板底模板的强度与刚度验算模板按三跨连续梁计算,如图所示:(1)荷载计算,按单位宽度折算为线荷载。

此时,模板的截面抵抗矩为:w＝1000×182/6=5、40×104mm3;模板自重标准值:x1＝0、3×1 =0、3kN/m;新浇混凝土自重标准值:x2＝0、15×24×1 =3、6kN/m;板中钢筋自重标准值:x3＝0、15×1、1×1 =0、165kN/m;施工人员及设备活荷载标准值:x4＝1×1 =1kN/m;振捣混凝土时产生的荷载标准值:x5＝2×1=2kN/m。

以上1、2、3项为恒载,取分项系数1、35,4、5项为活载,取分项系数1、4,则底模的荷载设计值为:g1 =(x1+x2+x3)×1、35=(0、3+3、6+0、165)×1、35=5、488kN/m;q1 =(x4+x5)×1、4=(1+2)×1、4 =4、2kN/m;对荷载分布进行最不利布置,最大弯矩取跨中弯矩与支座弯矩的较大值。

跨中最大弯矩计算简图跨中最大弯矩计算公式如下:M1max = 0、08g1l c2+0、1q1l c2 = 0、08×5、488×0、32+0、1×4、2×0、32=0、077kN·m支座最大弯矩计算简图支座最大弯矩计算公式如下:M2max= -0、1g1l c2-0、117q1l c2= -0、1×5、488×0、32-0、117×4、2×0、32= -0、094kN·m; 经比较可知,荷载按照图2进行组合,产生的支座弯矩最大。

M max=0、094kN·m;(2)底模抗弯强度验算取Max(M1max,M2max)进行底模抗弯验算,即σ =0、094×106 /(5、40×104)=1、734N/mm2底模面板的受弯强度计算值σ =1、734N/mm2小于抗弯强度设计值 f m =15N/mm2,满足要求。

(3)底模抗剪强度计算。

荷载对模板产生的剪力为Q=0、6g1l c+0、617q1l c=0、6×5、488×0、3+0、617×4、2×0、3=1、765kN;按照下面的公式对底模进行抗剪强度验算:τ =3×1765、215/(2×1000×18)=0、147N/mm2;所以,底模的抗剪强度τ =0、147N/mm2小于抗剪强度设计值f v =1、4N/mm2满足要求。

(4)底模挠度验算模板弹性模量E=6000 N/mm2;模板惯性矩I=1000×183/12=4、86×105 mm4;根据JGJ130－2001,刚度验算时采用荷载短期效应组合,取荷载标准值计算,不乘分项系数,因此,底模的总的变形按照下面的公式计算:ν =0、159mm;底模面板的挠度计算值ν =0、159mm小于挠度设计值[v] =Min(300/150,10)mm ,满足要求。

(二)底模方木的强度与刚度验算按三跨连续梁计算(1)荷载计算模板自重标准值:x1=0、3×0、3=0、09kN/m;新浇混凝土自重标准值:x2=0、15×24×0、3=1、08kN/m;板中钢筋自重标准值:x3=0、15×1、1×0、3=0、05kN/m;施工人员及设备活荷载标准值:x4=1×0、3=0、3kN/m;振捣混凝土时产生的荷载标准值:x5=2×0、3=0、6kN/m;以上1、2、3项为恒载,取分项系数1、35,4、5项为活载,取分项系数1、4,则底模的荷载设计值为:g2 =(x1+x2+x3)×1、35=(0、09+1、08+0、05)×1、35=1、646kN/m;q2 =(x4+x5)×1、4=(0、3+0、6)×1、4=1、26kN/m;支座最大弯矩计算简图支座最大弯矩计算公式如下:M max= -0、1×g2×la2-0、117×q2×la2= -0、1×1、646×12-0、117×1、26×12=-0、312kN·m;(2)方木抗弯强度验算方木截面抵抗矩W=bh2/6=40×802/6=4、267×104 mm3;σ =0、312×106/(4、267×104)=7、314N/mm2;底模方木的受弯强度计算值σ =7、314N/mm2小于抗弯强度设计值f m =13N/mm2 ,满足要求。

(3)底模方木抗剪强度计算荷载对方木产生的剪力为Q=0、6g2l a+0、617q2l a=0、6×1、646×1+0、617×1、26×1=1、765kN;按照下面的公式对底模方木进行抗剪强度验算:τ =0、827N/mm2;所以,底模方木的抗剪强度τ =0、827N/mm2小于抗剪强度设计值f v=1、3N/mm2满足要求。

(4)底模方木挠度验算方木弹性模量E=9000 N/mm2;方木惯性矩I=40×803/12=1、707×106 mm4;根据JGJ130－2001,刚度验算时采用荷载短期效应组合,取荷载标准值计算,不乘分项系数,因此,方木的总的变形按照下面的公式计算:ν=0、521×(x1+x2+x3)×la4/(100×E×I)+0、192×(x4+x5)×la4/(100×E×I)=0、526 mm;底模方木的挠度计算值ν =0、526mm 小于挠度设计值[v] =Min(1000/150,10)mm ,满足要求。

(三)托梁材料计算根据JGJ130－2001,板底托梁按二跨连续梁验算,承受本身自重及上部方木小楞传来的双重荷载,如图所示。

(1)荷载计算材料自重:0、0384kN/m;(材料自重,近似取钢管的自重,此时,偏于保守) 方木所传集中荷载:取(二)中方木内力计算的中间支座反力值,即p=1、1g2la+1、2q2la=1、1×1、646×1+1、2×1、26×1=3、323kN;按叠加原理简化计算,钢管的内力与挠度为上述两荷载分别作用之与。

(2)强度与刚度验算托梁计算简图、内力图、变形图如下:托梁采用:木方: 40×80mm;W=42、667 ×103mm3;I=170、667 ×104mm4;支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kN·m)支撑钢管计算变形图(mm)支撑钢管计算剪力图(kN)中间支座的最大支座力R max = 12、127 kN ;钢管的最大应力计算值σ = 1、122×106/42、667×103=26、307 N/mm2;钢管的最大挠度νmax = 4、692 mm ;支撑钢管的抗弯强度设计值f m=205 N/mm2;支撑钢管的最大应力计算值σ =26、307 N/mm2小于钢管抗弯强度设计值f m=205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度计算值ν =4、692小于最大允许挠度[v]=min(1000/150,10) mm,满足要求!(四)立杆稳定性验算立杆计算简图1、不组合风荷载时,立杆稳定性计算(1)立杆荷载。

根据《规程》,支架立杆的轴向力设计值N应按下式计算:N = 1、35∑N GK + 1、4∑N QK其中N GK为模板及支架自重,显然,最底部立杆所受的轴压力最大。

将其分成模板(通过顶托)传来的荷载与下部钢管自重两部分,分别计算后相加而得。

模板所传荷载就就是顶部可调托座传力,根据3、1、4节,此值为F1=12、127kN。

除此之外,根据《规程》条文说明4、2、1条,支架自重按模板支架高度乘以0、15kN/m 取值。

故支架自重部分荷载可取为F2=0、15×2、8=0、42kN;立杆受压荷载总设计值为:N ut=F1+F2×1、35=12、127+0、42×1、35=12、694kN;其中1、35为下部钢管自重荷载的分项系数,F1因为已经就是设计值,不再乘分项系数。

(2)立杆稳定性验算。

按下式验算φ --轴心受压立杆的稳定系数,根据长细比λ按《规程》附录C采用;A --立杆的截面面积,取4、89×102mm2;K H --高度调整系数,建筑物层高超过4m时,按《规程》5、3、4采用;计算长度l0按下式计算的结果取大值:l0=h+2a=1、5+2×0、1=1、7m;l0=kμh=1、167×1、539×1、5=2、694m;式中:h-支架立杆的步距,取1、5m;a --模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度,取0、1m;μ--模板支架等效计算长度系数,参照《规程》附表D－1,取1、539;k --计算长度附加系数,按《规程》附表D－2取值为1、167;故l0取2、694m;λ=l0/i=2、694×103 /15、8=171;查《规程》附录C得φ= 0、243;K H=1;σ =1、05×N/(φAK H)=1、05×12、694×103 /(0、243×4、89×102×1)=112、168N/mm2;立杆的受压强度计算值σ =112、168N/mm2小于立杆的抗压强度设计值f =205 N/mm2 ,满足要求。

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满堂红脚手架专项施工方案(1)

满堂红脚手架专项施工方案(1)

涵洞基坑开挖安全专项施工方案(定稿)
一、前言
为了确保在基坑开挖作业中人员和设备的安全，特制定此安全专项施工方案。

二、施工区域划分
1.基坑的具体位置和边界已经划定，施工单位需严格按照图纸要求进行
开挖作业。

2.临时围挡应设置在周围通行区域，警示标志应设置在显眼位置。

三、施工前准备
1.施工单位需对施工人员进行安全教育培训，确保其了解作业规程和安
全措施。

2.所有参与作业的人员需配备个人防护装备，包括安全帽、安全鞋等。

3.施工设备需经过检查和调试，确保正常运转。

四、基坑开挖流程
1.施工单位应按照步骤分段开挖基坑，并及时清理作业面积内的杂物。

2.开挖过程中需设置专人负责现场安全监督，确保作业符合规定。

五、作业安全措施
1.严格遵守作业规程，禁止无关人员进入基坑作业区。

2.基坑边缘应设置围栏或防护栏，确保作业人员安全。

3.下雨天气时，暂停作业，避免基坑积水造成安全隐患。

4.发现地陷等异常情况时，立即停工并上报相关部门处理。

六、施工结束及验收
1.施工结束后，需对基坑周边区域进行清理，确保无杂物残留。

2.施工单位需向监管部门报备施工完工情况，并进行安全验收。

七、结语
本安全专项施工方案经过慎重制定，旨在保障基坑开挖作业中的人员和设备安全。

各相关方单位需严格执行，确保施工过程中的安全无事故发生。

满堂红内脚手架施工方案

满堂红内脚手架施工方案

满堂红内脚手架施工方案
内脚手架是指在建筑施工过程中，用于支撑和搭设施工人员操作平台的一种临时性工具。

满堂红内脚手架施工方案是在满堂红建筑基础上设计的一种脚手架施工方案，旨在确保施工安全、高效，同时满足建筑工程的要求，以下是此方案的详细内容：
1. 施工前准备
•在进行满堂红内脚手架施工前，需对施工场地进行全面检查，确保施工区域无障碍物，地基承载力满足施工要求。

•确保脚手架材料齐全，完好无损，并进行验收确认。

•确保施工人员具备相关证书和资质，严格执行安全操作规程。

2. 脚手架搭设
•按照设计图纸和方案要求，勾画搭设脚手架的位置和高度。

•根据施工现场实际情况，选择适当的支撑方式和结构形式，确保脚手架稳固可靠。

•搭设脚手架时，应按照标准操作程序，逐级搭设，加固连接，确保脚手架整体结构稳定。

3. 安全措施
•在脚手架搭设过程中，施工人员需佩戴安全帽、安全带等防护装备，严格执行安全操作规程，确保施工安全。

•定期对脚手架进行检查和维护，及时发现并处理脚手架存在的安全隐患，杜绝发生意外。

•在脚手架使用过程中，严禁乱堆放材料、施工工具等物品，保持施工现场整洁有序。

4. 施工结束
•施工完成后，对满堂红内脚手架进行拆除，严格按照拆除程序进行操作，确保安全顺利。

•拆除后的脚手架材料需及时清理整理，并做好登记存档，以备下次使用。

•对施工现场进行清理，确保无脚手架残留和其他安全隐患，保持施工现场的整洁和安全。

满堂红内脚手架施工方案的实施，不仅能提高施工效率，保障工人安全，还能保证建筑工程质量，确保施工过程顺利进行。

希望以上方案能为工程施工提供有效的指导和帮助。

满堂脚手架模板施工方案

满堂脚手架模板施工方案

模板工程安全专项施工方案2017年3月3日凌源兴隆大家庭综合体工程为钢筋混凝土框架结构。

结构用脚手架采用满堂碗扣式脚手架，脚手架支撑在各结构层上。

本方案仅为结构梁板、结构墙柱的满堂脚手架支设方案。

二、模板支撑系统：根据工程实际情况搭设满堂碗扣式钢管脚手架，组成空间结构体系，以承受水平和竖向荷载，本工程除地下室结构层5.100米、1-4F每层结构层高4.800米，第五结构层高为4.500米。

满堂脚手架容易保证整体性，且均布荷载结构架为1.2KN/m2。

1.梁板模板支架的组成：梁板支撑选用碗扣式满堂钢管脚手架，它的基本受力单元是由钢管碗扣相接而成的刚架，通过剪刀撑将满堂架相互连接。

组成的的满堂脚手架在每层用水平钢管相连，形成整体稳定的平面结构，满堂架之间主要采用剪刀撑和拉杆连接成整体，满堂架底座采用固定槽钢底座，满堂架顶托钢管，顶托钢管上放置顶托梁钢管再放次木龙骨作为钢筋混凝土底模支架。

门式脚手架中门架之间的连接，在门架立柱垂直方向上下插接；在脚手架纵向垂直面使用剪刀撑，在架顶水平面使用钢管，由此构成门型脚手架基本组合单元。

基本组合单元相互连接，逐层叠起，并增加水平钢管拉结和通长剪力撑，详见附图。

底座采用可调节底座，能调节高度为200〜550 mm。

门架跨距要符合国家现行标准《门式钢管脚手架》（JGJ76—91）规定，并与交叉支撑规格配合，门架立杆离墙净距不应大于200MM，否则应用内挑架。

门架的两侧均应设置交叉支撑。

脚手架搭设在结构的楼面、挑台上时，立杆底座下应铺设垫板或垫块，同时应对楼面或挑台等结构进行强度计算。

2.墙柱模板支架：内墙柱支撑选用门式满堂钢管脚手架，外墙柱模板采用斜杆悬挑结构做支撑。

3.门架材料的选用：碗扣式式脚手架选用1000X930、1000X1180、1000X1830、1000 X 2200、1000X2400共5种规格，主龙骨采用。

48壁厚3.0的钢管，次木龙骨采用100 mmX50 mm规格；模板均采用905 mmX1830 mmX16的mm胶合板。

地下室满堂脚手架施工方案(1)

地下室满堂脚手架施工方案(1)

目录一、搭设方案 (4)（一）基本搭设参数 (4)（二）材料及荷载取值说明 (5)二、板模板支架的强度、刚度及稳定性验算 (5)（一）板底模板的强度和刚度验算 (5)（二）底模方木的强度和刚度验算 (6)（三）托梁材料计算 (7)（四）立杆稳定性验算 (9)（五）立杆的地基承载力计算 (10)（六）拆模时间计算 (10)二、工程特点及施工材料要求 (10)三、脚手架杆配件的技术要求 (11)四、脚手架搭设、使用和拆除的技术要求 (11)沈阳亚泰城（南区）地下室车库工程满堂脚手架施工专项方案建设单位：沈阳亚泰吉盛房地产开发有限公司监理单位：施工单位：吉林亚泰建筑工程有限公司第一项目部项目经理：张立国编制人：帅涛编制时间：2014年4月25日沈阳亚泰城地下室八区九区工程满堂脚手架施工专项方案一、搭设方案（一）基本搭设参数模板支架高H为3.1m，立杆步距h（上下水平杆轴线间的距离）取0.9m，立杆纵距la 取1m，横距lb 取1m。

立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的自由长度a取0.1m。

整个支架的简图如下所示。

模板底部的方木，截面宽50mm ，高90mm ，布设间距0.3m 。

（二）材料及荷载取值说明本支撑架使用 Φ48 × 3.5钢管，钢管壁厚不得小于3mm ，钢管上严禁打孔；采用的扣件，应经试验，在螺栓拧紧扭力矩达65N ·m 时，不得发生破坏。

模板支架承受的荷载包括模板及支架自重、新浇混凝土自重、钢筋自重，以及施工人员及设备荷载、振捣混凝土时产生的荷载等。

二、板模板支架的强度、刚度及稳定性验算荷载首先作用在板底模板上，按照"底模→底模方木/钢管→横向水平钢管→可调托座→立杆→基础"的传力顺序，分别进行强度、刚度和稳定性验算。

其中，取与底模方木平行的方向为纵向。

（一）板底模板的强度和刚度验算 模板按三跨连续梁计算，如图所示:（1）荷载计算，按单位宽度折算为线荷载。