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300吨汽车吊支腿下地基承载力计算
考虑到300吨吊车吊装时的实际工况，吊车吊装过程中，吊装管廊、配重与吊车两个支脚成一条直线时为吊车最不利受力状态（如下图所示），故进行支腿承载力计算时，根据1-1吊车受力平面图进行计算，根据图示可知，吊车自重G1=79.65t，力臂L1=1.367m，吊重（管廊+钢丝绳）G2=40t、力臂L2=20m，吊车配重G3=98.2t、力臂L3=4.181m，根据受力状态图可列方程为：
G1×1.367+G3×4.181=G2×18.549-R1×5.946
将数据代入以上公式，可得：R1=604KN
混凝土支点自重：2m*3m*2m*25KN/m=300KN，则支点处受力和为：604+300=904KN，故支点处应力为：904/（2*3）=151Kpa，根据设计资料，在站台面以下2m处地质为硬质粘土，σ0=250Kpa＞151Kpa，故满足地基承载力要求。
2）汽车吊选用：
根据提供汽车吊工况参数表以及梁体、吊车自重可查表选择，取双机抬吊折减系数0.8；吊装示意图如下所示：
吊装空心板梁时：选用两台75t汽车吊，工作半径7m，臂长18m时对应起吊能力为：32t；故一台吊车吊装能力：32*0.8=25.6t>（46.8+0.38）/2=23.59t，满足吊装要求。
吊装300t汽车吊时：选用一台100t、一台200t汽车吊，其中100t汽车吊工作半径6m，臂长12.2m时对应起吊能力为：47t；200t汽车吊工作半径12m，臂长17.6m对应起吊能力为：49.5t，故100t吊车吊装能力：47*0.8=37.6t>34.69t，满足吊装要求。
三一220t汽车吊支腿压力计算书一、工程概况大新大厦改扩建项目1#6015拆卸时需三一220t全路面汽车吊在地面上进行作业，220吨汽车吊吊装50m吊臂时作业半径12m，吊臂重量8.36t。
二.吊装计算参数1).220t汽车吊整机自重72t;2).220t汽车吊平衡重75t;3).6015塔吊吊臂自重8.36t;三、作业工况分析现场情况，最不利吊装工况：1.工况a— 220t汽车吊在作业半径12m处吊装吊臂；四、支腿压力计算1.支腿反力计算公式:N ∑∑+++=XiXi Xi My Yi Yi Yi Mx n Q G ****)( G ——汽车吊整车自重（含配重）；Q ——汽车吊起重载荷（吊重）；N ——汽车吊支腿反力；n ——汽车吊支腿数；Mx 、My ——作用于汽车吊上的外力对通过回转中心的X\Y 轴的力矩值； Xi 、Yi ——支腿至通过回转中心的X 、Y 轴的距离；2.220t 汽车吊整机自重:G=72+75=147t;3.工况a —吊装6015吊臂时的支腿最大压力:1)50m 吊臂自重8.36t考虑动载荷时汽车吊起吊重量:Q=8.36*1.5=12.54t(动载系数取为1.5)2).吊装对X,Y 轴的力矩Mx=12.54*10=125.4t.mMy=12.54*6.6=82.76t.mt N 58.534*3.8*3.8 3.8*76.824*3.8*3.8 3.8*4.1254.5421147)3(=+++=4、220t 汽车吊支腿压力分散处理1).600*600支腿对地下室顶板的压应力:工况中取吊装吊臂时支腿最大压力N=53.58t P=2/49.1600*60010000*58.53600*600mm N N ==2).在4个支腿下垫2m*2m 钢板进行分散处理时支腿压应力: P=2/14.02000*200010000*58.532000*2000mm N N ==吊车支腿压力示意图。
300吨汽车吊支腿受力
计算书
-CAL-FENGHAI.-(YICAI)-Company One1
300吨汽车吊支腿下地基承载力计算
考虑到300吨吊车吊装时的实际工况，吊车吊装过程中，吊装空心板梁、配重与吊车两个支脚成一条直线时为吊车最不利受力状态（如下图所示），故进行支腿承载力计算时，根据1-1吊车受力平面图进行计算，根据图示可知，空心板梁重吊车自重G1=69t，力臂L1=，吊重（空心梁+钢丝绳）G2=、力臂L2=，吊车配重G3=100t、力臂L3=，根据受力状态图可列方程为：
G1×+G3×=G2××
将数据代入以上公式，可得：R1=604KN
混凝土支点自重：2m*3m*2m*25KN/m=300KN，则支点处受力和为：604+300=904KN，故支点处应力为：904/（2*3）=151Kpa，根据设计资料，在站台面以下2m处地质为硬质粘土，σ0=250Kpa＞151Kpa，故满足地基承载力要求。
2）汽车吊选用：
根据提供汽车吊工况参数表以及梁体、吊车自重可查表选择，取双机抬吊折减系数；吊装示意图如下所示：
吊装空心板梁时：选用两台75t汽车吊，工作半径7m，臂长18m时对应起吊能力为：32t；故一台吊车吊装能力：32*=>（+）/2=，满足吊装要求。
吊装300t汽车吊时：选用一台100t、一台200t汽车吊，其中100t汽车吊工作半径6m，臂长时对应起吊能力为：47t；200t汽车吊工作半径
12m，臂长对应起吊能力为：，故100t吊车吊装能力：47*=>，满足吊装要求。
MH16t-15m H=6m花架葫芦门式起重机支腿计算书1.主梁截面及特性数据：2A=168cm7.4I727564cm=X4I=312907cmy2.支腿受力分析：支腿分门架平面和支腿平面分别进行受力分析，因该支腿在门架平面为变截面，根据起重机设计手册支腿计算惯性矩其计算截面需取距小端0.72h处截面，两平面内支腿截面如下：22.55cm A =42413.12590209820cm I cm I y y == 1）门架平面受力分析：门架平面内支腿受力主要由葫芦载重运行制动产生惯性力g P 和垂直载荷作用引起门架横推力H 构成,由计算可知当葫芦载重运行到跨中截面制动时处于受力最不利状态。
()p g a Q G P +=()N 281616.0160001600=⨯+= 其中p a 根据起重机设计规范GB3811-93之规定考虑保险其间取0.162s m葫芦自重G -额定起重量Q -())37.12(15004.72527507501760033223+⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯=+=k hL pab Hkg 4.2132= 2.983115004.7254.213275017600=⨯+⨯=+=L Hh L Pb N c 其中，kg 力，取安全起见全起见按主梁P 17600-cm 起重机跨度b a L 150022-==cm 支腿高h 4.725-7.11=⨯=Lh I I k Y X 由以上两个力共同引起支腿在门架平面内上部弯矩()()Nm kgm h H P M g b 175110.17511254.74.21326.281==⨯+=⨯+= 门架平面内支腿整体所受弯曲应力MPa I i M Y b 4.512098206.6117511011=⨯==σ 门架平面内由支反力c N 引起支腿所受正应力MPa A G N Lc 2.442.55213485222=⨯=+=σ 门架平面内支腿所受总应力[]MPa MPa 1776.95213≤=+=σσσ2）支腿平面受力分析支腿平面内主要由葫芦载重产生弯曲应力4σ和大车运行制动产生水平惯性力g P 引起弯曲应力5σ构成。
400吨货物吊支腿受力计算书
根据客户提供的信息，我们将进行400吨货物吊支腿受力计算。
1. 货物重量
根据客户提供的信息，货物的重量为400吨。
2. 支腿布置
货物吊支腿的布置情况如下：
- 使用4个支腿进行支撑
- 支腿布置为正方形，每边使用一个支腿
3. 吊运高度
根据客户提供的信息，吊运高度为X米。
4. 主要受力情况
根据吊运操作的特点和假设，我们主要考虑以下受力情况：
- 支腿与地面之间的垂直力
- 支腿与地面之间的水平力
5. 受力计算
5.1 支腿与地面之间的垂直力
根据重力平衡原理，每个支腿受到的垂直力为：400吨重量除以支腿数目。
5.2 支腿与地面之间的水平力
根据吊运操作的特点和假设，我们假设支腿与地面之间的水平力为零，即支腿与地面之间不存在水平力。
6. 结论
根据以上受力计算，我们得出以下结论：
- 每个支腿所受的垂直力为400吨除以支腿数目。
- 支腿与地面之间不存在水平力。
请注意，此计算书是根据客户提供的信息进行计算，可能会存
在一定的假设和理论上的简化。
如需进行更详细和准确的受力计算，请咨询专业工程师或相关领域的专家。
以上为400吨货物吊支腿受力计算书。
吨汽车吊支腿受力计算书 Last updated on the afternoon of January 3, 2021
300吨汽车吊支腿下地基承载力计算
考虑到300吨吊车吊装时的实际工况，吊车吊装过程中，吊装空心板梁、配重与吊车两个支脚成一条直线时为吊车最不利受力状态（如下图所示），故进行支腿承载力计算时，根据1-1吊车受力平面图进行计算，根据图示可知，空心板梁重吊车自重G1=69t，力臂L1=，吊重（空心梁+钢丝绳）G2=、力臂L2=，吊车配重G3=100t、力臂L3=，根据受力状态图可列方程为：
G1×+G3×=G2××
将数据代入以上公式，可得：R1=604KN
混凝土支点自重：2m*3m*2m*25KN/m=300KN，则支点处受力和为：604+300=904KN，故支点处应力为：904/（2*3）=151Kpa，根据设计资料，在站台面以下2m处地质为硬质粘土，σ0=250Kpa＞151Kpa，故满足地基承载力要求。
2）汽车吊选用：
根据提供汽车吊工况参数表以及梁体、吊车自重可查表选择，取双机抬吊折减系数；吊装示意图如下所示：
吊装空心板梁时：选用两台75t汽车吊，工作半径7m，臂长18m时对应起吊能力为：32t；故一台吊车吊装能力：32*=>（+）/2=，满足吊装要求。
吊装300t汽车吊时：选用一台100t、一台200t汽车吊，其中100t汽车吊工作半径6m，臂长时对应起吊能力为：47t；200t汽车吊工作半径
12m，臂长对应起吊能力为：，故100t吊车吊装能力：47*=>，满足吊装要求。
300吨汽车吊支腿下地基承载力计算
考虑到300吨吊车吊装时的实际工况，吊车吊装过程中，吊装管廊、配重与吊车两个支脚成一条直线时为吊车最不利受力状态（如下图所示），故进行支腿承载力计算时，根据1-1吊车受力平面图进行计算，根据图示可知，吊车自重G1=79.65t，力臂L1=1.367m，吊重（管廊+钢丝绳）G2=40t、力臂L2=20m，吊车配重G3=98.2t、力臂L3=4.181m，根据受力状态图可列方程为：
G1×1.367+G3×4.181=G2×18.549-R1×5.946
将数据代入以上公式，可得：R1=604KN
混凝土支点自重：2m*3m*2m*25KN/m=300KN，则支点处受力和为：604+300=904KN，故支点处应力为：904/（2*3）=151Kpa，根据设计资料，在站台面以下2m处地质为硬质粘土，σ0=250Kpa＞151Kpa，故满足地基承载力要求。
2）汽车吊选用：
根据提供汽车吊工况参数表以及梁体、吊车自重可查表选择，取双机抬吊折减系数0.8；吊装示意图如下所示：
吊装空心板梁时：选用两台75t汽车吊，工作半径7m，臂长18m时对应起吊能力为：32t；故一台吊车吊装能力：32*0.8=25.6t>（46.8+0.38）/2=23.59t，满足吊装要求。
吊装300t汽车吊时：选用一台100t、一台200t汽车吊，其中100t汽车吊工作半径6m，臂长12.2m时对应起吊能力为：47t；200t汽车吊工作半径12m，臂长17.6m对应起吊能力为：49.5t，故100t吊车吊装能力：47*0.8=37.6t>34.69t，满足吊装要求。
300 吨汽车吊支腿下地基承载力计算
考虑到300 吨吊车吊装时的实际工况，吊车吊装过程中，吊装空心板梁、配重与吊车两个支脚成一条直线时为吊车最不利受力状态（如下图所示），故进行支腿承载力计算时，根据1-1 吊车受力平面图进行计算，根据图示可知，空心板梁重吊车自重G1=69t，力臂L 1=1.367m，吊重（空心梁+ 钢丝绳）G2=47.2t、力臂L2=18.549m，吊车配重G3=100t、力臂L 3=4.181m，根据受力状态图可列方程为：
G1×1.367+G3×4.181=G2×18.549-R1×5.946
将数据代入以上公式，可得：R1=604KN
混凝土支点自重：2m*3m*2m*25KN/m=300KN ，则支点处受力和为：604+300=904KN，故支点处应力为：904/（2*3）=151Kpa，根据设计资料，在站台面以下2m 处地质为硬质粘土，σ0=250Kpa＞151Kpa，故满足地基承载力要求。
2）汽车吊选用：
根据提供汽车吊工况参数表以及梁体、吊车自重可查表选择，取双机
抬吊折减系数0.8 ；吊装示意图如下所示：
吊装空心板梁时：选用两台75t 汽车吊，工作半径7m，臂长18m时对应起吊能力为：32t ；故一台吊车吊装能力：32*0.8=25.6t> （46.8+0.38 ）/2=23.59t ，满足吊装要求。
吊装300t 汽车吊时：选用一台100t 、一台200t 汽车吊，其中100t 汽车吊工作半径6m，臂长12.2m时对应起吊能力为：47t ；200t 汽车吊工作半径12m，臂长17.6m对应起吊能力为：49.5t ，故100t 吊车吊装能力：47*0.8=37.6t>34.69t ，满足吊装要求。
300吨汽车吊支腿下地基承载力计算
考虑到300吨吊车吊装时实际工况，吊车吊装过程中，吊装空心板梁、配重和吊车两个支脚成一条直线时为吊车最不利受力状态（以下图所表示），故进行支腿承载力计算时，依据1-1吊车受力平面图进行计算，依据图示可知，空心板梁重吊车自重G1=69t，力臂L1=1.367m，吊重（空心梁+钢丝绳）G2=47.2t、力臂L2=18.549m，吊车配重G3=100t、力臂L3=4.181m，依据受力状态图可列方程为：
G1×1.367+G3×4.181=G2×18.549-R1×5.946
将数据代入以上公式，可得：R1=604KN
混凝土支点自重：2m*3m*2m*25KN/m=300KN，则支点处受力和为：604+300=904KN，故支点处应力为：904/（2*3）=151Kpa，依据设计资料，在站台面以下2m处地质为硬质粘土，σ0=250Kpa＞151Kpa，故满足地基承载力要求。
2）汽车吊选择：
依据提供汽车吊工况参数表和梁体、吊车自重可查表选择，取双机抬吊折减系数0.8；吊装示意图以下所表示：
吊装空心板梁时：选择两台75t汽车吊，工作半径7m，臂长18m时对应起吊能力为：32t；故一台吊车吊装能力：32*0.8=25.6t>（46.8+0.38）/2=23.59t，满足吊装要求。
吊装300t汽车吊时：选择一台100t、一台200t汽车吊，其中100t汽车吊工作半径6m，臂长12.2m时对应起吊能力为：47t；200t汽车吊工作半径12m，臂长17.6m对应起吊能力为：49.5t，故100t吊车吊装能力：47*0.8=37.6t>34.69t，满足吊装要求。
300吨汽车吊支腿下地基承载力计算
考虑到300吨吊车吊装时的实际工况，吊车吊装过程中，吊装空心板梁、配重与吊车两个支脚成一条直线时为吊车最不利受力状态（如下图所示），故进行支腿承载力计算时，根据1-1吊车受力平面图进行计算，根据图示可知，空心板梁重吊车自重G1=69t，力臂L1=，吊重（空心梁+钢丝绳）G2=、力臂L2=，吊车配重G3=100t、力臂L3=，根据受力状态图可列方程为：
G1×+G3×=G2××
将数据代入以上公式，可得：R1=604KN
混凝土支点自重：2m*3m*2m*25KN/m=300KN，则支点处受力和为：604+300=904KN，故支点处应力为：904/（2*3）=151Kpa，根据设计资料，在站台面以下2m处地质为硬质粘土，σ0=250Kpa＞151Kpa，故满足地基承载力要求。
2）汽车吊选用：
根据提供汽车吊工况参数表以及梁体、吊车自重可查表选择，取双机抬吊折减系数；吊装示意图如下所示：
吊装空心板梁时：选用两台75t汽车吊，工作半径7m，臂长18m时对应起吊能力为：32t；故一台吊车吊装能力：32*=>（+）/2=，满足吊装要求。
吊装300t汽车吊时：选用一台100t、一台200t汽车吊，其中100t汽车吊工作半径6m，臂长时对应起吊能力为：47t；200t汽车吊工作半径12m，臂长对应起吊能力为：，故100t吊车吊装能力：47*=>，满足吊装要求。
300吨汽车吊支腿下地基承载力计算
考虑到300吨吊车吊装时的实际工况，吊车吊装过程中，吊装空心板梁、配重与吊车两个支脚成一条直线时为吊车最不利受力状态（如下图所示），故进行支腿承载力计算时，根据1-1吊车受力平面图进行计算，根据图示可知，空心板梁重吊车自重G1=69t，力臂L1=1.367m，吊重（空心梁+钢丝绳）G2=47.2t、力臂L2=18.549m，吊车配重G3=100t、力臂L3=4.181m，根据受力状态图可列方程为：
G1×1.367+G3×4.181=G2×18.549-R1×5.946
将数据代入以上公式，可得：R1=604KN
混凝土支点自重：2m*3m*2m*25KN/m=300KN，则支点处受力和为：604+300=904KN，故支点处应力为：904/（2*3）=151Kpa，根据设计资料，在站台面以下2m处地质为硬质粘土，σ0=250Kpa＞151Kpa，故满足地基承载力要求。
2）汽车吊选用：
根据提供汽车吊工况参数表以及梁体、吊车自重可查表选择，取双机抬吊折减系数0.8；吊装示意图如下所示：
吊装空心板梁时：选用两台75t汽车吊，工作半径7m，臂长18m时对应起吊能力为：32t；故一台吊车吊装能力：32*0.8=25.6t>（46.8+0.38）/2=23.59t，满足吊装要求。
吊装300t汽车吊时：选用一台100t、一台200t汽车吊，其中100t汽车吊工作半径6m，臂长12.2m时对应起吊能力为：47t；200t汽车吊工作半径12m，臂长17.6m对应起吊能力为：49.5t，故100t吊车吊装能力：47*0.8=37.6t>34.69t，满足吊装要求。
《徐工XCT16 》支腿压力计算书一、工程概况本项目采光顶钢结构安装阶段需徐工16t 全路面汽车吊在地下室顶板区域进行作业，作业最大高度28m ，吊重0.7t 。
二.吊装计算参数1).25t 汽车吊整机自重（含平衡重）23.3t;2).起吊重量1t 。
三、支腿压力计算1.支腿反力计算公式:N ∑∑+++=XiXi Xi My Yi Yi Yi Mx n Q G ****)( G ——汽车吊整车自重（含配重）；Q ——汽车吊起重载荷（吊重）；N ——汽车吊支腿反力；n ——汽车吊支腿数；Mx 、My ——作用于汽车吊上的外力对通过回转中心的X 、Y 轴的力矩值；Xi 、Yi ——支腿至通过回转中心的X 、Y 轴的距离。
2.16t 汽车吊整机自重:G=23.3t 。
3.吊装时的支腿最大压力:1）考虑动载荷时汽车吊起吊重量:Q=0.7*1.1=0.77t(动载系数取为1.1)2).吊装对X,Y 轴的力矩Mx=0.77*10=7.7t.mMy=0.77*10=7.7t.mt N 435.74*9.2*9.29.2*7.74*55.2*55.255.2*7.7477.03.23)3(=+++= 4、16t 汽车吊支腿压力分散处理在各个支腿下垫2.5m*2.5m 钢板进行分散处理时支腿压应力: P=2/18.15.2*5.2435.75.2*5.2m t N ==<荷载设计值 现需根据甲方提供荷载设计值显示，地下室顶板设计载荷为42742.94KN/M=4.36t/㎡,大于徐工XCT16吨汽车吊支腿载荷1.18t/㎡，即此项目可用此徐工XCT16吨汽车吊。
深圳市科源建设集团有限公司 2018年6月28日。
250吨建筑吊支腿受力计算书
概述
本文档旨在提供一份关于250吨建筑吊支腿受力计算的详细说明。
通过对支腿的受力情况进行计算和分析，可以确保吊支腿的设计和选择符合安全要求。
重量计算
根据建筑吊的总重量为250吨，需计算吊支腿的受力情况。
首先，确定支腿所承受的重量，包括吊物自重和附加荷载。
吊物自重
吊物自重根据实际情况进行测算，并确保准确性。
附加荷载
附加荷载包括吊物所承受的风力、地震力等外部荷载。
根据建筑吊所在地的气候和地震等级，进行相应的计算和选择。
支腿受力计算
支腿的受力主要集中在承受重力和反力两个方面。
下面分别进
行计算和分析。
重力
根据支腿所承受的重量，计算其受力情况。
可以采用静力学的
方法进行计算，考虑到支腿的长度、材料等因素。
反力
支腿在使用过程中会产生一定的反力，需要进行计算和分析，
确保支腿的强度和稳定性。
反力的计算可利用牛顿力学或杆件受力
分析方法。
结论
通过对250吨建筑吊支腿的受力计算和分析，可以得出合理的
支腿设计和选择。
确保支腿能够承受吊物的重量，并满足安全要求。
吊支腿的设计和选择需要遵守相关的技术标准和规范。
请注意，本文档提供的内容仅供参考，具体的支腿设计和选择
需要根据实际情况和专业意见进行决策。
如有任何法律问题或不确
定性，请咨询相关专业人士。
300吨汽车吊支腿下地基承载力计算
考虑到300吨吊车吊装时的实际工况，吊车吊装过程中，吊装空心板梁、配重与吊车两个支脚成一条直线时为吊车最不利受力状态（如下图所示），故进行支腿承载力计算时，根据1-1吊车受力平面图进行计算，根据图示可知，空心板梁重吊车自重G1=69t，力臂L1=1.367m，吊重（空心梁+钢丝绳）G2=47.2t、力臂L2=18.549m，吊车配重G3=100t、力臂L3=4.181m，根据受力状态图可列方程为：
G1×1.367+G3×4.181=G2×18.549-R1×5.946
将数据代入以上公式，可得：R1=604KN
混凝土支点自重：2m*3m*2m*25KN/m=300KN，则支点处受力和为：604+300=904KN，故支点处应力为：904/（2*3）=151Kpa，根据设计资料，在站台面以下2m处地质为硬质粘土，σ0=250Kpa＞151Kpa，故满足地基承载力要求。
2）汽车吊选用：
根据提供汽车吊工况参数表以及梁体、吊车自重可查表选择，取双机抬吊折减系数0.8；吊装示意图如下所示：
吊装空心板梁时：选用两台75t汽车吊，工作半径7m，臂长18m时对应起吊能力为：32t；故一台吊车吊装能力：32*0.8=25.6t>（46.8+0.38）/2=23.59t，满足吊装要求。
吊装300t汽车吊时：选用一台100t、一台200t汽车吊，其中100t汽车吊工作半径6m，臂长12.2m时对应起吊能力为：47t；200t汽车吊工作半径12m，臂长17.6m对应起吊能力为：49.5t，故100t吊车吊装能力：47*0.8=37.6t>34.69t，满足吊装要求。
法兰计算：
（1）螺栓所受最大拉力的计算
弯矩Mx 和My 使角点上的螺栓A 产生最大拉力，而垂直压力Q 则使螺栓中的拉力减少。
螺栓A 中的最大拉力Ta 计算如下： 高强度螺栓：
][2·2·2max max t i i i i N z
Q y m y Mx x m x My Ta ≤-+=∑∑ 1、 支腿强度和稳定性
（1）支腿顶部截面（开始弯曲处）
][σσ≤++=x
td y d td d I y M I x M A N （2）支腿上法兰截面
][σσ≤++=x
tf y f t d I y M I x M A N 式中，分母为支腿相应截面的几何性质，
2、稳定性
（1）整体稳定性 支腿两端与主梁、横梁刚接构成空间构架，计算支腿整体稳定性时，必须考虑主梁（横梁）对支腿端部的约束影响。
空间刚架的支腿稳定性计算十分复杂，为了简化可将空间刚架分解成两个互相垂直的平面刚架来计算，而忽略两个平面刚架的相互影响。
计算支腿整体稳定性时，必须先把变截面支腿转换成等效等截面构件，按其等效的惯性矩来计算单位刚度比和支腿长细比。
t 210l μμl =
支腿的长细表：r
l 0=λ 支腿整体稳定性按右式计算：][σφσ≤++=
x
td y d td d I y M I x M A N
20吨小车计算：
钢丝绳的选择： （1） 钢丝绳的最大拉力：根据起重机的额定起重量Q=20吨，
查起重机手册选取滑轮组倍率m=4，起升机构缠绕如图：
钢丝绳最大拉力：组
ηm G Q S 2max += kg 式中Q ——额定起重量，Q=20*103kg
G ——钓钩组重量，G=364kg
m ——滑轮组倍率 m=4
组η——滑轮组效率，组η=0.975
根据公式得到Smax=2610kg
（2）钢丝绳的选择
所选择的钢丝绳破断拉力应满足下式；
max S *n S 绳绳≥而∑=丝绳αS S *
式中；S 绳——钢丝绳破断拉力 ΣS 丝——钢丝绳破断拉力总和。
α——折减系数，对于绳6X37+1的钢丝绳α=0.82
n 绳——钢丝绳安全系数，对于中级工作制度，n 绳=5.5
由公式可得ΣS 丝=17511kg
查钢丝绳样本钢丝绳直径为17.5mm
2、滑轮与卷筒的计算
（1）滑轮和卷筒最小直径的确定
为确保钢丝绳具有一定的安全使用寿命，滑轮和卷筒名义直径应满足下式绳ed D ≥0 式中 e ——系数，对于中级工作制度e=25
所以D0≥437mm ，取直径为D0=500 mm
（2）卷筒长度的计算
L 双=2*（L 0+L 1+L 2）+L 光 t n D m H L *).*(0
max 0+=π 式中；H max ——最大起升高度，H max=10m
n ——钢丝绳安全系数， n=2
t ——绳槽节距，t=d 绳+（2~4）=20mm
L1——根据结构确定卷筒空余部分，取L1=60mm
L 光——根据钢丝绳允许偏斜角确定，L 光=120mm
L0——卷绕部分长度 L0=550mm
L 双=1500mm
（3）卷筒轴上扭矩 卷
η卷0max D S m =
式中η卷=0.98 所以m 卷=1332kg*m
（4）卷筒转速
0D mv
n π=
3、根据静功率选择电动机
起升机构静功率按下式计算：
06120)(ηv G Q N += kw X X X N 98.349.061203.9)36410320(=+=
查电动机样本得功率为
4、减速器的选择
（1）传动比
根据传动比i=30.4，电动机功率N=30千瓦，电动机转速n=720转/分，工作制度=25%，查减速机样本选择ZQ650-31.5输入功率N=29千瓦。
（2）验算减速器被动轴的最大扭矩及最大径向力
最大扭矩验算
式中M-----电动机的额定扭矩 i-----传动比
η------电动机至减速机被动轴的传动效率，取η为0.94
φ------电动机最大转矩倍数φ=8.08
[M]------减速机低速轴上容许的最大扭矩，[M]=5950公斤·米 因为Mmax=2778公斤·米<[M]
所以满足要求。
最大径向力的验算
式中，Smax -----卷筒上钢丝绳最大拉力，Smax=
G 卷------卷筒重量=760公斤
[P]-------低速轴端的最大容许径向载荷[P]=9200公斤
因为
所以，满足要求。
（3）实际起升速度的验算
实际起升速度：
并要求起升速度偏差小于15%，即
5、制动器的选择
起升机构制动器的制动力矩应满足下式：
K-----制动安全系数，K=1.75
M-----满载时制动轴的静力矩，
查制动器样本，选择YWZ-400/90，制动力矩M=100公斤·米所以满足要求。
制动时间的验算：
制动时间偏小，为防止冲击，在使用时，可将制动器的制动力矩调小些，调到1.25秒左右。
6、起动时间与起动平均加速度的验算
（1）制动时间的验算
式中：M平起——电动机的平均起动力矩，M平起=1.6M额=66公斤·米M静=电动机轴上的静力矩，
龙门起重机起升机构的起动时间一般应控制在1-~2秒间，所以起动时间是符合要求的。
（2）起动加速度的验算
20.150.147/1.02
v t α===平起米秒
龙门起重机起升机构的起动加速度一般应小于0.2米/秒2间，所以起动时间是符合要求的。
（3）电动机的起动可靠性的验算
对于中级工作制度的起升机构，应满足下式要求：
1.5M M ≥必平起静
式中，M 必平起——电动机必须发出的平均起动力矩，
max min 2
M M M +=必起起平起， 其中max M 起——电动机最大起升力矩，max M 起=φ·M
额=3.08*40.625=125公斤·米。
min M 起——电动机所必须发出的最小起动力矩，min M 起=1.1*M 静=1.1*44.89=49.38公斤·米。
∴ 125.12549.3887.262
M +==必平起公斤·米。
1.5M 静=1.5*44.89=67.34公斤·米。
计算结果满足不等式 1.5M M 必平起静的要求。
7、电动机的发热验算
根据等效功率法，验算电动机不过热的条件为：
25W K N γ≥静
式中，25W ——电动机在JC%=25时的额定功率，25W =30kw
N 静——满载静功率，
()20364*8.9833.1856120*0.9
Q G v N kw η+===实际静6120 K ——系数，对中级工作制，K=0.75
γ——系数，根据2
t t 起=0.18 ，γ=0.95 K N γ静=0.75*0.95*33.185=23.64<25W
计算结果满足要求。
8、联轴器的选择
带制动轮的联轴器通常采用齿轮联轴器，根据其所传递的扭矩、连接轴的轴径尺寸和转速，从产品目录中选出具体型号，使之满足下式：M ≤计[M]
对于齿形联轴器主要受使用寿命控制，其计算力矩可按下式确定： M M n =计等效
其中，M ϕϕ=额等效等效1等效2**M ，式中，
额M ——电动机额定力矩，
ϕ等效1——等效静载系数。
ϕ等效2——等效动载系数。
N ——安全系数
因此，M计=117公斤·米。
根据计算扭矩M计，同时考虑制动轮直径D=400mm，查联轴器产品目录，选择CL3型齿轮联轴器，允许最大扭矩=315公斤·米。
因为M计<[M]，所以满足要求。
（二）副起升机构的计算
（二）副起升机构的计算。
