井下高压系统整定计算说明书
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鑫隆煤矿井下电气整定计算说明第一部分过载整定一、过流整定细则说明:1、馈电开关(含移变低压侧)中过载长延时保护电流整定按实际负载电流值整定。
实际整定时,应计算其保护干线所有负载的额定电流之和,根据各负载运行情况,乘一需用系数。
公式:I z=K∑Ie式中:I z——过载保护电流整定值,A;∑Ie ——保护干线中所有电机额定电流之和,A;K——需用系数,取0.5~1。
2、馈电开关(含移变低压侧)中电子保护器的短路保护整定,取其保护干线中最大负载电机的起动电流,加其余电机的实际电流之和。
公式:I z=IQe+K∑Ie式中:I z——短路保护电流整定值,A;IQe——最大负载电机起动电流,A;∑Ie ——其余电机额定电流之和,A;K——需用系数,取0.5~1。
3、电磁起动器中电子保护器的过载电流I z整定以负载电机的额定电流为依据,根据控制开关的整定方式取其近似值。
当运行中电流超过I z时,即视为过载,保护延时动作;当运行中电流超过8倍的I z值时,即视为短路,保护器瞬间动作。
4、馈电开关短路电流的可靠动作校验,应计算出其保护干线最远端两相短路电流,除以其短路保护整定值,灵敏度系数不小于1.5。
公式:式中:Id(2)——被保护干线最远端两相短路电流,A;I z——馈电开关短路电流整定值,A;1.5——可靠系数。
5、电磁起动器短路电流的可靠动作校验,应计算出所带负载电机处最远端两相短路电流除以8倍的过载定值,灵敏度系数不小于1.2。
公式:式中:Id(2)——被保护干线最远端两相短路电流,A;I z——电磁起动器短路电流整定值,A;1.2——可靠系数。
6、高压配电装置,应根据其保护干线中移动高压侧过流整定值进行整定。
7、移动变电站高压侧整定以低压侧整定电流除以该移变的高压变比,取其近似值(10KV→690V,变比取14.5;10KV→1200V,变比取8.3)。
8、本细则参照《煤矿井下供电的三大保护细则》(煤矿工业出版社)第一章第二节制定。
山西吕梁离石西山亚辰煤业有限公司井下中央变电所高开整定计算说明书二0一八年四月二十五日井下中央变电所高开整定计算说明书1、开关802的保护整定计算与校验:负荷额定总功率:260(KW); 最大电机功率:160 (KW);最大电流倍数:6;1×0.7×260×10003×10000×0.7= 15.01(A);◆反时限或长延时过流保护(过载):反时限过流保护:rel c N dz ret iK K I I K K ⨯⨯=⨯=1.1×1×15.011×40 = 0.41(A );取=z I 0.4 (A );即一次侧实际电流取为16(A ); 时限特性:默认反时限,报警时间1s ;◆躲过最大负荷电流的过流保护(短路):通过开关最大电流:max qe eI I I=+∑= 65.21+ 5.77 = 70.98(A)过流保护:max rel c dz ret iK K I I K K ⨯⨯=⨯= 1.1×1×70.981×40=1.95 (A);取=dz I 2(A )档;即一次侧实际电流取为80(A ); 时限特性:默认反时限;短路电流计算:系统短路容量d S :60MV A ;系统电抗为:1.8375Ω;高压电缆阻抗参数表短路电流计算表22)2(min )()(2∑∑+⨯=X R U I avd =10.5×10002×0.18322+1.91432 = 2730.04(A);22)3(min )()(3∑∑+⨯=X R U I avd =10.5×10003×0.18322+1.91432 = 3152.38 (A);U I S d d ⨯⨯=)2(min 2=2×2730.04×10.51000=57.33 (MV A);灵敏度校验:()=⨯=idz d m K I I K 2min 2730.042×40 = 34.13>1.5;校验结果:合格。
中央变电所高压一、五条进线07-18、07-12、07-6、07-19、07-25高爆开关整定计算1)井下中央变电所系统母线上的短路容量为50MVA查《整定细则》附录二表1得系统电抗 Xx =0.7938Ω6kv高压电缆 185mm2 Lg=1.35km查《整定细则》附录二表2得185mm2高压电缆 R0=0.116Ω/km X0=0.06Ω/km高压电缆电阻、电抗Rg= R0×Lg=0.116×1.35=0.1566ΩXg= X0×Lg =0.06×1.35=0.081∑R= Rg=0.1566Ω∑X=Xg+Xx=0.081+0.7938=0.8748ΩI d(2)=Ue/2√(∑R)2+(∑X)2 =3376AIqe=160.6×8=1284.8 ∑Ie=500Ige=630n≥(Iqe+Kx∑Ie)/ Ige=(1284.8+500)/630=2.83整定值取3校验灵敏度:I d(2)/Iz=3376/630×3=1.79>1.5满足灵敏度要求过载整定:S=∑Pn×Kr/COSΦ式中S--电力负荷总视在功率 Kr--需用系数∑Pn—所有用电设备额定功率 COSΦ—平均功率因数S =∑Pn×Kr/COSΦ=8610×0.5/0.7=6150 KVAI =S/√3×6.3+160.6=753 A过载整定:753/630=1.19取1.2二、四条联络07-16、07-15、07-14、07-131)井下中央变电所系统母线上的短路容量为50MVA查《整定细则》附录二表1得系统电抗 Xx =0.7938Ω6kv高压电缆 185mm2 Lg=1.35km查《整定细则》附录二表2得185mm2高压电缆 R0=0.116Ω/km X0=0.06Ω/km高压电缆电阻、电抗Rg= R0×Lg=0.116×1.35=0.1566ΩXg= X0×Lg =0.06×1.35=0.081∑R= Rg=0.1566Ω∑X=Xg+Xx=0.081+0.7938=0.8748ΩI d(2)=Ue/2√(∑R)2+(∑X)2 =3376A2)07-16、07-15联络柜整定计算:Iqe=160.6×8=1284.8 ∑Ie=210Ige=500n≥(Iqe+Kx∑Ie)/ Ige=(1284.8+210)/500=2.99整定值取3校验灵敏度:I d(2)/Iz=3376/500×3=2.25>1.5满足灵敏度要求过载整定:S=∑Pn×Kr/COSΦ式中S--电力负荷总视在功率 Kr--需用系数∑Pn—所有用电设备额定功率 COSΦ—平均功率因数S =∑Pn×Kr/COSΦ=6710×0.4/0.7=3834 KVAI =S/√3×6.3+160.6=530 A过载整定:530/500=1.1取1.23)07-14、07-13联络柜整定计算:Iqe=160.6×8=1284.8 ∑Ie=200Ige=500n≥(Iqe+Kx∑Ie)/ Ige=(1284.8+200)/500=2.99整定值取3校验灵敏度:I d(2)/Iz=3376/500×3=2.25>1.5满足灵敏度要求过载整定:S=∑Pn×Kr/COSΦ式中S--电力负荷总视在功率 Kr--需用系数∑Pn—所有用电设备额定功率 COSΦ—平均功率因数S =∑Pn×Kr/COSΦ=1621×0.6/0.7=2572KVAI =S/√3×6+160.6=409 A过载整定:409/500=0.82取1.2三、大泵高压启动器07-17、07-11、07-5、07-20、07-26整定计算1)井下中央变电所系统母线上的短路容量为50MVA查《整定细则》附录二表1得系统电抗 Xx=0.7938Ω6kv高压电缆 185mm2 Lg=1.35km查《整定细则》附录二表2得185mm2高压电缆 R0=0.116Ω/km X0=0.06Ω/km高压电缆电阻、电抗Rg= R0×Lg=0.116×1.35=0.1566ΩXg= X0×Lg =0.06×1.35=0.081Ω∑R= Rg=0.1566Ω∑X=Xg+Xx=0.081+0.7938=0.8748ΩI d(2)=Ue/2√(∑R)2+(∑X)2 =3376A按电子式高压综合保护器(QBJZ20-6)电流互感器二次侧额定电流值(5A)的1、2、3、4、5、6、7、8、9倍分级整定,其整定值按公式n≥Iqe/ IgeIqe=160.6×8=1284.8 Ige=315n≥Iqe/ Ige=1284.8/315=4.08整定值取5校验灵敏度:I d(2)/Iz=3376/5×315=2.14>1.5满足灵敏度要求过载整定:n = Ie / Ige=160.6/315=0.51过载整定:取0.6四、07-8高爆开关整定计算该高爆开关变压器为500KVA,0.69KV,系统短路容量取50MVA查《整定细则》附录二表1得系统电抗 Xx=(0.693/6.3)2×0.7938=0.0095ΩKBSG-500KVA 6/0.69变压器电阻、电抗Rb1=0.006Ω Xb1=0.038Ω6kv -185mm2高压电缆 Lg=1.35km查《整定细则》附录二表2得185mm2高压电缆 R0=0.116Ω/km X0=0.06Ω/km高压电缆电阻、电抗Rg= R0×Lg=0.116×1.35=0.1566ΩXg= X0×Lg =0.06×1.35=0.081Ω∑R= Rg/K b2+ R b1=0.1566/8.72+0.006=0.00807 Ω∑X=X X+ Xg/ K b2+ X b1=0.0095+0.081/8.72+0.038=0.04857 ΩI d(2)=Ue/2√(∑R)2+(∑X)2 =7007A按电子式高压综合保护器(PBG20-6)电流互感器二次侧额定电流值(5A)的1、2、3、4、5、6、7、8、9倍分级整定,其整定值按公式n≥(Iqe+Kx∑Ie)/Kb×Ige07-8变压器供电系统:Iqe=310.5 ∑Ie=635.375Kb=8.7 Ige=100n≥(Iqe+Kx∑Ie)/Kb×Ige=(310.5+635.375)/8.7×100=1.087整定值取1.6校验灵敏度:I d(2)/√3 KbIz=7007/1.732×8.7×100×1.6=2.9>1.5满足灵敏度要求过载整定:S=∑Pn×Kr/COSΦ式中S--电力负荷总视在功率 Kr--需用系数∑Pn—所有用电设备额定功率 COSΦ—平均功率因数S =∑Pn×Kr/COSΦ=597.5×0.4/0.7=341.43 kwI =S/√3×6.3=31.29 A过载整定:31.29/100=0.3129 取0.4五、07-2高爆开关整定计算:该高爆开关变压器为500KVA,0.69KV,系统短路容量取50MVA查《整定细则》附录二表1得系统电抗 Xx=(0.693/6.3)2×0.7938=0.0095ΩKBSG-500KVA 6/0.69变压器电阻、电抗Rb1=0.006Ω Xb1=0.038Ω6kv -185mm2高压电缆 Lg=1.35km查《整定细则》附录二表2得185mm2高压电缆 R0=0.116Ω/km X0=0.06Ω/km高压电缆电阻、电抗Rg= R0×Lg=0.116×1.35=0.1566ΩXg= X0×Lg =0.06×1.35=0.081Ω∑R= Rg/K b2+ R b1=0.1566/8.72+0.006=0.00807 Ω∑X=X X+ Xg/ K b2+ X b1=0.0095+0.081/8.72+0.038=0.04857 ΩI d(2)=Ue/2√(∑R)2+(∑X)2 =7007A按电子式高压综合保护器(PBG20-6)电流互感器二次侧额定电流值(5A)的1、2、3、4、5、6、7、8、9倍分级整定,其整定值按公式n≥(Iqe+Kx∑Ie)/Kb×Ige07-2#变压器供电系统:Iqe=414 ∑Ie=207Kb=8.7 Ige=100n≥(Iqe+Kx∑Ie)/Kb×Ige=(414+207)/8.7×100=0.71整定值取1.6校验灵敏度:I d(2)/√3 KbIz=7007/1.732×8.7×100×1.6=2.9>1.5满足灵敏度要求过载整定:S=∑Pn×Kr/COSΦ式中S--电力负荷总视在功率 Kr--需用系数∑Pn—所有用电设备额定功率 COSΦ—平均功率因数S =∑Pn×Kr/COSΦ=240×1/0.8=300 kwI =S/√3×6.3=27.49 A过载整定:27.49/100=0.2749 取0.4中央变到西二临时变高压动力一、07-27高爆开关整定计算:井下中央变电所系统母线上的短路容量为50MVA查《整定细则》附录二表1得系统电抗 Xx =0.7938Ω6kv高压电缆 185mm2 Lg=1.35 km ;70mm2 Lg1 =0.8+0.7=1.5km查《整定细则》附录二表2得185mm2高压电缆 R0=0.116Ω/km X0=0.06Ω/km70mm2高压电缆 R1=0.306Ω/km X1=0.061Ω/km高压电缆电阻、电抗Rg= R0×Lg+ R1×Lg1 =0.116×1.35+0.306×1.5=0.6156ΩXg= X0×Lg+ X1×Lg1 =0.06×1.35+0.061×1.5=0.1725Ω∑R= Rg=0.6156Ω∑X= Xg+Xx=0.9663ΩI d(2)=Ue/2√(∑R)2+(∑X)2 =2751A按电子式高压综合保护器(PBG20-6)电流互感器二次侧额定电流值(5A)的1、2、3、4、5、6、7、8、9倍分级整定,其整定值按公式n≥(Iqe+Kx∑Ie)/Kb×Ige07-7高爆供电系统:Iqe=490 ∑Ie=696Ige=500n≥(Iqe+Kx∑Ie)/Ige=(490+696)/500=2.372整定值取3.0校验灵敏度:I d(2)/Iz=2751/500×3.0=1.8>1.5满足灵敏度要求过载整定:S=∑Pn×Kr/COSΦ式中S--电力负荷总视在功率 Kr--需用系数∑Pn—所有用电设备额定功率 COSΦ—平均功率因数S =∑Pn×Kr/COSΦ=(226+1400)/0.7=2322kwI =S/√3×6.3=213A过载整定:213/500=0.42取1二、07-21高爆开关整定计算:井下中央变电所系统母线上的短路容量为50MVA查《整定细则》附录二表1得系统电抗 Xx =0.7938Ω6kv高压电缆 Lg=1.35 km Lg1 =0.8+0.7=1.5km查《整定细则》附录二表2得185mm2高压电缆 R0=0.116Ω/km X0=0.06Ω/km70mm2高压电缆 R1=0.306Ω/km X1=0.061Ω/km高压电缆电阻、电抗Rg= R0×Lg+ R1×Lg1 =0.116×1.35+0.306×1.5=0.6156ΩXg= X0×Lg+ X1×Lg1 =0.06×1.35+0.061×1.5=0.1725Ω∑R= Rg=0.6156Ω∑X= Xg+Xx=0.9663ΩI d(2)=Ue/2√(∑R)2+(∑X)2 =2751A按电子式高压综合保护器(PBG20-6)电流互感器二次侧额定电流值(5A)的1、2、3、4、5、6、7、8、9倍分级整定,其整定值按公式n≥(Iqe+Kx∑Ie)/Kb×Ige07-34高爆供电系统:Iqe=490 ∑Ie=754Ige=500n≥(Iqe+Kx∑Ie)/Ige=(490+754)/500=2.488整定值取3校验灵敏度:I d(2)/Iz=2751/500×3=1.8>1.5满足灵敏度要求过载整定:S=∑Pn×Kr/COSΦ式中S--电力负荷总视在功率 Kr--需用系数∑Pn—所有用电设备额定功率 COSΦ—平均功率因数S =∑Pn×Kr/COSΦ=(425+646)/0.7=1530kwI =S/√3×6.3=140A过载整定:140/500=0.28 取1三、07-33高爆开关整定计算:该高爆开关变压器为500KVA,0.69KV,系统短路容量取50MVA查《整定细则》附录二表1得系统电抗 Xx=(0.693/6.3)2×0.7938=0.0095ΩKBSG-500KVA 6/0.69变压器电阻、电抗Rb1=0.006Ω Xb1=0.038Ω6kv185mm2高压电缆 Lg=1.35 km Lg1 =0.8km查《整定细则》附录二表2得185mm2高压电缆 R0=0.116Ω/km X0=0.06Ω/km70mm2高压电缆 R1=0.306Ω/km X1=0.061Ω/km高压电缆电阻、电抗Rg= R0×Lg+ R1×Lg1 =0.116×1.35+0.306×0.8=0.4014ΩXg= X0×Lg+ X1×Lg1 =0.06×1.35+0.061×0.8=0.1298Ω∑R= Rg/K b2+ R b1=0.4014/8.72+0.006=0.0113 Ω∑X=X X+ Xg/ K b2+ X b1=0.0095+0.1298/8.72+0.038=0.04922ΩI d(2)=Ue/2√(∑R)2+(∑X)2 =6832 A按电子式高压综合保护器(PBG20-6)电流互感器二次侧额定电流值(5A)的1、2、3、4、5、6、7、8、9倍分级整定,其整定值按公式n≥(Iqe+Kx∑Ie)/Kb×Ige07-33变压器供电系统:Iqe=1104 ∑Ie=345Kb=8.7 Ige=200n≥(Iqe+Kx∑Ie)/Kb×Ige=(1104+345×0.4)/8.7×200=0.71整定值取1.0校验灵敏度:I d(2)/√3 KbIz=6832/1.732×8.7×200×1.0=2.27>1.5过载整定:S=∑Pn×Kr/COSΦ式中S--电力负荷总视在功率 Kr--需用系数∑Pn—所有用电设备额定功率 COSΦ—平均功率因数S =∑Pn×Kr/COSΦ=460×0.4/0.7=263 kwI =S/√3×6.3=24.10 A过载整定:24.10/200=0.12 取0.3四、728机巷移变整定计算:该变压器为800KVA,1.2KV,系统短路容量取50MVA查《整定细则》附录二表1得系统电抗 Xx=(1.2/6.3)2×0.7938=0.0288ΩKBSGZY-800KVA 6/1.2变压器电阻、电抗Rb1=0.1072Ω Xb1=0.0135Ω6kv185mm2高压电缆 Lg=1.35 km Lg1 =0.8km Lg2 =0.6km查《整定细则》附录二表2得185mm2高压电缆 R0=0.116Ω/km X0=0.06Ω/km70mm2高压电缆 R1=0.306Ω/km X1=0.061Ω/km70mm2高压铜芯电缆 R2=0.294Ω/km X2=0.072Ω/km高压电缆电阻、电抗Rg= R0×Lg+ R1×Lg1+ R2×Lg2 =0.116×1.35+0.306×0.8+0.294×0.6=0.5778ΩXg= X0×Lg+ X1×Lg1+ X2×Lg2 =0.06×1.35+0.061×0.8+0.072×0.6=0.173Ω∑R= Rg/K b2+ R b1=0.5778/52+0.1072=0.1303 Ω∑X=X X+ Xg/ K b2+ X b1=0.0288+0.173/52+0.0135=0.04922ΩI d(2)=Ue/2√(∑R)2+(∑X)2 =4286 A按电子式高压综合保护器(PBG20-6)电流互感器二次侧额定电流值(5A)的1、2、3、4、5、6、7、8、9倍分级整定,其整定值按公式n≥(Iqe+Kx∑Ie)/Kb×Ige移动变压器供电系统:Iqe=780 ∑Ie=546.25Kb=5n≥(Iqe+Kx∑Ie)/Kb×Ige =(780+546.25)/5*200=1.3整定值取4.0校验灵敏度:I d(2)/ KbIz=4286/5×240=3.57>1.5过载整定:S=∑Pn×Kr/COSΦ式中S--电力负荷总视在功率 Kr--需用系数∑Pn—所有用电设备额定功率 COSΦ—平均功率因数S =∑Pn×Kr/COSΦ=425/0.7=607 kwI =S/√3×6.3=58.4 AKBG250开关柜过载整定:280A中央变到西二临时变高压三专一、07-31高爆开关整定计算:井下中央变电所系统母线上的短路容量为50MVA查《整定细则》附录二表1得系统电抗 Xx =0.7938Ω6kv高压电缆 Lg=1.35 km Lg1 =0.8km Lg2 =0.56km查《整定细则》附录二表2得185mm2高压电缆 R0=0.116Ω/km X0=0.06Ω/km95mm2高压电缆 R1=0.226Ω/km X1=0.06Ω/km50mm2高压电缆 R2=0.412Ω/km X2=0.075Ω/km高压电缆电阻、电抗Rg= R0×Lg+ R1×Lg1 + R2×Lg2=0.56812ΩXg= X0×Lg+ X1×Lg1 + X2×Lg2=0.171Ω∑R= Rg =0.56812Ω∑X=X X+ Xg =0.7938+0.171=0.9648ΩI d(2)=Ue/2√(∑R)2+(∑X)2 =2814A按电子式高压综合保护器(PBG20-6)电流互感器二次侧额定电流值(5A)的1、2、3、4、5、6、7、8、9倍分级整定,其整定值按公式n≥(Iqe+Kx∑Ie)/Kb×Ige07-31高爆供电系统:Iqe=614 ∑Ie=607Kb=8.7 Ige=400n≥(Iqe+Kx∑Ie)/Kb×Ige=(614+607×1)/8.7×400=0.357整定值取3校验灵敏度:I d(2)/Iz=2814/400×3=2.3>1.5满足灵敏度要求过载整定:S=∑Pn×Kr/COSΦ式中S--电力负荷总视在功率 Kr--需用系数∑Pn—所有用电设备额定功率 COSΦ—平均功率因数S =∑Pn×Kr/COSΦ=240/0.8=300kwI =S/√3×6.3=27.49 A过载整定:27.49/200=0.14 取1三、07-32高爆开关整定计算:该高爆开关变压器为500KVA,0.69KV,系统短路容量取50MVA查《整定细则》附录二表1得系统电抗 Xx=(0.693/6.3)2×0.7938=0.0095ΩKBSG-500KVA 6/0.69变压器电阻、电阻Rb1=0.006Ω Xb1=0.038Ω6kv高压电缆 185mm2 : Lg=1.35 km ;95mm2 :Lg1 =0.8km查《整定细则》附录二表2得185mm2高压电缆 R0=0.116Ω/km X0=0.06Ω/km95mm2高压电缆 R1=0.226Ω/km X1=0.06Ω/km高压电缆电阻、电抗Rg= R0×Lg+ R1×Lg1 =0.116×1.35+0.226×0.8=0.3374ΩXg= X0×Lg+ X1×Lg1 =0.06×1.35+0.06×0.8=0.129Ω∑R= Rg/K b2+ R b1=0.3374/8.72+0.006=0.0105 Ω∑X=X X+ Xg/ K b2+ X b1=0.0095+0.129/8.72+0.038=0.0492ΩI d(2)=Ue/2√(∑R)2+(∑X)2 =6859A按电子式高压综合保护器(PBG20-6)电流互感器二次侧额定电流值(5A)的1、2、3、4、5、6、7、8、9倍分级整定,其整定值按公式n≥(Iqe+Kx∑Ie)/Kb×Ige07-32变压器供电系统:Iqe=414 ∑Ie=207Kb=8.7 Ige=200n≥(Iqe+Kx∑Ie)/Kb×Ige=(414+207×1)/8.7×200=0.357整定值取1.0校验灵敏度:I d(2)/√3 KbIz=6859/1.732×8.7×200×1.0=2.28>1.5过载整定:S=∑Pn×Kr/COSΦ式中S--电力负荷总视在功率 Kr--需用系数∑Pn—所有用电设备额定功率 COSΦ—平均功率因数S =∑Pn×Kr/COSΦ=240/0.8=300kwI =S/√3×6.3=27.49 A过载整定:27.49/200=0.1375 取0.3四、07-87整定计算:该变压器为1600KVA,3.3KV,系统短路容量取50MVA查《整定细则》附录二表1得系统电抗 Xx=(1.2/6.3)2×0.7938=0.0288ΩKBSGZY-800KVA 6/1.2变压器电阻、电抗Rb1=0.1072Ω Xb1=0.0135Ω6kv185mm2高压电缆 Lg=1.35 km Lg1 =0.8km Lg2 =0.6km查《整定细则》附录二表2得185mm2高压电缆 R0=0.116Ω/km X0=0.06Ω/km70mm2高压电缆 R1=0.306Ω/km X1=0.061Ω/km70mm2高压铜芯电缆 R2=0.294Ω/km X2=0.072Ω/km高压电缆电阻、电抗Rg= R0×Lg+ R1×Lg1+ R2×Lg2 =0.116×1.35+0.306×0.8+0.294×0.6=0.5778ΩXg= X0×Lg+ X1×Lg1+ X2×Lg2 =0.06×1.35+0.061×0.8+0.072×0.6=0.173Ω∑R= Rg/K b2+ R b1=0.5778/52+0.1072=0.1303 Ω∑X=X X+ Xg/ K b2+ X b1=0.0288+0.173/52+0.0135=0.04922ΩI d(2)=Ue/2√(∑R)2+(∑X)2 =4286 A按电子式高压综合保护器(PBG20-6)电流互感器二次侧额定电流值(5A)的1、2、3、4、5、6、7、8、9倍分级整定,其整定值按公式n≥(Iqe+Kx∑Ie)/Kb×Ige移动变压器供电系统:Iqe=780 ∑Ie=546.25Kb=5n≥(Iqe+Kx∑Ie)/Kb×Ige =(780+546.25)/5*200=1.3整定值取4.0校验灵敏度:I d(2)/ KbIz=4286/5×240=3.57>1.5过载整定:S=∑Pn×Kr/COSΦ式中S--电力负荷总视在功率 Kr--需用系数∑Pn—所有用电设备额定功率 COSΦ—平均功率因数S =∑Pn×Kr/COSΦ=425/0.7=607 kwI =S/√3×6.3=58.4 AKBG250开关柜过载整定:280A中央变到八二采区变高压一、07-67高爆开关整定计算:变压器二次出口端的电压Ue=1200V、容量630KVA ,6kv电缆1800+1350=3150米,系统短路容量按50MvA计算。
显王煤矿井下高压开关过流整定计算书∑Pe=北翼2069KW+南翼746KW=2815KW+地面1779KW=4594KW 线路最大负荷(采煤机组380KW )起动电流计算公式:)108(31000-⨯⨯⨯⨯⨯=ϕco Ue Pe IQ e{〔(380×1000)÷×1140×0.85)〕×8}=1793(A)=⨯⨯⨯⨯=ϕco Ue Pe Ie e 310001000÷高压开关过流整定计算公式: KH Kb P IQe Iz e⨯∑+⨯-⨯=4.12.1 ={1.2*(1793+〔(4594-380)*1.15〕}÷{(10000÷690)*(250÷5)} =10.97(A) 计算结果:地面887潘龙进线高压开关柜过流整定:11A2.地面742高开(下井一回路)150/5∑Pe=北翼2069KW+南翼746KW=2815KW线路最大负荷(采煤机组380KW )起动电流计算公式:)108(31000-⨯⨯⨯⨯⨯=ϕco Ue Pe IQ e{〔(380×1000)÷×1140×0.85)〕×8}=1793(A)=⨯⨯⨯⨯=ϕco Ue Pe Ie e 310001000÷高压开关过流整定计算公式: KH Kb P IQe Iz e⨯∑+⨯-⨯=4.12.1 ={1.2*(1793+〔(2815-380)*0.59〕}÷{(10000÷1200)*(150÷5)} =15.5 (A) 计算结果:地面下井一回路高压开关柜过流整定:15A∑Pe=630+37+40+185=892KW线路最大负荷(主斜井皮带2*315KW )起动电流计算公式:(变频器启动) )5.12.1(31000-⨯⨯⨯⨯⨯=ϕco Ue Pe IQ e{〔(630×1000)÷×660×0.85)〕×1.5}=972(A)=⨯⨯⨯⨯=ϕco Ue Pe Ie e 310001000÷高压开关过流整定计算公式: KH Kb P IQe Iz e⨯∑+⨯-⨯=4.12.1 ={1.2*(972+〔(892-630)*1.15〕}÷{(10000÷690)*(150÷5)} =3.4(A) 计算结果:立井变电所代3#变压器高压开关过流整定:取4A∑Pe=主扇360+斜井绞车155+立井绞车132+空压机75+锅炉65+生活照明污水办理100=887KW线路最大负荷(主扇2*160KW )起动电流计算公式:(采纳变频器启动) )5.12.1(31000-⨯⨯⨯⨯⨯=ϕco Ue Pe IQ e{〔(320×1000)÷×380×0.85)〕×1.5}=859(A)=⨯⨯⨯⨯=ϕco Ue Pe Ie e 310001000÷高压开关过流整定计算公式: KH Kb P IQe Iz e⨯∑+⨯-⨯=4.12.1 ={1.2*(859+〔(887-320)*1.79〕}÷{(10000÷400)*(150÷5)} =2.999(A) 计算结果:地面变电所代800变压器高压开关过流整定:取3A ##################################################5.井下斜井变电所一回路高压总开关400/5(1号高开)∑Pe=北翼2069KW+南翼746KW=2815KW线路最大负荷(采煤机组380KW )起动电流计算公式:)108(31000-⨯⨯⨯⨯⨯=ϕco Ue Pe IQ e{〔(380×1000)÷×1140×0.85)〕×8}=1793(A)=⨯⨯⨯⨯=ϕco Ue Pe Ie e 310001000÷高压开关过流整定计算公式: KH Kb P IQe Iz e⨯∑+⨯-⨯=4.12.1 ={1.2*(1793+〔(2815-380)*0.59〕}÷{(10000÷1200)*(400÷5)} =5.28 (A) 计算结果:井下斜井变电所一回路高压开关过流整定:取5A6.斜井变电所1#变压器高压开关400/5(2号高开)∑线路最大负荷(刮板机80KW )起动电流计算公式:)74(31000-⨯⨯⨯⨯⨯=ϕco Ue Pe IQ e{〔(80×1000)÷×660×0.85)〕×6}=494(A)=⨯⨯⨯⨯=ϕco Ue Pe Ie e 310001000÷高压开关过流整定计算公式: KH Kb P IQe Iz e⨯∑+⨯-⨯=4.12.1 ={1.2*(494+〔(593.5-80)*1.15〕}÷{(10000÷690)*(400÷5)} =1.12 (A)7.井下斜井变电所3#变压器高压开关400/5(3号高开)∑线路最大负荷(暗斜井皮带机2*110KW )起动电流计算公式:)74(31000-⨯⨯⨯⨯⨯=ϕco Ue Pe IQ e{〔(2×110×1000)÷×1140×0.85)〕×6}=1358(A)=⨯⨯⨯⨯=ϕco Ue Pe Ie e 310001000÷高压开关过流整定计算公式: KH Kb P IQe Iz e⨯∑+⨯-⨯=4.12.1 ×110)*1.15〕}÷{(10000÷690)*(400÷5)} =1.7(A) 计算结果:井下斜井变电所一回路高压开关过流整定:取2A8.井下斜井变电所代104乙高压开关200/5(5号高开)∑Pe=1035KW线路最大负荷(采煤机组380KW )起动电流计算公式:1000)108(31000=-⨯⨯⨯⨯⨯=ϕco Ue Pe IQ e{〔(380×1000)÷×1200×0.85)〕×8}=1793(A) ϕco Ue Pe Ie e ⨯⨯⨯⨯=310001000÷高压开关过流整定计算公式: KH Kb P IQe Iz e⨯∑+⨯-⨯=4.12.1 ={1.2*(1793+〔(1035-380)*0.59〕}÷{(10000÷1200)*(200÷5)} =6.5(A) 计算结果:井下斜井变电所代104乙高压开关过流整定:取6A9.斜井变电所代立井变一回路高压开关200/5(6号高开)∑Pe=746KW线路最大负荷(主排水泵90KW )起动电流计算公式:)74(31000-⨯⨯⨯⨯⨯=ϕco Ue Pe IQ e{〔(90×1000)÷×1140×0.85)〕×6}=621(A)=⨯⨯⨯=ϕco Ue Ie e 31000÷高压开关过流整定计算公式: KH Kb P IQe Iz e⨯∑+⨯-⨯=4.12.1 ={1.2*(621+〔(746-90)*1.15〕}÷{(10000÷660)*(200÷5)} =2.84(A) 计算结果:斜井变电所代立井一回路高压开关过流整定:取3A 10.10KV 母线联系开关与变电所进线总开关同样,故整定值也同样不再另作计算。
井下中央变电所高压开关整定计算一、根据地面供电设计计算井下中央变电所短路电流:地面35KV 变电站至井下中央变电所(一回、二回)MYJV22-3*150型矿用聚氯乙烯绝缘钢带铠装交联电力电缆电阻、电抗:0R =0.14*0.85=0.119Ω 0X =0.08*0.85=0.068Ω 高压系统总阻抗为:=∑R 0.119Ω=∑X 0.74+0.068=0.8088.6121808.0119.02/100002/2222)2(0=+=∑+∑=XP Ue I d A 二、(一)中央变电所1#干式变压器的计算1#干式变压器负荷统计:计算电力负荷总视在功率 ϕcos 取0.8 d k 取0.9电力负荷总视在功率为KVA P k S Nd 7.1158.09.090cos =⨯==∑ϕ根据计算负荷,选用KBSG-400/10矿用隔爆型干式变压器。
(二)2#干式变压器的计算2#干式变压器负荷统计:计算电力负荷总视在功率ϕcos 取0.8 d k 取0.8电力负荷总视在功率为KVA P k S Nd 5.1508.08.05.150cos =⨯==∑ϕ根据计算负荷,选用KBSG-400/10矿用隔爆型干式变压器。
(三)3# 移动变电站的计算3#动力移动变电站负荷统计:计算电力负荷总视在功率ϕcos 取0.8 d k 取0.65电力负荷总视在功率为KVA P k S N d 5.4527.065.04.487cos =⨯==∑ϕ根据计算负荷,选用KBSGZY-630/10矿用隔爆型移动变电站1台。
(四)高压电缆线路参数:1、中央变电所3#高开至采区变电所电缆型号:MYJV22-8.7/10-3×120mm 2,长度850米。
2、中央变电所5#高开至KBSGZY-630移动变压器,电缆型号:MYJV22-8.7/10-3×50mm 2,长度200米。
3、中央变电所7#高开至中央变电所1#水泵软起开关,电缆型号:MYPTJ-8.7/10-3×50+3×25/3+3×2.5mm 2,长度25米。
习水县富星煤矿井下高、低压开关整定计算说明书2016年7月1日高爆开关整定(1)、变电所3#高爆开关整定:3#高爆开关控制动力一回500KVA 变压器,额定电流为100A ,过载值有0.2~1.4倍档可选用,短路值有1.6~10倍档可选用。
3#高开所带变压器低压侧负荷:∑P e =443KW (水泵一回224KW+802采面219KW ) I Z 高=I e =θcos 3e U P ∑=443/1.732/10/0.87=29.4A式中:∑P e -------总负荷:KW I Z -------过载整定电流;A U-------电压:KV整定过载电流为0.4档,40A ,过载延时1档 ②短路保护值整定:I d ≥bK 4.1~2.1(I Qe 大/K 熔+K x ΣI e ) =1.2×(110×1.15×5/2.3+333×1.15×0.8)÷14.5=48.11A 式中:I d -------短路电流:A K b -------电压比;AI Qe -------最大功率启动电流:A K x ΣI e ----其余设备电流之和:A 短路保护电流为1.6档,160A ③ 两相短路电流及灵敏度校验计算K=dZb dI K I 32)(=16069.01039065⨯÷⨯)(=2.26≥1.5 符合保护灵敏度要求。
(2)、变电所4#高爆开关整定:4#高爆开关控制动力二回500KVA 变压器,额定电流为100A ,过载值有0.2~1.4倍档可选用,短路值有1.6~10倍档可选用。
4#高开所带变压器低压侧负荷:∑P e =358.9KW (水泵二回222.5KW+803回风巷106.4KW+绞车硐室30KW ) I Z 高=I e =θcos 3e U P ∑=358.9/1.732/10/0.87=23.82A式中:∑P e -------总负荷:KW I Z -------过载整定电流;A U-------电压:KV整定过载电流为0.3档,30A ,过载延时1档 ②短路保护值整定:I d ≥bK 4.1~2.1(I Qe 大/K 熔+K x ΣI e ) =1.2×(110×1.15×5/2.3+248.9×1.15×0.8)÷14.5=41.71A 式中:I d -------短路电流:A K b -------电压比;AI Qe -------最大功率启动电流:A K x ΣI e ----其余设备电流之和:A 短路保护电流为1.6档,160A ③ 两相短路电流及灵敏度校验计算K=dZb dI K I 32)(=16069.01039065⨯÷⨯)(=2.26≥1.5 符合保护灵敏度要求。
井下设备的整定计算第一部分过载整定一.过流整定细则说明1。
馈电开关(含移变低压侧)中过载长延时保护电流整定按实际负载电流值整定。
实际整定时,应计算其保护干线所有负载的额定电流之和,根据各负载运行情况,乘一需用系数。
公式:I z=K∑Ie式中: I z——过载保护电流整定值,A;∑I e—-保护干线中所有电机额定电流之和,A;K——需用系数,取0.5~1。
2.馈电开关(含移变低压侧)中电子保护器的短路保护整定,取其保护干线中最大负载电机的起动电流,加其余电机的实际电流之和。
公式:I z=I Qe+K∑I e式中:I z——短路保护电流整定值,A;I Qe-—最大负载电机起动电流,A;∑I e—-其余电机额定电流之和,A;K--需用系数,取0.5~1。
3。
电磁起动器中电子保护器的过载电流I z整定以负载电机的额定电流为依据,根据控制开关的整定方式取其近似值。
当运行中电流超过I z时,即视为过载,保护延时动作;当运行中电流超过8倍的I z值时,即视为短路,保护器瞬间动作.4.馈电开关短路电流的可靠动作校验,应计算出其保护干线最远端两相短路电流,除以其短路保护整定值,灵敏度系数不小于1。
5。
公式:式中Id(2)--被保护干线最远端两相短路电流,A;I z——馈电开关短路电流整定值,A;1。
5-—可靠系数。
5.电磁起动器短路电流的可靠动作校验,应计算出所带负载电机处最远端两相短路电流除以8倍的过载定值,灵敏度系数不小于1。
2。
公式:式中Id(2)——被保护干线最远端两相短路电流,A;I z——馈电开关短路电流整定值,A;1.5——可靠系数。
6。
高压配电装置,应根据其保护干线中移动高压侧过流整定值进行整定。
7.移动变电站高压侧整定以低压侧整定电流除以该移变的高压变比,取其近似值。
8。
本细则参照《煤矿井下供电的三大保护细则》(煤矿工业出版社)第一章第二节制定。
二.综采工作面电气整定计算(一)。
移变的整定计算500KVA移变(10KV→690V,变比取14。
井下高压电气整定计算变压器保护㈠、过电流继电器的整定值Ia≥ 1.2~1.4KTr·Ki(I N·st+∑I N)式中Ia——高压配电箱的过电流继电器电流整定值,A;I N·st——起动电流最大的一台或几台(同时起动时)电动机的额定起动电流,A;∑I N——其余电气设备的额定电流之和,A;K Tr——变压器的变压比;当电压为6000/690V时,K Tr=8.7;当电压为6000/1200V时,K Tr=5.0;Ki——电流互感器的变流比;1.2~1.4——可靠系数。
㈡、对于Y/Y接线的变压器,灵敏度按下式校验⑴、Ks=IscKTr·Ki·Ia≥1.5式中Ks——灵敏度系数;Isc——变压器低压侧母线上的最小两相短路电流,A;Ia——过电流继电器的实际电流整定值,A。
⑵、对于Y/Δ接线的变压器,灵敏度按下式校验Ks=Isc3KTr·Ki·Ia≥1.5式中1.2~1.4Ki—Y/Δ或Δ/Y接线变压器的二次侧两相短路电流折算到一次侧时的系数。
高压电动机保护㈠、瞬时动作的过电流继电器(或过电流脱扣器)Ia≥3I N·st式中Ia——过电流继电器的动作电流,A;I N·st——高压电动机的额定起动电流,A;对于鼠笼型电动机,I N·st=(5~6)I N;对于绕线型电动机,I N·st=(1.5~2)I N;I N——高压电动机的额定电流,A;K i——电流互感器的变流比;1.2~1.4——可靠系数。
灵敏度校验:Ks=IscKi·Ia≥2式中Isc——高压电动机端子上的最小两相短路电流,A。
若高压电动机起动时,在过电流继电器两端并联上分流器,则动作电流值可按下式计算:Ia≥1.2Ki I N灵敏度应按下式进行校验:Ks=Isc Kp·Ki·Ia≥2式中Kp——并联分流器比㈡、GL型感应式继电器动作电流值的整定计算⒈过负荷保护⑴动作电流值Ia·oL≥Krel×KcKret×Ki I N式中Ia·oL——过负荷保护整定电流值,A;I N——高压电动机的额定电流,A;Krel——可靠系数,一般取Krel=1.2;Kc——接线系数,当继电器接于两相电流时,Kc=1;当继电器接于两相电流差时,Kc=流入继电器的电流与电流互感器二次侧电流的比值;Kret——返回系数。
井下中央变电所高压开关整定计算一、根据地面供电设计计算井下中央变电所短路电流:地面35KV 变电站至井下中央变电所(一回、二回)MYJV22-3*150型矿用聚氯乙烯绝缘钢带铠装交联电力电缆电阻、电抗:0R =0.14*0.85=0.119Ω 0X =0.08*0.85=0.068Ω 高压系统总阻抗为:=∑R 0.119Ω=∑X 0.74+0.068=0.8088.6121808.0119.02/100002/2222)2(0=+=∑+∑=XP Ue I d A 二、(一)中央变电所1#干式变压器的计算1#干式变压器负荷统计:计算电力负荷总视在功率 ϕcos 取0.8 d k 取0.9电力负荷总视在功率为KVA P k S N d 7.1158.09.090cos =⨯==∑ϕ根据计算负荷,选用KBSG-400/10矿用隔爆型干式变压器。
(二)2#干式变压器的计算2#干式变压器负荷统计:计算电力负荷总视在功率 ϕcos 取0.8 d k 取0.8电力负荷总视在功率为KVA P k S Nd 5.1508.08.05.150cos =⨯==∑ϕ根据计算负荷,选用KBSG-400/10矿用隔爆型干式变压器。
(三)3# 移动变电站的计算3#动力移动变电站负荷统计:计算电力负荷总视在功率ϕcos 取0.8 d k 取0.65电力负荷总视在功率为KVA P k S N d 5.4527.065.04.487cos =⨯==∑ϕ根据计算负荷,选用KBSGZY-630/10矿用隔爆型移动变电站1台。
(四)高压电缆线路参数:1、中央变电所3#高开至采区变电所电缆型号:MYJV22-8.7/10-3×120mm 2,长度850米。
2、中央变电所5#高开至KBSGZY-630移动变压器,电缆型号:MYJV22-8.7/10-3×50mm 2,长度200米。
3、中央变电所7#高开至中央变电所1#水泵软起开关,电缆型号:MYPTJ-8.7/10-3×50+3×25/3+3×2.5mm 2,长度25米。
井下变电所高压开关整定计算
1.确定高压开关的额定电流和断口容量:根据井下变电所的设计需求,确定高压开关的额定电流和断口容量。
额定电流是指高压开关能够稳定运
行的最大电流值,断口容量是指高压开关能够正常切断的最大短路电流值。
2.计算高压开关的动作电流:动作电流是指高压开关在发生短路故障
时需要能够切断的最小电流值。
动作电流的计算通常是根据井下变电所的
负荷情况和短路电流计算得出。
3.计算高压开关的动作时间:动作时间是指高压开关在发生短路故障
后切断电流的时间。
动作时间的计算通常是根据高压开关的结构特性和短
路电流等参数计算得出。
4.判断高压开关的整定是否符合要求:根据井下变电所的设计标准和
要求,判断计算得出的动作电流和动作时间是否满足要求。
如果不符合要求,则需要进行调整和优化。
总之,井下变电所高压开关的整定计算是为了确保高压开关在井下变
电所的运行过程中可以稳定、可靠地切断故障电流,并在最短的时间内进
行切断,以保护变电设备的安全和正常运行。
鑫隆煤矿井下电气整定计算说明第一部分过载整定一、过流整定细则说明:1、馈电开关(含移变低压侧)中过载长延时保护电流整定按实际负载电流值整定。
实际整定时,应计算其保护干线所有负载的额定电流之和,根据各负载运行情况,乘一需用系数。
公式:I z=K∑Ie式中:I z——过载保护电流整定值,A;∑Ie ——保护干线中所有电机额定电流之和,A;K——需用系数,取0.5~1。
2、馈电开关(含移变低压侧)中电子保护器的短路保护整定,取其保护干线中最大负载电机的起动电流,加其余电机的实际电流之和。
公式:I z=IQe+K∑Ie式中:I z——短路保护电流整定值,A;IQe——最大负载电机起动电流,A;∑Ie ——其余电机额定电流之和,A;K——需用系数,取0.5~1。
3、电磁起动器中电子保护器的过载电流I z整定以负载电机的额定电流为依据,根据控制开关的整定方式取其近似值。
当运行中电流超过I z时,即视为过载,保护延时动作;当运行中电流超过8倍的I z值时,即视为短路,保护器瞬间动作。
4、馈电开关短路电流的可靠动作校验,应计算出其保护干线最远端两相短路电流,除以其短路保护整定值,灵敏度系数不小于1.5。
公式:式中:Id(2)——被保护干线最远端两相短路电流,A;I z——馈电开关短路电流整定值,A;1.5——可靠系数。
5、电磁起动器短路电流的可靠动作校验,应计算出所带负载电机处最远端两相短路电流除以8倍的过载定值,灵敏度系数不小于1.2。
公式:式中:Id(2)——被保护干线最远端两相短路电流,A;I z——电磁起动器短路电流整定值,A;1.2——可靠系数。
6、高压配电装置,应根据其保护干线中移动高压侧过流整定值进行整定。
7、移动变电站高压侧整定以低压侧整定电流除以该移变的高压变比,取其近似值(10KV→690V,变比取14.5;10KV→1200V,变比取8.3)。
8、本细则参照《煤矿井下供电的三大保护细则》(煤矿工业出版社)第一章第二节制定。
井下中央变电所高压开关整定计算一、根据地面供电设计计算井下中央变电所短路电流:地面35KV 变电站至井下中央变电所(一回、二回)MYJV22—3*150型矿用聚氯乙烯绝缘钢带铠装交联电力电缆电阻、电抗:0R =0。
14*0。
85=0.119Ω 0X =0。
08*0。
85=0.068Ω 高压系统总阻抗为:=∑R 0。
119Ω=∑X 0.74+0。
068=0.8088.6121808.0119.02/100002/2222)2(0=+=∑+∑=XP Ue I d A 二、(一)中央变电所1#干式变压器的计算1#干式变压器负荷统计:计算电力负荷总视在功率ϕcos 取0。
8 d k 取0。
9电力负荷总视在功率为KVA P k S N d 7.1158.09.090cos =⨯==∑ϕ根据计算负荷,选用KBSG —400/10矿用隔爆型干式变压器。
(二)2#干式变压器的计算2#干式变压器负荷统计:计算电力负荷总视在功率ϕcos 取0.8 d k 取0。
8电力负荷总视在功率为KVA P k S Nd 5.1508.08.05.150cos =⨯==∑ϕ根据计算负荷,选用KBSG —400/10矿用隔爆型干式变压器。
(三)3# 移动变电站的计算3#动力移动变电站负荷统计:计算电力负荷总视在功率ϕcos 取0.8 d k 取0。
65电力负荷总视在功率为KVA P k S N d 5.4527.065.04.487cos =⨯==∑ϕ根据计算负荷,选用KBSGZY —630/10矿用隔爆型移动变电站1台。
(四)高压电缆线路参数:1、中央变电所3#高开至采区变电所电缆型号:MYJV22-8。
7/10-3×120mm 2,长度850米。
2、中央变电所5#高开至KBSGZY —630移动变压器,电缆型号:MYJV22—8。
7/10-3×50mm 2,长度200米。
3、中央变电所7#高开至中央变电所1#水泵软起开关,电缆型号:MYPTJ —8。
显王煤矿井下高压开关过流整定计算书1.地面887蟠龙进线高压开关250/5∑Pe=北翼2069KW+南翼746KW=2815KW+地面1779KW=4594KW线路最大负荷(采煤机组380KW )起动电流计算公式:)108(31000-⨯⨯⨯⨯⨯=ϕco Ue Pe IQ e{〔(380×1000)÷(1.732×1140×0.85)〕×8}=1793(A)=⨯⨯⨯⨯=ϕco Ue Pe Ie e 310001000÷(1.732*690*0.75)=1.15高压开关过流整定计算公式: KH Kb P IQe Iz e ⨯∑+⨯-⨯=4.12.1={1.2*(1793+〔(4594-380)*1.15〕}÷{(10000÷690)*(250÷5)} =10.97(A) 计算结果:地面887潘龙进线高压开关柜过流整定:11A2.地面742高开(下井一回路)150/5∑Pe=北翼2069KW+南翼746KW=2815KW线路最大负荷(采煤机组380KW )起动电流计算公式:)108(31000-⨯⨯⨯⨯⨯=ϕco Ue Pe IQ e{〔(380×1000)÷(1.732×1140×0.85)〕×8}=1793(A)=⨯⨯⨯⨯=ϕco Ue Pe Ie e 310001000÷(1.732*1200*0.85)=0.59高压开关过流整定计算公式:KHKb P IQe Iz e ⨯∑+⨯-⨯=4.12.1={1.2*(1793+〔(2815-380)*0.59〕}÷{(10000÷1200)*(150÷5)} =15.5(A) 计算结果:地面下井一回路高压开关柜过流整定:15A3.地面变电所代1250变压器高压开关150/5∑Pe=630+37+40+185=892KW线路最大负荷(主斜井皮带2*315KW )起动电流计算公式:(变频器启动))5.12.1(31000-⨯⨯⨯⨯⨯=ϕco Ue Pe IQ e{〔(630×1000)÷(1.732×660×0.85)〕×1.5}=972(A)=⨯⨯⨯⨯=ϕco Ue Pe Ie e 310001000÷(1.732*690*0.75)=1.15高压开关过流整定计算公式: KH Kb P IQe Iz e ⨯∑+⨯-⨯=4.12.1={1.2*(972+〔(892-630)*1.15〕}÷{(10000÷690)*(150÷5)} =3.4(A) 计算结果:立井变电所代3#变压器高压开关过流整定:取4A4.地面变电所代800变压器高压开关150/5∑Pe=主扇360+斜井绞车155+立井绞车132+空压机75+锅炉65+生活照明污水处理100=887KW线路最大负荷(主扇2*160KW )起动电流计算公式:(采用变频器启动))5.12.1(31000-⨯⨯⨯⨯⨯=ϕco Ue Pe IQ e{〔(320×1000)÷(1.732×380×0.85)〕×1.5}=859(A)=⨯⨯⨯⨯=ϕco Ue Pe Ie e 310001000÷(1.732*380*0.85)=1.79高压开关过流整定计算公式: KH Kb P IQe Iz e ⨯∑+⨯-⨯=4.12.1={1.2*(859+〔(887-320)*1.79〕}÷{(10000÷400)*(150÷5)} =2.999(A) 计算结果:地面变电所代800变压器高压开关过流整定:取3A##################################################5.井下斜井变电所一回路高压总开关400/5(1号高开)∑Pe=北翼2069KW+南翼746KW=2815KW线路最大负荷(采煤机组380KW )起动电流计算公式:)108(31000-⨯⨯⨯⨯⨯=ϕco Ue Pe IQ e{〔(380×1000)÷(1.732×1140×0.85)〕×8}=1793(A)=⨯⨯⨯⨯=ϕco Ue Pe Ie e 310001000÷(1.732*1200*0.85)=0.59高压开关过流整定计算公式: KHKb P IQe Iz e ⨯∑+⨯-⨯=4.12.1={1.2*(1793+〔(2815-380)*0.59〕}÷{(10000÷1200)*(400÷5)} =5.28(A) 计算结果:井下斜井变电所一回路高压开关过流整定:取5A6.斜井变电所1#变压器高压开关400/5(2号高开)∑Pe=593.5KW线路最大负荷(刮板机80KW )起动电流计算公式:)74(31000-⨯⨯⨯⨯⨯=ϕco Ue Pe IQ e{〔(80×1000)÷(1.732×660×0.85)〕×6}=494(A)=⨯⨯⨯⨯=ϕco Ue Pe Ie e 310001000÷(1.732*690*0.75)=1.15高压开关过流整定计算公式: KH Kb P IQe Iz e ⨯∑+⨯-⨯=4.12.1={1.2*(494+〔(593.5-80)*1.15〕}÷{(10000÷690)*(400÷5)} =1.12 (A) 计算结果:井下斜井变电所1#变压器高压开关过流整定:取1.5A7.井下斜井变电所3#变压器高压开关400/5(3号高开)∑Pe=440.5KW线路最大负荷(暗斜井皮带机2*110KW )起动电流计算公式:)74(31000-⨯⨯⨯⨯⨯=ϕco Ue Pe IQ e{〔(2×110×1000)÷(1.732×1140×0.85)〕×6}=1358(A)=⨯⨯⨯⨯=ϕco Ue Pe Ie e 310001000÷(1.732*690*0.75)=1.15高压开关过流整定计算公式: KHKb P IQe Iz e ⨯∑+⨯-⨯=4.12.1={1.2*(1358+〔(440.5-2×110)*1.15〕}÷{(10000÷690)*(400÷5)} =1.7(A) 计算结果:井下斜井变电所一回路高压开关过流整定:取2A8.井下斜井变电所代104乙高压开关200/5(5号高开)∑Pe=1035KW线路最大负荷(采煤机组380KW )起动电流计算公式:1000)108(31000=-⨯⨯⨯⨯⨯=ϕco Ue Pe IQ e{〔(380×1000)÷(1.732×1200×0.85)〕×8}=1793(A)ϕco Ue Pe Ie e⨯⨯⨯⨯=310001000÷(1.732*1140*0.85)=0.59高压开关过流整定计算公式: KH Kb P IQe Iz e ⨯∑+⨯-⨯=4.12.1={1.2*(1793+〔(1035-380)*0.59〕}÷{(10000÷1200)*(200÷5)} =6.5(A) 计算结果:井下斜井变电所代104乙高压开关过流整定:取6A9.斜井变电所代立井变一回路高压开关200/5(6号高开)∑Pe=746KW线路最大负荷(主排水泵90KW )起动电流计算公式:)74(31000-⨯⨯⨯⨯⨯=ϕco Ue Pe IQ e{〔(90×1000)÷(1.732×1140×0.85)〕×6}=621(A)=⨯⨯⨯⨯=ϕco Ue Pe Ie e 310001000÷(1.732*660*0.85)=1.15高压开关过流整定计算公式: KH Kb P IQe Iz e ⨯∑+⨯-⨯=4.12.1={1.2*(621+〔(746-90)*1.15〕}÷{(10000÷660)*(200÷5)} =2.84(A) 计算结果:斜井变电所代立井一回路高压开关过流整定:取3A10.10KV 母线联络开关与变电所进线总开关相同,故整定值也相同不再另作计算。
山西煤炭运销企业阳城四侯煤业有限企业井下高低压开关整定计算编制单位:机电科编制日期:二〇一四元月七日目录井下电网设施保护整定计算一、高压开关整定计算原则依据《煤矿井下供电的三大保护细则》、《井下供电系统图》、《煤矿电工手册》进行计算。
1、过载值计算:I g≤P e3 U e cosI g——高压配电装置的过载整定值,A;P e——高压配电装置所带负荷的额定功率之和,kW;U e——高压配电装置的额定电压,kV;cos——功率因数取;2、两相短路值计算:关于电子式高压综合保护器, 按电流互感器IQekxIe (5A) 倍数分级整定:n kbIgen——互感器二次额定电流(5A) 的倍数I ---容量最大的电动机的额定启动电流QeK ---需用系数,取X∑ I e--- 其他电动机的额定电流之和k I b——矿用变压器的变压比,取ge——高压配电装置额定电流,A;I d(2) 1.53、校验 :3k b I z∑R=R /K2+R +R∑X= X+X /K2b b +X +X1b2X1b2I d(2)——变压器低压侧两相短路电流,A;I ——高压配电装置短路电流整定值;Zk b——矿用变压器的变压比,取二、低压开关整定计算原则依据《煤矿井下供电的三大保护细则》、《井下供电系统图》、《煤矿初步设计》、《煤矿电工手册》进行计算。
1、过载值计算:IZ= ×∑ P2、两相短路电流计算:1b 2b2X1b2b2∑R=R /K+R +R∑X=X +X/K+X +X注:依据以上公式计算过程由Excel 表格达成。
I d( 2)3、校验:电缆干线效验:≥I zI d(2 )≥开关保护效验:8I z式中: I----过载电流整定值Z∑ P--- 全部电动机额定功率之和I d---短路保护的电流整定值I Qe---容量最大的电动机的额定启动电流K ---需用系数,取X∑ I e--- 其他电动机的额定电流之和---被保护电缆干线或支线距变压器最远点的两相短路电流值I(2)d保护装置的靠谱动作系数三、高压开关整定计算1、中央变电所1)进线高开(G001、 G009),母联高开(G005)高开的额定电流值为400A,总负荷为5067KW。
井下高压开关整定计算说明书一、概述我矿地面变电所主变压器型号为SFZ7-12500/35,分三路向井下中央泵房供电。
井下中央泵房馈出额定电压6.3KV,按其三相短路容量100MvA进行计算。
二、公式说明:1.Xx=U P2/S d2.X L =X O X L3.I d(3)=Up/√3 Xd4. I d(2)=(√3 /2)Id3=0.5Up/Xd5.∑Ie=(∑Pn×Kx)/(Ue×COSφ)6.n≥(I Qe+kx∑Ie)/(K b×Ige)注:Xx-----系统电抗Ω;Up-----电源母线平均电压V;X L-----电缆电抗Ω;S d-----短路容量MVA;X O-----单位长度电抗Ω/Km(取0.08Ω/Km);L-----电缆长度Km ;I d(3)-----d点三相短路电流A;X d-----总电抗;I d(2)-----d点两相短路电流A;∑Pn-----总功率KW;∑Ie-----其余额定电流之和A;I Qe-----最大起动电流A;K b-----变压器变比(二次侧电压为690v、1140v时分别为8.7、5);Ige-----高压配电装置额定电流A;Kx-----需用系数;n-----整定倍数;cosφ------功率因数;三、保护变压器时,所需参数如表:2.短路整定根据《细则》所规定为法计算校验,我矿使用真空高爆保护为电子式保护,变压器短路容量按100MvA计算。
n≥(I Q+∑Ie×k X)/(k b×Ige)3.过流校验:①保护变压器时:K=Id(2)/(Kb×I z)≥1.5 查表可知Id(2)值。
②保护6KV干线时:K=Id(2)/ I z≥1.5通过以上公式计算可知Id(2)值。
四、矿用隔爆型高压真空配电装置档位选择:短路整定档位:1.6、2.0、3.0、4.0、5.0、6.0、8.0、10倍过载整定档位:0.2、0.3、0.4、0.6、0.8、1.0、1.2、1.4倍中央泵房中央泵房Ⅰ回路①中央泵房2426#开关变比630/5 总开关总功率:5235KW其中泵房内1#.3#泵为1000KW,直接启动Ie=116A.两泵不同时使用,将其余负荷电流均折算至6KV时,电流计算:Ie=(ΣPn×Kx)/(√3Up×COSφ)=(5235×0.51)/(√3×6.3×0.8)=306A<I干线IQe=6Ie=6*116=696A过载整定: IZ≥Ie=306An≥Iz/Ige=306/630=0.5取0.6倍短路整定: n≥K(IQe+∑Ie)/ Ige=1.3×(696+306)/630=2.1取3.0倍,则I z=3.0×630=1890A过流校验:计算6KV保护两相短路电流,L1=3.5KM在六采中部变电所I回路处。
煤矿井下高低压供电整定计算书1. 引言嘿,朋友们!今天我们来聊聊煤矿井下的高低压供电整定计算。
这可是个重要的话题,关系到矿工们的安全和设备的正常运转。
大家都知道,煤矿工作环境复杂,安全第一,供电整定可不能马虎。
接下来,我就带你们深入这个话题,轻松愉快地了解一下这门技术活儿。
2. 供电系统概述2.1 高低压供电的区别首先,我们得弄清楚什么是高压,什么是低压。
简单来说,高压就是电压大,能够远距离输送电力,比如说1000伏特以上。
而低压呢,一般是380伏特及以下,常用于咱们日常生活和小型设备。
就好比你在家里用的插座,都是低压的。
而矿井下的设备,有的需要高压才能运行,比如一些大型机械。
2.2 供电系统的重要性煤矿的供电系统就像是矿井的血液,缺了它可不行。
没有电,设备就没法转动,矿工们的工作也就成了空中楼阁。
所以,供电系统必须要整定得当,确保电流稳定、可靠。
想象一下,如果设备在关键时刻掉链子,那可是“八百里加急”的麻烦事儿。
3. 整定计算的基本原则3.1 安全性整定计算的首要原则就是安全,安全,还是安全!咱们得确保每一根电缆、每一个开关都能承受得住负载。
你可不能让电流像脱缰的野马一样乱窜。
这里面涉及到短路电流、过载保护等等,都是保证安全的关键。
3.2 经济性当然,经济性也很重要。
供电系统的设计和整定不能过于奢侈,得合理利用资源,降低成本。
毕竟,谁也不想在“黄土高坡”上为了一点电费而心疼不已。
整定计算的时候,我们要考虑到设备的实际运行情况,确保在保证安全的前提下,尽量节省开支。
4. 整定计算步骤4.1 收集数据开始整定计算之前,第一步就是收集所有相关的数据。
包括负载的类型、容量,还有使用的设备参数。
这就像做饭之前得先准备好食材,缺一不可。
数据越全,整定就越精准,像一颗美味的菜肴。
4.2 计算电流然后,我们就要根据收集的数据来计算电流了。
一般来说,可以使用公式来计算负载电流、短路电流等。
这一步可得认真对待,计算错误可就像“船到桥头自然直”一样,后果不堪设想。
X 、I01采区变电所说明:红柳煤矿井下I01采区变电所共设置有四趟进线电缆,四趟电缆均引自水电公司所辖红柳煤矿工业广场35kV 变电所10kV 侧5107#、5307#、5108#、5308#馈出柜,入井电缆均为MYJV 22-3×240mm 2-3150m ,沿主斜井、I01采区胶带大巷敷设至该变电所。
变电所共安装20台高爆开关,其中设置4个进线柜,2个母联柜及14个出线柜。
I01采区变电所主要为I01采区4#水仓、I010206工作面水仓、I010303综采工作面等供电。
进线高爆开关速断保护延时为0s ,过流延时为0.2s;分高爆开关速断保护延时为0s ,过流(负荷为变压器)延时为0.1s ,过载(负荷为高压电机)延时为15s 。
基准电压U b =10.5kV系统短路容量S d =100MVA基准电流kA 5.53==bdb U I 地面工业广场35kV 变电所10kV 系统阻抗:Z max =1.059 Z min =1.1217高压电缆L (MYJV 22-10kV 3×240mm 2—3150m )阻抗:3177.0229.015.30726.0221.015.307.022=+==⨯=⋅==⨯=⋅=X R ZL x X L r R ,,1、开关5101#、5201#的保护整定计算与校验(CT 变比为600/5): d 0点的短路电流:A ==A =∑=A =∑==+=+==+=+=∑∑330923382139954394.13177.01217.1,3767.13177.0059.1)3(min 0)2(min min )3(min max )3(maxmin min max maxI I Z I I Z I IZ Z Z Z Z Zk b k b k ,,5101#、5201#开关的计算负荷取6000kW 。
其中最大电机为4#水仓电机,电机功率为1120kW,额定电流为74A ,起动电流取5倍额定电流。
一、系统概况 (1)二、短路电流和短路容量计算 (2)三、高爆开关整定计算 (11)1、高爆开关计算原则 (12)2、中央变电所高爆开关整定计算……………………………………1 44、101变电所高爆开关整定计算 (25)5、102变电所高爆开关整定计算 (35)6、33变电所高爆开关整定计算 (46)7、南翼皮带机头变电所高爆开关整定计算 (58)8、其它高压配电点高爆开关及移动变压站整定计算 (64)一、系统概况1、供电系统简介某煤矿供电系统为单母线分段分列运行供电方式,由****变电所(220/35kV)馈出两趟35 kV架空线路,(架空线型号为LGJ-240)到袁店一井煤矿地面35/6kV变电所,通过2台SZ9-16000/35kV主变分列运行。
井下供电采用四回路分列运行方式(电缆型号为:MYJV42-6kV-3*185-1350米),井下布置有1个中央变电所(28台高爆开关、5台高压启动器、3台隔爆干式变压器)、4个采区变电所(分别是101变电所、102变电所、33变电所、南翼皮带机头变电所)及其它高压配电点。
采区变电所分别有两回路进线电源,采用分列供电,通过高压交联电缆从中央变电所或二级变电所两段母线馈出线。
2、35kV系统资料****变电所:最小短路容量Sd.min=491MVA架空线路全长L=11.8kM3、6kV系统资料⑴、地面35/6kV变电所主变压器参数⑵、线路参数1)入井电缆MYJV42-3×185-1350m查表参数如下X=0.062)井下电缆MYJV22-3×185查表参数如下X=0.063)井下电缆MYJV22-3×95查表参数如下X=0.064)井下电缆MYJV22-3×70查表参数如下X=0.0615)井下电缆MYJV22-3×50查表参数如下X=0.0636)井下电缆MYJV22-3×35查表参数如下X=0.064二、短路电流和短路容量计算有关参数如下图:k1点、k2点、k3点、k4点、k5点k6点、k7点、k8点、k9点、k10点、k11点、k12点、k13点、k14点、k15点、k16点、k17点、k18点、k19点、k20点、k21点的最小方式下两相短路电流计算如下。
目录井下供电系统两相短路电流计算 (2)井下供电系统两相短路电流计算 (2)一、K1点选择在高压开关进线端 (2)二、K2点选择在500kV A变压器出线端 (2)三、K3点选择在100kV A变压器出线端 (3)四、K4(9111采面配电点) (3)五、K5点选择在绞车房 (3)六、K6点选择在9112-2回风巷掘进工作面配电点 (4)七、K7点选择在+968m三连运输巷掘进工作面配电点 (4)八、K8点选择在+971m三连回风巷掘进工作面配电点 (5)九、K9点选择在9112-2回风巷掘进工作面备用局扇配电点 (5)十、K10点选择在水泵房配电点 (5)十一、三专线路计算 (6)井下开关过流整定计算 (7)一、9111配电点 (7)二、9112-2配电点整定计算 (9)三、+968m三连运输巷配电点整定计算 (10)四、+971m三连回风巷配电点整定计算 (10)五、绞车房整定计算 (11)六、水泵房整定计算 (12)七、局扇供电线路整定计算 (12)八、井下主变电所馈电开关电流整定计算 (14)九、三专供电线路整定计算 (18)十、高压开关整定计算 (19)地面变电所整定值计算 (20)一、编制依据 (20)二、最大运行方式短路电流计算 (22)三、地面高压保护装置整定计算 (25)管理制度 (30)井下供电系统两相短路电流计算供电区域:+968m 三连运输巷掘进工作面配电点、+971m 三连回风巷掘进工作面配电点、9112-2回风巷掘进工作面配电点、9111工作面配电点、绞车房、水泵房。
+968m 主变电所一回高压进线电缆短路电流计算计算条件:电压:10kV ,电缆截面:35mm 2,电缆长度L :1100m ,变压器容量:600kVA ,开关额定短路容量:25kA 。
一、K1点选择在高压开关进线端1:电源系统电抗X Sy =S 2U a S U =102/433=0.23094Ω (式中系统短路容量Ss=1.732×25×10000=433MVA )2:高压电缆阻抗:35mm 2高压电缆查表得Ro=0.616Ω/km ,Xo=0.084Ω/km ,可计算出:Xw 1=XoL=0.084×1.1=0.0924ΩRw 1=RoL=0.616×1.1=0.6776Ω3:短路回路总阻抗 Z=2121)(W SY X X Rw ++=220.09240.230940.6776)(++=0.7508Ω 4:K 1点两相短路电流I 2=Z 2U U a ⨯=7508.0210000⨯=6660A I 3=⨯32I 2=7691A 二、K2点选择在500kVA 变压器出线端高压侧系统电抗、电缆阻抗折算到变压器二次侧:X W1,=(Xsy+Xw 1)×(12U U )2=(0.23094+0.0924)×(10000690)2=0.0015Ω R W1,=R W1×(12U U )2=0.6776×(10000690)2=0.0032Ω 变压器后的总阻抗:RT=0.0078Ω,XT=0.0433Ω,500kVA Z=2,12,)()1(T W X X RT Rw +++=0.046ΩK2点两相短路电流:I 2=Z 2U U a ⨯=046.02690⨯=7500A I 3=⨯32I 2=8660A2台500kVA 变压器一样,所以计算结果一致。
井下高压开关整定计算说明书一、概述我矿地面变电所主变压器型号为SFZ7-12500/35,分三路向井下中央泵房供电。
井下中央泵房馈出额定电压6.3KV,按其三相短路容量100MvA进行计算。
二、公式说明:1.Xx=U P2/S d2.X L =X O X L3.I d(3)=Up/√3 Xd4. I d(2)=(√3 /2)Id3=0.5Up/Xd5.∑Ie=(∑Pn×Kx)/(Ue×COSφ)6.n≥(I Qe+kx∑Ie)/(K b×Ige)注:Xx-----系统电抗Ω;Up-----电源母线平均电压V;X L-----电缆电抗Ω;S d-----短路容量MVA;X O-----单位长度电抗Ω/Km(取0.08Ω/Km);L-----电缆长度Km ;I d(3)-----d点三相短路电流A;X d-----总电抗;I d(2)-----d点两相短路电流A;∑Pn-----总功率KW;∑Ie-----其余额定电流之和A;I Qe-----最大起动电流A;K b-----变压器变比(二次侧电压为690v、1140v时分别为8.7、5);Ige-----高压配电装置额定电流A;Kx-----需用系数;n-----整定倍数;cosφ------功率因数;三、保护变压器时,所需参数如表:压器短路容量按100MvA计算。
n≥(I Q+∑Ie×k X)/(k b×Ige)3.过流校验:①保护变压器时:K=Id(2)/(Kb×I z)≥1.5 查表可知Id(2)值。
②保护6KV干线时:K=Id(2)/ I z≥1.5通过以上公式计算可知Id(2)值。
四、矿用隔爆型高压真空配电装置档位选择:短路整定档位:1.6、2.0、3.0、4.0、5.0、6.0、8.0、10倍过载整定档位:0.2、0.3、0.4、0.6、0.8、1.0、1.2、1.4倍中央泵房中央泵房Ⅰ回路①中央泵房2426#开关变比630/5 总开关总功率:5235KW其中泵房内1#.3#泵为1000KW,直接启动Ie=116A.两泵不同时使用,将其余负荷电流均折算至6KV时,电流计算:Ie=(ΣPn×Kx)/(√3Up×COSφ)=(5235×0.51)/(√3×6.3×0.8)=306A<I干线IQe=6Ie=6*116=696A过载整定: IZ≥Ie=306An≥Iz/Ige=306/630=0.5取0.6倍短路整定: n≥K(IQe+∑Ie)/ Ige=1.3×(696+306)/630=2.1取3.0倍,则I z=3.0×630=1890A过流校验:计算6KV保护两相短路电流,L1=3.5KM在六采中部变电所I回路处。
Xx=Up2/Sd=6.32/100=0.4ΩXd1=Xx+Xo*L1=0.4+0.08×3.5=0.68ΩI(2)d1 =0.5Up/Xd1 =0.5×6300/0.68=4632AK=I(2)d1/I z=4632/1890=2.45>1.5满足要求②中央泵房1640#开关变比200/5 控六采区I回路总功率:2063KW IQe=840A Ie=140A(乳化泵)∑Ie=(∑Pn*Kx)/(Ue×cosφ)=[(2063-125) ×0.44]/(0.69×0.8)=1545A过载整定:Iz≥(∑Ie+Ie)/8.7=(1545+140)/8.7=194An≥Iz/Ige=194/200=0.97取1.2倍短路整定: n≥(IQe+∑Ie)/(K b×Ige)=(840+1545)/(8.7×200)=1.4为方便上下级间开关配合取5.0倍,则I z=5.0*200=1000A过流校验:计算6KV最远点两相短路电流:L1=6.119KM。
Xx=Up2/Sd=6.32/100=0.4ΩXd1=Xx+Xo*L1=0.4+0.08×6.119=0.889ΩI(2)d1 =0.5Up/Xd1 =0.5×6300/0.889=3543AK=I(2)d1/Iz=3543/1260=2.8>1.5满足要求③中央泵房T-13#开关变比200/5 控1#泵(1000KW)总功率1000KW Ie=116A IQe=696A过载整定: Iz≥Ie=116An≥Iz/IQe=116/200=0.58取0.8倍短路整定: n≥IQe/Ige=696/200=3.48 取4.0倍则I z=4.0×200=800A过流校验: K=I⑵d1/I z=4632/800=5.8>1.5 满足要求④中央泵房: T-8#开关变比200/5 控3# 泵总功率1000KW计算整定同T-13#开关即过载取0.8倍,短路取4.0倍⑤中央泵房:1638#开关变比200/5 控南翼大皮带分路总功率:1172KW P Q=200KW(皮带)Kx取0.6 COSφ取0.7∑Ie=(∑Pn×Kx)/(1.732Ue×COSφ)=[(1172-200)×0.6]/(1.732×6.3×0.7)=76AIe=(Pn×Kx)/(1.732×Ue×COSφ)=(1172×0.6)/(1.732×6.3×0.7)=92A过载整定: n≥K*Ie/Ige=1.4×92/200=0.644 为便于上下级间配合取1.2短路整定: n≥K(IQe+∑Ie)/ Ige=1.4×(13×7+76)/200=1.2为方便上下级间开关配合取5.0倍,I z=5.0×200=1000A过流校验: K=I⑵d1/I z=2442/1000=2.42>1.5满足要求中央泵房Ⅱ回路①2427#开关变比630/5 总开关总功率:7795KW其中2#、4#泵为1000KW,6KV直接启动,Ie=116A,两泵不同时使用将其余负荷电流均折算到6KV一次侧电流计算: Kx=0.48 CoSφ=0.8 tanφ=0.75P有功= Kx×P=0.48×7795=3742KW P无功= P有功×tanφ=3742×0.75=2807 KWS=√(P有功2+ P无功2)=4678 KWIe=(S×Kx)/(√3 Up×CoSφ)=(4678×0.48)/(√3×6.3×0.8)=257A<I干线IQe=6Ie=6*116=696A过载整定: Iz≥Ie =257An≥K Iz/Ige=1.3×257/630=0.53,为便于上下级配合取0.8倍短路整定: n≥K(IQe+∑Ie)/Ige=1.3×(696+428)/630=2.3取3.0倍则I z=3.0*630=1890A过流校验: 计算6KV短路点最远点两相短路电流,L=4.5KM在七采大巷变电所二回路处。
Xx=U2p/Sd=6.32/100=0.4ΩXd=Xx+XoL1=0.4+0.08×4.5=0.76ΩI⑵d=0.5Up/Xd=0.5×6300/0.76=4145A则K=I⑵d1/I z=4145/1890=2.2>1.5满足要求。
②T-12#开关变比200/5 控2#泵总功率:1000KW此水泵为1000KW,6KV直接启动,Ie=116A,IQe=6Ie=696A过载整定: Iz≥Ie=116An≥K*Iz/Ige=1.3×116/200=0.75取0.8倍短路整定: n≥IQe/Ige=696/200=3.48 取4.0倍则I z=4.0×200=800A过流校验: K=I⑵d1/Iz=4145/800=5.2>1.5满足要求③1639#开关变比200/5 控4#泵总功率:1000KW计算整定与T-12#相同故过载:0.8倍短路:4.0倍④1641#开关变比200/5 控水泵软启动按一台1000KW泵直接启动计算方法同T-12#相同故过载整定:0.8倍短路整定4.0倍⑤T-4#开关变比50/5 控泵房内200干变(380V)总功率:186KW IQe=507A∑Ie=∑Pn×Kr/Ue×COSφ=(186×0.6)/(0.4×0.8)=349A过载整定: Iz≤Ieb=19.2An≤Iz/Ige=19.2/50=0.4取0.4倍短路整定: n≥(IQe+∑Ie)/(Kb×Ige)=(507+349)/15×50=1.1取2.0倍则I z=2.0×50=100A过流校验: 查表可知: I⑵d=6251AK=I⑵d/(Kb×I z)=6251/(15×100)=4.2>1.5满足要求⑥T-11#开关变比300/5 控Ⅱ84一回路总功率:4127KW P最大=720KW(煤机) COSφ=0.6由于负荷所用电压不同,故将其折算至高压一次侧电流计算:求K X=0.4+0.6(P最大/P总)=0.4+0.6×(720/4127)=0.505Ie=( P总×K X)/(√3 Up×COSφ)=(4127×0.505)/(√3×6.3×0.8)=239A其最大负荷启动电流折算至一次侧电流为IQe=462A过载整定: Iz≥∑Ie=239An≥K×Iz/Ige=1.3×239/300=1.04取1.2倍短路整定: n≥K(IQe+∑Ie)/Ige=1.3(462+239)/300=3.03取5.0倍则I z=5.0×300=1500A过流校验: 计算6KV短路点最远点两相短路电流,L=3.96KM在II863移变处。
Xx=U2p/Sd=6.32/100=0.4ΩXd=Xx+XoL1=0.4+0.08×3.96=0.072ΩI⑵d=0.5Up/Xd=0.5×6300/0.72=4375A则K=I⑵d2/I z=4375/1500=2.9>1.5满足要求。
⑦2186#开关变比400/5 控II3、七采区二回路总功率:2536KW P最大=220KW K X=0.5 COSφ=0.7由于负荷所用电压不同,故将其折算至高压一次侧电流计算:过载整定: IZ=( P总×K X)/(√3Up×COSφ)=(2536×0.5)/(√3 ×6.3×0.7)=166An≥K×Iz/Ige=(1.4×166)/400=0.6取0.8倍短路整定: n≥K(I Qe+∑Ie)/Ige=1.4×(220×7+2536×0.5)/ (√3×6.3×0.7×400)=1.3为方便各级间配合取3.0倍,则I z=3.0*400=1200A过流校验: 计算6KV短路点最远点两相短路电流,L1=6.86KM在873车场变电站处。