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井下高低压开关电流整定计算整定人:审核人:编制时间: 2015年11月目录一、供电系统概况 (1)二、井下远方两相短路电流计算 (1)1、中央变电所各短路点电流计算 (1)2、采区变电所各短路点电流计算 (5)三、井下开关电流整定 (10)1、井下高压开关整定 (10)2、井下馈电开关整定 (14)一、供电系统概况我矿10kV 供电系统的供电电源为****变电站*****线路(***Ⅰ回)和****变电站*****线路(**Ⅱ回)。
****变电站****线路(***Ⅰ回)和****变电站****线路(**Ⅱ回)在我矿接入地面配电室,然后采用两趟MYJV 42-8.7/10型铠装电缆由地面配电室接入井下中央变电所,再有两趟MYJV 22-8.7/10型铠装电缆从中央变电所向采区变电所供电,地面配电室和井下变电所采用双回路供电运行。
二、井下远方两相短路电流计算 1、中央变电所各短路点电流计算1#变压器二次出线端的短路电流计算:Id 2(1)变压器二次电压690V,容量400kVA,系统短路容量按50MVA 计算:查附表二得系统电抗Xx=0.0095Ω 10kV 电缆长度L=10米,忽略不计, 变压器电阻电抗:Rb 1=0.006Ω Xb 1=0.038Ω∑R=0.006Ω ∑X=0.0095+0.038=0.0475Ω 1#变压器二次出线端的短路电流Id 2(1)=()()222eX R U ∑+∑ =()()220475.0006.02690+=7205.89A2#变压器二次出线端的短路电流计算:Id 2(2)变压器二次电压690V,容量400kVA,系统短路容量按50MVA 计算:查附表二得系统电抗Xx=0.0095Ω 10kV 电缆长度L=10米,忽略不计, 变压器电阻电抗:Rb 1=0.006Ω Xb 1=0.038Ω∑R=0.006Ω ∑X=0.0095+0.038=0.0475Ω2#变压器二次出线端的短路电流Id 2(2)=()()222eX R U ∑+∑ =()()220475.0006.02690+=7205.89A4#馈电开关出线末端的短路电流计算:Id 2(3),计算: 电缆为MY3*120的10米、MY3*35的60米 查附表二得系统电抗Xx=0.0095Ω 变压器电阻电抗:Rb 1=0.006Ω Xb 1=0.038Ω查表120mm 2电缆每公里电阻R 0=0.164、电抗X 0=0.056。
中央变电所高压开关柜整定计算井下主变电所高压开关柜的断路器的短路开断电流为12.5KA，则断路器的断流容量为：Sk =1.732×6×12.5=129.9MVA一、系统电抗。
因为变压器的二次侧空载电压U av=690V，井下主变电所容量S k =129.9MVA，所以得Xs=Uav2/Sk=0.692/129.9=0.0037Ω系统电抗。
当变压器二次侧空载电压Uav=6300V，井下主变电所容量S k=129.9MVA，所以得Xs=Uav2/Sk=6.32/129.9=0.3056Ω系统电抗。
当变压器二次侧空载电压Uav=1200V，井下主变电所容量S k=129.9MVA，所以得Xs=Uav2/Sk=1.22/129.9=0.0111Ω二、十煤皮带高压开关柜整定计算1、从中央变电所到十煤皮带500移变的高压电缆的阻抗为x0=0.081Ω/km r0=0.4484Ω/km XL= x0l0 = 0.081×0.48= 0.0389ΩRL= r0l0= 0.4484×0.48= 0.2153Ω转换成低压侧的阻抗XL1 = x0l0 /K2= 0.081×0.48 /（6300/690）2= 0.0005ΩRL1= r0l0/K2 = 0.4484×0.48/（6300/690）2= 0.0026Ω2、十煤皮带500移变阻抗，查资料的KBSGZY-500的短路损耗P=3100W，阻抗电压v=4,则变压器的额定电流I2N=SN/×690=500/×690=418.4，得：ZT =v×V22N/100S=0.038ΩRT =P V22N /S2=0.0059ΩXT ==0.0374Ω3、移变两侧短路点短路电流的计算（1）、移变高压侧进线端短路电流计算总的阻抗为R=0.01+0.2153=0.2253ΩX=0.0389+0.3056=0.3445ΩIs12=V2N/2√(R∑2+X∑2)= 6300/2√(0.22532+0.34452)=6300/2√(0.0508+0.1187)=7651A（2）、移变低压侧出线端短路电流计算总的阻抗为R=0.01+0.0059+0.0026=0.0185ΩX=0.0374+0.0005+0.0037=0.0416ΩIs22=V2N/2√(R∑2+X∑2)= 690/2√(0.01852+0.04162)=690/2√(0.0018+0.0004)=7356A4、高压开关柜过流保护的整定供电的6KV线路最大负荷电流Imax=∑SN/U1N√3=500×103/6000√3=48.114A选用KGS1矿用一般手持式高压真空开关柜（1）、过载保护电流倍数取0.4倍，即Isb.r=0.4×150=60A>48.114A（2）、短路保护整定，躲开最大电动机启动，其他电机正常运行，其一次侧动作电流计算值为Isb.r>1.2~1.4（Ist.m+∑IN）/KT=1.2（1416+207.8）/8.7=224A动作电流倍数n=224/150=1.49，取n=1.6按移变一次侧进行两相短路电流校验主保护区灵敏度Kr=Is12/nIa=7651/1.6×150=31.9&g t;1.5按移变二次侧进行两相短路电流校验主保护区灵敏度Kr=Is22/KgTKTIsb.r=7356/√3×8.7×1.6×150=2>1.2三、902材巷移变高压开关柜整定计算1、从中央变电所到高爆的高压电缆的阻抗为x0=0.081Ω/km r0=0.4484Ω/km XL= x0l0= 0.081×0.8= 0.0648ΩRL= r0l0= 0.4484×0.8= 0.3588Ω2、高爆进线侧短路点短路电流的计算总的阻抗为R=0.01+0.3588=0.3688ΩX=0.3056+0.0648=0.3704ΩIs12=V2N/2√(R∑2+X∑2)= 6300/2√(0.37042+0.36882)=6300/2√(0.1372+0.1361)=6025A4、高压开关柜过流保护的整定供电的6KV线路最大负荷电流Imax=∑SN/U1N√3=(315+315)×103/6000√3=60.6236A选用KGS1矿用一般手持式高压真空开关柜（1）、过载保护电流倍数取0.5倍，即Isb.r=0.5×150=75A>60.6236A（2）、短路保护整定，躲开最大电动机启动，其他电机正常运行，其一次侧动作电流计算值为Isb.r>1.2~1.4（Ist.m+∑IN）/KT=1.2（834.4+25.8+4.7）/5+1.2（4×16.6+8.2+2×43+27.5+13.7+3×6+16.4+2×40.5)/8.7=207.576+43.7518=251.3278A动作电流倍数n=251/150=1.67，取n=1.8按移变一次侧进行两相短路电流校验主保护区灵敏度Kr=Is12/nIa=6025/1.8×150=22.3>1.5四、+555变电所出线高压开关柜整定计算1、从中央变电所到+555变电所高压电缆的阻抗为x0=0.061Ω/km r0=0.306Ω/kmXL= x0l0= 0.061×0.45= 0.0275ΩRL= r0l0 = 0.306×0.45= 0.1377Ω2、高压电缆末端短路点短路电流的计算总的阻抗为R=0.01+0.1377=0.1477ΩX=0.0275+0.3056=0.3331ΩIs12=V2N/2√(R∑2+X∑2)= 6300/2√(0.14772+0.33312)=6300/2√(0.0219+0.1110)=8640A4、高压开关柜过流保护的整定供电的6KV线路最大负荷电流Imax=Kde∑PN/KTCOSφU1N√3=0.422×782.4×103/0.6×8.7×660×√3=55.3324A 选用KGS1矿用一般手持式高压真空开关柜（1）、过载保护电流倍数取0.4倍，即Isb.r=0.4×150=60A>55.3324A（2）、短路保护整定，躲开最大电动机启动，其他电机正常运行，其一次侧动作电流计算值为Isb.r>1.2~1.4（Ist.m+∑IN）/KT=1.2（849.6+12+32.8+44.7×5+13.7×6+6+8.2×3+6×4+27.5×4+12.1+1 30.7）/8.7=1.2(849.6+12+32.8+223.5+82.2+6+24.6+24+110+12.1+130.7)/8.7=207.9A动作电流倍数n=207.9/150=1.39，取n=1.6按移变一次侧进行两相短路电流校验主保护区灵敏度Kr=Is12/nIa=8640/1.6×150=36>1.5五、902运巷移变高压开关柜整定计算1、从中央变电所到902运巷GB-50-2高爆电缆的阻抗为x0=0.081Ω/km r0=0.4484Ω/kmXL= x0l0 = 0.081×0.758= 0.0614ΩRL= r0l0= 0.4484×0.758= 0.3399Ω2、高爆高压侧短路点短路电流的计算总的阻抗为R=0.01+0.3399=0.3499ΩX=0.0614+0.3056=0.3679ΩIs12=V2N/2√(R∑2+X∑2)= 6300/2√(0.36792+0.34992)=6300/2√(0.1354+0.1225)=6203A4、高压开关柜过流保护的整定供电的6KV线路最大负荷电流=0.5×675.5×1000/5×0.6×1140×√3Imax=Kde∑PN/KTCOSφU1N√3+0.5×496.8×1000/8.7×0.7×660×√3=57.0193+35.6815=92.7A选用KGS1矿用一般手持式高压真空开关柜（1）、过载保护电流倍数取0.7倍，即Isb.r=0.7×150=105A>92.7A（2）、短路保护整定，躲开最大电动机启动，其他电机正常运行，其一次侧动作电流计算值为Isb.r>1.2~1.4（Ist.m+∑IN）/KT=1.2（1225+175+4×16.6+43.2+2×13.7+50.8）/8.7+1.2(119.2+139.3+55.8×2+54)/5=218.7+101.8=320.5A动作电流倍数n=320.5/150=2.14，取n=2.2按移变一次侧进行两相短路电流校验主保护区灵敏度Kr=Is12/nIa=6203/2.2×150=18.8>1.5六、902工作面移变高压开关柜整定计算1、从中央变电所到904B材巷500KVA移变的高压电缆的阻抗为x0=0.081Ω/km r0=0.4484Ω/kmXL= x0l0= 0.081×0.88= 0.0713ΩRL= r0l0 = 0.4484×0.88= 0.3946Ω转换成低压侧的阻抗XL1 = x0l0 /K2= 0.081×0.88 /（6300/690）2= 0.0009ΩRL1= r0l0/K2 = 0.4484×0.88/（6300/690）2= 0.0048Ω2、904B材巷500移变阻抗，查资料的KBSGZY-500的短路损耗P=3100W，阻抗电压v=4,则变压器的额定电流I2N=SN/×690=500/×690=418.4，得：ZT =v×V22N/100S=0.038ΩRT =P V22N /S2=0.0059ΩXT ==0.0374Ω3、移变两侧短路点短路电流的计算（3）、移变高压侧进线端短路电流计算总的阻抗为R=0.01+0.3964=0.4064ΩX=0.0713+0.3056=0.3769ΩIs12=V2N/2√(R∑2+X∑2)= 6300/2√(0.40642+0.37692)=6300/2√(0.1652+0.1421)=5683A（4）、移变低压侧出线端短路电流计算总的阻抗为R=0.01+0.0059+0.0048=0.0207ΩX=0.0374+0.0009+0.0037=0.042ΩIs22=V2N/2√(R∑2+X∑2)= 690/2√(0.02072+0.0422)=690/2√(0.0018+0.0005)=7187.5A4、高压开关柜过流保护的整定供电的6KV线路最大负荷电流Imax=Kde∑PN/KTCOSφU1N√3=0.49×530×1000/5×0.6×1140×√3+0.49×555×1000/8.7×0.6×660×√3=43.8428+45.5750=89.4178A选用KGS1矿用一般手持式高压真空开关柜（1）、过载保护电流倍数取0.65倍，即Isb.r=0.65×150=97.5A>89.4178A（2）、短路保护整定，躲开最大电动机启动，其他电机正常运行，其一次侧动作电流计算值为Isb.r>1.2~1.4（Ist.m+∑IN）/KT=1.2（1089+152）/5+1.2(261.4+216+82.5+32.8)/8.7=297.84+81.75=379.59A动作电流倍数n=379.59/150=2.53，取n=2.6按移变一次侧进行两相短路电流校验主保护区灵敏度Kr=Is12/nIa=5683/2.6×150=14.6>1.5按移变二次侧进行两相短路电流校验主保护区灵敏度Kr=Is22/KgTKTIsb.r=7187.5/√3×8.7×2.6×150=1.22>1. 2七、北翼轨道移变高压开关柜整定计算1、从中央变电所到902运巷500移变的高压电缆的阻抗为x0=0.081Ω/km r0=0.4484Ω/kmXL= x0l0 = 0.081×1.11= 0.09ΩRL= r0l0 = 0.4484×1.11= 0.4978Ω转换成低压侧的阻抗XL1 = x0l0 /K2= 0.081×1.11 /（6300/690）2= 0.0011ΩRL1= r0l0/K2 = 0.4484×1.11/（6300/690）2= 0.0060Ω2、902材巷500移变阻抗，查资料的KBSGZY-500的短路损耗P=3100W，阻抗电压v=4,则变压器的额定电流I2N=SN/×690=500/×690=418.4，得：ZT =v×V22N/100S=0.038ΩRT =P V22N /S2=0.0059ΩXT ==0.0374Ω3、移变两侧短路点短路电流的计算（5）、移变高压侧进线端短路电流计算总的阻抗为R=0.01+0.4978=0.5078ΩX=0.09+0.3056=0.3956ΩIs12=V2N/2√(R∑2+X∑2)= 6300/2√(0.50782+0.39562)=6300/2√(0.2579+0.1565)=4894A（6）、移变低压侧出线端短路电流计算总的阻抗为R=0.01+0.0059+0.006=0.0219ΩX=0.0374+0.0011+0.0037=0.0422ΩIs22=V2N/2√(R∑2+X∑2)= 690/2√(0.02192+0.04222)=690/2√(0.0018+0.0005)=7187.5A4、高压开关柜过流保护的整定供电的6KV线路最大负荷电流Imax=∑SN/U1N√3=815×103/6000√3=78.43A 选用KGS1矿用一般手持式高压真空开关柜（1）、过载保护电流倍数取0.6倍，即Isb.r=0.6×150=90A>78.43A（2）、短路保护整定，躲开最大电动机启动，其他电机正常运行，其一次侧动作电流计算值为Isb.r>1.2~1.4（Ist.m+∑IN）/KT=1.2（1523.5+164+261.4+27.4+216+73.8）/8.7=312.6A动作电流倍数n=312.6/150=2.08，取n=2.2按移变一次侧进行两相短路电流校验主保护区灵敏度Kr=Is12/nIa=4894/2.2×150=14.8>1.5按移变二次侧进行两相短路电流校验主保护区灵敏度Kr=Is22/KgTKTIsb.r=7187.5/√3×8.7×2.2×150=1.45>1. 2八、1#主水泵高压开关柜整定计算1、从中央变电所到1#主排水泵的高压电缆的阻抗为x0=0.063Ω/km r0=0.429Ω/kmXL= x0l0 = 0.063×0.0036= 0.0003ΩRL= r0l0 = 0.429×0.0036= 0.0016Ω2、高压水泵进线侧短路点短路电流的计算总的阻抗为R=0.01+0.0016=0.0116ΩX=0.0003+0.3056=0.3059ΩIs12=V2N/2√(R∑2+X∑2)= 6300/2√(0.01162+0.30592)=6300/2√(0.0002+0.0936)=10284A4、高压开关柜过流保护的整定供电的6KV线路最大负荷电流为主水泵的额定电流Imax=52.7A选用KGS1矿用一般手持式高压真空开关柜（1）、过载保护电流倍数取0.3倍，即Isb.r=0.3×200=60A>52.7A（2）、短路保护整定，躲开最大电动机启动，其他电机正常运行，其一次侧动作电流计算值为Isb.r>1.2~1.4（Ist.m+∑IN）/KT=1.2×342.55/1=411.06A动作电流倍数n=411.06/200=2.06，取n=3按高压水泵进线侧进行两相短路电流校验主保护区灵敏度Kr=Is12/nIa=10284/3×200=17>2九、2#主水泵高压开关柜整定计算1、从中央变电所到2#主排水泵的高压电缆的阻抗为x0=0.063Ω/km r0=0.429Ω/kmXL= x0l0 = 0.063×0.0028= 0.0002ΩRL= r0l0 = 0.429×0.0028= 0.0012Ω2、高压水泵进线侧短路点短路电流的计算总的阻抗为R=0.01+0.0012=0.0112ΩX=0.0002+0.3056=0.3058ΩIs12=V2N/2√(R∑2+X∑2)= 6300/2√(0.01122+0.30582)=6300/2√(0.0002+0.0936)=10284A4、高压开关柜过流保护的整定供电的6KV线路最大负荷电流为主水泵的额定电流Imax=52.7A选用KGS1矿用一般手持式高压真空开关柜（1）、过载保护电流倍数取0.3倍，即Isb.r=0.3×200=60A>52.7A（2）、短路保护整定，躲开最大电动机启动，其他电机正常运行，其一次侧动作电流计算值为Isb.r>1.2~1.4（Ist.m+∑IN）/KT=1.2×342.55/1=411.06A动作电流倍数n=411.06/200=2.06，取n=3按高压水泵进线侧进行两相短路电流校验主保护区灵敏度Kr=Is12/KiIa=10284/40×90=17>2十、3#主水泵高压开关柜整定计算1、从中央变电所到3#主排水泵的高压电缆的阻抗为x0=0.063Ω/km r0=0.429Ω/km XL= x0l0= 0.063×0.004= 0.0003ΩRL= r0l0 = 0.429×0.004= 0.0018Ω2、高压水泵进线侧短路点短路电流的计算总的阻抗为R=0.01+0.0018=0.0118ΩX=0.0003+0.3056=0.3059ΩIs12=V2N/2√(R∑2+X∑2)= 6300/2√(0.01182+0.30592)=6300/2√(0.0002+0.0936)=10284A4、高压开关柜过流保护的整定供电的6KV线路最大负荷电流为主水泵的额定电流Imax=52.7A选用KGS1矿用一般手持式高压真空开关柜（1）、过载保护电流倍数取0.3倍，即Isb.r=0.3×200=60A>52.7A（2）、短路保护整定，躲开最大电动机启动，其他电机正常运行，其一次侧动作电流计算值为Isb.r>1.2~1.4（Ist.m+∑IN）/KT=1.2×342.55/1=411.06A动作电流倍数n=411.06/200=2.06，取n=3按高压水泵进线侧进行两相短路电流校验主保护区灵敏度Kr=Is12/KiIa=10284/40×90=17>2十一、北翼轨道变电所变电所出线高压开关柜整定计算1、从中央变电所到北翼轨道变电所变电所高压电缆的阻抗为x0=0.06Ω/km r0=0.179Ω/kmXL= x0l0= 0.06×1= 0.06ΩRL= r0l0 = 0.179×1= 0.179Ω2、高压电缆末端短路点短路电流的计算总的阻抗为R=0.01+0.179=0.189ΩX=0.06+0.3056=0.3656ΩIs12=V2N/2√(R∑2+X∑2)= 6300/2√(0.1892+0.36562)=6300/2√(0.0358+0.1337)=7651A4、高压开关柜过流保护的整定供电的6KV线路最大负荷电流Imax=Kde∑PN/KTCOSφU1N√3=0.4×776.3×103/0.6×8.7×660×√3=52.0388A选用KGS1矿用一般手持式高压真空开关柜（1）、过载保护电流倍数取0.2倍，即Isb.r=0.2×400=80A>52.0388A（2）、短路保护整定，躲开最大电动机启动，其他电机正常运行，其一次侧动作电流计算值为Isb.r>1.2~1.4（Ist.m+∑IN）/KT=1.2(396.5+61+6×6+27.5×2+43.2×6+24.3×2+13.7×2+40.5+32.8×4+8.2+8.2×4+12×2+16.6×4)/8.7=163.7A动作电流倍数n=163.7/400=0.4，取n=0.5按移变一次侧进行两相短路电流校验主保护区灵敏度Kr=Is12/nIa=7651/0.5×400=38.3>1.5十二、本室变压器出线高压开关柜整定计算1、从中央变电所到本室315移变的高压电缆的阻抗为x0=0.063Ω/km r0=0.429Ω/kmXL= x0l0 = 0.063×0.035= 0.0022ΩRL= r0l0 = 0.429×0.035= 0.0151Ω转换成低压侧的阻抗XL1 = x0l0 /K2= 0.081×0.48 /（6300/690）2= 0.0001ΩR L1= r0l0/K2 = 0.4484×0.48/（6300/690）2= 0.0002Ω2、本室315干变阻抗，查资料的KBSGZY-315的短路损耗P=2200W，阻抗电压v=4,则变压器的额定电流I2N=SN/×690=315000/×690=263.58，得：ZT =v×V22N/100S=0.061ΩRT =P V22N /S2=0.0107ΩXT ==0.06Ω3、移变两侧短路点短路电流的计算（7）、移变高压侧进线端短路电流计算总的阻抗为R=0.01+0.0151=0.0251ΩX=0.0022+0.3056=0.3078ΩIs12=V2N/2√(R∑2+X∑2)= 6300/2√(0.02512+0.30782)=6300/2√(0.0006+0.0947)=10204A（8）、移变低压侧出线端短路电流计算总的阻抗为R=0.01+0.0002+0.0107=0.0209ΩX=0.06+0.0001+0.0037=0.0638ΩIs22=V2N/2√(R∑2+X∑2)= 690/2√(0.02092+0.06382)=690/2√(0.0004+0.0041)=5142A4、高压开关柜过流保护的整定供电的6KV线路最大负荷电流Imax=∑SN/U1N√3=315×103/6000√3=30.3A选用KGS1矿用一般手持式高压真空开关柜（1）、过载保护电流倍数取0.3倍，即Isb.r=0.3×150=45A>30.3A（2）、短路保护整定，躲开最大电动机启动，其他电机正常运行，其一次侧动作电流计算值为Isb.r>1.2~1.4（Ist.m+∑IN）/KT=1.2（423.5+23.5+41）/8.7=67.3动作电流倍数n=67.3/150=0.45，取n=0.6按移变一次侧进行两相短路电流校验主保护区灵敏度Kr=Is12/nIa=10204/0.6×150=113>1.5按移变二次侧进行两相短路电流校验主保护区灵敏度Kr=Is22/KgTKTIsb.r=5142/√3×8.7×0.6×150=3.82>1.2。
煤矿井下高压开关过流整定计算书2.＃井下KBGF-400/6(10)YZ 矿用隔爆型移动变电站用高压真空负荷开关 023掘进动力电源皮带机两台55KW+55KW+刮板机55+30KW+皮带张紧机2×5.5KW =206 KW 线路最大负荷（皮带机电机55KW ）起动电流计算公式：)108(31000-⨯⨯⨯⨯⨯=ϕco Ue Pe IQ e｛〔(55×1000)÷(1.732×690×0.85)〕×8｝= 433(A)=⨯⨯⨯⨯=ϕco Ue Pe Ie e 310001000÷(1.732*690*0.75)=1.15高压开关过流整定计算公式： KH Kb P IQe Iz e ⨯∑+⨯-⨯=4.12.1 =｛1.2*(433+〔(206-55)*1.15〕｝÷｛(10000÷690)*(100÷5)｝ =2.5(A) 计算结果：2＃移动变电站用高压真空开关过流整定：2.5 A1.＃井下KBGF-500/6(10)YZ 矿用隔爆型移动变电站用高压真空负荷开关 12 采面10掘进动力电源11121 11122采面皮带55KW+55KW+刮板机55KW ×5+30KW ×2皮带张紧机2×5.5KW 煤电钻4KW ×4=462KW线路最大负荷（皮带机电机55KW ）起动电流计算公式：)108(31000-⨯⨯⨯⨯⨯=ϕco Ue Pe IQ e｛〔(55×1000)÷(1.732×690×0.85)〕×8｝= 433(A)=⨯⨯⨯⨯=ϕco Ue Pe Ie e 310001000÷(1.732*690*0.75)=1.15高压开关过流整定计算公式： KH Kb P IQe Iz e ⨯∑+⨯-⨯=4.12.1=｛1.2*(433+〔(462-55)*1.15〕｝÷｛(10000÷690)*(100÷5)｝ =3.72(A) 计算结果：1＃移动变电站用高压真空开关过流整定：3.5 A3.＃井下KBGF-200/6(10)YZ 矿用隔爆型移动变电站用高压真空负荷开关 1掘进01掘进主用局扇风机电源11123掘进2×28KW +110501掘进2×28KW =112 KW线路最大负荷（皮带机电机56KW ）起动电流计算公式：)108(31000-⨯⨯⨯⨯⨯=ϕco Ue Pe IQ e｛〔(56×1000)÷(1.732×690×0.85)〕×8｝= 441(A)=⨯⨯⨯⨯=ϕco Ue Pe Ie e 310001000÷(1.732*690*0.75)=1.15高压开关过流整定计算公式： KH Kb P IQe Iz e ⨯∑+⨯-⨯=4.12.1=｛1.2*(441+〔(112-56)*1.15〕｝÷｛(10000÷690)*(100÷5)｝ =2.09(A) 计算结果：2＃移动变电站用高压真空开关过流整定：2A4.＃井下KBGF-200/6(10)YZ 矿用隔爆型移动变电站用高压真空负荷开关 11123掘进110501掘进备用局扇风机电源3掘进2×28KW +1掘进2×28KW =112 KW线路最大负荷（皮带机电机56KW ）起动电流计算公式：)108(31000-⨯⨯⨯⨯⨯=ϕco Ue Pe IQ e｛〔(56×1000)÷(1.732×690×0.85)〕×8｝= 441(A)=⨯⨯⨯⨯=ϕco Ue Pe Ie e 310001000÷(1.732*690*0.75)=1.15高压开关过流整定计算公式： KH Kb P IQe Iz e ⨯∑+⨯-⨯=4.12.1=｛1.2*(441+〔(112-56)*1.15〕｝÷｛(10000÷690)*(100÷5)｝ =2.09(A) 计算结果：2＃移动变电站用高压真空开关过流整定：2A)5.12.1(31000-⨯⨯⨯⨯⨯=ϕco Ue Pe IQ e｛〔(630×1000)÷(1.732×660×0.85)〕×1.5｝=972(A)=⨯⨯⨯⨯=ϕco Ue Pe Ie e 310001000÷(1.732*690*0.75)=1.15高压开关过流整定计算公式： KH Kb P IQe Iz e ⨯∑+⨯-⨯=4.12.1=｛1.2*(972+〔(892-630)*1.15〕｝÷｛(10000÷690)*(150÷5)｝ =3.4(A) 计算结果：立井变电所代3#变压器高压开关过流整定：取4A4.地面变电所代800变压器高压开关150/5∑Pe=主扇360+斜井绞车155+立井绞车132+空压机75+锅炉65+生活照明污水处理100=887KW线路最大负荷（主扇2*160KW ）起动电流计算公式：（采用变频器启动） )5.12.1(31000-⨯⨯⨯⨯⨯=ϕco Ue Pe IQ e｛〔(320×1000)÷(1.732×380×0.85)〕×1.5｝=859(A)=⨯⨯⨯⨯=ϕco Ue Pe Ie e 310001000÷(1.732*380*0.85)=1.79高压开关过流整定计算公式： KH Kb P IQe Iz e ⨯∑+⨯-⨯=4.12.1=｛1.2*(859+〔(887-320)*1.79〕｝÷｛(10000÷400)*(150÷5)｝ =2.999(A) 计算结果：地面变电所代800变压器高压开关过流整定：取3A ##################################################5.井下斜井变电所一回路高压总开关400/5（1号高开）∑Pe=北翼2069KW+南翼746KW=2815KW线路最大负荷（采煤机组380KW ）起动电流计算公式：)108(31000-⨯⨯⨯⨯⨯=ϕco Ue Pe IQ e｛〔(380×1000)÷(1.732×1140×0.85)〕×8｝=1793(A)=⨯⨯⨯⨯=ϕco Ue Pe Ie e 310001000÷(1.732*1200*0.85)=0.59高压开关过流整定计算公式： KHKb P IQe Iz e ⨯∑+⨯-⨯=4.12.1=｛1.2*(1793+〔(2815-380)*0.59〕｝÷｛(10000÷1200)*(400÷5)｝ =5.28 (A) 计算结果：井下斜井变电所一回路高压开关过流整定：取5A6.斜井变电所1#变压器高压开关400/5（2号高开）∑Pe=593.5KW线路最大负荷（刮板机80KW ）起动电流计算公式：)74(31000-⨯⨯⨯⨯⨯=ϕco Ue Pe IQ e｛〔(80×1000)÷(1.732×660×0.85)〕×6｝=494(A)=⨯⨯⨯⨯=ϕco Ue Pe Ie e 310001000÷(1.732*690*0.75)=1.15高压开关过流整定计算公式： KH Kb P IQe Iz e ⨯∑+⨯-⨯=4.12.1=｛1.2*(494+〔(593.5-80)*1.15〕｝÷｛(10000÷690)*(400÷5)｝ =1.12 (A) 计算结果：井下斜井变电所1#变压器高压开关过流整定：取1.5A7.井下斜井变电所3#变压器高压开关400/5（3号高开）∑Pe=440.5KW线路最大负荷（暗斜井皮带机2*110KW ）起动电流计算公式：)74(31000-⨯⨯⨯⨯⨯=ϕco Ue Pe IQ e｛〔(2×110×1000)÷(1.732×1140×0.85)〕×6｝=1358(A)=⨯⨯⨯⨯=ϕco Ue Pe Ie e 310001000÷(1.732*690*0.75)=1.15高压开关过流整定计算公式： KHKb P IQe Iz e ⨯∑+⨯-⨯=4.12.1=｛1.2*(1358+〔(440.5-2×110)*1.15〕｝÷｛(10000÷690)*(400÷5)｝ =1.7(A) 计算结果：井下斜井变电所一回路高压开关过流整定：取2A8.井下斜井变电所代104乙高压开关200/5（5号高开）∑Pe=1035KW线路最大负荷（采煤机组380KW ）起动电流计算公式：1000)108(31000=-⨯⨯⨯⨯⨯=ϕco Ue Pe IQ e｛〔(380×1000)÷(1.732×1200×0.85)〕×8｝=1793(A)ϕco Ue Pe Ie e⨯⨯⨯⨯=310001000÷(1.732*1140*0.85)=0.59高压开关过流整定计算公式： KH Kb P IQe Iz e ⨯∑+⨯-⨯=4.12.1=｛1.2*(1793+〔(1035-380)*0.59〕｝÷｛(10000÷1200)*(200÷5)｝ =6.5(A) 计算结果：井下斜井变电所代104乙高压开关过流整定：取6A9.斜井变电所代立井变一回路高压开关200/5（6号高开）∑Pe=746KW线路最大负荷（主排水泵90KW ）起动电流计算公式：)74(31000-⨯⨯⨯⨯⨯=ϕco Ue Pe IQ e｛〔(90×1000)÷(1.732×1140×0.85)〕×6｝=621(A)=⨯⨯⨯⨯=ϕco Ue Pe Ie e 310001000÷(1.732*660*0.85)=1.15高压开关过流整定计算公式： KH Kb P IQe Iz e ⨯∑+⨯-⨯=4.12.1=｛1.2*(621+〔(746-90)*1.15〕｝÷｛(10000÷660)*(200÷5)｝ =2.84(A) 计算结果：斜井变电所代立井一回路高压开关过流整定：取3A 10.10KV 母线联络开关与变电所进线总开关相同，故整定值也相同不再另作计算。
中央变电所高压一、五条进线07-18、07-12、07-6、07-19、07-25高爆开关整定计算1）井下中央变电所系统母线上的短路容量为50MVA查《整定细则》附录二表1得系统电抗 Xx =0.7938Ω6kv高压电缆 185mm2 Lg=1.35km查《整定细则》附录二表2得185mm2高压电缆 R0=0.116Ω/km X0=0.06Ω/km高压电缆电阻、电抗Rg= R0×Lg=0.116×1.35=0.1566ΩXg= X0×Lg =0.06×1.35=0.081∑R= Rg=0.1566Ω∑X=Xg+Xx=0.081+0.7938=0.8748ΩI d（2）=Ue/2√(∑R)2+(∑X)2 =3376AIqe=160.6×8=1284.8 ∑Ie=500Ige=630n≥（Iqe+Kx∑Ie）/ Ige=（1284.8+500）/630=2.83整定值取3校验灵敏度：I d（2）/Iz=3376/630×3=1.79＞1.5满足灵敏度要求过载整定：S=∑Pn×Kr/COSΦ式中S--电力负荷总视在功率 Kr--需用系数∑Pn—所有用电设备额定功率 COSΦ—平均功率因数S =∑Pn×Kr/COSΦ=8610×0.5/0.7=6150 KVAI =S/√3×6.3+160.6=753 A过载整定：753/630=1.19取1.2二、四条联络07-16、07-15、07-14、07-131）井下中央变电所系统母线上的短路容量为50MVA查《整定细则》附录二表1得系统电抗 Xx =0.7938Ω6kv高压电缆 185mm2 Lg=1.35km查《整定细则》附录二表2得185mm2高压电缆 R0=0.116Ω/km X0=0.06Ω/km高压电缆电阻、电抗Rg= R0×Lg=0.116×1.35=0.1566ΩXg= X0×Lg =0.06×1.35=0.081∑R= Rg=0.1566Ω∑X=Xg+Xx=0.081+0.7938=0.8748ΩI d（2）=Ue/2√(∑R)2+(∑X)2 =3376A2）07-16、07-15联络柜整定计算：Iqe=160.6×8=1284.8 ∑Ie=210Ige=500n≥（Iqe+Kx∑Ie）/ Ige=（1284.8+210）/500=2.99整定值取3校验灵敏度：I d（2）/Iz=3376/500×3=2.25＞1.5满足灵敏度要求过载整定：S=∑Pn×Kr/COSΦ式中S--电力负荷总视在功率 Kr--需用系数∑Pn—所有用电设备额定功率 COSΦ—平均功率因数S =∑Pn×Kr/COSΦ=6710×0.4/0.7=3834 KVAI =S/√3×6.3+160.6=530 A过载整定：530/500=1.1取1.23）07-14、07-13联络柜整定计算：Iqe=160.6×8=1284.8 ∑Ie=200Ige=500n≥（Iqe+Kx∑Ie）/ Ige=（1284.8+200）/500=2.99整定值取3校验灵敏度：I d（2）/Iz=3376/500×3=2.25＞1.5满足灵敏度要求过载整定：S=∑Pn×Kr/COSΦ式中S--电力负荷总视在功率 Kr--需用系数∑Pn—所有用电设备额定功率 COSΦ—平均功率因数S =∑Pn×Kr/COSΦ=1621×0.6/0.7=2572KVAI =S/√3×6+160.6=409 A过载整定：409/500=0.82取1.2三、大泵高压启动器07-17、07-11、07-5、07-20、07-26整定计算1）井下中央变电所系统母线上的短路容量为50MVA查《整定细则》附录二表1得系统电抗 Xx=0.7938Ω6kv高压电缆 185mm2 Lg=1.35km查《整定细则》附录二表2得185mm2高压电缆 R0=0.116Ω/km X0=0.06Ω/km高压电缆电阻、电抗Rg= R0×Lg=0.116×1.35=0.1566ΩXg= X0×Lg =0.06×1.35=0.081Ω∑R= Rg=0.1566Ω∑X=Xg+Xx=0.081+0.7938=0.8748ΩI d（2）=Ue/2√(∑R)2+(∑X)2 =3376A按电子式高压综合保护器（QBJZ20-6）电流互感器二次侧额定电流值（5A）的1、2、3、4、5、6、7、8、9倍分级整定，其整定值按公式n≥Iqe/ IgeIqe=160.6×8=1284.8 Ige=315n≥Iqe/ Ige=1284.8/315=4.08整定值取5校验灵敏度：I d（2）/Iz=3376/5×315=2.14＞1.5满足灵敏度要求过载整定：n = Ie / Ige=160.6/315=0.51过载整定：取0.6四、07-8高爆开关整定计算该高爆开关变压器为500KVA，0.69KV，系统短路容量取50MVA查《整定细则》附录二表1得系统电抗 Xx=（0.693/6.3）2×0.7938=0.0095ΩKBSG-500KVA 6/0.69变压器电阻、电抗Rb1=0.006Ω Xb1=0.038Ω6kv -185mm2高压电缆 Lg=1.35km查《整定细则》附录二表2得185mm2高压电缆 R0=0.116Ω/km X0=0.06Ω/km高压电缆电阻、电抗Rg= R0×Lg=0.116×1.35=0.1566ΩXg= X0×Lg =0.06×1.35=0.081Ω∑R= Rg/K b2+ R b1=0.1566/8.72+0.006=0.00807 Ω∑X=X X+ Xg/ K b2+ X b1=0.0095+0.081/8.72+0.038=0.04857 ΩI d（2）=Ue/2√(∑R)2+(∑X)2 =7007A按电子式高压综合保护器（PBG20-6）电流互感器二次侧额定电流值（5A）的1、2、3、4、5、6、7、8、9倍分级整定，其整定值按公式n≥（Iqe+Kx∑Ie）/Kb×Ige07-8变压器供电系统：Iqe=310.5 ∑Ie=635.375Kb=8.7 Ige=100n≥（Iqe+Kx∑Ie）/Kb×Ige=（310.5+635.375）/8.7×100=1.087整定值取1.6校验灵敏度：I d（2）/√3 KbIz=7007/1.732×8.7×100×1.6=2.9＞1.5满足灵敏度要求过载整定：S=∑Pn×Kr/COSΦ式中S--电力负荷总视在功率 Kr--需用系数∑Pn—所有用电设备额定功率 COSΦ—平均功率因数S =∑Pn×Kr/COSΦ=597.5×0.4/0.7=341.43 kwI =S/√3×6.3=31.29 A过载整定：31.29/100=0.3129 取0.4五、07-2高爆开关整定计算：该高爆开关变压器为500KVA，0.69KV，系统短路容量取50MVA查《整定细则》附录二表1得系统电抗 Xx=（0.693/6.3）2×0.7938=0.0095ΩKBSG-500KVA 6/0.69变压器电阻、电抗Rb1=0.006Ω Xb1=0.038Ω6kv -185mm2高压电缆 Lg=1.35km查《整定细则》附录二表2得185mm2高压电缆 R0=0.116Ω/km X0=0.06Ω/km高压电缆电阻、电抗Rg= R0×Lg=0.116×1.35=0.1566ΩXg= X0×Lg =0.06×1.35=0.081Ω∑R= Rg/K b2+ R b1=0.1566/8.72+0.006=0.00807 Ω∑X=X X+ Xg/ K b2+ X b1=0.0095+0.081/8.72+0.038=0.04857 ΩI d（2）=Ue/2√(∑R)2+(∑X)2 =7007A按电子式高压综合保护器（PBG20-6）电流互感器二次侧额定电流值（5A）的1、2、3、4、5、6、7、8、9倍分级整定，其整定值按公式n≥（Iqe+Kx∑Ie）/Kb×Ige07-2#变压器供电系统：Iqe=414 ∑Ie=207Kb=8.7 Ige=100n≥（Iqe+Kx∑Ie）/Kb×Ige=（414+207）/8.7×100=0.71整定值取1.6校验灵敏度：I d（2）/√3 KbIz=7007/1.732×8.7×100×1.6=2.9＞1.5满足灵敏度要求过载整定：S=∑Pn×Kr/COSΦ式中S--电力负荷总视在功率 Kr--需用系数∑Pn—所有用电设备额定功率 COSΦ—平均功率因数S =∑Pn×Kr/COSΦ=240×1/0.8=300 kwI =S/√3×6.3=27.49 A过载整定：27.49/100=0.2749 取0.4中央变到西二临时变高压动力一、07-27高爆开关整定计算：井下中央变电所系统母线上的短路容量为50MVA查《整定细则》附录二表1得系统电抗 Xx =0.7938Ω6kv高压电缆 185mm2 Lg=1.35 km ；70mm2 Lg1 =0.8+0.7=1.5km查《整定细则》附录二表2得185mm2高压电缆 R0=0.116Ω/km X0=0.06Ω/km70mm2高压电缆 R1=0.306Ω/km X1=0.061Ω/km高压电缆电阻、电抗Rg= R0×Lg+ R1×Lg1 =0.116×1.35+0.306×1.5=0.6156ΩXg= X0×Lg+ X1×Lg1 =0.06×1.35+0.061×1.5=0.1725Ω∑R= Rg=0.6156Ω∑X= Xg+Xx=0.9663ΩI d（2）=Ue/2√(∑R)2+(∑X)2 =2751A按电子式高压综合保护器（PBG20-6）电流互感器二次侧额定电流值（5A）的1、2、3、4、5、6、7、8、9倍分级整定，其整定值按公式n≥（Iqe+Kx∑Ie）/Kb×Ige07-7高爆供电系统：Iqe=490 ∑Ie=696Ige=500n≥（Iqe+Kx∑Ie）/Ige=（490+696）/500=2.372整定值取3.0校验灵敏度：I d（2）/Iz=2751/500×3.0=1.8＞1.5满足灵敏度要求过载整定：S=∑Pn×Kr/COSΦ式中S--电力负荷总视在功率 Kr--需用系数∑Pn—所有用电设备额定功率 COSΦ—平均功率因数S =∑Pn×Kr/COSΦ=（226+1400）/0.7=2322kwI =S/√3×6.3=213A过载整定：213/500=0.42取1二、07-21高爆开关整定计算：井下中央变电所系统母线上的短路容量为50MVA查《整定细则》附录二表1得系统电抗 Xx =0.7938Ω6kv高压电缆 Lg=1.35 km Lg1 =0.8+0.7=1.5km查《整定细则》附录二表2得185mm2高压电缆 R0=0.116Ω/km X0=0.06Ω/km70mm2高压电缆 R1=0.306Ω/km X1=0.061Ω/km高压电缆电阻、电抗Rg= R0×Lg+ R1×Lg1 =0.116×1.35+0.306×1.5=0.6156ΩXg= X0×Lg+ X1×Lg1 =0.06×1.35+0.061×1.5=0.1725Ω∑R= Rg=0.6156Ω∑X= Xg+Xx=0.9663ΩI d（2）=Ue/2√(∑R)2+(∑X)2 =2751A按电子式高压综合保护器（PBG20-6）电流互感器二次侧额定电流值（5A）的1、2、3、4、5、6、7、8、9倍分级整定，其整定值按公式n≥（Iqe+Kx∑Ie）/Kb×Ige07-34高爆供电系统：Iqe=490 ∑Ie=754Ige=500n≥（Iqe+Kx∑Ie）/Ige=（490+754）/500=2.488整定值取3校验灵敏度：I d（2）/Iz=2751/500×3=1.8＞1.5满足灵敏度要求过载整定：S=∑Pn×Kr/COSΦ式中S--电力负荷总视在功率 Kr--需用系数∑Pn—所有用电设备额定功率 COSΦ—平均功率因数S =∑Pn×Kr/COSΦ=（425+646）/0.7=1530kwI =S/√3×6.3=140A过载整定：140/500=0.28 取1三、07-33高爆开关整定计算：该高爆开关变压器为500KVA，0.69KV，系统短路容量取50MVA查《整定细则》附录二表1得系统电抗 Xx=（0.693/6.3）2×0.7938=0.0095ΩKBSG-500KVA 6/0.69变压器电阻、电抗Rb1=0.006Ω Xb1=0.038Ω6kv185mm2高压电缆 Lg=1.35 km Lg1 =0.8km查《整定细则》附录二表2得185mm2高压电缆 R0=0.116Ω/km X0=0.06Ω/km70mm2高压电缆 R1=0.306Ω/km X1=0.061Ω/km高压电缆电阻、电抗Rg= R0×Lg+ R1×Lg1 =0.116×1.35+0.306×0.8=0.4014ΩXg= X0×Lg+ X1×Lg1 =0.06×1.35+0.061×0.8=0.1298Ω∑R= Rg/K b2+ R b1=0.4014/8.72+0.006=0.0113 Ω∑X=X X+ Xg/ K b2+ X b1=0.0095+0.1298/8.72+0.038=0.04922ΩI d（2）=Ue/2√(∑R)2+(∑X)2 =6832 A按电子式高压综合保护器（PBG20-6）电流互感器二次侧额定电流值（5A）的1、2、3、4、5、6、7、8、9倍分级整定，其整定值按公式n≥（Iqe+Kx∑Ie）/Kb×Ige07-33变压器供电系统：Iqe=1104 ∑Ie=345Kb=8.7 Ige=200n≥（Iqe+Kx∑Ie）/Kb×Ige=（1104+345×0.4）/8.7×200=0.71整定值取1.0校验灵敏度：I d（2）/√3 KbIz=6832/1.732×8.7×200×1.0=2.27＞1.5过载整定：S=∑Pn×Kr/COSΦ式中S--电力负荷总视在功率 Kr--需用系数∑Pn—所有用电设备额定功率 COSΦ—平均功率因数S =∑Pn×Kr/COSΦ=460×0.4/0.7=263 kwI =S/√3×6.3=24.10 A过载整定：24.10/200=0.12 取0.3四、728机巷移变整定计算：该变压器为800KVA，1.2KV，系统短路容量取50MVA查《整定细则》附录二表1得系统电抗 Xx=（1.2/6.3）2×0.7938=0.0288ΩKBSGZY-800KVA 6/1.2变压器电阻、电抗Rb1=0.1072Ω Xb1=0.0135Ω6kv185mm2高压电缆 Lg=1.35 km Lg1 =0.8km Lg2 =0.6km查《整定细则》附录二表2得185mm2高压电缆 R0=0.116Ω/km X0=0.06Ω/km70mm2高压电缆 R1=0.306Ω/km X1=0.061Ω/km70mm2高压铜芯电缆 R2=0.294Ω/km X2=0.072Ω/km高压电缆电阻、电抗Rg= R0×Lg+ R1×Lg1+ R2×Lg2 =0.116×1.35+0.306×0.8+0.294×0.6=0.5778ΩXg= X0×Lg+ X1×Lg1+ X2×Lg2 =0.06×1.35+0.061×0.8+0.072×0.6=0.173Ω∑R= Rg/K b2+ R b1=0.5778/52+0.1072=0.1303 Ω∑X=X X+ Xg/ K b2+ X b1=0.0288+0.173/52+0.0135=0.04922ΩI d（2）=Ue/2√(∑R)2+(∑X)2 =4286 A按电子式高压综合保护器（PBG20-6）电流互感器二次侧额定电流值（5A）的1、2、3、4、5、6、7、8、9倍分级整定，其整定值按公式n≥（Iqe+Kx∑Ie）/Kb×Ige移动变压器供电系统：Iqe=780 ∑Ie=546.25Kb=5n≥（Iqe+Kx∑Ie）/Kb×Ige =（780+546.25）/5*200=1.3整定值取4.0校验灵敏度：I d（2）/ KbIz=4286/5×240=3.57＞1.5过载整定：S=∑Pn×Kr/COSΦ式中S--电力负荷总视在功率 Kr--需用系数∑Pn—所有用电设备额定功率 COSΦ—平均功率因数S =∑Pn×Kr/COSΦ=425/0.7=607 kwI =S/√3×6.3=58.4 AKBG250开关柜过载整定：280A中央变到西二临时变高压三专一、07-31高爆开关整定计算：井下中央变电所系统母线上的短路容量为50MVA查《整定细则》附录二表1得系统电抗 Xx =0.7938Ω6kv高压电缆 Lg=1.35 km Lg1 =0.8km Lg2 =0.56km查《整定细则》附录二表2得185mm2高压电缆 R0=0.116Ω/km X0=0.06Ω/km95mm2高压电缆 R1=0.226Ω/km X1=0.06Ω/km50mm2高压电缆 R2=0.412Ω/km X2=0.075Ω/km高压电缆电阻、电抗Rg= R0×Lg+ R1×Lg1 + R2×Lg2=0.56812ΩXg= X0×Lg+ X1×Lg1 + X2×Lg2=0.171Ω∑R= Rg =0.56812Ω∑X=X X+ Xg =0.7938+0.171=0.9648ΩI d（2）=Ue/2√(∑R)2+(∑X)2 =2814A按电子式高压综合保护器（PBG20-6）电流互感器二次侧额定电流值（5A）的1、2、3、4、5、6、7、8、9倍分级整定，其整定值按公式n≥（Iqe+Kx∑Ie）/Kb×Ige07-31高爆供电系统：Iqe=614 ∑Ie=607Kb=8.7 Ige=400n≥（Iqe+Kx∑Ie）/Kb×Ige=（614+607×1）/8.7×400=0.357整定值取3校验灵敏度：I d（2）/Iz=2814/400×3=2.3＞1.5满足灵敏度要求过载整定：S=∑Pn×Kr/COSΦ式中S--电力负荷总视在功率 Kr--需用系数∑Pn—所有用电设备额定功率 COSΦ—平均功率因数S =∑Pn×Kr/COSΦ=240/0.8=300kwI =S/√3×6.3=27.49 A过载整定：27.49/200=0.14 取1三、07-32高爆开关整定计算：该高爆开关变压器为500KVA，0.69KV，系统短路容量取50MVA查《整定细则》附录二表1得系统电抗 Xx=（0.693/6.3）2×0.7938=0.0095ΩKBSG-500KVA 6/0.69变压器电阻、电阻Rb1=0.006Ω Xb1=0.038Ω6kv高压电缆 185mm2 : Lg=1.35 km ;95mm2 :Lg1 =0.8km查《整定细则》附录二表2得185mm2高压电缆 R0=0.116Ω/km X0=0.06Ω/km95mm2高压电缆 R1=0.226Ω/km X1=0.06Ω/km高压电缆电阻、电抗Rg= R0×Lg+ R1×Lg1 =0.116×1.35+0.226×0.8=0.3374ΩXg= X0×Lg+ X1×Lg1 =0.06×1.35+0.06×0.8=0.129Ω∑R= Rg/K b2+ R b1=0.3374/8.72+0.006=0.0105 Ω∑X=X X+ Xg/ K b2+ X b1=0.0095+0.129/8.72+0.038=0.0492ΩI d（2）=Ue/2√(∑R)2+(∑X)2 =6859A按电子式高压综合保护器（PBG20-6）电流互感器二次侧额定电流值（5A）的1、2、3、4、5、6、7、8、9倍分级整定，其整定值按公式n≥（Iqe+Kx∑Ie）/Kb×Ige07-32变压器供电系统：Iqe=414 ∑Ie=207Kb=8.7 Ige=200n≥（Iqe+Kx∑Ie）/Kb×Ige=（414+207×1）/8.7×200=0.357整定值取1.0校验灵敏度：I d（2）/√3 KbIz=6859/1.732×8.7×200×1.0=2.28＞1.5过载整定：S=∑Pn×Kr/COSΦ式中S--电力负荷总视在功率 Kr--需用系数∑Pn—所有用电设备额定功率 COSΦ—平均功率因数S =∑Pn×Kr/COSΦ=240/0.8=300kwI =S/√3×6.3=27.49 A过载整定：27.49/200=0.1375 取0.3四、07-87整定计算：该变压器为1600KVA，3.3KV，系统短路容量取50MVA查《整定细则》附录二表1得系统电抗 Xx=（1.2/6.3）2×0.7938=0.0288ΩKBSGZY-800KVA 6/1.2变压器电阻、电抗Rb1=0.1072Ω Xb1=0.0135Ω6kv185mm2高压电缆 Lg=1.35 km Lg1 =0.8km Lg2 =0.6km查《整定细则》附录二表2得185mm2高压电缆 R0=0.116Ω/km X0=0.06Ω/km70mm2高压电缆 R1=0.306Ω/km X1=0.061Ω/km70mm2高压铜芯电缆 R2=0.294Ω/km X2=0.072Ω/km高压电缆电阻、电抗Rg= R0×Lg+ R1×Lg1+ R2×Lg2 =0.116×1.35+0.306×0.8+0.294×0.6=0.5778ΩXg= X0×Lg+ X1×Lg1+ X2×Lg2 =0.06×1.35+0.061×0.8+0.072×0.6=0.173Ω∑R= Rg/K b2+ R b1=0.5778/52+0.1072=0.1303 Ω∑X=X X+ Xg/ K b2+ X b1=0.0288+0.173/52+0.0135=0.04922ΩI d（2）=Ue/2√(∑R)2+(∑X)2 =4286 A按电子式高压综合保护器（PBG20-6）电流互感器二次侧额定电流值（5A）的1、2、3、4、5、6、7、8、9倍分级整定，其整定值按公式n≥（Iqe+Kx∑Ie）/Kb×Ige移动变压器供电系统：Iqe=780 ∑Ie=546.25Kb=5n≥（Iqe+Kx∑Ie）/Kb×Ige =（780+546.25）/5*200=1.3整定值取4.0校验灵敏度：I d（2）/ KbIz=4286/5×240=3.57＞1.5过载整定：S=∑Pn×Kr/COSΦ式中S--电力负荷总视在功率 Kr--需用系数∑Pn—所有用电设备额定功率 COSΦ—平均功率因数S =∑Pn×Kr/COSΦ=425/0.7=607 kwI =S/√3×6.3=58.4 AKBG250开关柜过载整定：280A中央变到八二采区变高压一、07-67高爆开关整定计算：变压器二次出口端的电压Ue=1200V、容量630KVA ，6kv电缆1800+1350=3150米，系统短路容量按50MvA计算。
井下中央变电所高压开关整定计算一、根据地面供电设计计算井下中央变电所短路电流:地面35KV 变电站至井下中央变电所(一回、二回)MYJV22-3*150型矿用聚氯乙烯绝缘钢带铠装交联电力电缆电阻、电抗：0R =0.14*0.85=0.119Ω 0X =0.08*0.85=0.068Ω 高压系统总阻抗为：=∑R 0.119Ω=∑X 0.74+0.068=0.8088.6121808.0119.02/100002/2222)2(0=+=∑+∑=XP Ue I d A 二、（一）中央变电所1#干式变压器的计算1#干式变压器负荷统计：计算电力负荷总视在功率ϕcos 取0.8d k 取0.9电力负荷总视在功率为KVA P k S Nd 7.1158.09.090cos =⨯==∑ϕ根据计算负荷，选用KBSG-400/10矿用隔爆型干式变压器。
（二）2#干式变压器的计算2#干式变压器负荷统计：计算电力负荷总视在功率ϕcos 取0.8 d k 取0.8电力负荷总视在功率为KVA P k S Nd 5.1508.08.05.150cos =⨯==∑ϕ根据计算负荷，选用KBSG-400/10矿用隔爆型干式变压器。
（三）3# 移动变电站的计算3#动力移动变电站负荷统计：计算电力负荷总视在功率ϕcos 取0.8d k 取0.65电力负荷总视在功率为KVA P k S N d 5.4527.065.04.487cos =⨯==∑ϕ根据计算负荷，选用KBSGZY-630/10矿用隔爆型移动变电站1台。
（四）高压电缆线路参数：1、中央变电所3#高开至采区变电所电缆型号：MYJV22-8.7/10-3×120mm 2，长度850米。
2、中央变电所5#高开至KBSGZY-630移动变压器，电缆型号：MYJV22-8.7/10-3×50mm 2，长度200米。
3、中央变电所7#高开至中央变电所1#水泵软起开关，电缆型号：MYPTJ-8.7/10-3×50+3×25/3+3×2.5mm 2，长度25米。
井下高压电气整定计算变压器保护㈠、过电流继电器的整定值Ia≥ 1.2~1.4KTr·Ki（I N·st＋∑I N）式中Ia——高压配电箱的过电流继电器电流整定值，A；I N·st——起动电流最大的一台或几台（同时起动时）电动机的额定起动电流，A；∑I N——其余电气设备的额定电流之和，A；K Tr——变压器的变压比；当电压为6000/690V时，K Tr＝8.7；当电压为6000/1200V时，K Tr＝5.0；Ki——电流互感器的变流比；1.2～1.4——可靠系数。
㈡、对于Y/Y接线的变压器，灵敏度按下式校验⑴、Ks＝IscKTr·Ki·Ia≥1.5式中Ks——灵敏度系数；Isc——变压器低压侧母线上的最小两相短路电流，A；Ia——过电流继电器的实际电流整定值，A。
⑵、对于Y/Δ接线的变压器，灵敏度按下式校验Ks＝Isc3KTr·Ki·Ia≥1.5式中1.2~1.4Ki—Y/Δ或Δ/Y接线变压器的二次侧两相短路电流折算到一次侧时的系数。
高压电动机保护㈠、瞬时动作的过电流继电器（或过电流脱扣器）Ia≥3I N·st式中Ia——过电流继电器的动作电流，A；I N·st——高压电动机的额定起动电流，A；对于鼠笼型电动机，I N·st＝（5～6）I N；对于绕线型电动机，I N·st＝（1.5～2）I N；I N——高压电动机的额定电流，A；K i——电流互感器的变流比；1.2～1.4——可靠系数。
灵敏度校验：Ks＝IscKi·Ia≥2式中Isc——高压电动机端子上的最小两相短路电流，A。
若高压电动机起动时，在过电流继电器两端并联上分流器，则动作电流值可按下式计算：Ia≥1.2Ki I N灵敏度应按下式进行校验：Ks＝Isc Kp·Ki·Ia≥2式中Kp——并联分流器比㈡、GL型感应式继电器动作电流值的整定计算⒈过负荷保护⑴动作电流值Ia·oL≥Krel×KcKret×Ki I N式中Ia·oL——过负荷保护整定电流值，A；I N——高压电动机的额定电流，A；Krel——可靠系数，一般取Krel＝1.2；Kc——接线系数，当继电器接于两相电流时，Kc＝1；当继电器接于两相电流差时，Kc＝流入继电器的电流与电流互感器二次侧电流的比值；Kret——返回系数。
山西煤炭运销集团阳城四侯煤业有限公司井下高低压开关整定计算编制单位：机电科编制日期：二〇一四元月七日目录一、高压开关整定计算原则 (1)二、低压开关整定计算原则 (2)三、高压开关整定计算 (3)1、中央变电所 (3)2、采区变电所 (6)四、低压开关整定计算 (10)（一）、馈电开关整定计算 (10)1、中央变电所 (10)2、采区变电所 (13)3、采区水泵房 (16)4、轨道大巷无极绳绞车硐室 (18)5、主井底 (19)6、采区无极绳硐室 (20)（二）、启动器开关整定计算 (22)1、中央变电所 (22)2、采区水泵房 (23)3、副井底 (24)4、消防材料库口 (25)5、主井底 (26)6、胶带大巷 (29)7、一采区轨道巷 (30)8、一采区转载巷 (32)9、一采区东胶带巷 (33)10、采区煤仓底 (35)井下电网设备保护整定计算一、高压开关整定计算原则根据《煤矿井下供电的三大保护细则》、《井下供电系统图》、《煤矿电工手册》进行计算。
1、过载值计算：I g ≤ϕcos 3⨯⨯e eU Pg I ——高压配电装置的过载整定值，A ；e P ——高压配电装置所带负荷的额定功率之和,kW;e U ——高压配电装置的额定电压，kV;ϕcos ——功率因数取0.8-1；2、两相短路值计算：对于电子式高压综合保护器,按电流互感器(5A)倍数分级整定：ge b ex Qe I k I k I n ∑+≥n ——互感器二次额定电流(5A)的倍数I Qe ---容量最大的电动机的额定启动电流K X ---需用系数，取1.15∑I e ---其余电动机的额定电流之和b k ——矿用变压器的变压比，取8.7-15.2;ge I ——高压配电装置额定电流，A ；3、校验:5.13)2(≥zb d I k I ∑R ＝R 1/K b 2+R b +R 2 ∑X ＝X X +X 1/K b 2+X b +X 2∑∑+=22)2()()(2X R U I ed)2(d I ——变压器低压侧两相短路电流，A ；I Z ——高压配电装置短路电流整定值;b k ——矿用变压器的变压比，取8.7-15.2; 二、低压开关整定计算原则根据《煤矿井下供电的三大保护细则》、《井下供电系统图》、《煤矿初步设计》、《煤矿电工手册》进行计算。
井下变电所高压开关整定计算
1.确定高压开关的额定电流和断口容量：根据井下变电所的设计需求，确定高压开关的额定电流和断口容量。
额定电流是指高压开关能够稳定运
行的最大电流值，断口容量是指高压开关能够正常切断的最大短路电流值。
2.计算高压开关的动作电流：动作电流是指高压开关在发生短路故障
时需要能够切断的最小电流值。
动作电流的计算通常是根据井下变电所的
负荷情况和短路电流计算得出。
3.计算高压开关的动作时间：动作时间是指高压开关在发生短路故障
后切断电流的时间。
动作时间的计算通常是根据高压开关的结构特性和短
路电流等参数计算得出。
4.判断高压开关的整定是否符合要求：根据井下变电所的设计标准和
要求，判断计算得出的动作电流和动作时间是否满足要求。
如果不符合要求，则需要进行调整和优化。
总之，井下变电所高压开关的整定计算是为了确保高压开关在井下变
电所的运行过程中可以稳定、可靠地切断故障电流，并在最短的时间内进
行切断，以保护变电设备的安全和正常运行。
山西吕梁离石西山亚辰煤业有限公司井下中央变电所高开整定计算说明书二0一八年四月二十五日井下中央变电所高开整定计算说明书1、开关802的保护整定计算与校验：负荷额定总功率：260(KW)； 最大电机功率：160 (KW)；最大电流倍数：6；1×0.7×260×10003×10000×0.7= 15.01(A)；◆反时限或长延时过流保护（过载）：反时限过流保护：rel c N dz ret iK K I I K K ⨯⨯=⨯=1.1×1×15.011×40 = 0.41（A ）；取=z I 0.4 (A ）；即一次侧实际电流取为16（A ）； 时限特性：默认反时限，报警时间1s ；◆躲过最大负荷电流的过流保护(短路)：通过开关最大电流：max qe eI I I=+∑= 65.21+ 5.77 = 70.98(A)过流保护：max rel c dz ret iK K I I K K ⨯⨯=⨯= 1.1×1×70.981×40=1.95 (A)；取=dz I 2（A ）档；即一次侧实际电流取为80（A ）； 时限特性：默认反时限；短路电流计算：系统短路容量d S ：60MV A ；系统电抗为：1.8375Ω；高压电缆阻抗参数表短路电流计算表22)2(min )()(2∑∑+⨯=X R U I avd =10.5×10002×0.18322+1.91432 = 2730.04(A)；22)3(min )()(3∑∑+⨯=X R U I avd =10.5×10003×0.18322+1.91432 = 3152.38 (A)；U I S d d ⨯⨯=)2(min 2=2×2730.04×10.51000=57.33 (MV A)；灵敏度校验：()=⨯=idz d m K I I K 2min 2730.042×40 = 34.13>1.5；校验结果：合格。
煤矿井下高压计算书整定此文档为WORD版，可编辑修改目录一、系统概况 (1)二、短路电流和短路容量计算 (2)三、高爆开关整定计算 (11)1、高爆开关计算原则 (12)2、中央变电所高爆开关整定计算 (14)4、101变电所高爆开关整定计算 (25)5、102变电所高爆开关整定计算 (35)6、33变电所高爆开关整定计算 (46)7、南翼皮带机头变电所高爆开关整定计算 (58)8、其它高压配电点高爆开关及移动变压站整定计算 (64)一、系统概况1、供电系统简介X煤矿供电系统为单母线分段分列运行供电方式，由X变电所（220/35kV）馈出两趟35 kV架空线路，（架空线型号为LGJ-240）到X井煤矿地面35/6kV变电所，通过2台SZ9-16000/35kV主变分列运行。
井下供电采用四回路分列运行方式（电缆型号为：MYJV42-6kV-3*185-1350米），井下布置有1个中央变电所（28台高爆开关、5台高压启动器、3台隔爆干式变压器）、4个采区变电所（分别是101变电所、102变电所、33变电所、南翼皮带机头变电所）及其它高压配电点。
采区变电所分别有两回路进线电源，采用分列供电，通过高压交联电缆从中央变电所或二级变电所两段母线馈出线。
2、35kV系统资料X变电所：最小短路容量Sd.min=491MVA架空线路全长L=11.8kM3、6kV系统资料⑴、地面35/6kV变电所主变压器参数⑵、线路参数1）入井电缆MYJV42－3×185－1350m查表参数如下X＝0.062）井下电缆MYJV22－3×185查表参数如下X＝0.063）井下电缆MYJV22－3×95查表参数如下X＝0.064）井下电缆MYJV22－3×70查表参数如下X＝0.0615）井下电缆MYJV22－3×50查表参数如下X＝0.0636）井下电缆MYJV22－3×35查表参数如下X＝0.064二、短路电流和短路容量计算有关参数如下图： k1点、k2点、k3点、k4点、k5点k6点、k7点、k8点、k9点、k10点、k11点、k12点、k13点、k14点、k15点、k16点、k17点、k18点、k19点、k20点、k21点的最小方式下两相短路电流计算如下。
（1）计算各元件的相对基准电抗。
绘制短路计算电路图如图1、2、3、4、5、6、7、8、9、10、11、12、13、14、15、16、17、18、19、20、21所示。
基准值的选定与计算：取Sda=100MVA Uav1=6.3kV则基准电流Ida1=Sda/√3Uav1=100/√3×6.3=9.165kA1）计算各元件的相对基准电抗：最小运行方式下电源系统的相对基准电抗X*x.min=Sda/Sd.min=100/491=0.2037高压架空线路的相对基准电抗X*1=XLSda/U²da=0.4×11.8×100/372=0.3445主变压器的相对基准电抗X*b1=X*b2=Uz%×Sda/100×SN.T=8×100/(100×16)=0.5下井电缆线路的相对基准电抗X*2=XL2Sda/U2da=0.06×1.35×100/6.32=0.2041中央变电所总馈至3#干式变压器线路的相对基准电抗X*3=XL3Sda/U2da=0.063×0.047×100/6.32=0.0075中央变电所至101变电所线路的相对基准电抗X*4=XL4Sda/U2da=0.06×1.15×100/6.32=0.1738101变电所至1011工作面移动变压站线路的相对基准电抗X*5=XL5Sda/U2da=0.06×0.25×100/6.32=0.0378101变电所至南翼三部皮带线路的相对基准电抗X*6=XL6Sda/U2da=0.061×0.245×100/6.32=0.0377101变电所至1013机风巷线路的相对基准电抗X*7=（XL71+XL72）Sda/U2da=（0.06×0.821+0.061×0.015）×100/6.32=0.1264中央变电所至102变电所线路的相对基准电抗X*8=XL8Sda/U2da=0.06×2.35×100/6.32=0.3553102变电所至1023工作面移动变压站线路的相对基准电抗X*9=XL9Sda/U2da=0.06×1.04×100/6.32=0.1572102变电所至102运输皮带线路的相对基准电抗X*10=XL10Sda/U2da=0.061×0.14×100/6.32=0.0215102变电所至1022机风巷线路的相对基准电抗X*11=XL11Sda/U2da=0.061×0.59×100/6.32=0.0907中央变电所至33变电所线路的相对基准电抗X*12=XL12Sda/U2da=0.06×1.16×100/6.32=0.175433变电所至3231工作面移动变压站线路的相对基准电抗X*13=XL13Sda/U2da=0.06×0.99×100/6.32=0.149733变电所至33运输皮带线路的相对基准电抗X*14=XL14Sda/U2da=0.064×0.45×100/6.32=0.072633变电所至3231风巷线路的相对基准电抗X*15=XL15Sda/U2da=0.061×0.245×100/6.32=0.037733变电所至3234风巷线路的相对基准电抗X*16=XL16Sda/U2da=0.061×1.31×100/6.32=0.201333变电所至103采区1线路的相对基准电抗X*17=XL17Sda/U2da=0.061×1.339×100/6.32=0.205833变电所至103采区2线路的相对基准电抗X*18=XL18Sda/U2da=0.061×1.15×100/6.32=0.1767中央变电所至充电硐室线路的相对基准电抗X*19=XL19Sda/U2da=0.064×0.3×100/6.32=0.0484中央变电所至南翼机头变电所线路的相对基准电抗X*20=XL20Sda/U2da=0.061×1.05×100/6.32=0.1614南翼机头变电所至机头变电所干式变压器线路的相对基准电抗X*21=XL21Sda/U2da=0.061×0.015×100/6.32=0.0023南翼机头变电所至南翼二部皮带线路的相对基准电抗X*22=（XL221+XL222）Sda/U2da=（0.061×0.01+0.064×0.395）×100/6.32=0.06522）计算K（2-22）点短路时短路回路的总相对基准电抗最小运行方式下：X*k2=X*x.min+X*1+X*b1=0.2037+0.3445+0.5=1.0482 X*k3=X*k2+X*3=1.0482+0.0075=1.0557X*k4=X*k2+X*4=1.0482+0.1738=1.222X*k5=X*k4+X*5=1.222+0.0378=1.2598X*k6=X*k4+X*6=1.222+0.0377=1.2597X*k7=X*k4+X*7=1.222+0.1264=1.3484X*k8=X*k2+X*8=1.0482+0.3553=1.4035X*k9=X*k8+X*9=1.4035+0.1572=1.5607X*k10=X*k8+X*10=1.4035+0.0215=1.425X*k11=X*k8+X*11=1.4035+0.0907=1.4942X*k12=X*k2+X*12=1.0482+0.1754=1.2236X*k13=X*k12+X*13=1.2236+0.1497=1.3733X*k14=X*k12+X*14=1.2236+0.0726=1.2962X*k15=X*k12+X*15=1.2236+0.0377=1.2613X*k16=X*k12+X*16=1.2236+0.2013=1.4249X*k17=X*k12+X*17=1.2236+0.2058=1.4294X*k18=X*k12+X*18=1.2236+0.1767=1.4003X*k19=X*k2+X*19=1.0482+0.0484=1.0966X*k20=X*k2+X*20=1.0482+0.1614=1.2096X*k21=X*k20+X*21=1.2096+0.0023=1.2119X*k22=X*k20+X*22=1.2096+0.0652=1.27483）计算K（2-21）点短路电流和短路容量最小运行方式下：K2:两相短路电流I(2)k2=0.866×Ida1/X*k2=0.866×9.165/1.0482=7.5719kA K3:两相短路电流I(2)k3=0.866×Ida1/X*k3=0.866×9.165/1.0557=7.5181kA 短路容量Sd.k3=Sda/X*k3=100/1.0577=94.545MVA系统电抗Xx ＝Un 2/Sd.k3=6.32/94.545＝0.4198Ω折算到0.66kV 侧 Xx ＝（0.66/6）2×0.4198＝0.0051Ω 查表知KBSG-500kVA 变压器电阻、电抗：R b =0.006 X b =0.038 ∑R ＝R b ＝0.006∑X ＝X X +X b ＝0.0051+0.038=0.0431I(2)k3b =()()22)2(2∑∑+=X R Ue I d =690／0.0870＝7931A K4:两相短路电流I(2)k4=0.866×Ida1/X*k4=0.866×9.165/1.222=6.495kA K5:两相短路电流I(2)k5=0.866×Ida1/X*k5=0.866×9.165/1.2598=6.3001kA 短路容量Sd.k5=Sda/X*k5=100/1.2598=79.378MVA系统电抗Xx ＝Un 2/Sd.k5=6.32/79.378＝0.5Ω折算到1.14kV 侧 Xx ＝（1.14/6）2×0.5＝0.01805Ω 查表知KBSGZY-800kVA 变压器电阻、电抗：R b =0.0135 X b =0.1072 ∑R ＝R b ＝0.0135∑X ＝X X +X b ＝0.01805+0.1072=0.12525I(2)k5b =()()22)2(2∑∑+=X R Ue I d =1200／0.25195＝4762A K6:两相短路电流I(2)k6=0.866×Ida1/X*k6=0.866×9.165/1.2597=6.3006kAK7:两相短路电流I(2)k7=0.866×Ida1/X*k7=0.866×9.165/1.3484=5.8862kA 短路容量Sd.k7=Sda/X*k7=100/1.3484=74.162MVA系统电抗Xx ＝Un 2/Sd.k5=6.32/74.162＝0.5352Ω折算到1.14kV 侧 Xx ＝（1.14/6）2×0.5352＝0.01932Ω 查表知KBSGZY-800kVA 变压器电阻、电抗：R b =0.0135 X b =0.1072 ∑R ＝R b ＝0.0135∑X ＝X X +X b ＝0.01932+0.1072=0.12652I(2)k7b =()()22)2(2∑∑+=X R Ue I d =1200／0.2545＝4715A K8:两相短路电流I(2)k8=0.866×Ida1/X*k8=0.866×9.165/1.4035=5.6551kA K9:两相短路电流I(2)k9=0.866×Ida1/X*k9=0.866×9.165/1.5607=5.0855kA 短路容量Sd.k9=Sda/X*k9=100/1.5607=64.074MVA系统电抗Xx ＝Un 2/Sd.k5=6.32/64.074＝0.61944Ω折算到1.14kV 侧 Xx ＝（1.14/6）2×0.61944＝0.02236Ω 查表知KBSGZY-800kVA 变压器电阻、电抗：R b =0.0135 X b =0.1072 ∑R ＝R b ＝0.0135∑X ＝X X +X b ＝0.02236+0.1072=0.12956I(2)k9b =()()22)2(2∑∑+=X R Ue I d =1200／0.2605＝4606A K10:两相短路电流I(2)k10=0.866×Ida1/X*k10=0.866×9.165/1.425=5.5697kA K11:两相短路电流I(2)k11=0.866×Ida1/X*k11=0.866×9.165/1.4942=5.3118kA 短路容量Sd.k11=Sda/X*k11=100/1.4942=66.925MVA系统电抗Xx ＝Un 2/Sd.k5=6.32/66.925＝0.593Ω折算到1.14kV 侧 Xx ＝（1.14/6）2×0.593＝0.0214Ω 查表知KBSGZY-800kVA 变压器电阻、电抗：R b =0.0135 X b =0.1072 ∑R ＝R b ＝0.0135∑X ＝X X +X b ＝0.0214+0.1072=0.1286I(2)k11b =()()22)2(2∑∑+=X R Ue I d =1200／0.2586＝4640A K12:两相短路电流I(2)k12=0.866×Ida1/X*k12=0.866×9.165/1.2236=6.4865kA K13:两相短路电流I(2)k13=0.866×Ida1/X*k13=0.866×9.165/1.3733=5.7794kA 短路容量Sd.k13=Sda/X*k13=100/1.3733=72.817MVA系统电抗Xx ＝Un 2/Sd.k5=6.32/72.817＝0.545Ω折算到1.14kV 侧 Xx ＝（1.14/6）2×0.545＝0.0196745Ω 查表知KBSGZY-800kVA 变压器电阻、电抗：R b =0.0135 X b =0.1072 ∑R ＝R b ＝0.0135∑X ＝X X +X b ＝0.0196745+0.1072=0.1268745I(2)k13b =()()22)2(2∑∑+=X R Ue I d =1200／0.2552＝4702A K14:两相短路电流I(2)k14=0.866×Ida1/X*k14=0.866×9.165/1.2962=6.1232kA K15:两相短路电流I(2)k15=0.866×Ida1/X*k15=0.866×9.165/1.2613=6.2926kA。
