煤矿高压整定计算示例

XX煤业高压供电系统整定计算批准：审核：计算：二〇一一年XX月高压供电系统整定计算一、矿井供电系统概况XX煤业由XXX变电站X板、X板经两趟高压架空线路送到地面变电所。

平地变电所共X面高压开关柜，X号高压开关柜为X板总进线柜，X号高压开关柜为X板总进线柜，X 号高压开关柜为联络柜，X号高压开关柜为平地一号变压器，X号高压开关柜为平地二号变压器，X号高压开关柜为高压下井一回路，X号高压开关柜为高压下井二回路，X号高压开关柜为一号高压电容，X号高压开关柜为高压二号电容。

井下中央变电所共X台高爆，X号高爆为一回路总进，X号高爆为二回路高爆，X号高爆为联络高爆，X号高爆带一号变压器，X号高爆带二号变压器，X号高爆带三号变压器。

平地一号变型号为XXX,平地二号变型号为XXX,井下一号变型号为XXX,井下二号变型号为XXX,井下三号变型号为XXX。

X板架空线线径为XX平方毫米，长度为XXkm，X板架空线线径为XX平方毫米，长度为XXkm，下井一回路电缆线径为XX 平方毫米，长度为XXkm，下井二回路电缆线径为XX平方毫米，长度为XXkm。

二、矿井供电系统短路电流计算系统资料:⑴上级变电站主变压器参数变压器型号变压器用途接线组别额定电压额定电流负载损耗短路阻抗⑵线路参数X板架空线线径为XX平方毫米，长度为XXkm，，查表参数：r10=XXΩ/km, x10=XXΩ/km;X板架空线线径为XX平方毫米，长度为XXkm，，查表参数：r20=XXΩ/km, x20=XXΩ/km;下井一回路电缆线径为XX平方毫米，长度为XXkm，查表参数：r30=XXΩ/km, x30=XXΩ/km;下井二回路电缆线径为XX平方毫米，长度为XXkm，查表参数：r40=XXΩ/km, x40=XXΩ/km;⑶本矿电力变压器参数变压器型号变压器用途接线组别额定电压额定电流负载损耗短路阻抗地面变电所一号变地面变电所二号变井下变电所一号变井下变电所二号变井下变电所三号变⑷短路电流和短路容量计算1）计算各元件的相对基准电抗。

煤矿供电整定计算公式汇总⼀、掘进头等带电机起动开关的整定计算：①、整定原则：按电机额定电流整定，当计算出整定结果，保护器⽆相应档位时，可适当提⾼⾄⾼档位。

计算公式：Ie=1.15×Pe(kw)例：当⼀台设备额定功率为90kw时，具体整定结果如下：1.15×90=103.5A如开关保护器⽆103.5A档位时，可适当提⾼，将其整定结果整定为105A。

⼆、变电所内分开关整定计算：整定原则：①、速断：满⾜正常最⼤负荷时的运⾏：Idz≥1.15×最⼤设备功率×6（设备启动时最⼤电流倍数）+1.15×其他设备总功率对于开拓⼯作⾯，按同⼀数值整定，确定整定Ie稳定，不⾄于经常调整，对速断按两相短路进⾏效验：即可例如：变电所内某台分开所带设备负荷分别为：30kw、20kw、10kw，其整定计算⽅法如下：1.15×30×6+1.15×（20+10）=241.5A速断⽤两相短路进⾏校验，需计算出两相短路电流：已知我矿5#变电所最⼩运⾏⽅式下短路电流为2560A。

效验：=效验合格所以，本台开关速断可整定为245A。

具体数值查《煤矿三⼤保护》。

②、过流：满⾜可能的最⼤负荷运⾏，不跳闸,延时按2档即可，具体查开关说明书。

③、漏电：调⾄为功率型，延时可调⾄50V/0ms，确定负荷侧出现漏电时，迅速跳闸，不越级。

三、变电所内变压器低压侧总开关计算整定①、速断：按变压器低压侧最⼤设备启动电流：6Ie+其他设备额定电流该整定计算后必须⼩于控制变压器⾼爆开关的速断整定值，且⼤于负荷侧分开关的速断整定值，必须⽤分开关负荷侧短路电流校验其可靠性。

例如：变电所内某台变压器低压侧总开关下所带设备负荷统计分别为：100kw、80kw、60kw、50kw、30kw，其整定计算⽅法如下：1.15×100×6+1.15×（80+60+50+30）=943A②、过流：按变压器额定容量计算出⼆次侧允许的额定电流，取整定即可，延时取2~4档。

中央变电所高压开关柜整定计算井下主变电所高压开关柜的断路器的短路开断电流为12.5KA，则断路器的断流容量为：Sk =1.732×6×12.5=129.9MVA一、系统电抗。

因为变压器的二次侧空载电压U av=690V，井下主变电所容量S k =129.9MVA，所以得Xs=Uav2/Sk=0.692/129.9=0.0037Ω系统电抗。

当变压器二次侧空载电压Uav=6300V，井下主变电所容量S k=129.9MVA，所以得Xs=Uav2/Sk=6.32/129.9=0.3056Ω系统电抗。

当变压器二次侧空载电压Uav=1200V，井下主变电所容量S k=129.9MVA，所以得Xs=Uav2/Sk=1.22/129.9=0.0111Ω二、十煤皮带高压开关柜整定计算1、从中央变电所到十煤皮带500移变的高压电缆的阻抗为x0=0.081Ω/km r0=0.4484Ω/km XL= x0l0 = 0.081×0.48= 0.0389ΩRL= r0l0= 0.4484×0.48= 0.2153Ω转换成低压侧的阻抗XL1 = x0l0 /K2= 0.081×0.48 /（6300/690）2= 0.0005ΩRL1= r0l0/K2 = 0.4484×0.48/（6300/690）2= 0.0026Ω2、十煤皮带500移变阻抗，查资料的KBSGZY-500的短路损耗P=3100W，阻抗电压v=4,则变压器的额定电流I2N=SN/×690=500/×690=418.4，得：ZT =v×V22N/100S=0.038ΩRT =P V22N /S2=0.0059ΩXT ==0.0374Ω3、移变两侧短路点短路电流的计算（1）、移变高压侧进线端短路电流计算总的阻抗为R=0.01+0.2153=0.2253ΩX=0.0389+0.3056=0.3445ΩIs12=V2N/2√(R∑2+X∑2)= 6300/2√(0.22532+0.34452)=6300/2√(0.0508+0.1187)=7651A（2）、移变低压侧出线端短路电流计算总的阻抗为R=0.01+0.0059+0.0026=0.0185ΩX=0.0374+0.0005+0.0037=0.0416ΩIs22=V2N/2√(R∑2+X∑2)= 690/2√(0.01852+0.04162)=690/2√(0.0018+0.0004)=7356A4、高压开关柜过流保护的整定供电的6KV线路最大负荷电流Imax=∑SN/U1N√3=500×103/6000√3=48.114A选用KGS1矿用一般手持式高压真空开关柜（1）、过载保护电流倍数取0.4倍，即Isb.r=0.4×150=60A>48.114A（2）、短路保护整定，躲开最大电动机启动，其他电机正常运行，其一次侧动作电流计算值为Isb.r>1.2~1.4（Ist.m+∑IN）/KT=1.2（1416+207.8）/8.7=224A动作电流倍数n=224/150=1.49，取n=1.6按移变一次侧进行两相短路电流校验主保护区灵敏度Kr=Is12/nIa=7651/1.6×150=31.9&g t;1.5按移变二次侧进行两相短路电流校验主保护区灵敏度Kr=Is22/KgTKTIsb.r=7356/√3×8.7×1.6×150=2>1.2三、902材巷移变高压开关柜整定计算1、从中央变电所到高爆的高压电缆的阻抗为x0=0.081Ω/km r0=0.4484Ω/km XL= x0l0= 0.081×0.8= 0.0648ΩRL= r0l0= 0.4484×0.8= 0.3588Ω2、高爆进线侧短路点短路电流的计算总的阻抗为R=0.01+0.3588=0.3688ΩX=0.3056+0.0648=0.3704ΩIs12=V2N/2√(R∑2+X∑2)= 6300/2√(0.37042+0.36882)=6300/2√(0.1372+0.1361)=6025A4、高压开关柜过流保护的整定供电的6KV线路最大负荷电流Imax=∑SN/U1N√3=(315+315)×103/6000√3=60.6236A选用KGS1矿用一般手持式高压真空开关柜（1）、过载保护电流倍数取0.5倍，即Isb.r=0.5×150=75A>60.6236A（2）、短路保护整定，躲开最大电动机启动，其他电机正常运行，其一次侧动作电流计算值为Isb.r>1.2~1.4（Ist.m+∑IN）/KT=1.2（834.4+25.8+4.7）/5+1.2（4×16.6+8.2+2×43+27.5+13.7+3×6+16.4+2×40.5)/8.7=207.576+43.7518=251.3278A动作电流倍数n=251/150=1.67，取n=1.8按移变一次侧进行两相短路电流校验主保护区灵敏度Kr=Is12/nIa=6025/1.8×150=22.3>1.5四、+555变电所出线高压开关柜整定计算1、从中央变电所到+555变电所高压电缆的阻抗为x0=0.061Ω/km r0=0.306Ω/kmXL= x0l0= 0.061×0.45= 0.0275ΩRL= r0l0 = 0.306×0.45= 0.1377Ω2、高压电缆末端短路点短路电流的计算总的阻抗为R=0.01+0.1377=0.1477ΩX=0.0275+0.3056=0.3331ΩIs12=V2N/2√(R∑2+X∑2)= 6300/2√(0.14772+0.33312)=6300/2√(0.0219+0.1110)=8640A4、高压开关柜过流保护的整定供电的6KV线路最大负荷电流Imax=Kde∑PN/KTCOSφU1N√3=0.422×782.4×103/0.6×8.7×660×√3=55.3324A 选用KGS1矿用一般手持式高压真空开关柜（1）、过载保护电流倍数取0.4倍，即Isb.r=0.4×150=60A>55.3324A（2）、短路保护整定，躲开最大电动机启动，其他电机正常运行，其一次侧动作电流计算值为Isb.r>1.2~1.4（Ist.m+∑IN）/KT=1.2（849.6+12+32.8+44.7×5+13.7×6+6+8.2×3+6×4+27.5×4+12.1+1 30.7）/8.7=1.2(849.6+12+32.8+223.5+82.2+6+24.6+24+110+12.1+130.7)/8.7=207.9A动作电流倍数n=207.9/150=1.39，取n=1.6按移变一次侧进行两相短路电流校验主保护区灵敏度Kr=Is12/nIa=8640/1.6×150=36>1.5五、902运巷移变高压开关柜整定计算1、从中央变电所到902运巷GB-50-2高爆电缆的阻抗为x0=0.081Ω/km r0=0.4484Ω/kmXL= x0l0 = 0.081×0.758= 0.0614ΩRL= r0l0= 0.4484×0.758= 0.3399Ω2、高爆高压侧短路点短路电流的计算总的阻抗为R=0.01+0.3399=0.3499ΩX=0.0614+0.3056=0.3679ΩIs12=V2N/2√(R∑2+X∑2)= 6300/2√(0.36792+0.34992)=6300/2√(0.1354+0.1225)=6203A4、高压开关柜过流保护的整定供电的6KV线路最大负荷电流=0.5×675.5×1000/5×0.6×1140×√3Imax=Kde∑PN/KTCOSφU1N√3+0.5×496.8×1000/8.7×0.7×660×√3=57.0193+35.6815=92.7A选用KGS1矿用一般手持式高压真空开关柜（1）、过载保护电流倍数取0.7倍，即Isb.r=0.7×150=105A>92.7A（2）、短路保护整定，躲开最大电动机启动，其他电机正常运行，其一次侧动作电流计算值为Isb.r>1.2~1.4（Ist.m+∑IN）/KT=1.2（1225+175+4×16.6+43.2+2×13.7+50.8）/8.7+1.2(119.2+139.3+55.8×2+54)/5=218.7+101.8=320.5A动作电流倍数n=320.5/150=2.14，取n=2.2按移变一次侧进行两相短路电流校验主保护区灵敏度Kr=Is12/nIa=6203/2.2×150=18.8>1.5六、902工作面移变高压开关柜整定计算1、从中央变电所到904B材巷500KVA移变的高压电缆的阻抗为x0=0.081Ω/km r0=0.4484Ω/kmXL= x0l0= 0.081×0.88= 0.0713ΩRL= r0l0 = 0.4484×0.88= 0.3946Ω转换成低压侧的阻抗XL1 = x0l0 /K2= 0.081×0.88 /（6300/690）2= 0.0009ΩRL1= r0l0/K2 = 0.4484×0.88/（6300/690）2= 0.0048Ω2、904B材巷500移变阻抗，查资料的KBSGZY-500的短路损耗P=3100W，阻抗电压v=4,则变压器的额定电流I2N=SN/×690=500/×690=418.4，得：ZT =v×V22N/100S=0.038ΩRT =P V22N /S2=0.0059ΩXT ==0.0374Ω3、移变两侧短路点短路电流的计算（3）、移变高压侧进线端短路电流计算总的阻抗为R=0.01+0.3964=0.4064ΩX=0.0713+0.3056=0.3769ΩIs12=V2N/2√(R∑2+X∑2)= 6300/2√(0.40642+0.37692)=6300/2√(0.1652+0.1421)=5683A（4）、移变低压侧出线端短路电流计算总的阻抗为R=0.01+0.0059+0.0048=0.0207ΩX=0.0374+0.0009+0.0037=0.042ΩIs22=V2N/2√(R∑2+X∑2)= 690/2√(0.02072+0.0422)=690/2√(0.0018+0.0005)=7187.5A4、高压开关柜过流保护的整定供电的6KV线路最大负荷电流Imax=Kde∑PN/KTCOSφU1N√3=0.49×530×1000/5×0.6×1140×√3+0.49×555×1000/8.7×0.6×660×√3=43.8428+45.5750=89.4178A选用KGS1矿用一般手持式高压真空开关柜（1）、过载保护电流倍数取0.65倍，即Isb.r=0.65×150=97.5A>89.4178A（2）、短路保护整定，躲开最大电动机启动，其他电机正常运行，其一次侧动作电流计算值为Isb.r>1.2~1.4（Ist.m+∑IN）/KT=1.2（1089+152）/5+1.2(261.4+216+82.5+32.8)/8.7=297.84+81.75=379.59A动作电流倍数n=379.59/150=2.53，取n=2.6按移变一次侧进行两相短路电流校验主保护区灵敏度Kr=Is12/nIa=5683/2.6×150=14.6>1.5按移变二次侧进行两相短路电流校验主保护区灵敏度Kr=Is22/KgTKTIsb.r=7187.5/√3×8.7×2.6×150=1.22>1. 2七、北翼轨道移变高压开关柜整定计算1、从中央变电所到902运巷500移变的高压电缆的阻抗为x0=0.081Ω/km r0=0.4484Ω/kmXL= x0l0 = 0.081×1.11= 0.09ΩRL= r0l0 = 0.4484×1.11= 0.4978Ω转换成低压侧的阻抗XL1 = x0l0 /K2= 0.081×1.11 /（6300/690）2= 0.0011ΩRL1= r0l0/K2 = 0.4484×1.11/（6300/690）2= 0.0060Ω2、902材巷500移变阻抗，查资料的KBSGZY-500的短路损耗P=3100W，阻抗电压v=4,则变压器的额定电流I2N=SN/×690=500/×690=418.4，得：ZT =v×V22N/100S=0.038ΩRT =P V22N /S2=0.0059ΩXT ==0.0374Ω3、移变两侧短路点短路电流的计算（5）、移变高压侧进线端短路电流计算总的阻抗为R=0.01+0.4978=0.5078ΩX=0.09+0.3056=0.3956ΩIs12=V2N/2√(R∑2+X∑2)= 6300/2√(0.50782+0.39562)=6300/2√(0.2579+0.1565)=4894A（6）、移变低压侧出线端短路电流计算总的阻抗为R=0.01+0.0059+0.006=0.0219ΩX=0.0374+0.0011+0.0037=0.0422ΩIs22=V2N/2√(R∑2+X∑2)= 690/2√(0.02192+0.04222)=690/2√(0.0018+0.0005)=7187.5A4、高压开关柜过流保护的整定供电的6KV线路最大负荷电流Imax=∑SN/U1N√3=815×103/6000√3=78.43A 选用KGS1矿用一般手持式高压真空开关柜（1）、过载保护电流倍数取0.6倍，即Isb.r=0.6×150=90A>78.43A（2）、短路保护整定，躲开最大电动机启动，其他电机正常运行，其一次侧动作电流计算值为Isb.r>1.2~1.4（Ist.m+∑IN）/KT=1.2（1523.5+164+261.4+27.4+216+73.8）/8.7=312.6A动作电流倍数n=312.6/150=2.08，取n=2.2按移变一次侧进行两相短路电流校验主保护区灵敏度Kr=Is12/nIa=4894/2.2×150=14.8>1.5按移变二次侧进行两相短路电流校验主保护区灵敏度Kr=Is22/KgTKTIsb.r=7187.5/√3×8.7×2.2×150=1.45>1. 2八、1#主水泵高压开关柜整定计算1、从中央变电所到1#主排水泵的高压电缆的阻抗为x0=0.063Ω/km r0=0.429Ω/kmXL= x0l0 = 0.063×0.0036= 0.0003ΩRL= r0l0 = 0.429×0.0036= 0.0016Ω2、高压水泵进线侧短路点短路电流的计算总的阻抗为R=0.01+0.0016=0.0116ΩX=0.0003+0.3056=0.3059ΩIs12=V2N/2√(R∑2+X∑2)= 6300/2√(0.01162+0.30592)=6300/2√(0.0002+0.0936)=10284A4、高压开关柜过流保护的整定供电的6KV线路最大负荷电流为主水泵的额定电流Imax=52.7A选用KGS1矿用一般手持式高压真空开关柜（1）、过载保护电流倍数取0.3倍，即Isb.r=0.3×200=60A>52.7A（2）、短路保护整定，躲开最大电动机启动，其他电机正常运行，其一次侧动作电流计算值为Isb.r>1.2~1.4（Ist.m+∑IN）/KT=1.2×342.55/1=411.06A动作电流倍数n=411.06/200=2.06，取n=3按高压水泵进线侧进行两相短路电流校验主保护区灵敏度Kr=Is12/nIa=10284/3×200=17>2九、2#主水泵高压开关柜整定计算1、从中央变电所到2#主排水泵的高压电缆的阻抗为x0=0.063Ω/km r0=0.429Ω/kmXL= x0l0 = 0.063×0.0028= 0.0002ΩRL= r0l0 = 0.429×0.0028= 0.0012Ω2、高压水泵进线侧短路点短路电流的计算总的阻抗为R=0.01+0.0012=0.0112ΩX=0.0002+0.3056=0.3058ΩIs12=V2N/2√(R∑2+X∑2)= 6300/2√(0.01122+0.30582)=6300/2√(0.0002+0.0936)=10284A4、高压开关柜过流保护的整定供电的6KV线路最大负荷电流为主水泵的额定电流Imax=52.7A选用KGS1矿用一般手持式高压真空开关柜（1）、过载保护电流倍数取0.3倍，即Isb.r=0.3×200=60A>52.7A（2）、短路保护整定，躲开最大电动机启动，其他电机正常运行，其一次侧动作电流计算值为Isb.r>1.2~1.4（Ist.m+∑IN）/KT=1.2×342.55/1=411.06A动作电流倍数n=411.06/200=2.06，取n=3按高压水泵进线侧进行两相短路电流校验主保护区灵敏度Kr=Is12/KiIa=10284/40×90=17>2十、3#主水泵高压开关柜整定计算1、从中央变电所到3#主排水泵的高压电缆的阻抗为x0=0.063Ω/km r0=0.429Ω/km XL= x0l0= 0.063×0.004= 0.0003ΩRL= r0l0 = 0.429×0.004= 0.0018Ω2、高压水泵进线侧短路点短路电流的计算总的阻抗为R=0.01+0.0018=0.0118ΩX=0.0003+0.3056=0.3059ΩIs12=V2N/2√(R∑2+X∑2)= 6300/2√(0.01182+0.30592)=6300/2√(0.0002+0.0936)=10284A4、高压开关柜过流保护的整定供电的6KV线路最大负荷电流为主水泵的额定电流Imax=52.7A选用KGS1矿用一般手持式高压真空开关柜（1）、过载保护电流倍数取0.3倍，即Isb.r=0.3×200=60A>52.7A（2）、短路保护整定，躲开最大电动机启动，其他电机正常运行，其一次侧动作电流计算值为Isb.r>1.2~1.4（Ist.m+∑IN）/KT=1.2×342.55/1=411.06A动作电流倍数n=411.06/200=2.06，取n=3按高压水泵进线侧进行两相短路电流校验主保护区灵敏度Kr=Is12/KiIa=10284/40×90=17>2十一、北翼轨道变电所变电所出线高压开关柜整定计算1、从中央变电所到北翼轨道变电所变电所高压电缆的阻抗为x0=0.06Ω/km r0=0.179Ω/kmXL= x0l0= 0.06×1= 0.06ΩRL= r0l0 = 0.179×1= 0.179Ω2、高压电缆末端短路点短路电流的计算总的阻抗为R=0.01+0.179=0.189ΩX=0.06+0.3056=0.3656ΩIs12=V2N/2√(R∑2+X∑2)= 6300/2√(0.1892+0.36562)=6300/2√(0.0358+0.1337)=7651A4、高压开关柜过流保护的整定供电的6KV线路最大负荷电流Imax=Kde∑PN/KTCOSφU1N√3=0.4×776.3×103/0.6×8.7×660×√3=52.0388A选用KGS1矿用一般手持式高压真空开关柜（1）、过载保护电流倍数取0.2倍，即Isb.r=0.2×400=80A>52.0388A（2）、短路保护整定，躲开最大电动机启动，其他电机正常运行，其一次侧动作电流计算值为Isb.r>1.2~1.4（Ist.m+∑IN）/KT=1.2(396.5+61+6×6+27.5×2+43.2×6+24.3×2+13.7×2+40.5+32.8×4+8.2+8.2×4+12×2+16.6×4)/8.7=163.7A动作电流倍数n=163.7/400=0.4，取n=0.5按移变一次侧进行两相短路电流校验主保护区灵敏度Kr=Is12/nIa=7651/0.5×400=38.3>1.5十二、本室变压器出线高压开关柜整定计算1、从中央变电所到本室315移变的高压电缆的阻抗为x0=0.063Ω/km r0=0.429Ω/kmXL= x0l0 = 0.063×0.035= 0.0022ΩRL= r0l0 = 0.429×0.035= 0.0151Ω转换成低压侧的阻抗XL1 = x0l0 /K2= 0.081×0.48 /（6300/690）2= 0.0001ΩR L1= r0l0/K2 = 0.4484×0.48/（6300/690）2= 0.0002Ω2、本室315干变阻抗，查资料的KBSGZY-315的短路损耗P=2200W，阻抗电压v=4,则变压器的额定电流I2N=SN/×690=315000/×690=263.58，得：ZT =v×V22N/100S=0.061ΩRT =P V22N /S2=0.0107ΩXT ==0.06Ω3、移变两侧短路点短路电流的计算（7）、移变高压侧进线端短路电流计算总的阻抗为R=0.01+0.0151=0.0251ΩX=0.0022+0.3056=0.3078ΩIs12=V2N/2√(R∑2+X∑2)= 6300/2√(0.02512+0.30782)=6300/2√(0.0006+0.0947)=10204A（8）、移变低压侧出线端短路电流计算总的阻抗为R=0.01+0.0002+0.0107=0.0209ΩX=0.06+0.0001+0.0037=0.0638ΩIs22=V2N/2√(R∑2+X∑2)= 690/2√(0.02092+0.06382)=690/2√(0.0004+0.0041)=5142A4、高压开关柜过流保护的整定供电的6KV线路最大负荷电流Imax=∑SN/U1N√3=315×103/6000√3=30.3A选用KGS1矿用一般手持式高压真空开关柜（1）、过载保护电流倍数取0.3倍，即Isb.r=0.3×150=45A>30.3A（2）、短路保护整定，躲开最大电动机启动，其他电机正常运行，其一次侧动作电流计算值为Isb.r>1.2~1.4（Ist.m+∑IN）/KT=1.2（423.5+23.5+41）/8.7=67.3动作电流倍数n=67.3/150=0.45，取n=0.6按移变一次侧进行两相短路电流校验主保护区灵敏度Kr=Is12/nIa=10204/0.6×150=113>1.5按移变二次侧进行两相短路电流校验主保护区灵敏度Kr=Is22/KgTKTIsb.r=5142/√3×8.7×0.6×150=3.82>1.2。

煤矿井下高压开关过流整定计算书2.＃井下KBGF-400/6(10)YZ 矿用隔爆型移动变电站用高压真空负荷开关 023掘进动力电源皮带机两台55KW+55KW+刮板机55+30KW+皮带张紧机2×5.5KW =206 KW 线路最大负荷（皮带机电机55KW ）起动电流计算公式：)108(31000-⨯⨯⨯⨯⨯=ϕco Ue Pe IQ e｛〔(55×1000)÷(1.732×690×0.85)〕×8｝= 433(A)=⨯⨯⨯⨯=ϕco Ue Pe Ie e 310001000÷(1.732*690*0.75)=1.15高压开关过流整定计算公式： KH Kb P IQe Iz e ⨯∑+⨯-⨯=4.12.1 =｛1.2*(433+〔(206-55)*1.15〕｝÷｛(10000÷690)*(100÷5)｝ =2.5(A) 计算结果：2＃移动变电站用高压真空开关过流整定：2.5 A1.＃井下KBGF-500/6(10)YZ 矿用隔爆型移动变电站用高压真空负荷开关 12 采面10掘进动力电源11121 11122采面皮带55KW+55KW+刮板机55KW ×5+30KW ×2皮带张紧机2×5.5KW 煤电钻4KW ×4=462KW线路最大负荷（皮带机电机55KW ）起动电流计算公式：)108(31000-⨯⨯⨯⨯⨯=ϕco Ue Pe IQ e｛〔(55×1000)÷(1.732×690×0.85)〕×8｝= 433(A)=⨯⨯⨯⨯=ϕco Ue Pe Ie e 310001000÷(1.732*690*0.75)=1.15高压开关过流整定计算公式： KH Kb P IQe Iz e ⨯∑+⨯-⨯=4.12.1=｛1.2*(433+〔(462-55)*1.15〕｝÷｛(10000÷690)*(100÷5)｝ =3.72(A) 计算结果：1＃移动变电站用高压真空开关过流整定：3.5 A3.＃井下KBGF-200/6(10)YZ 矿用隔爆型移动变电站用高压真空负荷开关 1掘进01掘进主用局扇风机电源11123掘进2×28KW +110501掘进2×28KW =112 KW线路最大负荷（皮带机电机56KW ）起动电流计算公式：)108(31000-⨯⨯⨯⨯⨯=ϕco Ue Pe IQ e｛〔(56×1000)÷(1.732×690×0.85)〕×8｝= 441(A)=⨯⨯⨯⨯=ϕco Ue Pe Ie e 310001000÷(1.732*690*0.75)=1.15高压开关过流整定计算公式： KH Kb P IQe Iz e ⨯∑+⨯-⨯=4.12.1=｛1.2*(441+〔(112-56)*1.15〕｝÷｛(10000÷690)*(100÷5)｝ =2.09(A) 计算结果：2＃移动变电站用高压真空开关过流整定：2A4.＃井下KBGF-200/6(10)YZ 矿用隔爆型移动变电站用高压真空负荷开关 11123掘进110501掘进备用局扇风机电源3掘进2×28KW +1掘进2×28KW =112 KW线路最大负荷（皮带机电机56KW ）起动电流计算公式：)108(31000-⨯⨯⨯⨯⨯=ϕco Ue Pe IQ e｛〔(56×1000)÷(1.732×690×0.85)〕×8｝= 441(A)=⨯⨯⨯⨯=ϕco Ue Pe Ie e 310001000÷(1.732*690*0.75)=1.15高压开关过流整定计算公式： KH Kb P IQe Iz e ⨯∑+⨯-⨯=4.12.1=｛1.2*(441+〔(112-56)*1.15〕｝÷｛(10000÷690)*(100÷5)｝ =2.09(A) 计算结果：2＃移动变电站用高压真空开关过流整定：2A)5.12.1(31000-⨯⨯⨯⨯⨯=ϕco Ue Pe IQ e｛〔(630×1000)÷(1.732×660×0.85)〕×1.5｝=972(A)=⨯⨯⨯⨯=ϕco Ue Pe Ie e 310001000÷(1.732*690*0.75)=1.15高压开关过流整定计算公式： KH Kb P IQe Iz e ⨯∑+⨯-⨯=4.12.1=｛1.2*(972+〔(892-630)*1.15〕｝÷｛(10000÷690)*(150÷5)｝ =3.4(A) 计算结果：立井变电所代3#变压器高压开关过流整定：取4A4.地面变电所代800变压器高压开关150/5∑Pe=主扇360+斜井绞车155+立井绞车132+空压机75+锅炉65+生活照明污水处理100=887KW线路最大负荷（主扇2*160KW ）起动电流计算公式：（采用变频器启动） )5.12.1(31000-⨯⨯⨯⨯⨯=ϕco Ue Pe IQ e｛〔(320×1000)÷(1.732×380×0.85)〕×1.5｝=859(A)=⨯⨯⨯⨯=ϕco Ue Pe Ie e 310001000÷(1.732*380*0.85)=1.79高压开关过流整定计算公式： KH Kb P IQe Iz e ⨯∑+⨯-⨯=4.12.1=｛1.2*(859+〔(887-320)*1.79〕｝÷｛(10000÷400)*(150÷5)｝ =2.999(A) 计算结果：地面变电所代800变压器高压开关过流整定：取3A ##################################################5.井下斜井变电所一回路高压总开关400/5（1号高开）∑Pe=北翼2069KW+南翼746KW=2815KW线路最大负荷（采煤机组380KW ）起动电流计算公式：)108(31000-⨯⨯⨯⨯⨯=ϕco Ue Pe IQ e｛〔(380×1000)÷(1.732×1140×0.85)〕×8｝=1793(A)=⨯⨯⨯⨯=ϕco Ue Pe Ie e 310001000÷(1.732*1200*0.85)=0.59高压开关过流整定计算公式： KHKb P IQe Iz e ⨯∑+⨯-⨯=4.12.1=｛1.2*(1793+〔(2815-380)*0.59〕｝÷｛(10000÷1200)*(400÷5)｝ =5.28 (A) 计算结果：井下斜井变电所一回路高压开关过流整定：取5A6.斜井变电所1#变压器高压开关400/5（2号高开）∑Pe=593.5KW线路最大负荷（刮板机80KW ）起动电流计算公式：)74(31000-⨯⨯⨯⨯⨯=ϕco Ue Pe IQ e｛〔(80×1000)÷(1.732×660×0.85)〕×6｝=494(A)=⨯⨯⨯⨯=ϕco Ue Pe Ie e 310001000÷(1.732*690*0.75)=1.15高压开关过流整定计算公式： KH Kb P IQe Iz e ⨯∑+⨯-⨯=4.12.1=｛1.2*(494+〔(593.5-80)*1.15〕｝÷｛(10000÷690)*(400÷5)｝ =1.12 (A) 计算结果：井下斜井变电所1#变压器高压开关过流整定：取1.5A7.井下斜井变电所3#变压器高压开关400/5（3号高开）∑Pe=440.5KW线路最大负荷（暗斜井皮带机2*110KW ）起动电流计算公式：)74(31000-⨯⨯⨯⨯⨯=ϕco Ue Pe IQ e｛〔(2×110×1000)÷(1.732×1140×0.85)〕×6｝=1358(A)=⨯⨯⨯⨯=ϕco Ue Pe Ie e 310001000÷(1.732*690*0.75)=1.15高压开关过流整定计算公式： KHKb P IQe Iz e ⨯∑+⨯-⨯=4.12.1=｛1.2*(1358+〔(440.5-2×110)*1.15〕｝÷｛(10000÷690)*(400÷5)｝ =1.7(A) 计算结果：井下斜井变电所一回路高压开关过流整定：取2A8.井下斜井变电所代104乙高压开关200/5（5号高开）∑Pe=1035KW线路最大负荷（采煤机组380KW ）起动电流计算公式：1000)108(31000=-⨯⨯⨯⨯⨯=ϕco Ue Pe IQ e｛〔(380×1000)÷(1.732×1200×0.85)〕×8｝=1793(A)ϕco Ue Pe Ie e⨯⨯⨯⨯=310001000÷(1.732*1140*0.85)=0.59高压开关过流整定计算公式： KH Kb P IQe Iz e ⨯∑+⨯-⨯=4.12.1=｛1.2*(1793+〔(1035-380)*0.59〕｝÷｛(10000÷1200)*(200÷5)｝ =6.5(A) 计算结果：井下斜井变电所代104乙高压开关过流整定：取6A9.斜井变电所代立井变一回路高压开关200/5（6号高开）∑Pe=746KW线路最大负荷（主排水泵90KW ）起动电流计算公式：)74(31000-⨯⨯⨯⨯⨯=ϕco Ue Pe IQ e｛〔(90×1000)÷(1.732×1140×0.85)〕×6｝=621(A)=⨯⨯⨯⨯=ϕco Ue Pe Ie e 310001000÷(1.732*660*0.85)=1.15高压开关过流整定计算公式： KH Kb P IQe Iz e ⨯∑+⨯-⨯=4.12.1=｛1.2*(621+〔(746-90)*1.15〕｝÷｛(10000÷660)*(200÷5)｝ =2.84(A) 计算结果：斜井变电所代立井一回路高压开关过流整定：取3A 10.10KV 母线联络开关与变电所进线总开关相同，故整定值也相同不再另作计算。

给你一个参考样本：电流整定计算如下：-107水平馈电开关：I2≥IQe+KxΣie≥300+0.5×9≥304.5A校验Id(2)/I2≥1.5850÷304.5=1.5-188水平馈电开关：I2≥IQe+KxΣie≥300+0.5×9≥304.5A校验Id(2)/I2≥1.5600÷304.5＞1.5-300水平总馈电开关：I2≥IQe+KxΣie≥180+0.5×（21+21+21+5+5+8+8+8+5+4+4）≥234.5A校验Id(2)/I2≥1.548÷234.5>1.5-300东支路馈电开关：I2≥IQe+KxΣie≥180+0.5×(21+21+8+8+8+4+4+4+4)≥221A校验Id(2)/I2≥1.5297÷221>1.5-300西支踟馈电开关：I2≥IQe+KxΣie≥126+0.5×（8+4）≥132A校验Id(2)/I2≥1.5330÷132＞1.5-320支路馈电开关：I2≥IQe+KxΣie≥126+0.5×（8+5+4）≥134.5A校验Id(2)/I2≥1.5270÷134.5＞1.5要想对一个煤矿的馈电、配电开关的保护整定进行理论计算，应该从何入手？推荐答案一、统计出全矿设备的总功率。

也就是把各个设备的功率相加。

二、选用相关方法（注1）计算出“计算负荷”（注2）。

三、根据“计算负荷”和电压等级，计算出“计算电流”。

这个“计算电流”就是你选择配电设备、电线电缆和继电保护的依据了。

注1：确定“计算负荷”的方法，主要有需要系数法、利用系数法。

注2：“计算负荷”是一个计算出来的假想的负荷，其热效应与同一时间内实际变动负荷所产生的最大热效应相等。

这主要看你是选择单台？保护变压器？线路总开关或是分开关？高压或是低压？单台如果是电子保护器一般选择小于或等于电动机的额定值，其他的就多了！最远端两相短路电流及整定值计算如图所示，电缆截面为50㎜2试问最远端两相短路电流及整定值应为多少？（需用系数为0.65，功率因数为0.7）矿用低压电缆阻抗电缆类型阻抗芯线截面50 mm2橡套电缆电阻0.380电抗0.081问题补充：其他回答共1条660V电压过流整定分别为：44千瓦、27.5千瓦、16.5千瓦计算公式为：电机功率*1.1=开关的整定电流。

井下中央变电所高压开关整定计算一、根据地面供电设计计算井下中央变电所短路电流:地面35KV 变电站至井下中央变电所(一回、二回)MYJV22-3*150型矿用聚氯乙烯绝缘钢带铠装交联电力电缆电阻、电抗：0R =0.14*0.85=0.119Ω 0X =0.08*0.85=0.068Ω 高压系统总阻抗为：=∑R 0.119Ω=∑X 0.74+0.068=0.8088.6121808.0119.02/100002/2222)2(0=+=∑+∑=XP Ue I d A 二、（一）中央变电所1#干式变压器的计算1#干式变压器负荷统计：计算电力负荷总视在功率ϕcos 取0.8d k 取0.9电力负荷总视在功率为KVA P k S Nd 7.1158.09.090cos =⨯==∑ϕ根据计算负荷，选用KBSG-400/10矿用隔爆型干式变压器。

（二）2#干式变压器的计算2#干式变压器负荷统计：计算电力负荷总视在功率ϕcos 取0.8 d k 取0.8电力负荷总视在功率为KVA P k S Nd 5.1508.08.05.150cos =⨯==∑ϕ根据计算负荷，选用KBSG-400/10矿用隔爆型干式变压器。

（三）3# 移动变电站的计算3#动力移动变电站负荷统计：计算电力负荷总视在功率ϕcos 取0.8d k 取0.65电力负荷总视在功率为KVA P k S N d 5.4527.065.04.487cos =⨯==∑ϕ根据计算负荷，选用KBSGZY-630/10矿用隔爆型移动变电站1台。

（四）高压电缆线路参数：1、中央变电所3#高开至采区变电所电缆型号：MYJV22-8.7/10-3×120mm 2，长度850米。

2、中央变电所5#高开至KBSGZY-630移动变压器，电缆型号：MYJV22-8.7/10-3×50mm 2，长度200米。

3、中央变电所7#高开至中央变电所1#水泵软起开关，电缆型号：MYPTJ-8.7/10-3×50+3×25/3+3×2.5mm 2，长度25米。

大刘煤矿高低压配电装置整定计算整定人：审核人：机电副总：机电矿长：目录一、地面变电所 (3)1、系统概况 (3)2、短路电流和短路容量计算 (3)3、开关整定计算原则 (6)4、高压开关整定计算、校验 (7)二、井下变电所 (11)1、系统概况 (11)2、短路电流和短路容量计算 (12)3、开关整定计算原则 (12)三、井下低压系统整定计算校验 (14)一、地面变电所1、系统概况1)、供电系统简介大刘煤矿供电系统来自35KV变电所（义刘线和西刘线）。

下井高压电缆为MYJV42-3*95 500米下有变压器6台，五台KBSG-315/6/0.66,一台KBSGZY-315/6/0.69 。

井下配电所采用双回路供电分列运行供电方式。

2)、嵩基煤业供电资料（1）、经经电业局提供徐庄变电站10KV侧标么值为：最大运行运行方式下：0.924 最小运行方式下：1.43 （2）、线路参数徐庄变电站到嵩基变电所线路型号LGJ-70/10，长度4.8Km，下杆为MYJV22-70/10,长度200米电抗、阻抗查表得；10KV架空线电阻、电抗：Xg=0.08×4.8=0.36ΩRg=0.3×4.8=1.44Ω10KV铠装电缆电阻、电抗：Xg=0.08×0.2=0.016ΩRg=0.506×0.2=0.1012Ω2、短路电流和短路容量计算（1）绘制电路图并计算各元件的相对基准电抗。

702电缆200m 702LGJ4800m702电缆618m徐庄变电站上下杆电缆架空线入井电缆S9-500/10/0.4S9-500/10/0.4S9-100/10/6选择基准容量Sd=100MVA基准电压Ud=10.5KV基准电流Id=Sd/√3Ud=100÷(1.732×10.5)=5.4987KA上级变压器电抗标么值X﹡b0=1.7745 上一级徐庄站提供上下杆电缆电抗标么值X﹡1= X0L(S j/U2p1)=0.06×(100÷10.5²)=0.0544架空线电抗标么值X﹡2= X0L（S j/Ud²）=0.36×（100÷10.5²）=0.3265从地面变电所入井井下配电所电缆电抗标么值：L=300mX﹡3= X0L（Sd/Ud²）=0.016×0.3×（100÷10.5²）=0.0435 从中央变电所到采区变电所电缆电抗标幺值：L=318mX﹡4= X0L（Sd/Ud²）=0.016×0.318×（100÷10.5²）=0.0046 地面变电所S9-500KVA变压器电抗值查表得：R b1=0.0204 X b1=0.128地面变电所S9-100KVA变压器电抗值查表得：R b1= 0.0233 X b1=0.0597X0--电抗系数L--电缆长度KmSd--基准容量Ud--基准电压（2）绘制等效电路图0 1.774510.8705K-1K-20 1.77450 1.774510.870520.1246K-30 1.774511.965240.1280 1.774511.965250.0597K-5K-630.0046K-4（3）计算短路电流和短路容量徐庄变电站k-1点的短路电流和短路容量计算三相短路电流：Id(³)k-1=Id/X b1∑d =5.4987÷1.7745=3.099KA 两相短路电流：Id(²)k-1=3.099÷1.15=2.695KA 三相短路容量: ∑=dd X S S 11-K 3）（=100/1.7745=56.35（MVA ）徐庄变电站到嵩基地面变电所K-2点的短路电流和短路容量计算三相短路电流：Id(³)k-2=Id/X 1∑d =5.4987÷2.645=2.078 KA 总阻抗标么值： X 2∑d =1.7745＋0.8705 =2.645 两相短路电流：Id(²)k-2=2.078÷1.15=1.8077KA 三相短路容量: ∑=dd X S S 11-K 3）（=100/2.645=37.807（MVA ）嵩基地面变电所到井下中央配电所K-3点的短路电流和短路容量计算三相短路电流：Id(³)k-3=Id/X 1∑d =2.078÷2.7696=0.75KA 总阻抗标么值： X 3∑d =1.7745＋0.8705＋0.1246=2.7696 两相短路电流：Id(²)k-3=0.75÷1.15=0.652KA 三相短路容量: ∑=dd X S S 11-K 3）（=100/2.7696=36.106（MVA ）井下中央变电所到井下采区变电所K-4点的短路电流和短路容量计算三相短路电流：Id(³)k-3=Id/X 1∑d =2.078÷2.8156 =0.738KA 总阻抗标么值： X 3∑d =1.7745＋0.8705＋0.1246+0.0046=2.8156 两相短路电流：Id(²)k-3=0.738÷1.15=0.642KA三相短路容量: ∑=dd X S S 11-K 3）（=100/2.815 6=35.52（MVA ）嵩基地面500KVA,K-5点的短路电流和短路容量计算 三相短路电流：Id(³)k-4=Id/X 1∑d =2.078÷4.5475=0.457 KA 总阻抗标么值： X 4∑d =1.7745+2.645+0.128+8=4.5475 两相短路电流：Id(²)k-4=0.457÷1.15=0.397 KA 三相短路容量: ∑=dd X S S 11-K 3）（=100/4.5475=21.99（MVA ））3、 开关整定计算原则高压整定计算公式： 1、过流计算：I op.k =K rel K jx2、保护装置的灵敏度系数公式：K sen =3、电流速断保护：I op 。

目录一、系统概况⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯３二、短路电流和短路容量计算⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯ 6三、高爆开关整定计算⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯121、高爆开关计算原则⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯122、中央变电所高爆开关整定计算⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯143、采区变电所高爆开关整定计算⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯194、付井底变电所高爆开关整定计算⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯225、地面主井高压变电所整定计算⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯24一、系统概况1、供电系统简介XXXXXXX开关站供电系统为单母线分段分列运行供电方式，由来集变电站（110/10KV）馈出两趟10 KV架空线路（来7 板、来14板，架空线型号为LGJ-150 ）到宏达10KV开关站，通过此10KV宏达开关站分别供宏达矿和桧树亭两矿用电。

桧树亭煤矿井下供电采用双回路分列运行方式（电缆型号为：MYJV42-8.7/10.5KV-3*70-528 /504 米），分别在地面桧树亭开关站两段母线上（桧11 板在Ⅰ段母线，桧 4 板在Ⅱ段母线），井下布置有1 个中央变电所（14 台高爆开关，其中3 台高压启动器、12 台高压馈电开关，其中11#为采区I 回路，2#为采区II 回路。

4 台KBSG干式变压器，容量分别为两台500KVA，两台100KVA）、1 个采区变电所（7 台高爆开关、4 台KBSG干式变压器，容量分别为两台315KVA，两台100KVA）。

1 个付井底变电所（5 台高爆开关、2 台KBSG干式变压器，容量分别为315KVA）。

采区变电所、付井底变电所有两回路进线电源，采用分列供电，通过高压铠装电缆从中央变电所馈出线。

局部扇风机实现“三专加两专”供电。

全矿井下变压器总容量2660kVA，高压负荷3*280kW，最大启动电流10kV 侧130A。

负荷使用率0.75 。

2、10KV系统资料⑴、来集变电站主变压器序型号短路空载功额定二额定电压号阻抗率次电流1SFSZ9-110/35/10 18.67 ％24.99KW 826.66A 110KV/10KV(2) 井下变压器参数短路阻额定电编号型号容量数量抗压中央变电KBSG-500/10 500KVA 4.2% 10KV 2 台所1#、2#中央变电KBSG-100/10 100KVA 4.25% 10KV 2 台所3#、4#采区变电KBSG-315/10 315KVA 4.03% 10KV 2 台所1#、2#采区变电KBSG-100/10 100KVA 3.94% 10KV 2 台所3#、4#付井底变电所1#、KBSG-315/10 315KVA 4.24% 10KV 2 台2#(3) 井下高爆开关参数地点型号短路保过载整额定漏电过载零零护整定定范围电流动作延时序序范围时间电电压流中PBG-50 1.6-10 0.2-1.4 50A 0.1- 1-4 3-2 0.5 央档/10Y 3.5S 5V -8A 变PBG-30 1.6-10 0.2-1.4 300A 0.1- 1-4 3-2 0.5电档0/10Y 3.5S 5V -8A计算整定所PBG-20 1.6-10 0.2-1.4 200A 0.1- 1-4 3-2 0.50/10Y 3.5S 5V -8A档QBGZ-4 1.6-10 0.2-1.4 400A 0.1- 1-4 3-2 0.500 3.5S 5V -8A档PJG-20 1.6-10 0.2-1.4 200A 0.1- 1-4 3-2 0.5 采0/10Y 3.5S 5V -8A 区档变PJG-10 1.6-10 0.2-1.4 100A 0.1- 1-4 3-2 0.5电档0/10Y 3.5S 5V -8A所PJG-50 1.6-10 0.2-1.4 50A 0.1- 1-4 3-2 0.5/10Y 3.5S 5V -8A档付井底PBG-10 1.6-10 0.2-1.4 100A 0.1- 1-4 3-2 0.5变电所档0/10Y 3.5S 5V -8A(4) 地面变压器参数短路编号型号容量数量阻抗主井低压S11－500／10／0.4 500KVA ４％２台1#、2#副井低压S11－500／10／0.4 500KVA ４％２台1#、2#（５）地面主井高压变电所开关柜参数地过流一、二段调编号型号变比点值范围主1、7、13 盘WG－B 134N 400／5 0―99A井3、12 盘WGB-133N 60/5 0―99A5、9 盘WG－B 133N 30/5 0―99A4、11 盘WG－B 133N 100/5 0―99A以上表中参数为说明书数值。

己3钢缆皮带高压开关整定计算一． 总负荷统计：1. 钢缆皮带主电机：)(32565.0500A kw =⨯同时启动 )(3900665.05002)(1950665.0500A A kw =⨯⨯⨯=⨯⨯其它负荷660V 系统)(1380615.1200A kw =⨯⨯)(5.517615.175A kw =⨯⨯其它负荷 )(5.17215.1150A kw =⨯二． 钢缆皮带高压进线及联络开关的整定：=∞⋅-≥∑In I k N 4.12.1g )]5.17225.86(3001.92.1[)]325325(30026.52.1[+⨯++⨯ 1137.04943.0+=)(6080.0倍= 取0.6倍 200开关取0.9瞬时过电流保护整定:∞⋅-≥I k N 4.12.1d ()⎥⎦⎤⎢⎣⎡+⨯+⎥⎦⎤⎢⎣⎡⨯=∑+⋅)5.17225.86(3001.92.1)3900(30026.52.1In st in =2.966+0.1137=3.079(取3倍) 200开关=4.562 取5倍 联络开关的整定：()⎥⎦⎤⎢⎣⎡+⨯+⎥⎦⎤⎢⎣⎡∙⨯=∑∞⋅-≥5.17225.863001.92.132520026.52.14.12.1g In I k N 倍取倍5.0)(4844.01137.037.0=+=1137.04.12.1+⋅⎪⎭⎫ ⎝⎛∞⋅+≥se In I k Nd =)1137.01950(20026.52.1+⨯ =2.2243+0.1137=2.338（倍） 取3倍6#、3#高爆的整定：In I k N ∑∞⋅-≥4.12.1g 32520026.52.1⨯= )(37.0倍=倍取4.0195020026.52.1se 4.12.1d ⨯=⋅∞⋅-≥In I k N =2.22 取3倍5#、4#高爆整定 ：In I k N ∑∞⋅-≥4.12.1g =）（5.17225.862001.92.1+⨯ （倍）17.0=取0.2倍se 4.12.1d ⋅∞⋅-≥In I k N +172.5=517.5+172.5 =0.45倍 取1倍己3变电所4#高爆开关的整定一、负荷统计轨道绞车 250KW ⨯1.15=287.5A250KW ⨯1.15⨯6=1725A二、变电所4#高爆的整定（100A ）1）、过载整定=∑∞⋅-≥In I K Ng 4.12.1)300(5.287)1001.92.1(⋅⨯=0.3956倍2）、短路整定=∑+⋅∞⋅-≥)(4.12.1In st In I K Nd )201725(1001.92.1+⨯ =2.3倍己3高强皮带12#100A 开关整定一、 总负荷统计：1. 高强皮带主电机660V 132KW 4台2台一组延时启动）（A 6.18212615.1kw 132=⨯⨯⨯ 7.7106.1036.3036.303215.1kw 132=++=⨯⨯）（A辅泵电机）（A 5.1115.1kw 10=⨯ 二、 变电所12#100A 高爆开关的整定：In I k N ∑∞⋅-≥4.12.1g =5.1126.3031001.92.1+⨯⨯⨯ 7.61813187.00⨯=816.0=+⋅∞⋅-≥se 4.12.1d In I k N （In ∑）=5.116.3036.18211001.92.1++⨯⨯ 8176.2= 三、 变电所12#高爆开关的整定：In I k N ∑∞⋅-≥4.12.1g =)5.117.7106.303(1001.92.1++⨯⨯ 8.10250013187.0⨯=152.1= 取1.2+⋅∞⋅-≥se 4.12.1d In I k N （In ∑）)5.1035.114.4556.1821(1001.92.1+++⨯⨯=15.3=取4倍13040机巷供电变压器容量计算一、 负荷统计机巷一、二部2⨯150KW=300KW 13040机巷一部75KW 掘进机190KW 潜水泵3⨯5.5KW=16.5KW 水泵37KW 煤综保2.5KV A 信号综保 4KV A KW pe 62545.2375.1619075150150=+++++++=∑二、 查的《井下电工》表3掘进机掘进工作面需用系数KX=0.3-0.4 加数平均功率因数7.06.0cos -=φ三、 据（3-1）所应选的变压器容量KV AKVA kx Pe S 3577.04.0625cos =∑≥φ 现变电所4#变压器选用500KV A 移变大于357KV A 符合要求12111采面的计算一、 机巷设备布置情况：主要负荷容量，1一部皮带 2⨯75KW2二部皮带 2⨯75KW3三部皮带4*75KW4一台37KW 水泵一部皮带，由己2下部变电所供电变电所馈电开关整定:2⨯75⨯1.15⨯6=1035A 取1100A其余设备总功率KW pe 48737)754()752(=+⨯+⨯=∑二、 采取变电所和移动变电站的变压器容量 沿用需要系数法来选择，可按式（3-1）计算φcos kx pe s ∑≥ 式 （3-1） 综采工作面需用系数由式（3-2）求得ptPd kx ∑+=6.04.0 77.04877546.04.0=⨯+=kx )(4688.077.0487cos 77.0KVA pe S ==∑≥φ 可选用一台KBSGZY-500KV A 移变对机巷二、三部皮带等设备的供电三、 据《井下电工》附录.5-6.KBSG 系列干式变压器（V2N=690V ）二次侧两相电流值（A ）1d 点电缆实际长度，电缆实际长度M, 电缆计算长度M 短路点 查的ID(2) 系数1d +（M 320952-） 170M 1d 551A 1.64m m m 604170)8507032095(22+-+- 780M 2d 933A四、 机巷移变的整定：4⨯75⨯1.15⨯6+2⨯75⨯1.15+37=2280A4⨯75+2⨯75=450⨯1.15+517A400A 馈电 长时取0.9 瞬时取6倍 2160A五、 变电所8#200A 高爆开关的整定，1. 总的额定电流为517A2. 单台最大启动电流为2100A3. 其余额定电流之和为2⨯75⨯1.15+37⨯1.15=215A六、 据式：356.05172007.82.14.12.1=⨯⨯=∑∞⋅-≥In I K Ng 59.1)2152100(2007.82.1)(4.12.1=+⨯=∑+⋅∞⋅-≥IN st In I K Nd12111采面线路的计算一、 变电所5#高爆（100A ）开关的整定1、 采区计算前部运输机，2⨯250KW2⨯250⨯065=325A启动 250⨯0.65⨯6=975A采煤机200KW ⨯0.65=130A275KW ⨯0.65=179A乳化泵 200KW ⨯0.65=130后部运输机 2⨯160KW ⨯0.65=208A转载机 200KW ⨯0.65=130A2、 变电所5#高爆（100A ）开关的整定（200A ）1102002281.0)208130130179130325(10026.52.14.12.1⨯=+++++⨯⨯=∑∞⋅-≥In I K Ng 取1.4倍)130208130179130975(10026.52.1)(4.12.1+++++⨯=∑+⋅∞⋅-≥In st In I K Nd 1752002281368.0⨯= 倍997.3=为200A 开关时，过载取1.4倍 短路取2倍为100A 开关时，过载取1.4倍 短路取4倍11010采面的计算一、 机巷设备布置情况：主要负荷容量，1、 一部皮带 2⨯37KW2、 二部皮带 1140V 320KW3、 三部皮带4、 一台37KW 水泵二、一、三部皮带及37KW 水泵411KW 由现有掘进遗留的500KV A 移变供电，二部溜子320KW 由掘进遗留溜子，500KV A 移变 由机电二队改为1140V 供电，三、据《井下电工》附录5-6KBSG 系列干式变压器（V2N ）=690V 二次侧两相短路电流值（A ）电缆实际长度 电缆计算长度 短路点 查得IdA 安全系数m d d mm d 8007095200302009524322+++- 679568111141=+m 42d d 10634080 4002200 6.285.1四、 机巷移变的整定1#:4⨯75⨯1.15+2⨯37⨯1.15+37⨯1.15=473A4⨯75⨯1.15⨯6+2⨯37⨯1.15+37⨯1.15=2200A400A 馈电的整定 长延时 取0.9倍2200÷360=6.24 瞬时取6倍2#:320KW 溜子⨯0.65=208320⨯0.65⨯6=1248400A 馈电的整定： 长延时 取0.5倍1248÷200=6.24 瞬时 取7倍为便于计算 320KW ⨯1.15=3683#2*75*1.15+185*1.15=385.252*75*1.15*6+185*1.15=1247400A 馈电的整定： 长延时 取0.9倍1247÷360=3.46 瞬时 取4倍4#（160+55）*1.15=247.25160*1.15*6+55*1.15=1167400A 馈电的整定： 长延时 取0.6倍1167÷240=4.86 瞬时 取5倍五、 变电所15#高爆开关（400A ）的计算：1. 总的额定电流473+208+385+247=1313A2. 单台最大启动电流未2100A3. 其余额定电流之和为（3⨯37+208+150+185+160+55）⨯1.15=999.35A 六、 据式倍45.013134007.82.14.12.1=⨯⨯=∑∞⋅-≥In I K Ng 倍）（068.135.99921004007.82.1)(4.12.1=+⨯=∑+⋅∞⋅-≥In st In I K Nd为400A 开关时，过载取0.5倍、延时取4、9.5S 短路取最小值1.6倍11010采面线路的计算1、 己1变电所#高爆（400A ）开关的整定;1、 采面负荷计算：运输机2⨯250KW2⨯250⨯0.65=325A启动250⨯0.65⨯6=975A采煤机200KW ⨯0.65=130A275KW ⨯0.65=179A乳化泵200⨯0.65=130A转载机200KW ⨯0.65=130A2、 变电所6#高爆开关的整定（400A ）)1793130325(40026.52.1)4.12.1(+⨯+⨯=∑∞⋅-≥In I k Ng =0.509.取0.6倍延时位置3，为7.4S)1791303975(40026.52.1)(4.12.1+⨯+⨯=∑+⋅∞⋅-≥In st In I K Nd =0.88倍取小值1.6倍己3瓦斯抽放泵站的整定计算：1、 瓦斯抽放泵 200KW ⨯1.15⨯6=1380A其余负荷20A2、 己3上部变电所5#高爆200开关的整定1、高爆开关过载电流的整定 In I k Ng ∑∞⋅-≥)4.12.1()2015.1200(2001.92.1+⨯⨯= =0.000659⨯250 =0.16取0.2倍2、瞬时过电流保护整定)2015.1200(2001.92.1)(4.12.1+⨯⨯=∑+⋅∞⋅-≥In st In I K Nd =0.97倍取1.6倍3、 己3上部变点所10#高爆100A 开关的整定 )30015.1200(1001.92.1)4.12.1(+⨯⨯=∑∞⋅-≥In I k Ng =0.69倍取0.8倍)300615.1200(1001.92.1)(4.12.1+⨯⨯⨯=∑+⋅∞⋅-≥In st In I K Nd =2.2倍取3倍11071采面的供电计算一、 机巷设备布置情况主要负荷容量：1、一部皮带4⨯75KW 1200M2、二部皮带4⨯75KW 650M二、由于一部皮带长度为1200M 选用2台KBSG2Y-500KV A 移变对机巷一、二不皮带等设备进行供电三、据《井下电工》附录5-6KBSG 系列干式变压器（V2N=690V ）二次侧两相短路电流值 d1点电缆实际长度电缆实际长度 电缆计算长度 短路点查的值 整定电流 整定系数)65070()8095()8095()8095(2232221-+------d d d6424621805044624250425042=+=+++4321d d d d1126141853235323400/400400/4002000/22002000/22008.2/8.25.3/4.26.2/4.26.2/4.2四、机巷移变的整定1#移变400馈电的整定AA 34515.175********.1754=⨯⨯=⨯⨯⨯ 长延时取0.9倍 瞬时取6倍2#移变同1#移变五、变电所10#300A 高爆开关的整定1、总的额定电流为：730402345=+⨯2、单台最大启动电流为：2100A3、其余额定电流之和为：A 38540345=+ 据式：7303007.82.1)4.12.1(⨯⨯=∑∞⋅-≥In I k Ng=0.34倍)3852070(3007.82.1)(4.12.1+⨯=∑+⋅∞⋅-≥In st In I K Nd =1.12倍过载去0.4倍延时取4 瞬时取最小值1.6倍 六、变电所9#高爆（400A ）开关的整定 1、采面主要负荷：前部运输机，2⨯250KW2⨯250⨯065=325A启动 500⨯0.65⨯6=1950A 后部运输机、2⨯110KWAIn 14365.01102=⨯⨯=采煤机300KW ⨯0.65=195A 375KW ⨯0.65=243.75A 乳化泵 200KW ⨯0.65=1302、变电所9#高爆（400A ）开关的整定：59.0)13014375.243195325(40026.52.14.12.1=++++⨯⨯=∑∞⋅-≥In I K Ng取0.6倍)13014375.2431951950(40026.52.1)(4.12.1++++⨯=∑+⋅∞⋅-≥In st In I K Nd75.2661000570342.0⨯= 倍518.1=为400A 开关时，过载取0.6倍 、延时取3、短路取1.6倍己4大巷照明综保的整定1、 照明综保的短路保护整定2、 根据找灯30M1台20W 巷道长800M 应安装26台，总功率为690W=0.69KW电压为127V I=20/127=0.15 0.15⨯26=4.09A熔体选择AA KVA Ir IeIQeIr 4.209.45.28.145.28.1=+-=∑+-=取10A3、 据《煤矿井下电工手册》第5章表（13-1-14）查的电缆换算每500米短路电流为20A倍熔体短路电流安全系数5.121020≥===P I根据以上计算：照明综保干线选用24电缆，最远可供电约为600米11071机巷二部皮带补充计算己2二部皮带整定为2200A 大于安全系数1.5倍两相短路电流不得小于3300A 采用两趟低压电缆并联运行一趟270。

煤矿1140v整定计算公式(一)煤矿1140V整定计算公式1. 定义煤矿1140V整定是指针对煤矿矿用电设备中的1140V电压整定参数的计算和配置过程。

煤矿矿用电设备通常包括变电所、配电房以及各类矿用电动设备。

2. 公式在进行煤矿1140V整定时，需要考虑以下几个重要的计算公式：额定电流计算公式额定电流（I_nom）是指设备所能持续工作的最大电流。

计算额定电流的公式如下：I_nom = P / (sqrt(3) * U * cos(φ))其中，P表示设备的功率，U表示设备的工作电压，cos(φ)表示设备的功率因数。

示例：假设某矿用电设备的功率为1000W，工作电压为1140V，功率因数为，那么该设备的额定电流计算如下：I_nom = 1000 / ( * 1140 * ) ≈过载系数计算公式过载系数（K_load）是指设备在额定电流基础上允许短时过载的倍数。

过载系数的计算公式如下：K_load = I_max / I_nom其中，I_max表示设备允许的最大过载电流。

示例：假设某煤矿1140V矿用电设备允许的最大过载电流为倍额定电流，而额定电流为，那么该设备的过载系数计算如下：K_load = / ≈短路系数计算公式短路系数（K_short）是指设备在短路条件下承受的瞬时电流峰值与额定电流之比。

短路系数的计算公式如下：K_short = I_peak / I_nom其中，I_peak表示设备在短路条件下承受的瞬时电流峰值。

示例：假设某煤矿1140V矿用电设备承受的短路条件下的瞬时电流峰值为3倍额定电流，而额定电流为，那么该设备的短路系数计算如下：K_short = 3 / ≈3. 总结煤矿1140V整定是一项重要的工作，通过计算额定电流、过载系数和短路系数，可以合理配置矿用电设备的参数，确保其在安全范围内运行。

以上列举的计算公式提供了在煤矿1140V整定过程中的一些基本参考。

但是需要根据具体设备的规格和要求进行细致的计算和配置。

煤矿1140v整定计算公式煤矿1140V整定1. 简介在煤矿中，1140V电源是常用的供电方式。

为了保障电力系统的正常运行，需要进行整定。

本文将介绍与煤矿1140V整定相关的计算公式，并通过例子进行解释说明。

2. 相关计算公式电流计算煤矿1140V供电系统中，电流的计算公式为：I = P / (sqrt(3) * V)其中，I表示电流（单位：安培），P表示功率（单位：瓦特），V表示电压（单位：伏特）。

电阻计算煤矿1140V供电系统中，电阻的计算公式为：R = V^2 / P其中，R表示电阻（单位：欧姆），V表示电压（单位：伏特），P表示功率（单位：瓦特）。

电功率计算煤矿1140V供电系统中，电功率的计算公式为：P = V * I * PF其中，P表示功率（单位：瓦特），V表示电压（单位：伏特），I表示电流（单位：安培），PF表示功率因数。

3. 举例说明电流计算示例假设在煤矿1140V供电系统中，安装了一台功率为500瓦特的设备。

根据电流计算公式，可以得到：I = 500 / (sqrt(3) * 1140) ≈ 安培因此，该设备的电流约为安培。

电阻计算示例假设在煤矿1140V供电系统中，电压为1140伏特，某设备的电阻为10欧姆。

根据电阻计算公式，可以得到：P = 1140^2 / 10 = 130,320 瓦特因此，该设备的功率约为130,320瓦特。

电功率计算示例假设在煤矿1140V供电系统中，电压为1140伏特，电流为安培，功率因数为。

根据电功率计算公式，可以得到：P = 1140 * * ≈ 瓦特因此，该设备的功率约为瓦特。

4. 总结本文介绍了与煤矿1140V整定相关的计算公式，并通过例子进行了解释说明。

通过这些计算公式，可以帮助煤矿工作人员进行电力系统的整定和运行。

煤矿井下高压开关过流整定计算书2.＃井下KBGF-400/6(10)YZ 矿用隔爆型移动变电站用高压真空负荷开关 023掘进动力电源皮带机两台55KW+55KW+刮板机55+30KW+皮带张紧机2×5.5KW =206 KW 线路最大负荷（皮带机电机55KW ）起动电流计算公式：)108(31000-⨯⨯⨯⨯⨯=ϕco Ue Pe IQ e｛〔(55×1000)÷(1.732×690×0.85)〕×8｝= 433(A)=⨯⨯⨯⨯=ϕco Ue Pe Ie e 310001000÷(1.732*690*0.75)=1.15高压开关过流整定计算公式： KH Kb P IQe Iz e ⨯∑+⨯-⨯=4.12.1 =｛1.2*(433+〔(206-55)*1.15〕｝÷｛(10000÷690)*(100÷5)｝ =2.5(A) 计算结果：2＃移动变电站用高压真空开关过流整定：2.5 A1.＃井下KBGF-500/6(10)YZ 矿用隔爆型移动变电站用高压真空负荷开关 12 采面10掘进动力电源11121 11122采面皮带55KW+55KW+刮板机55KW ×5+30KW ×2皮带张紧机2×5.5KW 煤电钻4KW ×4=462KW线路最大负荷（皮带机电机55KW ）起动电流计算公式：)108(31000-⨯⨯⨯⨯⨯=ϕco Ue Pe IQ e｛〔(55×1000)÷(1.732×690×0.85)〕×8｝= 433(A)=⨯⨯⨯⨯=ϕco Ue Pe Ie e 310001000÷(1.732*690*0.75)=1.15高压开关过流整定计算公式： KH Kb P IQe Iz e ⨯∑+⨯-⨯=4.12.1=｛1.2*(433+〔(462-55)*1.15〕｝÷｛(10000÷690)*(100÷5)｝ =3.72(A) 计算结果：1＃移动变电站用高压真空开关过流整定：3.5 A3.＃井下KBGF-200/6(10)YZ 矿用隔爆型移动变电站用高压真空负荷开关 1掘进01掘进主用局扇风机电源11123掘进2×28KW +110501掘进2×28KW =112 KW线路最大负荷（皮带机电机56KW ）起动电流计算公式：)108(31000-⨯⨯⨯⨯⨯=ϕco Ue Pe IQ e｛〔(56×1000)÷(1.732×690×0.85)〕×8｝= 441(A)=⨯⨯⨯⨯=ϕco Ue Pe Ie e 310001000÷(1.732*690*0.75)=1.15高压开关过流整定计算公式： KH Kb P IQe Iz e ⨯∑+⨯-⨯=4.12.1=｛1.2*(441+〔(112-56)*1.15〕｝÷｛(10000÷690)*(100÷5)｝ =2.09(A) 计算结果：2＃移动变电站用高压真空开关过流整定：2A4.＃井下KBGF-200/6(10)YZ 矿用隔爆型移动变电站用高压真空负荷开关 11123掘进110501掘进备用局扇风机电源3掘进2×28KW +1掘进2×28KW =112 KW线路最大负荷（皮带机电机56KW ）起动电流计算公式：)108(31000-⨯⨯⨯⨯⨯=ϕco Ue Pe IQ e｛〔(56×1000)÷(1.732×690×0.85)〕×8｝= 441(A)=⨯⨯⨯⨯=ϕco Ue Pe Ie e 310001000÷(1.732*690*0.75)=1.15高压开关过流整定计算公式： KH Kb P IQe Iz e ⨯∑+⨯-⨯=4.12.1=｛1.2*(441+〔(112-56)*1.15〕｝÷｛(10000÷690)*(100÷5)｝ =2.09(A) 计算结果：2＃移动变电站用高压真空开关过流整定：2A)5.12.1(31000-⨯⨯⨯⨯⨯=ϕco Ue Pe IQ e｛〔(630×1000)÷(1.732×660×0.85)〕×1.5｝=972(A)=⨯⨯⨯⨯=ϕco Ue Pe Ie e 310001000÷(1.732*690*0.75)=1.15高压开关过流整定计算公式： KH Kb P IQe Iz e ⨯∑+⨯-⨯=4.12.1=｛1.2*(972+〔(892-630)*1.15〕｝÷｛(10000÷690)*(150÷5)｝ =3.4(A) 计算结果：立井变电所代3#变压器高压开关过流整定：取4A4.地面变电所代800变压器高压开关150/5∑Pe=主扇360+斜井绞车155+立井绞车132+空压机75+锅炉65+生活照明污水处理100=887KW线路最大负荷（主扇2*160KW ）起动电流计算公式：（采用变频器启动） )5.12.1(31000-⨯⨯⨯⨯⨯=ϕco Ue Pe IQ e｛〔(320×1000)÷(1.732×380×0.85)〕×1.5｝=859(A)=⨯⨯⨯⨯=ϕco Ue Pe Ie e 310001000÷(1.732*380*0.85)=1.79高压开关过流整定计算公式： KH Kb P IQe Iz e ⨯∑+⨯-⨯=4.12.1=｛1.2*(859+〔(887-320)*1.79〕｝÷｛(10000÷400)*(150÷5)｝ =2.999(A) 计算结果：地面变电所代800变压器高压开关过流整定：取3A ##################################################5.井下斜井变电所一回路高压总开关400/5（1号高开）∑Pe=北翼2069KW+南翼746KW=2815KW线路最大负荷（采煤机组380KW ）起动电流计算公式：)108(31000-⨯⨯⨯⨯⨯=ϕco Ue Pe IQ e｛〔(380×1000)÷(1.732×1140×0.85)〕×8｝=1793(A)=⨯⨯⨯⨯=ϕco Ue Pe Ie e 310001000÷(1.732*1200*0.85)=0.59高压开关过流整定计算公式： KHKb P IQe Iz e ⨯∑+⨯-⨯=4.12.1=｛1.2*(1793+〔(2815-380)*0.59〕｝÷｛(10000÷1200)*(400÷5)｝ =5.28 (A) 计算结果：井下斜井变电所一回路高压开关过流整定：取5A6.斜井变电所1#变压器高压开关400/5（2号高开）∑Pe=593.5KW线路最大负荷（刮板机80KW ）起动电流计算公式：)74(31000-⨯⨯⨯⨯⨯=ϕco Ue Pe IQ e｛〔(80×1000)÷(1.732×660×0.85)〕×6｝=494(A)=⨯⨯⨯⨯=ϕco Ue Pe Ie e 310001000÷(1.732*690*0.75)=1.15高压开关过流整定计算公式： KH Kb P IQe Iz e ⨯∑+⨯-⨯=4.12.1=｛1.2*(494+〔(593.5-80)*1.15〕｝÷｛(10000÷690)*(400÷5)｝ =1.12 (A) 计算结果：井下斜井变电所1#变压器高压开关过流整定：取1.5A7.井下斜井变电所3#变压器高压开关400/5（3号高开）∑Pe=440.5KW线路最大负荷（暗斜井皮带机2*110KW ）起动电流计算公式：)74(31000-⨯⨯⨯⨯⨯=ϕco Ue Pe IQ e｛〔(2×110×1000)÷(1.732×1140×0.85)〕×6｝=1358(A)=⨯⨯⨯⨯=ϕco Ue Pe Ie e 310001000÷(1.732*690*0.75)=1.15高压开关过流整定计算公式： KHKb P IQe Iz e ⨯∑+⨯-⨯=4.12.1=｛1.2*(1358+〔(440.5-2×110)*1.15〕｝÷｛(10000÷690)*(400÷5)｝ =1.7(A) 计算结果：井下斜井变电所一回路高压开关过流整定：取2A8.井下斜井变电所代104乙高压开关200/5（5号高开）∑Pe=1035KW线路最大负荷（采煤机组380KW ）起动电流计算公式：1000)108(31000=-⨯⨯⨯⨯⨯=ϕco Ue Pe IQ e｛〔(380×1000)÷(1.732×1200×0.85)〕×8｝=1793(A)ϕco Ue Pe Ie e⨯⨯⨯⨯=310001000÷(1.732*1140*0.85)=0.59高压开关过流整定计算公式： KH Kb P IQe Iz e ⨯∑+⨯-⨯=4.12.1=｛1.2*(1793+〔(1035-380)*0.59〕｝÷｛(10000÷1200)*(200÷5)｝ =6.5(A) 计算结果：井下斜井变电所代104乙高压开关过流整定：取6A9.斜井变电所代立井变一回路高压开关200/5（6号高开）∑Pe=746KW线路最大负荷（主排水泵90KW ）起动电流计算公式：)74(31000-⨯⨯⨯⨯⨯=ϕco Ue Pe IQ e｛〔(90×1000)÷(1.732×1140×0.85)〕×6｝=621(A)=⨯⨯⨯⨯=ϕco Ue Pe Ie e 310001000÷(1.732*660*0.85)=1.15高压开关过流整定计算公式： KH Kb P IQe Iz e ⨯∑+⨯-⨯=4.12.1=｛1.2*(621+〔(746-90)*1.15〕｝÷｛(10000÷660)*(200÷5)｝ =2.84(A) 计算结果：斜井变电所代立井一回路高压开关过流整定：取3A 10.10KV 母线联络开关与变电所进线总开关相同，故整定值也相同不再另作计算。

煤矿高压整定计算示例 Document serial number【KKGB-LBS98YT-BS8CB-BSUT-BST108】３6三、高爆开关整定计算 (12)1、高爆开关计算原则 (12)2、中央变电所高爆开关整定计算 (14)3、采区变电所高爆开关整定计算 (19)4、付井底变电所高爆开关整定计算 (22)5、地面主井高压变电所整定计算 (24)一、系统概况1、供电系统简介XXXXXXX开关站供电系统为单母线分段分列运行供电方式，由来集变电站（110/10KV）馈出两趟10 KV架空线路（来7板、来14板，架空线型号为LGJ-150 ）到宏达10KV开关站，通过此10KV宏达开关站分别供宏达矿和桧树亭两矿用电。

桧树亭煤矿井下供电采用双回路分列运行方式（电缆型号为：*70-528 /504米），分别在地面桧树亭开关站两段母线上（桧11板在Ⅰ段母线，桧4板在Ⅱ段母线），井下布置有1个中央变电所（14台高爆开关，其中3台高压启动器、12台高压馈电开关，其中11#为采区I回路，2#为采区II回路。

4台KBSG干式变压器，容量分别为两台500KVA，两台100KVA）、1个采区变电所（7台高爆开关、4台KBSG干式变压器，容量分别为两台315KVA，两台100KVA）。

1个付井底变电所（5台高爆开关、2台KBSG干式变压器，容量分别为315KVA）。

采区变电所、付井底变电所有两回路进线电源，采用分列供电，通过高压铠装电缆从中央变电所馈出线。

局部扇风机实现“三专加两专”供电。

全矿井下变压器总容量2660kVA，高压负荷3*280kW，最大启动电流10kV侧130A。

负荷使用率。

2、10KV系统资料⑴、来集变电站主变压器(2)井下变压器参数(3)井下高爆开关参数(4)地面变压器参数（５）地面主井高压变电所开关柜参数以上表中参数为说明书数值。

经集团公司供电处提供来集变电站10KV侧标么值为：最大运行方式下：最小运行方式下：（4）、线路参数来集站到宏达站架空线路型号：LGJ-150 2112/2072m上下杆电缆型号：10KV -3×240 总长100m宏达开关站到桧树亭矿架空线路型号：LGJ-95 2400/2340m上下杆电缆型号：15KV -3×150 总长80m桧树亭地面高压变电所到桧树亭中央变电所电缆型号：MYJV42-3×70-10 528/504m桧树亭中央变电所到采区变电所电缆型号：MYJV22-3×50-10 940/856m桧树亭中央变电所到付井底变电所电缆型号：MYJV22-3×50-10 658/668m桧树亭地面高压变电所到地面付井变电所电缆型号：15KV -3×50 850/850m查表参数如下：架空线X＝Ω/KM 高压电缆X=Ω/KM二、短路电流和短路容量计算（1）绘制电路图并计算各元件的相对基准电抗。

采区高、低压开关保护装置的整定计算一、KBZ200、400、630、800/660（1140）开关过电流继电器的整定计算:1、保护支线：Iz≥IqeIz——过流继电器的电流整定值A;Iqe——电动机的额定起动电流A.2、保护干线：Iz≥Iqe+ΣIeIz——过流继电器的电流整定值A;Iqe——最大电动机的额定起动电流A;ΣIe——其余电动机的额定电流之和.3、校验过电流继电器的灵敏度:I2d/Iz≥1.5I2d——被保护电缆距变压器最远点的两相短路电流值A;Iz——过流继电器的电流整定值A;1.5——过流继电器的可靠动作系数.4、采区变电所与外围采区设备在过流整定上应遵守以下原则：采区变电所开关过流整定应比外围采区开关过流整定较大。

二、QBZ80、200、120；KBZ200、400、630/660开关过负荷继电器的整定计算:1、支线（电动机）保护Idzg≥IeIdzg——过负荷整定值A;Ie——电动机额定电流 A.井下采掘运常用电动机额定电流可按下列经验公式计算：对于660V电动机：Ie=1.15Pe 对于1140V电动机：Ie=0.67Pe2、干线保护Idzg≥IgmaxIdzg——过负荷整定值A;Igmax——线路最大长时工作电流A.3、采区变电所与外围采区设备在过负荷继电器的整定上应遵守以下原则：采区变电所开关过负荷继电器的整定应比外围采区开关过负荷继电器的整定较大。

三、照明信号综保电缆支线的熔体额定电流选择：1、 Ir≈IeIe——照明负荷额定电流；2、按最小两相短路电流校验熔体I2d/Ir≥4～7I2d——被保护线路末端的最小两相短路电流;Ire——所选熔体的额定电流;4～7——灵敏度系数.五、采区高压配电装置的保护整定（PBG23-10开关）1、保护继电器短路动作电流的整定计算Idzj＝Kk*（Iqe+ΣIe）/Nb*Ni式中：Iqe——负荷中最大电机的额定起动电流;ΣIe——其余负荷额定电流之和;Kk——可靠系数，一般为1.2～1.4；Nb——变压器变比；Ni——电流互感器变比.2、保护继电器有时限动作电流的整定计算式中：Idzj＝Kk*Ismax/Kf*NiIsmax——线路最大工作电流;Kk——可靠系数，一般为1.2-1.4；Kf——返回系数0.85；Ni——电流互感器变比；3、灵敏度校验K＝I2d/Nb*Ni*Idzj≥1.5I2d——保护范围末端最小两相短路电流；Nb——变压器变比；Ni——电流互感器变比；Idzj——继电器动作电流的整定值.4、采区高压配电装置的保护整定（PBG23-10开关）应遵守以下原则：采区变电所高压开关短路整定应比外围采区高压开关短路整定较大；采区变电所高压开关过流整定应比外围采区高压开关过流整定较大；采区变电所高压开关漏电整定应比外围采区高压开关漏电整定较大。

煤矿采区高、低压电网保护整定计算对保护的整定计算必须满足四方面要求：选择性、可靠性、迅速性、灵敏性。

选择性：当线路故障时，只切断故障部分线路，并不越级跳闸。

可靠性：保护装置不应出现误动或拒动。

迅速性：当保护范围内出现故障时，保护装置应迅速切断被保护线路。

灵敏性：当保护范围内发生最小短路电流时，保护装置应可靠动作。

灵敏性高低是以灵敏度来衡量，其意义是指被保护范围内发生的最小短路电流与整定值的比值，数值越大灵敏性越高。

如采区低压电网用熔断器保护时，当熔件额定电流在100A以上时取4，100A及以下时取7；对电磁式过流继电器取1.5。

一、高压电网保护整定(变压器一次侧高爆开关)1、过载保护：作为变压器外部短路及内部故障时的后备保护，动作电流应躲开变压器最大工作电流来整定。

其高压侧动作电流按下式计算：Idz=KkKjIgmax/ KB Kf nL= KkKj(Iq+∑Ie)/ KB Kf nL式中：Kk 可靠系数，取1.2～1.4;Kj 接线系数，取1；KB 变压器变比，6000/400=15，6000/690=8.7；Igmax 最大工作电流，Igmax=(Iq+∑Ie)；Kf 返回系数，取0.9；如是DL型取0.85，GL型取0.8；nL 电流互感器变比Iq 功率最大一台设备(或同时起动的几台设备)的起动电流；∑Ie 除功率最大一台设备(或同时起动的几台设备)外的所有设备额定电流之和。

灵敏度按变压器低压侧最小两相短路电流校验，应大于1.5，时间延时0.5秒。

灵敏度校验：①对Y/Y接线变压器按下式校验：Klm=Idmin(2)/ KB nL IdZ≥1.5②对Y/Δ接线变压器按下式校验：Klm=Idmin(2)/√3 KB nL IdZ≥1.5式中：Idmin(2) 变压器二次侧最小两相短路电流。

2、短路保护：按过载保护整定值的3～8倍整定。

二、低压电网保护整定㈠熔断器熔体的选择1、保护单台鼠笼电机，按躲过起动电流计算IRe≈IQe/1.8～2.5式中：IRe 熔体的额定电流，安；IQe 鼠笼电机起动电流，一般为额定电流的5～7倍；1.8～2.5 保证熔体不熔化的系数，起动时间小于10秒者取2.5，大于10秒者取1.8～2。

煤矿井下高压配电装置整定计算资料二Oxx年x月井下高压开关整定计算24#高压真空配电装置整定：控制排矸斜井地面S11-200/10/0.4型电力变压器。

该变压器可承受最大负荷电流：Ica二乞S=200X1°°0=[IR A,选择一台PJG50/10Y型髙压真空配电J3U1N品X10000装置，额定电流50A，额定电压10000V。

过载保护：Tzt=10A整定10/10=1A；过流保护：Is=11.54整定11.54/10=1.154A；短路保护：It=11.54X6/10=6.924灵敏度校验：Kr=6200=14.3〉1.5,满足要求。

<3X25X1023#髙压真空配电装置整定：控制排矸斜井地面KBSGZY-500/10/0.69型矿用隔爆型移动变电站。

该变压器可承受最大负荷电流：Ica二乞S=500X1000=28.8A，选择一台PJG50/10Y型髙压真空配电J3U1N J3X10000装置，额定电流50A，额定电压10000V。

过载保护：Tzt=28整定28/10=2.8A；过流保护：Is=28.8整定28.8/10=2.884；短路保护：It=28.8X6/10=17.284灵敏度校验：Kr=6553=2.6〉1.5,满足要求。

14.49X172.822#髙压真空配电装置整定：排矸斜井地面高压总开关。

高压开关总负荷电流：Ica二S二(5°0乎°°)xl°°0二40.42A，选择一台PJG50/10Y型髙压真<3UIN J3x10000空配电装置，额定电流50A，额定电压10000V。

过载保护：Tzt=40整定40/10=4A；过流保护：Is=40.42整定40.42/10=4.042A；短路保护：It=40.42X6/10=24.252A灵敏度校验：Kr=6553=1.86〉1.5,满足要求。

14.49x242.5221#、20#、16#髙压真空配电装置整定：采区变电所总开关、联络开关。

井下高压开关整定计算说明书一、概述我矿地面变电所主变压器型号为SFZ7-12500/35，分三路向井下中央泵房供电。

井下中央泵房馈出额定电压，按其三相短路容量100MvA进行计算。

二、公式说明：1．Xx=U P2/S d=X O X L(3)=Up/√3 Xd4. I d(2)=(√3 /2)Id3=Xd5.∑Ie=(∑Pn×Kx)/(Ue×COSφ)≥(I Qe+kx∑Ie)/(K b×Ige)注：Xx-----系统电抗Ω；Up-----电源母线平均电压V；X L-----电缆电抗Ω；S d-----短路容量MVA；X O-----单位长度电抗Ω/Km（取Ω/Km）；L-----电缆长度Km ；I d(3)-----d点三相短路电流A；X d-----总电抗；I d(2)-----d点两相短路电流A；∑Pn-----总功率KW；∑Ie-----其余额定电流之和A；I Qe-----最大起动电流A；K b-----变压器变比（二次侧电压为690v、1140v时分别为８.7、5）；Ige-----高压配电装置额定电流A；Kx-----需用系数；n-----整定倍数；cosφ------功率因数；三、保护变压器时，所需参数如表：变压器短路容量按100MvA计算。

n≥(I Q+∑Ie×k X)/(k b×Ige)3.过流校验:①保护变压器时：K=Id(2)/（Kb×I z）≥查表可知Id(2)值。

②保护6KV干线时：K=Id(2)/ I z≥通过以上公式计算可知Id(2)值。

四、矿用隔爆型高压真空配电装置档位选择：短路整定档位：、、、、、、、10倍过载整定档位：、、、、、、、倍中央泵房中央泵房Ⅰ回路①中央泵房2426#开关变比630/5 总开关总功率:5235KW其中泵房内1#.3#泵为1000KW,直接启动Ie=116A.两泵不同时使用,将其余负荷电流均折算至6KV时,电流计算：Ie=(ΣPn×Kx)/(√3Up×COSφ)=(5235×/(√3××=306A＜I干线IQe=6Ie=6*116=696A过载整定: IZ≥Ie=306An≥Iz/Ige=306/630=取倍短路整定: n≥K(IQe+∑Ie)/ Ige=×（696+306）/630=取倍，则I z=×630=1890A过流校验:计算6KV保护两相短路电流，L1=3.5KM在六采中部变电所I回路处。

一、电力变压器的继电保护配置二、电力变压器的电流保护整定计算三、示例【例7-1】 10/0.4KV 车间配电变压器的保护。

已知条件:变压器为S9型630KVA ,高压测额定电流为36.4A ,过负荷系数取3。

最大运行方式下变压器低压侧三项短路时,流过高压测的超瞬态电流max 32''∙k I 为664.6A 。

最小运行方式下变压器高压侧三相短路超瞬态电流min 31''∙k I 为2750A ,低压侧三相短路时流过高压侧的超瞬态电流min 32''∙k I 为565A 。

最小运行方式下变压器低压侧母线单项接地稳态短路电流min 122∙k I 为8220A (对于Y ,yn0接线、14060A (对于D ,yn11接线。

计算中可假定系统电源容量为无穷大,稳态短路电流等于超瞬态短路电流。

解(1电力变压器的保护配置。

1 装设三个LL-11A 型过流继电器和三个变化为100/5的电流互感器TA1~TA3,组成过电流保护兼作电流速断保护。

2 装设一个LL-11A 型过流继电器和一个变化为1000/5的电流互感器TA4,组成低压侧单相接地保护(当仅按躲过不平衡电流整定时TA4变比应为300/5。

保护原理见下图。

配电变压器保护原理(2整定计算。

1过电流保护:保护装置的动作电流,(4.82085.04.36313.111A n K I K K K I TA r rT gh jxre Kop=⨯⨯⨯⨯==∙取9A保护装置一次动作电流(1801209A K n I I jxTAkopop =⨯==∙保护装置的灵敏系数5.172.2180565866.0''866.0''min32min22>=⨯===∙∙opk opk sen I I I I K保护装置的动作时限取0.5s2电流速断保护:保护装置的动作电流(8.49206.66415.1''max32A n I K K I TA k jxrel Kop=⨯⨯==∙∙瞬动作电流倍数(电流速断保护装置动作电流与过电流保护装置动作电流之比为54.598.49=,取6倍保护装置的灵敏系数22.261802750866.0''866.0''min31min21>=⨯⨯===∙∙opk opk sen I I I I K根据上述计算,装设LL-11A/10型过流继电器。

目录第一章供电系统概况 (1)第二章高压供电系统整定计算 (2)第一节短路电流计算 (2)第二节高压开关动、热稳定性校验 (6)第三节高压电缆热稳定校验 (11)第四节高压开关整定及灵敏度校验 (13)第三章井下低压供电系统整定计算 (22)第一节短路电流计算 (22)第二节低压开关分断能力、热稳定校验 (31)第三节低压电缆热稳定性校验 (34)第四节低压开关整定及灵敏度校验 (38)第一章供电系统概况山西马军峪煤焦有限马军峪煤矿供电系统为单母线分段分列运行供电方式，由马军峪35kv变电站（35/10KV）馈出两趟10 KV架空线路（线号：327、831，架空线型号为LGJ-150 ）到马军峪煤矿地面10kv变电所，供马军峪煤矿所有用电。

马军峪煤矿地面变电所共计20台KYN44A—12型高压开关柜，地面抽放泵、主扇风机、主皮带机均采用10kv高压电机；马军峪煤矿井下供电采用双回路分列运行方式（电缆型号为：MYJV32-8.7/10.5KV-3*95mm2，长度800米），分别在地面地面变电所两段母线上（1#在Ⅰ段母线，2#在Ⅱ段母线），井下布置有1个中央变电所（11台高爆开关，其中4台高压启动器、14台低压馈电开关，一台照明综保。

其中8#高开为901采区I回路，3#高开为901采区II回路。

4台KBSG干式变压器，容量分别为两台315KVA，两台200KVA）、1个采区变电所（12台高爆开关、3台KBSG干式变压器，容量分别为两台315KVA，一台500KVA。

13台低压馈电开关，一台照明综保）。

采区变电所两回路进线电源采用分列供电，通过高压橡套电缆从中央变电所馈出线。

局部通风机实现“三专”供电。

第二章 高压供电系统整定计算第一节 短路电流计算1 绘制等效电路图(如下图)2 各点短路电流计算2.1 地面变电所10kv 母线上k1点的短路电流 2.1.1 电源系统的电抗X 0=U2平均/s s =10.52/100=1.1Ω电源系统电阻忽略 R 0=02.1.2 输电线路的电抗及电阻：查表得：架空线电抗为0.4Ω/km ，电缆线路电抗为0.08Ω/km 。