接地网电阻计算公式

10kV线路避雷器地网接地电阻的计算及改善作者：温伟琪来源：《华中电力》2014年第01期摘要：本文以肇庆市110kV景园变电站的10kV金鸡线微波支线#09塔为例，对线路户外高压跌落式氧化锌避雷器接地电阻的计算及降阻措施进行了分析，并提出了合理的改善方案。

关键词：配电线路；接地电阻；降阻措施0.引言当电力系统发生接地短路故障或其它大电流入地时，如果接地电阻值比较大，就会造成地网局部电压异常上升，因反击使得二次设备的绝缘遭到破坏，并且容易导致10kV线路发生跳闸。

大量资料表明，国内近年来出现了多起由于接地电阻未达到要求或因地网腐蚀和断裂引起接地电阻增大而导致的事故，这些事故导致了系统停运、设备损坏，不仅带来巨大的经济损失，还对人们的生产和生活造成更为严重的社会损失。

因此，接地网接地电阻是否符合要求与电力安全生产密切相关，接地电阻值的大小是衡量接地系统的有效性、安全性以及鉴定接地系统是否符合规程要求的重要指标。

随着我国电力事业的飞速发展，电网规模不断扩大，系统容量也在不断增大，接地短路电流亦越来越大，如何保证接地系统的安全有效变得越来越重要。

肇庆地区的部分配电架空线路选址于丘陵、山地上，这些地方因受岩石、砂土等因素的影响，其土壤固有电阻率很高，往往不容易达到接地网设计所要求的接地电阻值。

本文的研究对象为处于肇庆市北岭山上的10kV 金鸡线微波支线#09塔，该塔已经投运18年，由于长期的雨水冲刷，以往安装的简单接地网已经外露，且山上多为岩石，其土壤电阻率较高，无法达到电力系统规程要求的接地电阻标准，因此对10kV金鸡线微波支线#09塔接地电阻的改善是十分必要的。

1.10kV金鸡线微波支线#09塔现状及地质情况10kV金鸡线微波支线#09塔位于肇庆市的北岭山上，海拔约为800米，由于地处高山且空旷，为雷害频发的地区之一。

对杆塔旁边的空地进行分层电阻率测试，测试的结果为：在0.5m、0.8m、1m处对应的土壤电阻率分别为58.83Ω.m.、60.08Ω.m.、60.37Ω.m.；取其算术平均值为59.76Ω.m.。

人工接地极工频接地电阻的计算（约40个公式）一、单根人工垂直接地极工频接地电阻Rg 的通用计算公式简化后的公式：(单根人工垂直接地极简化计算公式来自顾慈祥、冯宝忆编著的<电器设备的防雷技术>1965年2月第一版) [此计算公式来自前苏联接地标准]。

主用公式：R ：垂直接地极的接地电阻（Ω）；ρ：土壤电阻率（Ω·m ）；L ：垂直接地体深度（m ）；d: 接地体直径（圆钢、钢管为外直径；角钢为边宽,扁钢为宽度的 1/2（m ）； r ：接地体半径（圆钢、钢管为外半径；角钢为边宽,扁钢为宽度的 1/2（m ）；二、单根人工水平接地极的工频接地电阻Rg 的数值可按下列简化公式计算： (单根人工水平接地极简化计算公式来自顾慈祥、冯宝忆编著的<电器设备的防雷技术>1965年2月第一版)。

[此计算公式来自前苏联接地标准]。

Rg ：水平接地极的工频接地电阻（Ω）；ρ：土壤电阻率（Ω.m ）;L ：水平接地体总长度（m ）；d ：水平接地体的直径或等效直径 （m ）； h ：水平接地体的埋设深度（m ）k ：与接地装置型式有关的系数 （见表1）表1、 系数k 与接地体型式的关系rLLn L R 22πρ=dLLn L R 42πρ=dtkl L R ng 22πιρ=三、单根人工垂直接地极工频接地电阻Rv 的通用计算公式。

{公式来自DL/621-1997《交流电器装置的接地》附录A ：“人工接地极工频接地电阻的计算”公式：（单根人工垂直接地极）}，Rv ：垂直接地极的接地电阻（Ω）； ρ：土壤电阻率（Ω·m ）； L ：垂直接地极长度（m ）； d ：接地极形体直径（m ）；（圆钢、钢管为外直径；扁钢为宽度的 1/2；等边角钢为0.84边宽；不等边角钢为 ；四、单根人工水平接地极的工频接地电阻Rg 的数值可按下列通用公式计算（公式来自DL/621-1997《交流电器装置的接地》附录A ）：R ：水平接地极的工频接地电阻（Ω）；ρ：土壤电阻率（Ω.m ）;L ：水平接地体总长度（m ）；d ：水平接地体的直径或等效直径 （m ）； h ：水平接地体的埋设深度（m ）A ：与接地装置型式有关的系数 （见表1） 表1 水平接地极的形状系数表五、DL/621-1997《交流电器装置的接地》附录A ： 复合接地网主边缘水平接地极为闭合的复合接地极(接地网)的接地电阻可利用下式计算；8式中：Rn ——任意形状边缘闭合接地网的接地电阻，Ω； Re ——等值方形接地网的接地电阻，Ω；S ——接地网的总面积，m 2；d ——水平接地极的直径或等效直径，m ；Rv = ρ 2πL （Ln8Ld — 1） b 1 b 2(b 12 +b 2 2) √ 0.71 0012.0l n 3LSS L a ⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛-=()R SB L S hdB e =++-⎛⎝ ⎫⎭⎪02131295.lnρρπB hS=+1146.eR a Rn 1=⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛+=A hd l Ln L R 22πρh ——水平接地极的埋设深度，m ； L 0——接地网的外缘边线总长度，m ； L ——水平接地极的总长度，m 。

一、人工接地体接地电阻值的计算
1、垂直接地体的接地电阻计算
当L>>d时
表一
土壤电阻率-ρ（Ω·m）ρ =100接地体的长度-L（m）L = 2.5接地体的直径或等效直径-d（m） d =0.05接地电阻-R（Ω）R =33.75
2、水平接地体的接地电阻计算
表二
土壤电阻率-ρ（Ω·m）ρ =150接地体的长度-L（m）L =25接地体的直径或等效直径-d（m） d =0.02水平接地体埋深-h h =0.8水平接地体的形状系数-A A =0.378接地电阻-R（Ω）R =10.46
3、复合接地体的接地电阻计算
以水平接地体为主，且边缘闭合的复合接地体接地电阻
表三
土壤电阻率-ρ（Ω·m）ρ =3000接地网总面积-S（㎡）S =10000接地体的长度（含垂直接地体）-L（m）L =1000水平接地体直径或等效直径-d（m） d =0.15水平接地体埋深-h h =3接地电阻-R（Ω）R =15.65
4、工频接地电阻与冲击接地电阻的换算
表四
工频接地电阻-R~（Ω）R~ =10
换算系数-A A =3
冲击接地电阻-R i（Ω）R i = 3.33
表五
形状——L
A00.378
5、接地体有效长度的计算
表六
敷设接地体处的土壤电阻率-ρ（Ω·m）ρ =1500
接地体有效长度-Le Le=77.46
Y+＊*□○0.867 2.14 5.278.81 1.690.48。

110kV变电站接地电阻测量计算摘要：讨论110kV变电站接地网在变电站的作用，分析变电站接地网中的接地电阻测量与计算等设计问题。

关键词变电站接地网设计在南方地区，由于气候较北方潮湿，相对来说，土壤电阻率ρ会较小，土壤导电性能亦较好，因此接地电阻相对来说容易达到，但南方某些地区土壤电阻率ρ也会相对较大，给接地设计带来困难。

随着电力系统短路容量的增加，做好接地设计，对变电站的系统安全运行，工作人身及设备安全至关重要。

本文根据本人所设计工程，浅谈变电站接地网接地电阻的测量与计算。

1接地电阻测量接地极或自然接地极的对地电阻和接地线电阻的总和，称为接地装置的接地电阻。

接地电阻的数值等于接地装置对地电压与通过接地极流入地中电流的比值。

按通过接地极流入地中工频交流电流求得的电阻，称为工频接地电阻；按通过接地极流入地中冲击电流求得的接地电阻，称为冲击接地电阻。

工频接地电阻的测量通常有单极法、四极法等。

1.1单极法测量土壤电阻率单极法只适用于土壤电阻率较均匀的场地。

单极法测量土壤电阻率方法：在被测场地打一单极的垂直接地体如图1，用接地电阻测量仪测量得到该单极接地体的接地电阻值R。

土壤电阻率:ρ=(2πh)/㏑(4h/d)（1）d，单极接地体的直径，不小于1.5cm；h，单极接地体的长度，不小于1m。

1.2四极法测量土壤电阻率在土壤结构不均匀性的情况下，用单极法测量土壤电阻率有很大的影响，为了得到较可信的结果，把被测场地分片，在岩石、裂缝和边坡等均匀土壤上布置测量电极，用四极法进行多处测量土壤电阻率。

四极法测量土壤电阻率的的原理接线图如图2，两电极之间的距离a应等于或大于电极埋设深度h的20倍，即a≥20h。

由接地电阻测量仪的测量值R，得到被测场地的视在土壤电阻率测量电极，用直径不小于 1.5cm的圆钢或＜25×25×4的角钢，其长度均不小于40cm。

被测场地土壤中的电流场的深度，即被测土壤的深度，与极间距离a有密切关系。

接地电阻的计算与影响接地电阻的因素接地电阻的大小影响着用电设备操作人员的安全以及设备的正常运行。

本文通过接地电阻计算公式分析影响接地电阻的几个主要因素，并结合工程实际讨论降低接地电阻的若干措施，并比较这些措施对接地电阻阻值的影响。

标签：接地电阻;影响;电阻率1、前言接地是维护电力系统安全可靠运行，保障设备和运行人员安全的重要措施之一。

接地电阻值是确认接地装置的有效性以及判断接地系统是否符合设计要求的重要参数。

在项目设计前期，就要对接地系统的接地电阻阻值进行计算，以判断照此方案设计接地装置能否满足规范及业主要求。

本文以化工厂的接地系统为背景，介绍了几种国内外常用的接地电阻计算方法，并以伊朗甲醇项目为实例进行计算和比较，分析影响接地电阻的因素，并提出了一些自己的看法。

2、接地电阻的计算2.1、国内计算方法GB 50065-2011 《交流电气装置的接地设计规范》附录A中给出了人工接地极工频接地电阻的计算公式。

对于以水平接地极为主边缘闭合的复合接地网的接地电阻可利用下式计算：2.2、IEEE计算方法IEEE Std 80-2000 IEEE Guide for Safety in AC Substation Grounding 第14章中给出了两种接地电阻的算法：Sverak算法和Schwarz公式。

2.2.1、Sverak算法：3、案例分析下面就以MEKPCO伊朗甲醇项目为例，按照不同设计方案，采用上述几种算法对接地电阻进行计算。

图3.1给出了该项目全场接地网总图：厂区位置土壤电阻率。

厂区接地网为沿着厂区围墙和栅栏敷设的边缘闭合接地网，长280m，宽230m，，水平接地体总长度，埋设深度，接地极采用铜包钢，共打120根。

下面分别以水平接地体选择95㎡裸铜线（直径）和95㎡PVC黄绿线两种方案计算全厂接地电阻。

3.1、方案一：水平接地体采用95㎡裸铜线采用裸导体作为水平接地体是国内外普遍做法，因为裸导体直接与土壤接触可以起到散流的作用，此时接地网为既有水平接地体又有垂直接地体的边缘闭合型复合接地网。

对变电站接地网电阻计算与降阻措施的分析【摘要】随着电力系统的发展，在变电站建设过程中，由于条件所限，使变电站处于高电阻率的地质区，因此，给变电站接地设计和施工造成了困难。

本文阐述了变电站接地网电阻偏高的原因，结合工程事例，对变电站接地网降阻进行了分析，并提出了相关建议以供参考。

【关键词】变电站；接地网；接地电阻；降阻方法；中图分类号：tm411文献标识码： a 文章编号：引言变电站接地网是变电站电气设备安全运行的根本保证和重要措施，接地网设计与施工必须予以高度重视。

如果变电站接地设计不合理，可能造成接地系统局部电位高，超过安全值规定，给运行人员的安全带来威胁，还可能因反击对低压或二次设备以及电缆绝缘造成损坏，使高压窜入控制保护系统，造成变电站监控和保护设备误动、拒动，从而酿成事故，带来巨大的经济损失和社会影响。

1、分析变电站接地网电阻偏高的原因（1）土壤电阻率偏高。

特别是山区，由于土壤电阻率偏高，对系统接地电阻影响较大；干旱地区、沙石土层等相当干燥，而大地导电基本是靠离子导电，干燥的土壤电阻率偏高。

（2）没有具体勘探测量。

有的在设计接地时，根据地质资料查找设计手册所对应的土壤电阻率。

但是场地不同点土壤电阻率的偏差，同种土壤的电阻率会存在一定的差异，特别是南北方同种土壤之间差别很大，会造成很大的误差。

（3）测量值不可信。

设计人员常采用四极法测量原土层的土壤电阻率。

此方法符合设计规范要求，科学且准确，由于四极法测量属于在场地中抽样测量，在接地网埋设处地质经常出现断层，地电阻率是不均匀的，山坡地形还需要在不同的方位、不同的方向进行测量，找出沿横向、纵向和不同深层的土壤电阻率。

（4）在运行过程中产生变化。

①接地引下线、接地极受外力破坏而损坏；②在接地引下线与接地装置的连接部分，因锈蚀而使电阻变大或形成开路；③由于接地体的腐蚀，使接地体与周围土壤的接触电阻变大，特别是在山区酸性土壤中，接地体的腐蚀速度相当快，会造成一部分接地体脱离接地装置。

第猿章摇接地电阻常用计算公式本章计算式基本被编入作者提供下载的耘曾糟程藻序造中，读者可直接采用。

猿郾员摇半球、圆盘工频接地电阻公式猿郾员郾员摇半球如图猿鄄员所示，与地表齐平的均匀土壤中半球接地电阻公式为砸越ρ（猿鄄员）圆则式中摇ρ———土壤电阻率（Ω·皂）；图猿鄄员半摇球模型则———半球半径（皂）。

半球接地最不经济，其公式几无实际意义，但可以用来更好地帮助理解接地，后面会有详述。

猿郾员郾圆摇圆盘与地面齐平的置于均匀土壤中的圆盘接地电阻公式为π ρ槡摇砸越源槡杂（猿鄄圆）ρ越源则式中摇ρ———土壤电阻率（Ω·皂）；杂———圆盘面积（皂圆）；则———圆盘半径或者与接地网面积杂等值的圆半径（皂）。

圆盘（或平板）接地极不经济，其公式也无实际意义，但有助更好地理解接地，另外，在此基础上衍生出来的网状接地电阻公式被广为采纳（参见后面的式（猿鄄远）、式（猿鄄苑））。

猿郾圆摇常用人工接地极工频接地电阻公式猿郾圆郾员摇垂直接地极的接地电阻计算当造跃跃凿时，有第猿章摇接地电阻常用计算公式· 圆苑·砸越ρ（造灶愿造（猿鄄猿）圆π造凿原员）式中摇砸———垂直接地极的接地电阻（Ω）；———土壤电阻率（· 皂）；ρΩ造———垂直接地极的长度（皂）；凿———接地极用圆钢时，圆钢的直径（皂）。

当用其他形式钢材时，凿等效直径应按下式计算（见图猿鄄猿）：钢管摇摇摇摇摇摇摇凿越凿员扁钢凿越遭圆等边角钢凿越园郾愿源遭不等边角钢源）槡员圆员垣遭圆图猿鄄圆垂摇直接地图猿鄄猿几摇种形式钢材极的示意图的计算用尺寸猿郾圆郾圆摇不同形状水平接地极的接地电阻计算计算式如下：ρ造砸越圆（造灶澡凿（猿鄄源）圆π造垣粤）式中摇砸———水平接地极的接地电阻（Ω）；造———水平接地极的总长度（皂）；澡———水平接地极的埋设深度（皂）；凿———水平接地极的直径或等效直径（皂）；粤———水平接地极的形状系数。

水平接地极的形状系数可采用表猿鄄员所列数值。

（一）接地系统要求与计算1.1 接地电阻的构成概述接地电阻主要取决于以下三个因素：1）导体本身的电阻，这部分电阻基本可以忽略不计；2）导体与土壤的接触电阻，这部分电阻占整体接地电阻的10％；3）土壤的散流电阻，这部分电阻占整体接地电阻的90％左右。

所以土壤电阻率的大小是决定一个接地系统电阻高低的决定性因素，影响土壤电阻率的因素为该处土壤的地质结构、降雨量、环境温度及地理环境。

在改造不良接地系统时，只能通过改善土壤的地质结构来改善土壤电阻率，而后三者我们是无法改变的。

目前，改善土壤电阻率的方法就是用土壤导电增强材料（俗称降阻剂），来替代与地网接触的部分土壤。

降阻剂分为物理降阻剂和化学降阻剂，前者的主要成分为不具备腐蚀性的炭灰电石等成分，后者的主要成分为易分解电解盐。

化学降阻剂不稳定的电解盐会随时间改变和地下水冲刷而分解失效，不但污染环境并且电解盐的存在加速了接地材料的腐蚀速度，长期使用后果严重，物理降阻剂则不存在这些缺点。

目前欧美国家已严格禁止使用化学降阻剂，而只可以使用物理降阻剂来改良土壤的导电率。

使用物理降阻剂务必选择拥有国际认证证书的生产厂家，以避免不合格及假冒的产品。

1.2 接地网合理设计对比接地方案设计的合理性和科学性同样决定地网接地电阻的大小。

设计方案时要充分考虑土壤的地质结构，地网铺设的面积，周边的环境等，在此基础上参照相关标准设计出理论上合理、合格的方案，并在施工的过程中，配合施工方让方案的设计落到实处。

对于地网而言，决定其接地电阻的大小主要是其所包围的面积的大小，GB/T 50065-2011《交流电气装置的接地设计规范》中列出的计算公式为： R n =α1*Re0012.0ln 3L S S L a ⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛-=()R S B L S hd B e =++-⎛⎝ ⎫⎭⎪02131295.ln ρρπB h S=+1146.式中： R n ——任意形状边缘闭合接地网的接地电阻Ω；R e ——等值方形接地网的接地电阻Ω；S ——接地网的总面积m 2；d ——水平接地极的直径或等效直径m ；h ——水平接地极的埋设深度m ；L 0——接地网的外缘边线总长度m ；L ——水平接地极的总长度m 。

1.工频接地电阻计算(1)垂直接地极，见图1-5-2，工频接地电阻为(1-5-1)式中ρ——土壤电阻率，Ω·m;l——接地极长度，m;d——接地极的直径或等效直径，m，当用扁钢时：d=b/2;b——扁钢宽度，m，当用等边角钢时：d= 0.84b3;b3——角钢的宽度，m，当用不等边角钢时：db1、b2——角钢两个边的宽度，m。

图1-5-2 垂直接地极(2)不同形状水平接地极的工频接地电阻为(1-5-2)式中L——水平接地极的总长，m;h——水平接地极的埋设深度，m;d——水平接地极的直径或等效直径，m;A——水平接地极的形状系数，见表1-5-6所列。

表1-5-6 水平接地极的形状系数A(3)一些简单人工接地极的工频接地电阻计算公式见表1-5-7。

表1-5-7 一些简单人工接地体的工频接地电阻计算公式(4)复合式人工接地装置的工频接地电阻计算公式见表1-5-8。

表1-5-8 复合式人工接地装置的工频接地电阻计算公式续表注一般工频利用系数η≈ηi/0.9≤1;但自然接地极η≈η/0.7。

ηi为冲击利用系数，见表1-5-13。

(5)杆塔自然接地体及其与人工接地装置组合后的工频接地电阻计算公式见表1-5-9。

表1-5-9 杆塔自然接地体及其与人工接地装置组合的工频接地电阻计算公式(6)人工接地极的工频接地电阻简易计算公式见表1-5-10。

表1-5-10 人工接地体的工频接地电阻简易计算公式(Ω)(7)各种型式接地装置的工频接地电阻简易计算公式见表1-5-11。

表1-5-11 各种型式接地装置的工频接地电阻(Ω)简易计算式接地装置的型式杆塔型式接地电阻简易计算式n根水平射线(n≤12，每根长约60m)各型杆塔R≈0.062ρ/n+1.2沿装配式基础周围敷设的深埋式接地体铁塔R≈0.07ρ门型杆塔R≈0.04ρV型拉线的门型杆塔R≈0.045ρ装配式基础的自然接地体铁塔R≈0.1ρ门型杆塔R≈0.06ρV型拉线的门型杆塔R≈0.09ρ钢筋混凝土杆的自单杆R≈0.3ρ然接地体双杆R≈0.2ρ拉线单、双杆R≈0.1ρ一个拉线盘R≈0.28ρ深埋式接地与装配式基础自然接地的综合铁塔R≈0.05ρ门型杆塔R≈0.03ρV型拉线的门型杆塔R≈0.04ρ(8)线路杆塔几种常用的水平接地装置接地电阻的计算公式如下(1-5-17)式中hd含义同式(1-5-2); A t和L按表1-5-12选取。

35千伏变电站接地网实用计算发布时间：2021-03-19T15:22:54.990Z 来源：《当代电力文化》2020年27期作者：尤英霹[导读] 对35千伏变电站接地电阻要求提出建议及相应的降阻措施。

尤英霹（湛江天汇综合能源服务有限公司广东湛江 524005）摘要:针对现有规程规范及工程实例中，35千伏变电站地网计算实例较少，大多数为110千伏变电站及220千伏变电站，且计算过程较为繁琐，通过工程实例介绍了35千伏变电站接地网的工程计算，并根据入地短路电流对接触电位差和跨步电位差的影响，对35千伏变电站接地电阻要求提出建议及相应的降阻措施。

关键词：入地短路电流；接地电阻；接触电位差；跨步电位差；降阻措施Practical Calculation on Grounding Grid of 35kV substation You Ying-pi(Zhanjiang Tianhui Integrated Energy Service Co.，Ltd, Zhanjiang 524005,China) Abstract：In view of the existing specifications and engineering examples, there are few examples of calculating 35 kv substations, most of which are 110 kv substations and 220 kv substations, and the calculation process is rather complicated, this paper introduces the Engineering Calculation of the 35kv substation grounding grid through an engineering example, and according to the influence of the short-circuit current entering the ground on the contact potential difference and the step potential difference, the requirements of grounding resistance of 35kv substation and corresponding measures of resistance reduction are put forward.Key W ords：short—circuit current tO ground；ground resistance；touch potential diference；step potential diference;Resistance reduction 针对现有规程规范及工程实例中，针对35千伏变电站地网计算实例较少，且计算过程较为繁琐，通过工程实例介绍了接地网的工程计算，并根据入地短路电流对接触电位差和跨步电位差的影响，对35千伏变电站接地电阻要求提出建议，并提出相应的降租措施。

为什么接地网接地电阻要小于4欧?单一接地体的对地电压曲线及接触电压接触电动势和接触电压接触电动势是指接地电流自接地体流散，在大地表面形成不同电位时，设备外壳与水平距离 0.8m 处之间的电位差。

接触电压是指加于人体某两点之间的电压。

如图所示。

当设备漏电，电流 IE自接地体流入地下时，漏电设备对地电压为 UE，对地电压曲线呈双曲线形状。

当人在 a处触及漏电设备外壳，其接触电压为其手与脚之间的电位差。

人的脚在 a处对地电压为 Ua，人的手由于触及漏电设备，所以人的手对地电压与漏电设备对地电压相同，即为 UE，这样在 a处人所承受的接触电压 UC= UE- Ua。

通常，按人体离开设备0.8m 考虑，在忽略人的双脚下面土壤的流散电阻的情况下接触电压与接触电动势相等。

实际上，人脚下面土壤的流散电阻总是存在，以致接触电压总是比接触电动势要低一些，也就是比直接从对地电压曲线上取的电位差要低。

保护接地的作用1、三相三线中性点不接地系统中的电气设备若没有采取保护接地，当电气设备一相绝缘损坏漏电使金属外壳带电时，操作人员误触及漏电设备，故障电流将通过人体和线路对地绝缘阻抗构成回路，如下图所示。

绝缘阻抗是绝缘电阻和分布电容的并联组合，其接地电流的大小与线路绝缘的好坏、分布电容的大小及电网对地电压的高低成正比。

线路的绝缘越坏，对地分布电容越大、电压越高、触电的危险性越大。

若漏电设备已采取保护接地措施时，故障电流将会通过接地体流散，流过人体的电流仅是全部接地电流中的一部分。

保护接地原理在两条通路中，电流的分配关系可表示为：Ir/I′e=Re/RrIe=I′e+Ir式中Ir———流经人体的电流；I′e———流经接地体的电流；Re———接地电阻；Rr———人体电阻；Ie———接地电流。

从式中可以看出，接地电阻 Re 越小，流过人体的电流 I 也越小。

因此，只要控制接地电阻值在一定范围内，就能减轻人身触电的危险。

所以，保证最小的接地电阻是很重要的，在电气设备施工和运行时期内，均应保证接地电阻不大于设计或规程所规定的接地电阻值，否则是不能充分起到保护作用的。

146一类笼式网接地电阻的计算一类笼式网接地电阻的计算Calculati on of Grounding Res i stanee of t K i nd of Cage Gr i d王瑞东许闻文徐义亨（浙江中控技术股份有限公司，浙江杭州310012）摘要：笼式接地网系利用建筑结构体位于地表下的建筑钢筋作为接地体。

某核电站GRE/GSE笼式接地网是由法国ALSTOM设计的，用于对汽轮机进行控制、保护与监测遥该笼式网由毗邻的汽轮机平台建筑物的笼式网和核岛电气厂房建筑物的笼式网并接组成遥推导此类地网接地电阻的分析计算，计算结果与实测数据吻合遥关键词:笼式接地网;接地电阻;等电位接地Abstract:The cage ground i n g gr i d uses the bu ild i n g re i n forcement under the ground as the ground ing body.The GRE/ GSE cage ground i n g gr i d of f nuclear power stat i ons des i g ned by Alstom of France,wh ich is used to control,protect and mon i t or the steam turb i n e.The cage gr i d is composed of the cage network for the adjacent turb i n e platform bu ild i n g and the cage network of electr i c al bu ild i n g for the nuclear island.Th i s paper deduces the analys i s and calculat i o n of the ground i n g res istance for th i s k i n d of ground ing gr i d,and the calculat i o n results are cons i s tent w i t h the measured.Keywords:cage ground i n g gr i d,ground i n g res i s tance,equ ipotent i a l ground i n g1笼式接地网笼式接地网（简称“笼式网”）系利用建筑结构体位于地表下的建筑钢筋作为接地体；利用地表上的建筑钢筋作网格式的屏蔽体以屏蔽外界电磁场的干扰（见图1）。