现浇箱梁支架验算方案

某现浇箱梁满堂支架承载力验算本箱梁采取二次浇注，第一次浇注到箱梁翼板根部，第二次浇筑顶板。

支架采用大直径钢管门架、型钢及∮48×3mm钢管支撑，外模、底模及端头模采用厂制定型钢模板，内模采用定型板模，支架上设两层分配横，第一层采用［10槽钢，第二层采用10㎝×10㎝方木。

1、混凝土重按26.0K N / M3计算；2、模板重0.6KN/M2（含加固件）；3、分配梁按简支结构计算；4、施工人员及施工料具运输、堆放取1.5KPa；5、振捣、倾倒混凝土时对模板产生的冲击荷载取2.5 KPa；6、材料用量：根据《箱梁支架布置图》计算。

由于本桥上部结构左右幅对称布置，本方案选用左幅进行支架搭设施工设计，施工时右幅支架按验算通过的第二联方案进行施工。

（一）跨中断面下支架验算：1、顶板支架承载力、稳定性验算(箱内支架)：顶板支架采用Φ48×3.0mm扣件式钢管支架，支架间距按0.8×0.8m布置，由于箱梁箱内净空仅为115cm所以不考虑搭接。

查相关手册得：钢管支架单根立杆稳定承载力计算：λ=L/I=115/1.59=72.3，查表得Φ=0.792[N稳]= ΦA[σ]=0.792×423.9×140=47.0KN顶板砼重：G=[(0.45+0.2) ÷2×2+0.2×1.65]×0.8×26=20.384 KN1=3.65×0.8×0.60=1.752KN（模板及加固件按0.60KN/m2）模板重量：G2施工荷载：G3=3.65×0.8×4Kpa=13.14KN钢管支架: G4=0.5KN（箱内钢管按0.8×0.8设置,上下各设一道拉杆,共.8m为一个计算单元)每个室内每0.8m长度内共有支架立杆5根，故单根钢管受力为：N=42.93÷5=8.59KN＜［N］＝47.0KN安全系数K=5.5 满足要求!2、跨中断面底板下支架承载能力验算1) 门架验算:由于现浇梁箱单幅共设3个室,每个室宽3.65m,腹板0.45m,于腹板底的支架间距按90cm布置，于底板底的支架间距按120cm布置，由于支架上设两层分配梁，故荷载按均布荷载对支架进行验算,长度方向取2m(门架排距)为一计算单元。

ＧＯＮＧ Ｃ◎陈瑞兴 （上海市安质监总站 ２０１８１２）
摘要：结合上海市某桥梁工程三座 结构（ 见 图 １ ） 。 大跨径高架桥现浇连续箱梁施工，介 Ｃ 匝道曲线半径很小，横坡最大值达到 ６％， 绍支架稳定性的验算方法。 关健词：现浇箱梁；施工方案；支架 模板；内力验算 随着我国公路建设的飞快发展，城市 立交桥、高速公路桥梁对结构混凝土外观 要求越来越高，只要条件允许，其梁板均 采用现浇方法施工。目前现浇梁板支承体 系主要依赖于脚手架，而脚手架的施工成 本与项目的经济效益、质量、安全等诸多 因素密切相关，怎样采用科学的计算方法 为保证支架的稳定性以及防止不侧向滑 从诸多因素中找出最佳平衡点，体现项目 移，拟在两匝道内侧端包括主线外侧端（两 的技术能力和管理水准的一个重要方面。 侧标高低）加密纵横剪刀斜支撑和两侧设置 下面结合上海市某桥梁工程施工，介绍支 缆风绳索固定（设在 ３／８Ｌ 和 １／４Ｌ 处且对 架稳定性的验算方法。 等收笼）或设置足够数量纵横向的扫地杆 一、工程概况 （纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座上 上海某桥梁工程位于上海市浦东新区 皮＜ ２０ｃｍ 的立杆上。横向扫地杆在紧靠纵 曹路镇，主线全长 １．７ＫＭ ，东通浦东国际 向扫地杆下方的立杆上）和斜拉杆（通顶） 机场、远东大道进入上海市区，西接五洲 以消除侧向应力负作用。另外，Ｃ 匝道支架 大道通往江苏方向，Ａ、Ｂ、Ｃ、Ｄ 四条匝道 高度超过 １５ｍ，考虑脚手架自重，并将自重 均与崇明长江隧道相连通往崇明岛，是一 计算为荷载， 立杆的接长缝错开， 使立杆接 座三层特大型互通式立交桥，是上海、崇 长缝不在同一水平上，以保证脚手架的整 明、江苏三省市的交通枢纽，故本工程亦 体强度和稳定性。 简称沪崇苏立交。 （二）支架预压 沪崇苏立交箱梁桥分别为：主线 采用砂袋按 １２０％ 荷载进行预压，箱梁 ５８．０４ｍ＋９１．２９２ｍ＋５８．０５４ｍ 三跨，Ｃ 匝道 箱体范围平均荷载为 ４２．１８ＫＮ ／ ｍ２，换算 ４５．８５４ｍ＋７６．７９０ｍ＋４６．０５７ｍ 三跨，Ｄ 匝道 成砂袋高 ３．５ｍ；横梁部分荷载为 １５６．１８ ４５．７５１ｍ＋７４．２４２ｍ＋４５．７５１ｍ 三跨。大跨 ＫＮ ／ ｍ２，实心箱体部分采用砂袋高度 １ｍ＋ 径连续箱梁桥均处于旱地，综合考虑实际 钢筋预压或整捆钢绞线堆放预压 ０．８ ｍ。 在 施工的难度和节约成本投资等因素，箱梁 地面上以纵横间隔 ５ｍ 和在模板上按高程控 采用φ ４８ × ３．５ｍｍＷＤＪ 碗扣式多功能钢管 制点位分别设置观测点，预压时逐日对其 满堂支架（单向） 全断面现浇的方法施工。 进行沉降观测， 做好记录。 沉降稳定的标准 以下按高支架 Ｃ 匝道（难度最大）介绍。 为沉降量＜１ｍｍ／ｄ， 卸载后算出地面沉降、 二、施工方案 支架的弹性和非弹性变形数值。根据各点 （一）支架架设、立模方法 对应的弹性变形数值及设计预拱度调整模 支架以两桥墩（或桥台）中心连线为 板的高程。 轴线，并垂直于中心点法线往两翼及跨两 三、支架、模板内力验算方法 端对称搭设。依照现有图纸将其划分为 以最不利断面为例：支架竖杆纵横向间 ０＃～１＃ 断面、２＃～３＃ 断面、４＃～５＃ 断面、 距为 ９０ｃｍ × ６０ｃｍ，支架步距采用 １２０ｃｍ， ６＃～６＃ 断面（断面图附后）等四段分别进 模板采用 １ ． ５ ｃ ｍ 竹胶板。 行计算，各段设计荷载的限值取该段最大 （一）模板计算 净截面积的荷载。经过计算比较选出最佳 新浇筑结构混凝土平均荷载 Ｇ１＝７．８６６ 组合，竖杆纵横向间距依次分别为：６０ｃｍ × ２６／７．６＝２６．９ＫＮ ／ ｍ２；施工人员、料、 × ６０ｃｍ、９０ｃｍ × ６０ｃｍ、６０ｃｍ × ６０ｃｍ、 具行走运输堆放载荷 Ｇｒ＝２．５ＫＮ ／ ｍ２；倾 ６０ｃｍ × ３０ｃｍ，支架步距视架子实际高度 倒混凝土时产生的冲击荷载和振捣混凝土 采用 １２０ｃｍ 或 ６０ｃｍ，利用可调下托调整支 时产生的荷载均按 ２ＫＮ ／ ｍ２ 考虑；支架高 架横杆使之保持整体水平。在支架搭设过 度为 ２０左右， 风荷载 ０．５×２０ｍ（支架高）／ 程中结合模板、横梁、纵梁厚度，通过跟 １２．０５ｍ（桥面宽）＝０．８ ＫＮ ／ ｍ２。根据规范 踪测量调整支架高度，同时确保可调 Ｕ 型 要求计算模板及支架时，所采用的荷载设 顶托螺旋调节幅度不超过 ２５ ｃｍ 。在支架 计值，应取荷载标准值分别乘以相应的荷 Ｕ 型顶托上沿线路纵向摆放横截面为 １０ｃｍ 载分项系数， 然后再进行组合。 该段组合后 × １５ｃｍ 方木作为纵梁， 在纵梁上横向摆放 的设计荷载为：２６．９ × １．２＋６．５ × １．４＋０． 横截面为 ５ｃｍ × １０ｃｍ 、间距 ２０ｃｍ 方木作 ８ × １．０＝４２．１８ＫＮ ／ ｍ２。模板跨径 Ｌ１＝０． 为横梁，方木均使用东北红杉。最后在横 ９ｍ ，模板宽度 ｂ ＝ ０ ． ２ ｍ 。 梁上铺设模板，模板接头之间放置海绵双 模板每米上的荷载为：ｇ＝４２．１８ × ０．２＝ 面帖，以防止因模板摆放时间过长热胀冷 ８．４３６ＫＮ ／ ｍ 。 缩造成模板鼓起或缝隙过大。支架架设 模板跨中弯距计算：Ｍ １ ／ ２ ＝ ｇ Ｌ １ ２ ／ １ ０ ＝ ８．４３６ × ０．９２／１０＝０．６８３ＫＮ？ｍ 。 竹胶板其容许弯应力［σ ｗ］＝９０Ｍｐａ，并可 提高 １．２，模板需要的截面模量： Ｗ＝Ｍ／（１．２ ×［σ ｗ］ ）＝０．６８３／（１．２ × ９０ × １０３）＝６．３２７ × １０－６ｍ３ 。 根据 Ｗ 、ｂ 得 ｈ 为： 故模板厚度选择采用 ０ ． ０ １ ５ ｍ 。 （二）纵梁计算 纵梁跨度：Ｌ ２ ＝ ０ ． ９ ｍ ；横桥向宽度 Ｌ１＝０．６ｍ；那么有： 纵梁单位荷载：ｇ＝４２．１８Ｌ１＝４２．１８ × ０． ６＝２５．３０８ＫＮ／ｍ 。 跨中弯距：Ｍ１／２＝ ｇＬ２２ ／ ８＝２５．３０８ × ０．９２ ／ ８＝２．５６２ＫＮ？ｍ 。 需要的截面模量：Ｗ ＝ Ｍ ／ （ １ ． ２ ×［σ ｗ ］ ） ＝２．５６２／（１．２ × １３ × １０３）＝１．６４２ × １０－ ４ｍ３ 。 纵梁方木宽度 ｂ 为 ０ ． １ ０ ｍ，那么有： 纵梁方木截面积取 ０．１０ｍ × ０．１５ｍ，核算 其挠度，则有： Ｉ＝ ｂｈ３ ／ １２＝０．１ × ０．１５３ ／ １２＝２．８１２５ × １０－５ｍ４ Ｆ＝ ５ × ｇＬ２４／（３８４ × ＥＩ）＝５ × ２５．３０８ × ０．９４／（３８４ × １０ × １０６ × ２．８１２５ × １０－ ５）＝ ７．６８７ × １０－４ｍ 。 Ｆ／Ｌ２＝７．６８７ × １０－４／０．６＝１／７８０＜ ｆ／ｌ］ ［ ＝ １ ／ ４ ０ ０ ，符合要求。 （三）支架立杆强度、稳定性计算 立杆承受由纵梁传递来的荷载 Ｎ＝ｇＬ２＝２５．３０８ × ０． ９＝２２．７７７ＫＮ 。钢 管截面最小回转半径 ｉ＝１５．７８ｍｍ ，支撑立 柱步距为 １．２ｍ，长细比λ ＝ｌ／ｉ＝１２００ ／ １５．７８＝７６，查表得φ ＝０．７４４。 强度验算：σ ａ＝Ｎ／Ａｊｉ＝２２７７７／４８９＝４６． ６ＭＰａ＜ ［σ ａ ］＝ ２ １ ５ Ｍ Ｐ ａ ； 稳定验算：σ ａ ＝ Ｎ ／ φ Ａ ０ ＝ ２ ２ ７ ７ ７ ／ （ ０ ． ７４４＊４８９）＝６２．６ＭＰａ＜ σ ａ］＝２１５ ＭＰａ ［ ，满足要求。 结论：支架竖杆纵横向间距 ９ ０ ｃ ｍ × ６ ０ ｃｍ，考虑到横杆竖向步距 １２０ ｃｍ 时，立 杆荷载 Ｐｍａｘ ＝ ３０ＫＮ，同时计算时是按平 均布载，故在腹板和横隔板下将横杆高度 步距加密到 ６０ ｃｍ。或将立杆横向间距改 为 ０ ． ６ ｍ，纵梁间距相应改为 ０ ． ６ ｍ，经计 算均能满足要求。

现浇箱梁支架地基处理1、地基处理措施现浇箱梁支架体系关键部位是桥下地基处理，桥梁施工范围内地基承载力应满足所承受的全部荷载，地基不发生沉陷现象。

桥宽范围内先清除表面杂草和废弃垃圾等，基底碾压合格后（密实度90%），做1层5%石灰土（厚20cm）和一层道渣垫层（厚15cm）密实度压至96%以上（重型），个别软弱地段抛填片石，进行加固处理后填筑石灰土；最后浇注15cm厚C20素混凝土作为面层，在桥墩两侧各5米范围内灰土厚度为40cm、道渣厚度为15cm、混凝土厚度为20cm，顶面做好排水处理。

（具体的地基处理根据现场试验和实际情况最后确定，地基处理见下图。

）2、地基承载力验算主线桥支架高度按6米计算，单根立杆的支架重量为：5*(0.6+0.9)*5+6*5=67.5kg。

（φ48×3.5mm钢管每米自重3.84kg，加上扣件按5kg/m考虑）从支架、模板内力验算过程中得知各段立杆承受由纵梁传递来有荷载N分别为：21.244KN；21.488 KN ；28.26 KN ；27.000 KN。

立杆底托下用厚5cm×宽20cm的木板作垫板。

各段基础底面最大荷载P计算0#～14#断面：(21.244+67.5*10-3*9.8)/(1.5*0.2)=73.0KN/m2；14#～20#断面：(21.488+67.5*10-3*9.8)/(1.2*0.2)=92.3KN/m2；24(27)#～26(29)#断面：(28.26+67.5*10-3*9.8)/(1.2*0.2)=120.5KN/m2；20#～23#断面：(27.000+67.5*10-3*9.8)/(0.9*0.2)=153.7KN/m2。

基础底面下浇注15cm厚C20素混凝土和填筑15cm厚道渣、20cm厚5%石灰土（道渣按18KN/m3，灰土按17.2KN/m3计算）。

用公式：p cz+p z≤f z，p z =b*p/（b+2Ztgθ）对5%石灰土地基进行验算。

现浇箱梁支架、模板及地基承载力检算本次现浇梁支架、模板及地基承载力检算以右幅第一联为例，该联共七跨，每跨梁高1.5 m 。

桥梁顶板宽12 m ，底板宽7.5 m,支架搭设间距为顺桥向0.77 m,横桥向底板下1.0 m,腹板下0.77 m,支架下托采用0.16 m ×0.22 m 的枕木,支架上托采用15㎝×15㎝的方木. 一、竖向荷载:1.梁体截面积:C-C 截面:S C-C =(15+50)/2×225×2+750×150-300×103×2+60×25/2×4+20×20/2×4=69125㎝2D-D 截面:S d-d =(15+50)/2×225×2+750×150-270×83×2+60×25/2×4+20×20/2×4=86105㎝2 E-E 截面:S e-e =(15+50)/2×225×2+750×150-220×38×2=110405㎝2墩顶处横梁截面S 横=(15+50)/2×225×2+750×150=127125㎝2综合以上计算，墩顶处横梁截面最大，取墩顶处截面检算,取中横梁墩顶两侧各4.3米共8.6米进行检算、为增大安全系数,假设荷载作用面积为箱梁底板面积,底板面积为8.6×7.5＝64.5㎡。

根据支架间距，纵向为13排、横向为8排，底板下共有立杆104根.V 砼=S 横×160+(S 横+S e-e )/2×25×2+( S C-C + S e-e )/2×325×2=84625500㎝32、施工荷载取值:○1梁体均布荷载:N1=2.5×84.7×10=2117.5KN/64.5=32.83Kpa○2支架荷载：取2.0 Kpa○3模板荷载:取1.1 Kpa○4施工人员荷载:1.5 Kpa○5振捣荷载:2.0 Kpa○6混凝土倾倒产生的冲击荷载取2.0 Kpa荷载组合：N总=（32.83＋2.0＋1.1＋1.5＋2.0＋2.0）×64.5=2672 KN共有104个立杆受力,所以每根立杆受力为:N=2672/104=25.70KN二、碗扣支架整体(立杆)稳定性验算:立杆承受由横杆传递来的荷载,由于大横杆步距为1.0m,碗扣式钢管ф48㎜×3.5㎜的回转半径15.78㎜,长细比:λ=L/ⅰ=63查《建筑施工手册》附表5-18得轴心受压刚构件稳定系数ф=0.806钢材强度极限值[δ]=215MPa;单根立杆的截面积A=4.89×102㎜2,[N]=φA[δ]=0.806×4.89×102×215=84.7KN〉N=25.70KN满足要求.三、地基承载力检算:在考虑木材材质性能的情况下,拟采用厚16cm×22cm宽的枕木作为地基梁考虑,查《建筑施工手册》表7-4土夹石用20t震动压路机压实系数为0.94～0.97,承载力为150～200Kpa，实际场地经检测承载力均达250 Kpa以上。

现浇箱梁支架施工方案（一）概况：禅炭路分离式立交桥预应力箱梁部分为三跨四厢式，跨径为：20m+40m+40m，箱梁高度1.8m，箱梁顶宽20m，梁底宽14.75m，箱梁分为左右两幅。

（二）地基处理：在原路基上作15cm5%的水泥稳定层，水稳层成型后反复碾压并应向道路前进方向右侧做2%横坡排水，水稳层质量达到《公路面基层施工规范》要求后方可进行支架施工。

（三）非跨路部分支架验算：（1）满堂式支架验算：禅炭路分离式立交桥现浇部分采用CMC型规格1930×1770mm，纵向间距90cm，横向间距61cm，满堂式布设。

支架顺桥向每隔10米加十字剪刀撑,顶端加横向杆底端加扫地杆,横桥向每隔5米加十字剪刀撑,并加顶杆及扫杆,材料均为φ50mm钢管。

1、纵向验算1）荷载计算，按单幅计。

①、砼自重（按右幅第一联计）：g1=18.10KN/m2。

②、倾倒砼产生的荷载：g2=6.0KN/m2。

③、振捣砼产生的荷载：g3=2.0KN/m2。

④、施工机具及人员荷载：g4=2.5KN/m2。

⑤、上层模板木方重：g5=0.5KN/m2。

系数为恒载1.2，活载1.4。

G1=(18.1+0.5)×1.2+(6+2+2.5)×1.4=37.02KN/m2。

均布荷载A、1-1方木荷载(按12×12cm木方计)活载：(6+2.0+2.5)×0.61×1.4=9KN/m。

恒载：(18.1+0.5)×0.61×1.2=13.62KN/m。

图示:q1=22.62KN/mq1=9+13.6=22.62KN/m（A-1）跨中弯矩：m=1/8q1l2=22.62×0.92/8=2.3KN·m。

（A-2）支点剪力：Q=1/2q1l=22.62×0.9/2=10.18KN。

（A-3）惯性矩：I=bh3/12=10×123/12=1.44×103cm4。

４ ． １ ． ２横 向方 木
掌握正确的模板支架设计和验算方法非常重要。 本文结合广明高速公路延长 横 向方木 均 采用 针 叶类 广东 松 ， 截 面尺 寸 为８ ×８ ｅ ｍ（ ２ ｍ长 ） 。 材 料参 数 如 线 工程 大 蟹大 桥 现浇 箱 梁满 堂碗 扣式 支 架施 工 ， 介 绍 碗 扣式 模 板支 架 的设 计 下 ：自重 ：Ｙ＝６ ＫＮ／ ；顺纹弯应力 ：１ ３ ＂ ：１ ２ ＭＰ ａ；顺 纹受 压应力 ： 和 验算 方 法 。 ａ ＝１ ２ ＭＰ ａ； 顺纹抗拉 ： ｏ１ ＝８ ． ０ ＭＰ ａ Ｉ 』 哽 纹抗剪 ： ｔ ， ＝１ ． ３ ＭＰ ａ； 弹 性 模
宽 异形 预 应 力 混凝 土 箱梁 ， 右 幅 采用 单 箱 三 室 等宽 预 应 力 混凝 土 箱 梁 ， 桥跨 下 ： Ｗ＝ ２ ９ ５ ８ ０ ｍ ｍ ； Ｉ ＝ １ ． ４ ８ ×１ ０ ￣ ｎ ｍ ；单 位长 度质 量 ７ ． ４ ４ ｋ ｇ ／ ｍ； Ｅ ＝ ２ ． １ Ｘ １ ０ Ｓ ＭＰ ａ ； 结 构 布置 为左 幅 ２ ×２ ０ ＋ ２× ３ ０ ｍ、 右 幅２ ０ ＋ ２×３ ０ ＋ ２ ０ ｍ， 箱 梁 高 度为 １ ． ７ ｍ。箱 梁
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现浇箱梁⽀架⽅案计算温泉⼤桥现浇箱梁万能杆件⽀架⽅案计算书⼀、编制依据1、重庆市统景国际温泉度假区连接道路⼯程施⼯图设计⽂件及地勘报告，以及设计变更、补充、修改图纸及⽂件资料。

2、国家有关的政策、法规、施⼯验收规范和⼯程建设标准强制性条⽂（城市建设部分），以及现⾏有关施⼯技术规范、标准等。

3、现场勘察和研究所获得的资料，以及相关补充资料。

4、建设单位、监理单位对本⼯程施⼯的有关要求。

5、我单位施⼯类似⼯程项⽬的能⼒和技术装备⽔平。

6、参考《建筑施⼯⽀架架安全技术规范》、《混凝⼟⼯程模板与⽀架技术》、《公路桥涵施⼯⼿册》、《建筑施⼯计算⼿册》。

⼆、⼯程概况温泉⼤桥桥长190m(K0+100～K1+290)，桥梁平⾯位于直线和曲线上，纵⾯位于竖曲线上。

由主桥和单侧引桥共三联组成，设计为(2×25m)预应⼒砼连续梁＋(50m+90m+50m) 预应⼒砼下承式连续梁拱组合。

主桥连续刚构跨径组合为50+90+50m，主桥总长度为190m，边跨与主跨的⽐值为0.556。

主梁采⽤单箱单室，箱顶宽12m，箱底宽6m，主桥箱梁第⼀个T构边跨平⾯位于右偏缓和曲线上,其余位于直线上，位于缓和曲线段主梁内侧翼缘板按照从3.0~3.47m线性加宽，曲线外侧及直线段翼缘板不加宽，为3m宽。

主桥缓和曲线段超⾼采⽤不等⾼腹板进⾏调整，详见施⼯图纸。

箱梁跨中梁⾼2.5m，墩顶梁⾼5.5m，箱梁梁⾼采⽤1.8次抛物线变化；箱梁跨中底板厚度28cm，墩顶底板根部厚度80cm，底板厚度变化采⽤1.8次抛物线；箱梁腹板厚度采⽤50、70cm两个级别变化。

主梁零号块处腹板厚度为90cm，边跨箱梁腹板从合拢段到梁端则由50cm增加到80cm。

为满⾜桥⾯横坡要求，将箱梁顶板设置成双向横坡的型式，使桥⾯铺装厚度横向⼀致。

结合有利施⼯、缩短悬臂浇注周期、降低施⼯钢材数量的原则考虑，主梁悬臂浇注梁段共划分为3.5m、4m、4.5m三种长度节段，最⼤悬臂浇注梁段重量为140t，设计时采⽤挂篮重60t。

B RIDGE&TUNNEL桥梁隧道工程概况西宁市海晏路二期桥梁工程位于海晏路，桥梁上部结构为10跨等截面连续箱梁，现浇连续箱梁施工采用满堂支架现浇工艺，分底、腹板与顶板两次浇筑成型，支架的搭设选用碗扣脚手架，本文详细阐述了满堂支架的系统设计和受力验算。

地基处理本工程桥址区原地面是湿陷性黄土状土，为满足满堂支架所需承载力要求，在支架搭设前需对地基进行硬化处理。

横桥向支架搭设范围为31.4m，地基处理时双幅桥面范围作为整体统一处理，处理宽度为33.4m，保证支架系统的整体稳定性。

地基处理时先将现地面进行整平、压实，尤其是加强对承台基坑回填处认真处理，要求压实度≥96%，然后采用30cm厚天然砂砾垫层进行加固处理，砂砾垫层整平后，采用重型振动压路机碾压密实，最后在砂砾垫层上面浇筑10cm厚的C20混凝土面层。

满堂支架搭设总体方案支架系统采用Φ48×3.5碗扣式钢管支架作为现浇连续箱梁的支架，其截面积A=489mm2。

箱梁正常段支架搭设时，箱梁顺桥向和横桥向立杆间距均按照0.9m布置，横杆步距为1.2m。

顶部横梁（14×14cm方木）布置间距为0.9m，纵梁（10×6cm 方木）布置间距为0.25m。

立杆在连续箱梁的墩顶横梁处加密布设为45×45cm，加密范围为5.4m，采用0.9×0.9m支架套搭来实现。

全部支架系统立杆高度根据施工现场硬化完后地基标高、箱梁底标高以及承托、枕木、木方和模板的厚度确定，当相邻地面落差较大时，箱梁支架需在顺桥向分段断开搭设，断开的两端支架间用钢管和扣件连接。

为了保证支架的整体刚度和稳定性，在支架搭设完毕后，纵向沿支架两侧布置足够的剪刀撑，横桥向剪刀撑沿纵向每隔4.5m设置一道，均由底至顶连续设置，水平剪刀撑由钢管搭接形成，竖向每4个步距设置一道。

剪刀撑的宽度为4～6跨立杆间距，与地面夹角45°～60°，并应由底至顶连续设置。

1.模板验算：1.1箱梁底模:采用20mm厚光面竹胶模板,自重按4KN/m3计,弹性模量E=6.0×103Mpa,〔f w〕=15Mpa,新浇钢筋砼重力按26KN/m3计,由梁体设计结构图纸知梁底板宽b=11.75m.1.1.2 荷载组合:①砼重力:根据梁的跨中横断面计算得底板、腹板截面积为：8.475m2,按均布荷载计,顺桥向自重为:q1=8.475×26=220.4KN/m②底板自重: q2=0.02×11.75×4=0.94KN/m③砼振捣荷载:按2Kpa计,则有q3=2×11.75=23.5KN/m④倾倒砼产生的荷载: q4=2×11.75=23.5KN/m⑤施工荷载: 按2.5 Kpa计,则有q5=2.5×11.75=43.8KN/m总竖向荷载:q=0.94+220.4+23.5+23.5+43.8=312.1 KN/m1.1.3 强度检算:由支架布置图知:底板横梁沿梁长排距为0.3m,M max=1/10×q×L2=1/10×312.1×0.32=2.8 KN.mW=1/6×bh2=1/6×11.75×0.022=0.786×10-3m3弯曲应力σ= M max/ W=3.6 Mpa＜〔f w〕=15Mpa1.1.4 刚度检算:I=bh3/12=11.75×0.023/12ω=q L4/100EI=312.1×0.34/150×6.0×106×7.83×10-6=0. 5mm ＜〔L/400〕=0.75mm1.2 箱梁侧模：侧模面板亦采用20mm厚光面竹胶模板,有关参数同上。

由支架模板构造图知侧模竖肋沿梁长间距0.6m,在两竖肋间的侧模高度内布置水平横肋，以增强面板刚度。

横肋及竖肋均采用断面尺寸为80mm×80mm方木，弹性模量E=10×103Mpa,〔σw〕=14.5Mpa, 〔σc〕=12Mpa。

附录现浇箱梁满堂支架施工验算现浇梁的特点是结构整体性好，外形美观。

在现浇箱梁的各项施工工序中，支架搭设的质量极为关键，而支架受力的正确验算是保证支架搭设成功的基础。

对现浇梁底模、分配梁和承重梁的设计如下：底模采用122cm×244cm×1.2cm竹胶板，纵桥向铺设，板下采用模木（分配梁）打孔后铁钉相连，板缝用宽胶带纸粘贴；底模下沿横桥向顺铺10cm×10cm方木，间距为2.44/6=0.407m（计算采用0.41m）；横梁采用外径φ48，壁厚3.5mm钢管纵桥向架设在碗扣支架的可调上部托撑顶部，支架布距根据经验拟定为箱梁腹板位置0.6m×0.9m，空心位置 0.9m×0.9m，水平杆垂直间距1.2m。

支撑底模的横木受力模型实为多跨超静定梁，现将其简化为单跨静定简支梁这样不仅计算简便，而且增加了方案的安全性。

1横梁验算1.1模板、横梁自重N木=0.1×0.1×0.6×6=0.036KNN模=0.6×0.41×10.3×0.012=0.030KN1.2钢筋砼的重量N钢筋砼=0.6×0.41×1.4×26=8.954KN1.3施工荷载σ活1=2.5KPaN活1=2.5×0.41×0.6=0.615KN；N活2=2.5KN。

1.4振捣砼时产生的荷载N振=2.0×0.41×0.6=0.492KN；这样，N总N1+2+3+4=10.127KN。

F均=N总/0.6=10.127/0.6=16.878KN/m；N活2=2.5KN；那么，M=1/8F均·L2+1/2N活2·L/2=1/8×16.878×0.62+1/2×2.5×0.3=1.135KN·m；σ=M/W=1.135/(1/6×0.1×0.12)=6.81MPa<[σ]容=17MPa；τ=QS/bI=0.947025MPa<[σ]容=1.9 MPaƒ=(5F均·L4)/(384EⅠ)+(N活2L3)/(48EI)=0.469mm<[f]=L/400=1.5 mm 。

本桥 支架采用 Ｈ Ｌ一 ２ Ｏ型碗扣式脚 手架 ，支架横桥 向排布 ， Ｂ ４
每片支架 间距 ９ ｃ 横 桥向） ０ ｍ（ ，每排支架 间距 ９ ｃ （ ０ ｍ， 纵桥 向） 。 支架立杆下安装可调底座 ，顶部 安装 可调上托，能够方便调整箱 梁底板高程符合 设计要 求及 箱梁浇后易于拆 除支架 ，支架支立完成后 用 钢 管 扣件 将 支 架 横 纵 连 接 ， 设 有 独 立 安全 上 下走 道 ，不 与 支 架 接 触 ， 不得 以攀 登支架 的方 式上 下支架 。 ３．支架 地 基处 理 翻起 现场 松散 软土 ，掺入 ５％熟 石灰 ，整平 分层压 实 ，对 于下 部施 工时挖 基坑处的特殊部位进行特殊 处理，选择级配碎石 回填 、分 层压 实，保证整 个地基的均匀一致 ，检测承 载力，直至地基承载力满 足要 求且均匀一致 ， 以保证地 基的弹性 或非弹性 变形在允许 范围 内， 然后在桥面投影 处浇筑 １ ｍ宽 １ ｃ ３ ５ ｍ厚混凝土硬化带，因跨 主线路处理 较好 ，因此在支架底座位置横桥 向垫 ｌ ｃ Ｏ ｍ松木方 ０ ｍＸ ２ ｃ ４．支 架蕾 定性 验 算 ４ １荷 载 组 成 ． 组 成 支架 荷 载 包括 ：（ １）上 部 现 浇箱 梁 结 构重 量 ；（ ）模 ２ 板及承托模 板结构的重量；（ ３）施工机具及施工人 员荷载 （ 由于支架 高度小于 ｌｍ 所 以不考虑支架 自重 ） ４ Ｏ， 。（ ）倾倒砼和振捣时的冲击荷载。 ４ １ １上部现浇箱梁结构重量 ．． 上部箱梁混凝土体积 为 １ ６ ｍ ，取系数 ２ ６ ／ 。 按含筋 率＞ ％ ２ Ｏ。 ．ｔ ｍ（ ２ 计算） ，所以混凝土结构重量为 １ ６ ｍ × ２ ６ ／ ３＝ ２ ６ ２ ０３ ． ｔ ｍ ３ ７ ｔ，计算时 假设箱梁所 有荷载全部作用在底板平面面积 内 （ 偏于保守计算 ） ，受力 面 积 取 值 为 ９ ０ ｚ 每 平 方 米 荷 载 为 ３ ７ ｔ× ｌ ｋ ／ ６ ｍ，则 ２６ Ｏ Ｎ ｔ÷ ９ ０ ２ ３ ． ６ｍ＝４ １ ５ Ｎ／１，参考 《 ｋ Ｈ ２ ｚ 路桥施工 计算手册 》 ，取荷载分 项系数 ｒ ＝１ ２。 ． ． ４ １ ２模 板 及 承 托 模 板 结 构 重 量 ．． ５ ． ｔ÷ ９ ０ ２ ０ ０ ｔ ｍ × １ ｋ ／ ＝ ． ｋ ／ ３ ５２ ６ｍ ＝ ． ６ ／ ０ Ｏ Ｎ ｔ Ｏ ６ Ｎ ｍ ，取 荷 载 分 项 系 数 ｒ ＝１ ２。 ２ ． ４ １ ３旌 工 机 具 及 旅 工 人 员 荷载 ．． 根据 《 路桥施工计算手册》表 ８ ｌ 一 ，施工人员、施工料具运输、堆 放 荷 载 取 ０ ２ ｔ ｍ ， 即 ２ ５ Ｎ ｍ ，取 荷 载 分 项 系 数 ｒ ＝ ． 。 ． ５ ／ ． Ｋ ／ ２ １ ４ ４ １ ４倾倒 砼和振捣的冲击荷载 ．． 根据 《 路桥施工计算 手册》表 ８ ｌ 一 ，冲击荷载 取 ０ ８ ／ ２ 含 ． ｔ ｍ ，（ 振捣砼产 生的荷载 ）即 ８Ｋ ／ｍ ，取荷载 分项系数 ｒ ＝１ ４。 Ｎ ｚ ．

H匝道桥箱梁支架及模板力学验算书一、计算依据1、箱梁砼浇筑方法：一次浇筑完成。

2、模板及支架使用材料梁底支架：采用碗扣式钢管支架。

小横梁处采用60*60cm间距，腹板处采用90*60cm间距，其余采用90*90cm间距。

水平杆竖向间距：底部120cm六层，顶部60cm，其余采用30cm水平杆和顶托调整标高。

竹胶板：底模、侧模、翼板采用优质覆膜A类竹胶板。

芯模两端渐变处亦为竹胶板。

竹胶板尺寸：122*244cm，厚度h=12mm。

方木：全桥纵向铺设10*15cm方木。

横向铺设10*10cm方木，间距：跨中处净距20cm（施工方案采用15cm），小横梁处净距15cm（施工方案采用10cm）。

侧模采用10*15cm方木制作的定型排架，排架净间距50cm，其上纵向铺设10*4cm方木，方木间距不大于25cm（施工方案采用10cm）。

芯模采用“3015”组合钢模，采用10*10cm方木定做框架。

框架间距80cm。

两端渐变处采用10*4cm方木做小棱，小棱间距小于20cm。

3、荷载组合①钢筋砼自重：Υ=26KN/m3；②模板及支撑自重；③倾倒砼产生冲击荷载：2.0KN/m2；④振捣砼产生荷载：2.0KN/m2；⑤施工人员、搬运工具材料等产生荷载：计算模板及小棱时为2.5KN/m2，计算支撑时为1.0KN/m2；《桥规》JTJ041-2000⑥新浇砼对侧模产生的侧压力：Pm=4.6v1/4；《路桥施工计算手册》表8-2按照泵送砼计算。

⑦荷载分项系数：静载系数为1.2，活载系数为1.4。

《路桥施工计算手册》表8-5。

二、底模力学验算（一）跨中底模验算1、荷载计算（1）、砼恒载计算跨中砼恒载为：g1=S /B*Υ=6.08/6.04*26=26.17KN/m2砼断面积S由CAD绘图计算而来，见上图；砼容重由《路桥施工计算手册》表8-1查得，当配筋率>2%时Υ=26KN/m3。

（2）、倾倒砼产生冲击荷载：g2=2 KN/m2（3）、振捣砼产生荷载：g3=4 KN/m2，《桥规》JTJ041-2000 （4）、模板及支撑恒载为：g4=a+b+c =1.31 KN/m2木材为落叶松，容重为Υ=7.5 KN/m3（源于《路桥施工计算手册》表8-1）。

现浇箱梁支架检算方案现浇箱梁支架是指在施工现场现场浇筑预制箱梁时所使用的临时支架。

在进行现浇箱梁支架检算方案时，需要考虑到多个因素，包括支架的稳定性、承载能力、施工安全等方面。

下面是一个关于现浇箱梁支架检算方案的详细介绍，具体内容如下：1.支架稳定性的检算：要确保现浇箱梁支架的稳定性，首先需要对支架进行设计计算。

计算过程中需要考虑支架的几何形状、构造材料的强度特性以及地基条件等因素。

通过力学分析和计算，确定支架的结构形式、尺寸和材料等参数，使得支架在施工过程中能够稳定地承载箱梁的重量和施工荷载。

2.支架承载能力的检算：现浇箱梁支架需要承载箱梁的自重和施工荷载。

在检算承载能力时，需要确定支架的强度，并考虑各个构件的不同荷载情况。

在计算中需要确定各个构件受力的方式和受力大小，并对其进行合理分配，以确保支架的承载能力能够满足施工要求。

3.施工安全的检算：在现浇箱梁支架的检算方案中，施工安全是一个重要的考虑因素。

要确保施工过程中的安全，需要对支架的稳定性和强度进行严格的检验，并配备适当的安全设备和人员。

此外，还需要对施工过程中可能出现的风险进行评估和预防，并采取相应的措施，以确保施工的安全性。

4.监测和调整：在进行现浇箱梁支架检算方案时，还需要对支架进行监测和调整。

在施工过程中需要对支架进行实时监测，以检测支架的变形和位移情况，并根据监测结果进行及时调整。

如果发现支架存在问题，需要及时采取相应的措施进行处理，以保证施工的顺利进行。

总结起来，现浇箱梁支架检算方案是一个综合性的工作，需要考虑到支架稳定性、承载能力和施工安全等多个因素。

通过合理的设计和计算，能够确保现浇箱梁支架能够满足施工要求，并保证施工的安全性和质量。

（２ １ｍ长 立 杆 自重 ）＝ １ ７Ｎ，小 于 立 杆 设 计荷 载 ，满 ２． ｋ ８
足要 求 。
８＝ ＋ ＋ ＋ ＋ ＋ ＝８ ２ ２ ３ ２ ２ ２ ７ １ｒ ｍ
（ 底模 板 与 １Ｘ ０ｍ方木 ０ ｌｃ
间２ ｍｍ。１ × ０ ｍ方 木 与 １ ｘ１ｃ ０ １ｃ ０ ５ｍ方 木 间 ３ ｍｍ， １ Ｘ ０
要求 。
宜 ，地基面排水坡横桥 向从左侧向右侧２ 设 置 。砼支 ％
座横 桥 向布设 ，使 地基排 水顺 畅 （ 基础处 理 用碎 石碴填 ２ ，每 层５ｃ 层 ０ｍ，高度 ｌ 。 ｍ）
３２ 施 工预拱 度 的设置 ．
③稳定性验算
此 柱对 截 面 的强 轴 屈 曲时 属 于Ｂ 截 面 （ 路 桥施 尖 见
行清除更换碎石碴补填 ） ，换填０ ｍ的碎石碴 ，然后用 ． ５
２ 吨重 型压路 机进 行碾 压 ；原 地面 处理 后 再用路 基 开挖 ０ 出的 碎 石 碴 回填 ，回 填 厚 为５ ｃ Ｏｍ一 层 ，用压 路 机 进 行
碾 压 ，碾 压 的遍 数 不 少于６ 。场 地 处 理完 成 后采 用 静 遍
２ ．２ Ｎ ／ ； ６ ５ ｋ ｍ２
砼 自重 （ 跨 中 １． ｍ范 围 内 ） ．ｘ ６ １． Ｎ／ 在 ８５ ８ ：０ ２ ＝ ８ ｋ ７ ２
ｍ２ 。
（）活荷载 ２
① 施 工人 员 行走 、施 工料 具 运输 、堆 放荷 载 ：
２ ５ Ｎ ／ａ ： ．ｋ ｒ ２
②导管倾导砼时产生的冲击荷载 （ 当砼浇捣高度大
１ Ｏ Ｏ ［０ × Ｏ × ． １９ ６ （８ — ２ ） ２ Ｏ ／ ２ ６ １３ ３１ ５ ２ ｘ ４ ２ ４ ２ ］＝１ ７ ４ ． ｍｍ） ３

一、支架受力检算1.1满堂脚手架验算东连接线A0#～A2#、B0#～B5#采用满堂支架形式现浇施工。

针对上述7孔现浇梁，以最宽、最重梁A0#～A2#断面进行检算，以此作为施工指导。

1.1.1 A0#～A2#A0#～A3#箱梁钢筋总重122.8t、C50混凝土866m3。

A0#～A2#箱梁梁宽12.4m、高2.25m为变截面，钢筋重81.8t、砼量577.4m3。

采用碗扣脚手满堂支架现浇，竹胶合板作底模和侧模。

1.1.1.1荷载计算1）砼自重：A0#～A2#箱梁砼总重(砼自重取2.6t/m3 箱梁方量为642m3)共计642×2.6=1669.2t2）施工荷载（模板、机具、作业人员）按0.3t/m2计，共计为：60×12.4×0.3=223.2t总荷载1669.2+223.2=1892.4t。

1.1.1.2支架设计计算二、支架设计根据设计图纸和荷载情况，初步设计碗扣支架布置为：中横梁和端横梁支架纵、横方向、腹板下方立杆的间距均为60×60㎝，箱梁翼缘板部位立杆间距按照60cm×90cm梅花型布置，平杆层间距120cm，横桥向布置3＋9＋3共15列（中横梁和端横梁布置3＋13＋3共19列），纵桥向两墩28m之间布置（6＋19＋6）31 排、两墩30m之间布置（6＋27＋6）39 排，立杆上下采用可调丝杆上托和下托，丝杆上顶托内顺桥向放置一根15×15cm方木，纵向方木上横向摆放10×10cm方木，方木中心间距为28cm，在方木上钉15mm厚的竹胶板作为现浇箱梁底模。

HB碗扣为Φ48×3.5mm钢管。

立杆、横杆承载性能如下表：1、荷载分析计算1）模板荷载：（1）内模（包括支撑架）：按q=1.2KN/m2考虑。

（2）外模（包括侧模支撑架）：按q=1.2KN/m2考虑。

2）施工荷载：因施工时面积分布广，需要人员及机械设备不多，按q=1.0KN/m2考虑。

作者简介 ： 段
锋 （９ ８ ， ， １７ 一） 男 工程师
・
卷 １ 第 ０ 第 １ 月 ８ ４・ ２３１ 年５ ８ ２ ４期
山 西 建 筑
２ ２ ４ 剪刀撑布 置 ．．
１ ）纵 向方木验算 ：
ａ纵 向方 木 隔板 、 板 、 底 板 加 厚 段 （ 径 ０ ９ ｍ， ． 腹 顶 跨 ． 间距
１ ） ：０． １ｍ ： ０一／１ Ｏ
２ ２ 支 架方 案验 算 ．
２． １ 荷载分析 ２． １ 因钢筋含 筋 率大 于 ２ ， 筋混 凝 土容 重 按 ２ Ｎ ｍ ） ％ 钢 ６ｋ ／ 计 算， 钢筋混凝土 自重 ： 翼 板部 分 ： 凝 士平 均厚度 为 （ ． ０ ４ ３ ／ ０ ３ ２ｍ， 混 ０ ２＋ ．６ ）２＝ ． ３
０． ２ ×２ ＝８． ３２ ｋ ３３ ６ ６ Ｎ／ｍ 。
实 际采用 ０ ０ ５ｉ厚 ， ． １ ｌ 符合要求 。 ｒ
挠度验算 ：
，：ｂ １ ｈ ／ ２：１×０ ０ ５ ／１ ． １ ２＝２ ８ ． １×１ ０～ｍ４ ；
ｆ：５Ｌ／ ３４ Ｉ ５× ２４ × ．５／ ３４×１ ｑ４ （８ Ｅ ）＝ ３ ． ６ ０ ２ （ ８ ５×１。 ．１× ０ ×２ ８
满布 。方木上铺设 ０ ９ ｃ 厚优 质竹 胶板 。第一 、 联及 第二 联 ． ｍ 三 增加斜撑一道 。特制工 字钢 为厚 度 ５ ｍ 宽度 ５ ｅ ｍ， ｍ一１ ｍ钢 ０ｃ 板， 依据设计 放大样焊接而成 ， 加工示意 图见 图 ２ 。
断面 图
５Ｏ ．
／＝ ． ３ ｑ ＩＯ Ｉ ．３ ６ ３ ０ ６／ １０×１ ｏ ６ ２ ￣／Ｏ Ｅ ＝０６ ２Ｘ１ ． ５Ｘ ． ｆ ０ １×１ × １４／ 等高段采用如图 ２所示 支撑 系统进行 加 固， ０ ． １ ＇ １ 第二联 变 高段